JPS58109204A

JPS58109204A - スロ−アウエイチツプ

Info

Publication number: JPS58109204A
Application number: JP56205019A
Authority: JP
Inventors: Hiroshi Shikada; 鹿田　洋
Original assignee: Toshiba Corp; Tokyo Shibaura Electric Co Ltd
Current assignee: Toshiba Corp
Priority date: 1981-12-18
Filing date: 1981-12-18
Publication date: 1983-06-29
Also published as: US4606248A; SE8205571L; SE8205571D0; SE453163B

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】発明の技術分野本発明はバイト等の切削工具に用いられるスローアクエ
イテラ！に関する。

発明の技術的背景切削工具として用−られるバイトは、切刃稜掬が設けられた刃部と、バイトの曖であるシャンク部とに
よ如概略構成され、前記刃部は刃物材料をろう付により
職付けて形成したもの、を九は刃物材料からなる小片を
シャンク部の端部に着脱可能に、あるいは取付金具によ
り圧接して象付けて刃部を形成−し良ものが知られてい
る。

尚、前記刃物材料から鷹る小片は５スローアクエイチツ
ｌと称され、このスローアク、イテ、ｆを用％Ａ九バイ
トでは切刃稜が摩耗し九とき社、再研削しｌｈで、スー
＝アク、イチッノの交換パによって新し一刃部を得る−
のである。壜九、このようなス田−アク、イチッｆＫは
、スクイ面から底面へ貫通するバイトへの固定用貫通孔
が設けられたものと、設けられてｉないものがあシ、前
者の同定用貫通孔が設けられたものは、その固定用貫通
孔を用いてバイトのシャンク部の端部に締付♂ンで着脱
可能に取付固定され、また後者の固定用貫通孔が設けら
れて−なｉものは、シャンク部の端部に取付金具によ〕
圧接して固定される。

背景技術の問題点仁のようなスローアウェイチッｌは希少で高価な刃物材
料で製作され、切刃稜等が摩耗、破損し九場合は再研削
不可能なので廃集され、経済的でなく資源活用の面でも
問題が′ｈ−）丸。ま良切削加工時にはスローアクエイ
チップに極めて高温の切削熱が発生し、切削に伴って損
傷する場合があり九。しかしながら、従来０Ｘ１１−ア
ラエイチップにｔ？−て畝この高温の切削熱を放熱させ
る有効な手段は施むされて鱒なかった。

発明の目的本発明は上記事情にかんがみてなされ九もの゛　で、希
少で高価な刃物材料の節減と、切削熱に伴う損傷を減少
し得るスローアクエイチップを提供することを目的とす
る。

発明の概要本発明によるスローアワ、イチッグは、スクイ間及び底
面の部位に貫通孔と凹部の少なくとも−ずれか一方を複
数個形成することにより、刃物材料の節減と、切削熱の
放熱面積の増大化を計るものである。

発明の実施例以下本発明の実施例を図面を参照して説明する。

第１図は本発明によるス四−アワ、イチップＯ第１の実
施例を上方から見え構成図で、第２図は第１図０Ａ−Ａ
′矢視方向Ｏ＃ｒ面図である。

第１図及び第２図に示す本発明によるスローアｖ）８イ
チツプの第１の実施例は、−辺の幅がＷの正方形状で、
その厚さはｔの外形寸法を有し、ζζで１，１は被切削
物の切りズが尚たってすべるスクイ面で、このスクイ面
１０周縁稜には切刃稜２が形成されている。またＳは前
記スクイ面１とは反対側で、パイ）Ｋｍ金される底面で
ある。４は前記スクイＭ１と底面ＩＫ貫通する固定用貫
通孔で、この固定用貫通孔４には図示しな一締付ピンに
よシ底面１をバイトの面に接合されて取付固定される。

５は切刃稜１０ノーズである。また−は前記固定用貫通
孔４０外周部に複数個、この実施例では８儂、各々ｏｍ
ｍは分離距離Ｗ１を介してスクイ面１とＪｉ１面Ｉに貫
通させて設けられ良質通孔で、この貫通孔Ｉは、その壁
面と固定用貫通孔４の壁面は分離距離ｗｌを介している
。また、この貫通孔−のうち切刃稜２に最も近−位置の
貫通孔Ｃの壁面と、切刃稜２の壁面とは分離距離Ｗｓを
介しである。

第３図及び第４図は本発明によるスローアウェイチップ
の第２の実施例を示し、第３図は上方から見た構成図、
第４図紘第３図のムームＩ矢視力向の断面図である。第
３図及び第４１１に示す第２０実施例にお−て紘、第１
図及び第２図で示した第１の実施例と同一部分には同一
符号を付してその説明を省略する。第２の実施例が第１
０実施例を異なるのは、スクイｒＮｉｘ及び底面３の固
定用貫通孔４の外周に複数個、この実施例では８個各々
対応して凹部１．１′を設は九ことである。との場合、
スクイ面１の凹部１と、底ｖＭ１の凹部１′社底厚ｔ′
を介して分離して−る。

上記構成の本発明によるスルーアク、イチ。

ｌをバイトに取付て被切削物を切削加工すると、仁のス
費−アク、イチッデのスクイＦＭ１、底面１及び切刃稜
２には多大な応力が作用し、従来設けられていなかった
貫通孔６、あるｉは凹部１．１′は、この応力に対して
強度劣下させるのではな−かと考えられるが、分離距離
Ｗ　ｌ　、！Ｆ　ｌ　。

豐＄と底厚ｔ′を追歯な設定値にして、貫通孔Ｉと凹部
１，１′を設けると応力に対する強度は劣下しな−。

このと２を以下詳細に説明する。尚、スローアク、イチ
ッｌを取付けたバイトにおいては、切削加工時に応力を
受けるのは、切刃稜２のどの部分で、その大きさはどの
程度であるか、また／４イトの送りｆで切削加工すると
きに切りズはスクイ面１のどこまで接触してｉるかを知
ることが重要である。よってまず最初に、従来のスロー
アクエイチッｌを取付けたバイトで切削加工する場合の
、被切削物の切りズ接触長さＬについて第５図を参照し
て述べる。

第５図は近似的な二次元切削の状−線図である。

第５図においては、例えば円筒形状の被加工物８の外周
を、例えば三角形状のスルーアク、イチッゾ９を取付け
たバイト１０で切削中の状態を示し、こζでは、横切刃
角（図示せず）紘零とし、また二次元切削に近似させる
ために、ノーズ１１も零に近め場合とする。尚、１２は
切刃稜である。こζで、第６図は第５図におけるａ　−
ａ’矢矢視視方向断面図である。このような切削条件下
で切削後のスローアワ萬イチツｆ＃のスクイ向１８に表
６れる切りズ１４の擦過誠の長さを、工具顕微鏡によシ
欄定し、この切りズ１４の擦過痰の長さから、切りズ接
触長さＬを得て、この切りズ接触長さＬと切取シ厚さｄ
の比１７．を調べると、概略３〜５程度であると判明し
九。特に切削油を使用した場合はこの比Ｌ７．は２−７
と−う結果を得た。尚、以下の第１０図までは、第５図
と同一部分、同一機能を有する部分には同一符号を付し
てその説明を省略する。

次にスローアウェイチッｌのスクイ面上の応力について
第７図を参照して述べる。嬉７図はスクイ面各部におけ
る応力の強さを測定した特性図である。第７図の特性図
によればスクイ面ｘｘＦｃ＊直に作用する垂直応力（＃
１）の大きさは、切刃稜１２に近ずく程、指数関数的に
増加し、切刃稜１２から切りズ接触長さｔだけ離れ九地
点（切りズ接触暉境界）で消滅する。これに対し、スク
イ面ＪｊＫ水平方向に作用する摩擦応力（Ｔ、）Ｆｉ、
三角分布（ｆｔ（ａ））ある−社、台形分布（ｆｔ（１
，））を示し、切刃稜１２から切りｊｅＷ！触長さＬだ
け離れた地点（切りズ接触域境界）で消滅する。

次に三次元切削の場合について第８図を参照して述べる
。第８図は、三次切削状態でのスクイ面に対する垂直応
力（σｔ）の特性図である。

第８図におｉては、三次元切削におけるスクイ面ＩＳＯ
各部に作用する垂直応力（σ、）を奥側し、それを等応
力線で表わし分布状態を示している。第８図においては
、被切削物８に対しＸ。

ｙ、ｚ座標を想定し、Ｘ軸上に切刃稜１２の切込み端１
５とノーズ１１部を、Ｙ軸方向にスクイ向１３を、ｚ軸
方向にノ（什トの送Ｊ）　Ｃｆ）を各各設定している。

第８図の特性図によればスクイ面１３の切刃稜１２から
切りズ接触長さｔだけ離れた地点（切り、ｆ接触域境界
）から切刃稜１２に近ずく程、急激Ｋｌｌ直応力（ｆｔ
）は増加し、また切刃稜１２の切込み端１５からノーズ
１１部に近ずく程、垂直応力（σ、）は増加している。

またスローアクエイチ、ｆのスクイ面ＩＳＯ摩耗は切り
ズ１４がスクイ面１３を擦過するために生じるものでア
）、その摩耗の生じる領域は切刃稜１２から切りズ接触
長さｚｔでの範囲内である。

次に三次元切削における切削抵抗について第９図を参照
して述べる。第９図は三次元切削における切削抵抗を説
明するための図である。第９図において、被切削物８と
、バイト１０のスローアワエイチップ９間の切削抵抗Ｆ
はスローアウ、イチッｆ９の垂直下方向（厚み方向）Ｋ
最も大きな垂直分力Ｆ、が作用する。この垂直分力Ｆｖ
は切削抵抗Ｆの主分力で、スクイ面１３上に作用する垂
直応力（Ｃ２）が゛その主成分をなし切削抵抗Ｆの被切
削物８の軸方向の送り分力Ｆｌ及びバイト１０の長手方
向の背分力Ｆｐに卓越した大きさである。

次に切りズ接触長さＬを制限する切削工具による切削加
工について第１０図を参照して述べる。第１Ｏ図は、切
りズ接触長さｔをｔ’（ｔ’＜ｔ）Ｋ制限する切りズ接
触面積拘束工具による切削加工の概念図である。第１０
図におｉて、切りズ接触面積拘束工具１６の刃部は切刃
ｌｌＲ１２から距離ｔ′の地点までが他の部分よシも厚
く形成されており、通常のパイ）Ｋよゐ切くず接触長さ
ｔのものに比べて切削抵抗Ｆは減少し、工具摩耗、特に
スクイ面１１の摩耗が少な（、刃部は寿命が長いとめう
特徴がある。

以上述べてｔｋ７’ｔことをまとめると次のようＫなる
。

（イ）スクイ面１３上での切りズ接触長さＬは切取シ厚
さｄの略５倍以内である。

（ロ）スクイ面１３の各部に外用する垂直応力（σ）の
分布は切刃稜１２に近ずく程大きく、−それは指数関数
的に増゛加し、また切刃稜１２の稜方向においては、切
込み端１５からノーズ。

１１部へ向って大きくなる。

（ハ）切削抵抗Ｆは刃部の垂直下方向（厚み方向）に作
用する垂直分力Ｆｖが他の分力よシ卓越した大きさであ
る。

に）切りズ接触長さｔｔ−一眼する切りズ接触面積拘束
工具１６では切削抵抗ｒが減少する他、スクイ面１３の
摩耗が少なく長寿命である。

次に上諸結果に基づいて本発明によるスローアクエイチ
、ｆの貫通孔６の分離距離’１＋’ｌ＋Ｗｓ及び凹部１
，１′の底厚ｔ′の値、を算出する。

第１図〜第４図に示す＃１１及び第２の実施例において
、分離距離Ｗｌは、バイトの送りｆの範囲の中で最大値
’ｗａｘ以上であれば、通常の切削条件下では破損され
ること拡少なく、むしろ、垂直応力＜ａ、＞の作用を考
えると厚みｔの寸法が大金い事が破損させない条件と考
えられ、通常は仁の分離距離Ｗ＄はその上限値を切りズ
接触長さｔである”ｗａｘとする。また分離距ｊｌｌｉ
ｖｍは上記分離距離Ｗ８と同値、かそれ以下の値でよｉ
、その理由を第１１図を参照して説明する。

第１１図社本発明によるスローアクエイチ、ｆをバイト
に取付けた状態での構成図である。第１１ｗＪＫＴｈ％
／ｐｈて、スルーアクエイチップはその固定用貫通孔４
を締付ビン１１に嵌着してパイ）Ｊ６に取付け、この固
定用貫通孔４と締付ピン１１は偏心量ｌｌｅが設けられ
、底面Ｓ−は部分的にバイト１０に接触して取付けられ
、６角−ルト１８によシ固定されて−る。従って切削抵
抗Ｆが作用する方向は偏心間隙ｅがある九め、切刃稜２
に作用する応力種火きくなく、よってこの分離距ＩＩＩ
　Ｗ　ｓは５　ｆ−□もしくはそれ以下の値でよい。ま
た、分離距離Ｗ１は、前記分離距離Ｗ　２　　、　Ｖ　
Ｂと同様の値でよい。その理由は、このようなスローア
ラ８イチ、ゾをなす刃物材料は圧縮強さに極めて優れて
いるからである。

次にスクイ面１及び底面３に設けられる凹部７．７′に
よる底厚ｔ′の値について述べる。この底厚ｔ′は分離
距離ＷＩ　　、Ｗ雪　ｐ　Ｗｌと同様に最、　大送り’
ｒｎａｘよりも太き１く、最大送りｆｌ、！の５倍以下
、あるいはスローアクエイチップの厚さｔの１／３の値
とする。この場合、底厚ｔ′の寸法を大きくとれば、貫
通孔６を設けたスローアクエイチップよりも切削条件が
向上する。

以上述べた諸結果に基づいて本発明によるスローアクエ
イチップの諸寸法、を決める手−順と諸数値の具体例を
説明す４　ｊ例えば、−辺の幅Ｗが１９．（１５（■）
の正方形状で、厚さｔが６．３５（■）の外形寸法を有
したスローア９エイチ、ｆで、被切削材料として中炭素
鋼（引張り強さ６０時／■３）を、ノーズ５部が１．６
　（ｍ）で切込みが５（■）Ｋて切削加工する場合の分
離距慝Ｗ１゜Ｗｌ　、Ｗｌの値を示す。この場合、バイ
トの送りｆは０．４〜０゜８（■／回転）が採用され、
分離距離Ｗｓは最大送りｆｍ□が０．８（■）なので、
０．８（■）　＜　Ｗ　ｓ　＜　５　Ｘ　Ｏ，８（ｍ）
となり、通常３．０（■）、を採用する。同様に分離距
１１！１Ｗｌ　ｌ　Ｗｌ及び底厚ｔ′も同様の値とする
。このように決定した緒数値を表にまとめると次の我の
様になる。

以上述べた本発明によるスローアワエイチップの第１の
実施例及び第２の実施例（よれば以下のような効果があ
る。即ち、スローアワエイチップのスクイ面１と底面Ｉ
Ｋ貫通する貫通孔６Ｔｏるいは凹部１，１′が設けられ
ているので、スローアク、イチッデはその貴面積が増加
し、よって放熱効果が向上することにより熱的損傷が減
少する。尚、この効果はスローアク、イチッｌの厚さｔ
の寸法がある程度大きい場合に有効で、貫通孔６につｉ
ては、その内周面積がその貫通孔６の断面積の２倍以上
で特に発揮される。また切削油等の冷却用媒体を使用し
た場合は、この冷却用媒体が貫通孔６あるいは凹部１゜
１′に流入し、放熱効果は一層鵬着に発揮される。

またスローアク、イチ、ｆのスクイ面１に接触する切り
ズは切刃稜２から切取９厚さｄの略５倍以内であるので
１．スクイ面１に作用する応力の強度は切刃稜２に近ず
く程大きくなシ、またスクイ面１の摩耗は切刃稜２から
切取）犀さｄの略５倍以内の部位で生じ、切削抵抗Ｆは
スローアワエイチ、ｆの厚さ方向（垂直下方向）に作用
する垂直分力Ｆｖが他の分力よυも卓越した大きさであ
る。このことからスローアクエイチ、ｆのスフ、イＩｆ
ｉ１の部位社実質的には４、切削作用・に関与していな
い部分が多く、分離距離”　ｌ　＋Ｖ　Ｂ　、　Ｗ　＠
及び底厚ｔ′の値を送りｆの範囲の上限を’ｗａｘとし
たとき、この最大送りｆ。。以上で、この最大送り’ｗ
ａｘの５倍以下の値として、貫通孔６及び凹部７，７′
を形成して、も、切削性能を低下させることなしに、希
少で高価な刃物材料の節減が可能となる。また固定用貫
通孔４は従来のものを何んら改変していないので、従来
と同じよう゛にバイト１０に取付固定できる。

またスロープ９エイチ、ｆの底面３はバイトＪＯの座面
に接して取付固定されるが、このスローアワエイ８テツ
ゾの底面３は貫通孔６Ｔｏるいは凹部７１７′を設けた
九め、ノ櫂イト１０の座面への接触面積は小さく゛なシ
、平坦が得やすく、取付容易となる。特に大量のスロー
アクエイチ、ｆのスクイｌ［Ｊと底面３を研摩して平坦
にする場合は、研摩する面積が少ないため加工耗率が向
上する。

冬に本発明によるスローアワエイチップの池の実施例に
つ−て説明する。以下説明する他の実施例においては第
１図〜第４図で示した縞１及び第２の実施例と同一機能
、同一部分には同一番号を付してその説明を省略する。

第１２図は本発明の第３の実施例を上方から見た構成図
で、第１３図は第１２．図のムーＡ′矢視方向の断面図
である。この第３の実施例は外形が正方形状で各ノーズ
５部と固定用貫通孔４間に貫通孔６を設は各貫通孔６は
分離距離ｖｌｏ梁１９を設けた構成のスローアワエイチ
ップである。第１４図は本発明、の第４の実施例を上方
から見た構成図で、第１５図は第１４図ＯＡ　−Ａ’矢
視方向の断面図である。この第４の実施例は、外形が正
方形状で各ノー、ｉｅｓ部と同定用貫通孔４０関千梁目
が形成されるように貫通孔６を設は九構成の、スローア
ク８．イチッどであり、切削抵抗Ｆの送シ分力？ｆと背
分力Ｆｐの合力方向が補強されることにな）、断続切削
や重切削に適する。第１６図は本発明の第５の実施例を
上方から見た構成１で、第１７図は第１６図のＡ　−Ａ
’矢４に方向の断面図である。この第５の実施例のスロ
ープ９エイチツゾは外形が正方形状でスクイ面１と底面
３に切刃稜２から分離距離Ｗｌ。

及び固定用貫通孔４から分離距Ｉｌｌ！　Ｗ　雪を介し
て他の部分を凹部１，１′としたもので、スクイ面１と
紙面３の凹部１，２′は底厚ｔ′を介しである。

４１８図は本発明の第６の実施例を上方から見比構成図
で、第１９図は第１８図のムーＡ′矢視方向の断面図で
ある。この第６の実施例は、外形が正方形状で固定用貫
通孔４の外周に、適状に凹部７，７′を設は九構成のス
四−アクエイチッ！である。第２０図は本発明の第７の
実施例を上方から見た構成図で、第２１図のＡ−Ａ′矢
祝方向の断面図である。この第７の実施例は外形が正方
形状で、より多数の貫通孔６を設けて、一層の放熱効果
を得るようにした構成のスｖｓ　−アウェイチ、ｆであ
る。第２２図は本発明の第８の実施例を上方から見た構
成図で、第２３図は第２２図のＡ　−Ａ’矢矢視内向断
面図でるる。

この第８の実施例は外形が正方形状で、異なる楕円状０
貫通孔６を設けた構成のスローアワエイチップである。

第２４図は本発明の第９の実施例を上方力＝ら見た構成
図で、第２５図は第２４図のＡ　−Ａ’’視方向の断面
図である。この纂９の実施例社外形が正方形状で送りｆ
をかける方向を考慮して切刃稜２に対して角度＃（５〜
３０度）の傾斜をつけてスクイ面１と底面３に凹部１，
７′を設けたスローアワエイチ、！で、このような構成
では、角度ｅによって犀さ寸法が大きくなったノー、ｅ
５部により、均一に凹部１．１′が設けられたものよシ
も高切削条件での使用が可能となる。

第２６図は本発明の第１０の実施例を上方から見え構成
図で、第２７図は第２６図のＡ　−Ａ’’視方向の断面
図である。この第１（１）実施例は外形が三角形状で、
異なる楕円の貫通孔６が設けられ九構成のスローアワエ
イテラ、ｆである。

′ｊＪＸ２８図は本発明の第１１の実施例を上方から見
た構成図で、第２９図は第２８図のムーム′矢視方向の
断面図である。この第１１の実施例は、外形が三角形状
で、スクイ面１と底面１の固定用貫通孔４の外周１１に
凹部２，１′を設けた構成のスローアワ、イチ、ｆであ
る。第３０ｍ社本発明の第１２の実施例を上方から見え
構成図で、第３１図は第３０図のムーＡ′矢視方向の断
面図である。この第１２の実施例は外形が三角形状で、
底面Ｓｔ／Ｃ凹部１′が、そして切刃稜２部唸チー・９
状に形成された構成のスローアク、イテッゾで、図中の
２０はスクイＴｌ１Ｊ１を一段盛上げて形成し九チ、！
ブレーカで、このチ、ｆブレーカ２０は切りズを短ｉ断
片に切断する丸めのものである。

第３２図は本発明の第１３の実施例を上方から見た構成
図で、ｔｓ３３図は第３２図のムームｌ矢視力向の断面
図である。この第１３の実施例は外形が円形形状で、固
定用貫通孔４の外局に簀通孔６を設けた構成のスローア
ク、、イチ、ｆである。第３４図は本発明の第１４の実
施例を上方から見た構成図で、第３５図は第３４図のム
ーＡ′矢視方向の断面図である。この第１４の実施例は
外形が円形形状で、固定用貫通孔４の外周方向のスクイ
面１と底面３に環状の凹ｓ１゜１′を設けた構成のスロ
ーアワエイテラ！である。

第３６−は本発明の第１５の実施例を上方から見え構成
図で、第３７図は第３６図、のＡ　−Ａ’’視方向の断
面図である。この第１５の実施例は外形が円形形状で、
切刃稜２部はテーノ譬状に形成され、そして底面！ＩＫ
は、固定用貫通孔４の外周方向に環状の凹部１′が形成
されたスロープ９８イチツデで、図中の２０はスクイ面
１に形成されたチップツレ−力である。

第３８図は本発明の第１６の実施例を上方から見た構成
図で、第３９図は下方から見え構成図、第４０図は第３
８図のムーＡ′矢゛視方向の断面図である。この第１６
の実施例は、外形が正方形状で、固定用貫通孔４は設け
られておらず、従って締付ビン１１でバイト１０に取付
固定するものでなく、スクイ面１を取付金具で圧接して
固定する構成のスローアクエイチ、！で、切刃稜２部は
チー・帯状に形成され、底面Ｉには凹部１′が形成され
て−る。第４１図は本発明の第１７の実施例を上方から
見た構成図で、第４２図は第４１図のＡ−Ａ′矢視方向
の断面図である。

この第１７の実施例は外形が正方形状で、固定用貫通孔
４が形成されていな一構成のスローア＋７エイチ、ｆで
、切刃稜２部をテーパ状に形成し、スクイ面１に柱状突
起２１を設け、凹部７′を形成したものである。

第４３図は本発明の第１８の実施例を上方から見え構成
図で、第４４図は下方から見た構成図で、第４５図は第
４３図のムーＡ′矢視方向の断面図である。この第１８
の実施例は外形が三角形状で、固定用貫通孔４が形成さ
れていなｉスロープ９エイチ、！で、切刃稜２゛部紘チ
ーΔ状に形成され、底面ｊＫ凹部７′が形成され九構成
のものである。第４６図は本発明の第１９の実施例を上
方から見え構成図で、第４７図Ｆｉ第４６図のＡ　−Ａ
’’視方向の断面図である。この第１９の実施例は外形
が三角形状で、固定用貫通孔４が形成されていない構成
のスローアウェイチップで、切刃稜２部はテーパ状に形
成され、スクイ面ＩＫは柱状突起２１が形成されるよう
にして凹部１が設けられてｉる。

第４８図は本発明の第２０の実施例を上方から見た構成
図で、第４９図は下方から見た構成図、第５０図は第４
８図のＡ　−Ａ’矢矢視内向断面図である。この第２０
の実施例は外形が円形形状で、固定用貫通孔４が設けら
れていない構成のスローアワエイチップで、切刃稜２部
はチー／４状く形成され、底１ｉＳＫ凹部１′が形成さ
れている。第５１図は本発明の第２１の実施例を上方か
ら見た構成図で、第５２図は第５１図のムーム′矢視方
向の断面図である。仁の第２１の実施例は外形が円形形
状で、固定用貫通孔４が形成されていない構成のスロー
アクエイチ、ｆで、切刃＠Ｘ部はテーパ状に形成され、
スクイ面１上Ｋａ柱状突起２１が形成されるようにして
凹部１が設けられて−る。

以上図示し九実施例の他貫通孔６と凹部１゜１′のりず
れか一方あるいは両方をスクイ面１と底ｔｈｉＳに形成
した構成でもよｔｎｃ、また固定用貫通孔４のな一スロ
ーアワ、イチ、ｆＫついては、固定用貫通孔４のあるス
ローアウェイチップと同様に、貫通孔６や凹部７　＊　
７’を設はイもよ−。

また貫通孔Ｃ中凹部１，１′は型抜きが容Ｊ６になる様
にチー／譬をつけてもよい。チ、ｆｆレーカ２０撃必要
な場合社、スローアウェイチップのスクイ面ＩＫチップ
ブレーカ２０を形成する部材を載せる、またはスクイ面
１を加工して段差を設ける。尚、上述した本発明の実施
例はｉ４イト１０の刃部を形成するス四−アクエイチツ
デについて述べたが、ドリリングや？−リング、あるい
はミーリング等のあらゆる種類の形状の切削工具に用−
るスローアウェイチップにつ−ても本発明が適用される
。

発明の効果以上述べた本発明によるスローアウェイチップによれば
直接に切削に関与しない１２４面及び底面に貫通孔、あ
るーは凹部を設けた構成とし九ので、希少で高価な刃物
材料が節減され、且つ放熱面積が増大するために切削熱
にぶる損傷が防止し得るスローアク、イチッグが提供で
きる。

【図面の簡単な説明】

第５図〜第１図唸本発明によるスローアワエイチップの
第１及び第２の実施例を示す図、第５図〜第１１図はバ
イトに取付けたスローアラ８イチツグの諸現象を説明す
るための図、第１２図〜第５２図は本発明によるスロー
アワエイチップの第３〜第２１実施例を示す図である。１・−・スクイ面、２・・・切刃稜、Ｓ・・・底面、４
・・・固定用貫通孔、６・・・ノーズ、６・・・貫通孔
、１゜Ｆ／、・・凹部、Ｊ＃−・・梁、Ｊ　Ｏ−・・チ
ツプブレーカ、ｊｌ−・柱状突起。出願人代理人　　弁理士　鈴　江　武　跡第１図　　　
　　第３図第５図第７図切刃からの修、ｍ→ 第８図第９図　　　　　　　第１０図第川は１３図　　　　　　　第１５図第１６図２第１７図第１８図第１９図第２０図　　　　　　　　５２２１！１第３４図　　　
　　　　　第３６図第３８図　　　　　　第３９図第４０図　　　　　第４１図１１１４３図　　　　　　第４４９３第４７図第４８図　　　　　　　第４９図第５０図　　　　　　第５１図第５２図

Claims

【特許請求の範囲】

（１）　　バイト本体取付部以外のスクイ面と底面間の
壁部に貫通孔を形成したスローアｆ！、イテ、！。
（２）　　肉厚の最も薄い部分の寸法を、バイトの送シ
の最大値の１乃至５倍とした特許請求の範囲第１項記載
のスローアク、イチッデ。
（３）　　バイト本体取付部以外のスクイ面と底面の少
なくともいず五か＝方Ｋ、凹部を形成したスローアワエ
イチ　ｆｏ
（４）肉厚の鍛も薄い部分の寸法を、バイトの送りの最
大値の１乃至５倍とした特許請求の範囲第３項記載のス
ローアクエイテラｌ。
（５）　　バイト本体取付部以外のスクイ面°と底面間
の壁部に、貫通孔と凹部を形成した大−一アワエイチッ
グ。
（６）　　肉厚の歳も薄ｉ部分の寸法を、バイトの送）
の最大値の１乃至５倍とした特許請求の範囲第５項記載
のス四−アワ、イチッグ。