JPH1193681A - 水素エンジン - Google Patents
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- JPH1193681A JPH1193681A JP9275269A JP27526997A JPH1193681A JP H1193681 A JPH1193681 A JP H1193681A JP 9275269 A JP9275269 A JP 9275269A JP 27526997 A JP27526997 A JP 27526997A JP H1193681 A JPH1193681 A JP H1193681A
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Abstract
の高い作動ガスを使用可能として熱効率が高く、かつN
Oxの排出が抑制された水素エンジンを得る。 【解決手段】 水素エンジンにおいて、前記エンジンか
らの排気ガス中の水蒸気を凝縮液化して系外に排出する
とともに酸素及び該酸素の不純ガスとして系内に入った
アルゴンを含む比凝縮ガスをエンジン側へ循環させる凝
縮器と、前記凝縮器から送出された非凝縮ガスのうちの
余剰分を系外に排出する余剰ガス排出装置と、前記循環
される非凝縮ガスに酸素及び該酸素の不純ガスとしての
アルゴンを供給して前記エンジンの給気通路に送る酸素
供給装置とを備える。
Description
素エンジン、特に水素を燃焼室内に直接噴射し、点火装
置によって着火・燃焼させる水素ディーゼルエンジンに
関する。
エンジンに関する従来技術の1例を示す構成図である。
図3において、1はエンジンで、ピストン25、クラン
ク軸27、給気弁22、排気弁21等を備えている。2
6は該エンジン1のシリンダ内の前記ピストン25の上
部に形成される燃焼室である。
射装置、28は該水素噴射装置に接続される水素噴射弁
で、該水素噴射弁28は前記燃焼室26内に臨んで設け
られ、該燃焼室26内に水素を噴射するようになってい
る。10は前記燃焼室26に臨んで設けられた点火装置
で、燃焼室26内に噴射された水素に点火し燃焼させる
ものである。24は前記エンジン1の燃焼室26へ空気
を送給するための給気管、23は燃焼室26内の燃焼ガ
スを排出するための排気管である。
動されるコンプレッサ4bからなる排気ターボ過給機で
ある。該過給機4の排気タービン4a入口には前記排気
管23が接続されている。8は中間冷却器で、前記コン
プレッサ4bとエンジン1の給気弁22との間の前記給
気管24中に設けられ、コンプレッサ4bの出口の空気
を冷却するものである。3は発電機で前記エンジン1の
クランク軸27に直結され、該エンジン1の動力によっ
て駆動される。
転時において、後述する排気ターボ過給機4から給気管
24及び給気弁22を経て燃焼室26内に供給された燃
焼用酸素を含む空気がピストン25の上昇(圧縮行程)
によって圧縮されて高圧化される。そして、かかる燃焼
室26内の高圧空気中に、水素噴射装置2において高圧
化された水素が水素噴射弁28から噴射され、次いでこ
の水素は点火装置10によって点火されて、空気中の酸
素との共働によって拡散燃焼せしめられ、ピストン25
への膨張仕事を行なう。
を経て発電機3に伝達され、発電仕事をなす。一方、排
気弁21が開弁すると、燃焼によって生じた排気ガスは
排気管23を通って排気ターボ過給機4の排気タービン
4aに導かれて該排気タービン4aにて膨張仕事をなし
た後、外部に排出される。また、前記排気タービン4a
の回転力はコンプレッサ4bに伝達され、該コンプレッ
サ4bは燃焼用の空気を加圧して空気冷却器(中間冷却
器)8に送る。該空気冷却器8において所定の温度まで
冷却された空気は給気管24を通り、給気弁22の開弁
とともに燃焼室26内に供給され、前記のようにして水
素の燃焼に供される。
ガス循環水素燃料エンジンが特開平2−11826号に
て提案されている。かかる水素エンジンにおいては、熱
膨張媒体として二酸化炭素ガスを用い、燃焼で生じた燃
焼ガスを系外に排出することなく、該燃焼ガスを冷却し
て水分を凝縮させ、液体(水)として循環させている。
ーゼルエンジンは、燃料成分に炭素を含まないため、二
酸化炭素、未燃炭化水素及び煤の排出が無いという低公
害エンジンとしての大きな長所を有しているが、燃焼温
度が高いため、排気ガス中の窒素酸化物(NOx)の濃
度が高いため、これを低減することを要するという課題
を抱えている。
開平2−11826号の発明が提案された。即ち本先行
技術は、前記のように、燃焼で生じた燃焼ガスを系外に
排出することなく、燃焼ガス中に含まれる水分を凝縮さ
せて液体(水)として循環させている。しかしながら、
かかる先行技術においては、二酸化炭素を作動ガスとし
て循環させているので、系外にNOxを始めとする有害
物を排出せず、排気ガスが清浄なエンジンではあるが、
3原子分子である二酸化炭素を作動ガスとするため、比
熱比(K)が小さくそのため、熱機関としての効率即ち
熱効率が空気を作動ガスとするエンジンに較べて低くな
るという問題点を有している。
素を燃料とするエンジンにおいて、比熱比の高い作動ガ
スを使用可能として熱効率が高く、かつNOxの排出が
抑制された水素エンジンを得ることを目的とする。
決するため、その第1発明として、酸素を含む給気が導
入される燃焼室内に水素を供給し、前記酸素を酸化剤と
して水素を燃焼させる水素エンジンであって、前記エン
ジンからの排気ガスを冷却し、排気ガス中の水蒸気を凝
縮液化して非凝縮作動ガスと分離して系外に排出すると
ともに酸素及び該酸素の不純ガスとして系内に入ったア
ルゴンを含む非凝縮ガスを前記エンジン側へ循環させる
凝縮器と、前記凝縮器から送出された非凝縮ガスの内の
余剰分を系外に排出する余剰ガス排出装置と、前記循環
される非凝縮ガスに酸素及び該酸素の不純ガスとしての
アルゴンを供給して前記エンジンの給気通路に送る酸素
供給装置とを備え、前記エンジンの排気口から凝縮器、
余剰ガス排出装置、酸素供給装置の順を経てエンジンの
給気口に至る作動ガスの循環路を構成したことを特徴と
する水素エンジンを提案する。
排気タービンと該排気タービンに同軸駆動されるコンプ
レサとを備えた排気ターボ過給機を前記循環路に設け、
前記エンジンからの排気ガスで前記排気タービンを駆動
し、該駆動後の排気ガスを前記凝縮器に導き、前記酸素
供給装置からの作動ガスを前記コンプレッサで加圧して
エンジンの給気口に送るように構成する。
口から排気ターボ過給機の排気タービン、凝縮器、余剰
ガス排出装置、酸素供給装置、前記過給機のコンプレッ
サを経てエンジンの給気口に至る、クローズドディーゼ
ルサイクルからなる作動ガスの循環路を構成し、該循環
路中に酸素供給装置にて燃焼用酸素とともに不純ガスと
して比熱比(K)の高いアルゴン(Ar)を供給し、作
動ガス内に含有させて循環させることにより、作動ガス
の比熱比を高く保持することができる。これにより水素
エンジンの熱効率を高く保持することができる。
るアルゴンを該酸素とともに作動ガス循環等に供給する
ので、格別なアルゴンの製造設備を必要とすることな
く、所要のアルゴンを得ることができる。
前記循環路の前記凝縮器の上流側に排気ガスによって駆
動されるタービン発電機を設け、さらに好ましくは、前
記循環路のタービン発電機の上流側部位から該タービン
発電機をバイパスして前記凝縮器の上流部位に接続され
るバイパス路を設けるとともに、該バイパス路の入口
に、該バイパス路あるいはタービン発電機への排気ガス
の通流、遮断を切り換える切換弁を設ける。
機を駆動後の作動ガスでタービン発電機を駆動し膨張仕
事をなす。これによって、タービンで発電機にて作動ガ
スのエネルギを回収することにより、プラントの出力が
増大し、効率が向上するとともに、前記タービン発電機
における膨張仕事により作動ガスの圧力及び温度レベル
が低下するので凝縮器の伝熱面積を小さくすることがで
きる。
適な実施形態を例示的に詳しく説明する。但しこの実施
形態に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、そ
の相対的配置等は特に特定的な記載がないかぎりは、こ
の発明の範囲をそれに限定する趣旨ではなく、単なる説
明例にすぎない。
ディーゼルエンジンの構成図である。図1において、1
はエンジンであり、ピストン25、クランク軸27、給
気弁22、排気弁21等を備えるとともに、シリンダ内
の前記ピストン25の上部には燃焼室26が形成されて
いる。
射装置、28は該水素噴射装置2に接続される水素噴射
弁で、該水素噴射弁28は前記燃焼室26内に臨んで設
けられ、該燃焼室26内に前記燃料水素を噴射するよう
になっている。10は前記燃焼室26に臨んで設けられ
た点火装置で、燃焼室26内に噴射された水素に点火し
燃焼させるものである。24は前記エンジン1の燃焼室
26へ作動ガスを送給するための給気管、23は燃焼室
26内の燃焼ガスを排出するための排気管である。
されるコンプレッサ4bからなる排気ターボ過給機であ
る。過給機4の排気タービン4a入口には前記排気管2
3が接続されている。8は中間冷却器で、前記排気ター
ボ過給機4のコンプレッサ4bとエンジン1の給気弁2
2との間の前記給気管24中に設けられ、コンプレッサ
4b出口の作動ガスを冷却するものである。3は発電機
で前記エンジン1のクランク軸27に直結され、該エン
ジン1の動力によって駆動される。以上の構成は図3に
示す従来技術の水素ディーゼルエンジンと同様である。
過給機の排気タービン駆動後の排気ガスを、酸素供給装
置を介してエンジンの給気系に循環するように構成して
いる。即ち図1において、30は排気タービン4aのガ
ス出口とコンプレッサ4bのガス入口と接続するガス循
環路である。5は該ガス循環路30の排気タービン4a
出口側に設けられた凝縮器で、排気タービン4a出口の
排気ガス(作動ガス)を冷却水にて冷却するものであ
る。
余剰ガス排出装置6及び酸素供給装置7が順に配設さ
れ、該酸素供給装置7の出口が前記コンプレッサ4bの
吸入口に接続されている。前記余剰ガス排出装置6は、
前記酸素供給装置7により供給される供給酸素の製造時
に微少量含まれているアルゴン(Ar)等の不純ガスが
ガス循環系内に混入するが、この混入量に等しい量の余
剰ガスを常時外部に排出するものである。
素、つまり酸素製造装置(不図示)により製造され、ア
ルゴン(Ar)を不純ガスとして含有する酸素を、ガス
循環路30の排気ターボ過給機4のコンプレッサ4bの
吸入口側へ供給するものである。
ンの運転時において、排気ターボ過給機4のコンプレッ
サ4bには、後述する循環作動ガスに酸素供給装置7に
て酸素(O2 )が供給され、予混合された酸素富化状態
にある作動ガスが吸入される。前記酸素供給装置7にお
ける供給酸素にはこれの製造時の不純ガスとして少量の
アルゴン(Ar)が含まれており、従って上記酸素の供
給により該アルゴンが混入された作動ガスが系内を循環
することとなる。
4bによって圧縮され昇圧された後、中間冷却器8にて
冷却・降温され、給気管24に入り、給気弁22の開弁
とともに燃焼室26内に導入される。この作動ガスはピ
ストン25の上昇(圧縮行程)によって圧縮され高圧化
される。
ス中に、水素噴射装置2において高圧化された水素が水
素噴射弁28から噴射され、次いでこの水素は点火装置
10によって点火されて、作動ガス中の酸素との共働に
よって拡散燃焼せしめられ、ピストン25に膨張仕事を
行なう。前記ピストン25の動力はクランク軸27を経
て発電機3に伝達され、発電仕事をなす。
る排気ガス即ち作動ガスは排気管23を通って排気ター
ボ過給機4の排気タービン4aに導かれて該排気タービ
ン4aにて膨張仕事をなした後、ガス循環路30を通っ
て凝縮器5に入る。
る。該凝縮器5においては、上記冷却により排気ガス中
に含まれる燃焼生成物である水蒸気を凝縮液化して非凝
縮ガスと分離し、液体のみを排出管31から外部に排出
せしめる。前記凝縮器5における非凝縮の作動ガスは余
剰ガス排出装置6にて余剰分が排出される。即ち該余剰
ガス排出装置6においては、前記酸素供給装置7におけ
る供給酸素中に含まれる不純ガスとしてのアルゴン(A
r)の混入量に等しい量のガスを常時系外に排出する。
は、エンジン1の排気弁21から排気タービン4a、凝
縮器5、余剰ガス排出装置6、酸素供給装置7、コンプ
レッサ4b、空気冷却器8を経てエンジン1の給気弁2
2に至るクローズドディーゼルサイクルからなるガス循
環路30を循環する作動ガス中に比熱比(K)の大きい
アルゴン(Ar)を含有し、該アルゴンの濃度を高く保
持できるので、作動ガスの比熱比が大となり、エンジン
1の効率が向上する。
ディーゼルエンジンの構成図である。この実施形態で
は、ガス循環路30の排気ターボ過給機4の排気タービ
ン4aの出口にタービン発電機9及び切換弁32を設け
ている。
路30の排気タービン4aの出口に設けられた切換弁で
ある。そして該切換弁32の下流側の循環路31にはタ
ービン発電機9が設けられるとともに、該切換弁32か
らタービン発電機9をバイパスするバイパス管29が設
けられている。
ン4aを駆動した作動ガス(排気ガス)は切換弁32の
切り換えにより循環路31を通ってタービン発電機9に
導かれてこれを駆動し膨張仕事をなす。該タービン発電
機9を駆動して圧力及び温度が低下した作動ガスは凝縮
器5に入って前記第1実施形態と同様な凝縮作用がなさ
れる。また、前記切換弁32をバイパス管29側に切り
換えれば、作動ガス(排気ガス)はタービン発電機9を
バイパスし膨張仕事をなすことなく凝縮器5に導かれ
る。
機4を駆動した後の作動ガス(排気ガス)でタービン発
電機9を駆動し膨張仕事をなすので、タービン発電機9
によって作動ガスのエネルギを回収することによりプラ
ントの出力が増大し効率が上昇するとともに、タービン
発電機9を駆動することにより、作動ガスの圧力及び温
度レベルが低下するので、凝縮器5の伝熱面積を小さく
することができる。
説明する。この実施例においては、図1のA点(コンプ
レッサ4bの入口)、B点(凝縮器5の入口)及びC点
(凝縮器5の出口)における循環ガス流量バランスを計
算している。
度(全体を1とする)を次のように表わす。 酸素 O2 :x 窒素 N2 :z アルゴン Ar:1−x−z 以下、水素(H2 )1モルに対する各部の流量をバラン
スさせる。
ける各組成が等しいことより、以下の式「数1」が得ら
れる。
行なう。例として、 燃焼前O2 温度:φ=0.21 空気過剰率 :λ=2.35 とする。また、供給O2 純度を既存技術による代表的数
値として次のように仮定する。 O2 :x=0.97 N2 :z=0.0015 Ar:1−x−z=0.0285 このとき、 作動ガス循環率 :a=0.9965 余剰ガス排出率 :1−a=0.0035 H2 1モルに対する必要供給O2 量(不純ガスを含
む):m=0.5024(mol/mol−H2 ) A点に於ける作動ガスのモル分率は次のようになる。O
2 濃度 :φ=0.21 N2 濃度 :y=0.395 Ar濃度 :1−φ−y=0.7505
は、酸素(O2 )、アルゴン(Ar)、および、窒素
(N2 )がある比率でバランスすることになる。上記計
算結果より明らかなように、この実施形態に係るシステ
ムは、系を循環する作動ガス中のアルゴン(Ar)濃度
を高く保持することができる。これによって、特別にア
ルゴン供給設備を用意する必要が無く、比熱比(x)の
高いアルゴン(Ar)の濃度を高く保持することがで
き、これによってエンジンサイクルの熱効率を高くする
ことができる。
的短時間でバランスするため、エンジンの始動時のみ系
内に空気を満たしておけば、数分で作動ガスが置換さ
れ、定常状態のアルゴン濃度となる。また、水素(H
2 )と酸素(O2 )の燃焼で生じるのは水蒸気のみであ
り、排出物としてはこれを凝縮器5で凝縮して液体の水
として系外に排出すればよい。また、酸素供給装置7に
て供給された酸素(O2 )中の窒素(N2 )は低濃度に
保たれるため、これの燃焼で生じるNOxの排出量は極
めて低く保持でき、クリーンなエンジンシステムとする
ことが可能となる。
ジンの排気口から凝縮器、余剰ガス排出装置及び酸素供
給装置を経て、好ましくはその中間に排気ターボ過給機
を介して、エンジンの給気口に至るクローズドディーゼ
ルサイクルからなる作動ガスの循環路を構成し、該循環
中に酸素供給装置にて燃焼用酸素とともにこれの製造時
における不純ガスとして比熱比の高いアルゴンを供給
し、作動ガス内に含有させて循環させることにより、作
動ガスの比熱比を高く保持してエンジンを運転すること
ができる。これにより従来の二酸化炭素を作動ガスとす
るものに較べ水素エンジンの熱効率を向上することがで
きる。
は凝縮器で凝縮された水のみであり、また酸素供給装置
にて供給された酸素中の窒素は低濃度に保たれるので、
これの燃焼で生じるNOxの排出量は極めて低くなり、
排気の清浄なエンジンが得られる。
ターボ過給機で膨張仕事をなした作動ガスをタービン発
電機でさらに膨張仕事をさせるので、タービン発電機で
のエネルギ回収によりプラントの効率が向上するととも
に、前記タービン発電機における膨張仕事により作動ガ
スの圧力及び濃度レベルが低下するので、凝縮器の伝熱
面積を小さくすることができ、凝縮器を小型化すること
ができる。これによりエンジンプラントの設置コストが
低減される。
ンジンの構成図である。
である。
応する図である。
Claims (4)
- 【請求項1】 酸素を含む給気が導入される燃焼室内に
水素を供給し、前記酸素を酸化剤として水素を燃焼させ
る水素エンジンにおいて、 前記エンジンからの排気ガスを冷却し、排気ガス中の水
蒸気を凝縮液化して非凝縮作動ガスと分離して系外に排
出するとともに酸素及び該酸素の不純ガスとして系内に
入ったアルゴンを含む非凝縮ガスを前記エンジン側へ循
環させる凝縮器と、 前記凝縮器から送出された非凝縮ガスのうちの余剰分を
系外に排出する余剰ガス排出装置と、 前記循環される非凝縮ガスに酸素及び該酸素の不純ガス
としてのアルゴンを供給して前記エンジンの給気通路に
送る酸素供給装置とを備え、 前記エンジンの排気口から凝縮器、余剰ガス排出装置、
酸素供給装置の順に経てエンジンの給気口に至る作動ガ
スの循環路を構成したことを特徴とする水素エンジン。 - 【請求項2】 排気タービンと該排気タービンに同軸駆
動されるコンプレッサとを備えた排気ターボ過給機を前
記循環路に設け、前記エンジンからの排気ガスで前記排
気タービンを駆動し、該駆動後の排気ガスを前記凝縮器
に導き、 前記酸素供給装置からの作動ガスを前記コンプレッサで
加圧してエンジンの給気口に送るようにした請求項1記
載の水素エンジン。 - 【請求項3】 前記循環路の前記凝縮器の上流側に排気
ガスによって駆動されるタービン発電機を設けてなる請
求項1あるいは2に記載の水素エンジン。 - 【請求項4】 前記循環路のタービン発電機の上流側部
位から該タービン発電機をバイパスして前記凝縮器の上
流部位に接続されるバイパス路を設けるとともに、該バ
イパス路の入口に、該バイパス路あるいはタービン発電
機への排気ガスの通流、遮断を切り換える切換弁を設け
た請求項3記載の水素エンジン。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27526997A JP3631891B2 (ja) | 1997-09-22 | 1997-09-22 | 水素エンジン |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27526997A JP3631891B2 (ja) | 1997-09-22 | 1997-09-22 | 水素エンジン |
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Publication Number | Publication Date |
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JPH1193681A true JPH1193681A (ja) | 1999-04-06 |
JP3631891B2 JP3631891B2 (ja) | 2005-03-23 |
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