JPH11922A - 精密成形用金型及びその製造方法 - Google Patents
精密成形用金型及びその製造方法Info
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- JPH11922A JPH11922A JP15376297A JP15376297A JPH11922A JP H11922 A JPH11922 A JP H11922A JP 15376297 A JP15376297 A JP 15376297A JP 15376297 A JP15376297 A JP 15376297A JP H11922 A JPH11922 A JP H11922A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 プラスチックの射出成形に使用される精密成
形用金型において、キャビティ表面の温度分布の均一性
を向上させて、成形品の品質低下を伴うことなく成形サ
イクルの短縮を可能にするとともに高精度な成形を可能
にする。 【解決手段】 本発明の精密成形用金型は、金型のキャ
ビティ部７の表面に、母材部分１、２と比べて硬度が高
い耐摩耗層３、５が形成されているとともに、この耐摩
耗層３、５と母材部分１、２との間に、母材部分１、２
と比べて熱伝導率が高い伝熱層４、６が形成されている
ことを特徴とする。なお、好ましくは、金型の母材部分
１、２は、１３Ｃｒ系ステンレス鋼またはダイス鋼で構
成され、伝熱層４、６は、ＮｉまたはＣｕを鍍金または
溶射することによって形成され、耐摩耗層３、５は、Ｔ
ｉＮをＰＶＤ法で堆積することにより形成される。
形用金型において、キャビティ表面の温度分布の均一性
を向上させて、成形品の品質低下を伴うことなく成形サ
イクルの短縮を可能にするとともに高精度な成形を可能
にする。 【解決手段】 本発明の精密成形用金型は、金型のキャ
ビティ部７の表面に、母材部分１、２と比べて硬度が高
い耐摩耗層３、５が形成されているとともに、この耐摩
耗層３、５と母材部分１、２との間に、母材部分１、２
と比べて熱伝導率が高い伝熱層４、６が形成されている
ことを特徴とする。なお、好ましくは、金型の母材部分
１、２は、１３Ｃｒ系ステンレス鋼またはダイス鋼で構
成され、伝熱層４、６は、ＮｉまたはＣｕを鍍金または
溶射することによって形成され、耐摩耗層３、５は、Ｔ
ｉＮをＰＶＤ法で堆積することにより形成される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、プラスチックの射
出成形に使用される金型に係り、特に、ＣＤ（コンパク
トディスク）、ＤＶＤ（ディジタルヴィデオディスク）
などの高精度が要求されるプラスチック成形品を、高速
で射出成形する際に使用される精密成形用金型及びその
製造方法に関する。
出成形に使用される金型に係り、特に、ＣＤ（コンパク
トディスク）、ＤＶＤ（ディジタルヴィデオディスク）
などの高精度が要求されるプラスチック成形品を、高速
で射出成形する際に使用される精密成形用金型及びその
製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、ＣＤ、ＤＶＤなどの高精度が要求
されるプラスチック成形品を射出成形する際に使用され
る精密成形用金型には、例えば、１３Ｃｒ系ステンレス
鋼からなる単一材料が使用されている。１３Ｃｒ系ステ
ンレス鋼は、十分な機械的強度を備えるとともに、機械
加工性に優れているので鏡面加工が可能であり、プラス
チック成形用の金型として要求される条件を備えてい
る。精密成形用金型を製造する場合、通常、１３Ｃｒ系
ステンレス鋼（例えば、ＳＵＳ４２０Ｊ２）からなる素
材を粗加工してキャビティ部を形成した後、そのキャビ
ティ部の表面に鏡面仕上げを施すことによってキャビテ
ィ表面を形成していた。また、離型性を高めるために、
鏡面仕上げが施された上記キャビティ表面に更にＴｉＮ
などのコーティングを施すことも行われていた。
されるプラスチック成形品を射出成形する際に使用され
る精密成形用金型には、例えば、１３Ｃｒ系ステンレス
鋼からなる単一材料が使用されている。１３Ｃｒ系ステ
ンレス鋼は、十分な機械的強度を備えるとともに、機械
加工性に優れているので鏡面加工が可能であり、プラス
チック成形用の金型として要求される条件を備えてい
る。精密成形用金型を製造する場合、通常、１３Ｃｒ系
ステンレス鋼（例えば、ＳＵＳ４２０Ｊ２）からなる素
材を粗加工してキャビティ部を形成した後、そのキャビ
ティ部の表面に鏡面仕上げを施すことによってキャビテ
ィ表面を形成していた。また、離型性を高めるために、
鏡面仕上げが施された上記キャビティ表面に更にＴｉＮ
などのコーティングを施すことも行われていた。
【０００３】母材としてＳＵＳ４２０Ｊ２を用いた金型
は、上記の様に精密成形用の金型として適してはいる
が、その熱伝導率が０．０６ cal／(cm・sec・℃）と比較
的低いので、溶融樹脂をキャビティ内へ射出充填した後
の冷却工程に時間がかかり、全体の成形サイクルが比較
的長くなる。これに加えて、溶融樹脂の射出充填の際及
びその後の冷却の際にキャビティ表面の温度分布が不均
一になり易く、それが成形サイクルを短縮する際の限界
を定め、また、より高精度な成形を行う場合の障害とな
っていた。
は、上記の様に精密成形用の金型として適してはいる
が、その熱伝導率が０．０６ cal／(cm・sec・℃）と比較
的低いので、溶融樹脂をキャビティ内へ射出充填した後
の冷却工程に時間がかかり、全体の成形サイクルが比較
的長くなる。これに加えて、溶融樹脂の射出充填の際及
びその後の冷却の際にキャビティ表面の温度分布が不均
一になり易く、それが成形サイクルを短縮する際の限界
を定め、また、より高精度な成形を行う場合の障害とな
っていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、以上の様な
従来の精密成形用金型の問題点を解決すべく成されたも
ので、本発明の目的は、キャビティ表面の温度分布の均
一性を向上させ、それによって成形品の品質の低下を伴
うことなく成形サイクルの短縮を可能にするとともに、
より高精度な成形を可能にする精密成形用金型及びその
製造方法を提供することにある。
従来の精密成形用金型の問題点を解決すべく成されたも
ので、本発明の目的は、キャビティ表面の温度分布の均
一性を向上させ、それによって成形品の品質の低下を伴
うことなく成形サイクルの短縮を可能にするとともに、
より高精度な成形を可能にする精密成形用金型及びその
製造方法を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の精密成形用金型
は、プラスチック成形に使用される精密成形用金型であ
って、金型のキャビティ部の表面に、金型の母材部分と
比べて硬度が高い耐摩耗層が形成されているとともに、
この耐摩耗層と母材部分との間に、母材部分と比べて熱
伝導率が高い伝熱層が形成されていることを特徴とす
る。
は、プラスチック成形に使用される精密成形用金型であ
って、金型のキャビティ部の表面に、金型の母材部分と
比べて硬度が高い耐摩耗層が形成されているとともに、
この耐摩耗層と母材部分との間に、母材部分と比べて熱
伝導率が高い伝熱層が形成されていることを特徴とす
る。
【０００６】なお、代表的な数値を挙げると、前記母材
部分の熱伝導率は０．０８ cal／(cm・sec・℃）以下であ
り、前記伝熱層の熱伝導率は０．１０ cal／(cm・sec・
℃）以上であり、前記耐摩耗層の硬度はＨR Ｃ６０以上
である。
部分の熱伝導率は０．０８ cal／(cm・sec・℃）以下であ
り、前記伝熱層の熱伝導率は０．１０ cal／(cm・sec・
℃）以上であり、前記耐摩耗層の硬度はＨR Ｃ６０以上
である。
【０００７】好ましくは、前記母材部分は１３Ｃｒ系ス
テンレス鋼またはダイス鋼で構成され、前記伝熱層はＮ
ｉ、Ｃｕ、Ａｇ、Ａｕ、またはこれらの合金のいずれか
で構成され、前記耐摩耗層はＴｉＮ、ＣｒＮ、またはＴ
ｉＡｌＮのいずれかで構成される。
テンレス鋼またはダイス鋼で構成され、前記伝熱層はＮ
ｉ、Ｃｕ、Ａｇ、Ａｕ、またはこれらの合金のいずれか
で構成され、前記耐摩耗層はＴｉＮ、ＣｒＮ、またはＴ
ｉＡｌＮのいずれかで構成される。
【０００８】好ましくは、前記伝熱層は鍍金法あるいは
溶射法を用いて形成される。鍍金法を用いる場合には、
前記伝熱層の厚さは、効果及び膜の品質の観点から２０
μｍ以上、４０μｍ以下が適当である。一方、溶射法を
用いる場合には、前記伝熱層の厚さは、同じく効果及び
膜の品質の観点から０．５ｍｍ以上、１ｍｍ以下が適当
である。
溶射法を用いて形成される。鍍金法を用いる場合には、
前記伝熱層の厚さは、効果及び膜の品質の観点から２０
μｍ以上、４０μｍ以下が適当である。一方、溶射法を
用いる場合には、前記伝熱層の厚さは、同じく効果及び
膜の品質の観点から０．５ｍｍ以上、１ｍｍ以下が適当
である。
【０００９】好ましくは、前記耐摩耗層はＰＶＤ法を用
いて形成される。その場合、前記耐摩耗層の厚さは、効
果及び堆積に要する時間の観点から３μｍ以上、５μｍ
以下が適当である。
いて形成される。その場合、前記耐摩耗層の厚さは、効
果及び堆積に要する時間の観点から３μｍ以上、５μｍ
以下が適当である。
【００１０】本発明の精密成形用金型によれば、キャビ
ティの表面を上記の様に構成した結果、溶融樹脂を射出
充填する際には、耐摩耗層の下に設けられた伝熱層によ
ってキャビティ表面全体の温度が速やかに上昇するの
で、溶融樹脂が流れ易い状態が維持され、キャビティの
隅々まで溶融樹脂が確実に充填される。一方、金型の母
材部分は、その伝導率がキャビティの表面と比べて低い
ので保温機能を果たし、溶融樹脂の充填を妨げることは
ない。従って、溶融樹脂の射出充填を高速かつ確実に行
うことができる。
ティの表面を上記の様に構成した結果、溶融樹脂を射出
充填する際には、耐摩耗層の下に設けられた伝熱層によ
ってキャビティ表面全体の温度が速やかに上昇するの
で、溶融樹脂が流れ易い状態が維持され、キャビティの
隅々まで溶融樹脂が確実に充填される。一方、金型の母
材部分は、その伝導率がキャビティの表面と比べて低い
ので保温機能を果たし、溶融樹脂の充填を妨げることは
ない。従って、溶融樹脂の射出充填を高速かつ確実に行
うことができる。
【００１１】また、射出充填後の冷却の際には、前記伝
熱層は、充填された樹脂からの熱を効率的に外部へ逃が
すとともに、キャビティ表面の温度分布を均一に保つ役
割を果たす。このため、より速やかに冷却が行われ、高
速で冷却しても充填した樹脂、即ち成形品の温度分布を
比較的均一に保つことが可能になり、成形品の品質の低
下を伴うことなく、冷却時間を短縮することができる。
また、キャビティ表面には、硬度の高い材料からなる耐
摩耗層が形成されているので、射出成形用の金型として
十分な寿命を備えている。
熱層は、充填された樹脂からの熱を効率的に外部へ逃が
すとともに、キャビティ表面の温度分布を均一に保つ役
割を果たす。このため、より速やかに冷却が行われ、高
速で冷却しても充填した樹脂、即ち成形品の温度分布を
比較的均一に保つことが可能になり、成形品の品質の低
下を伴うことなく、冷却時間を短縮することができる。
また、キャビティ表面には、硬度の高い材料からなる耐
摩耗層が形成されているので、射出成形用の金型として
十分な寿命を備えている。
【００１２】
【発明の実施の形態】図１に、本発明に基づく精密成形
用金型の構造の一例を示す。この精密成形用金型はコア
部が金型本体の中に収容された複合構造の金型であり、
図中、１は固定側コア（母材部分）、２は移動側コア
（母材部分）、３は固定側コアの耐摩耗層、５は固定側
コアの伝熱層、４は移動側コアの耐摩耗層、６は移動側
コアの伝熱層、９は固定側金型本体、１０は移動側金型
本体を表す。固定側のコアの耐摩耗層３と移動側コアの
耐摩耗層４との間にキャビティ７が形成され、このキャ
ビティ７に溶融樹脂が充填される。なお、１１は射出ノ
ズルを表す。
用金型の構造の一例を示す。この精密成形用金型はコア
部が金型本体の中に収容された複合構造の金型であり、
図中、１は固定側コア（母材部分）、２は移動側コア
（母材部分）、３は固定側コアの耐摩耗層、５は固定側
コアの伝熱層、４は移動側コアの耐摩耗層、６は移動側
コアの伝熱層、９は固定側金型本体、１０は移動側金型
本体を表す。固定側のコアの耐摩耗層３と移動側コアの
耐摩耗層４との間にキャビティ７が形成され、このキャ
ビティ７に溶融樹脂が充填される。なお、１１は射出ノ
ズルを表す。
【００１３】（例１）次に、図１に示した精密成形用金
型の固定側コア及び移動側コアの製造方法の一例につい
て説明する。
型の固定側コア及び移動側コアの製造方法の一例につい
て説明する。
【００１４】先ず、固定側コア及び移動側コアの母材部
分１、２は、次の様に製造される。即ち、ＳＵＳ４２０
Ｊ２の素材を粗加工の後、硬度（ＨR Ｃ）が５０〜５８
程度になる様に焼き入れを施す。次いで、これを５１０
℃で焼き戻した後、研磨加工を行い、表面を１．６Ｓ程
度に仕上げる。
分１、２は、次の様に製造される。即ち、ＳＵＳ４２０
Ｊ２の素材を粗加工の後、硬度（ＨR Ｃ）が５０〜５８
程度になる様に焼き入れを施す。次いで、これを５１０
℃で焼き戻した後、研磨加工を行い、表面を１．６Ｓ程
度に仕上げる。
【００１５】次に、以上の様にして製造された母材部分
１、２の表面の内、キャビティ７が形成される部位にＮ
ｉを鍍金することによって、厚さ２０〜４０μｍ程度の
伝熱層４、６を形成した後、この伝熱層４、６の表面を
鏡面に研磨する。なお、Ｎｉの熱伝導率は０．１４ cal
／（cm・sec・℃）程度で、ＳＵＳ４２０Ｊ２の熱伝導率
（０．０６ cal／（cm・sec・℃））の約２．３倍であ
る。
１、２の表面の内、キャビティ７が形成される部位にＮ
ｉを鍍金することによって、厚さ２０〜４０μｍ程度の
伝熱層４、６を形成した後、この伝熱層４、６の表面を
鏡面に研磨する。なお、Ｎｉの熱伝導率は０．１４ cal
／（cm・sec・℃）程度で、ＳＵＳ４２０Ｊ２の熱伝導率
（０．０６ cal／（cm・sec・℃））の約２．３倍であ
る。
【００１６】次に、以上の様にして形成された伝熱層
４、６の表面にＰＶＤ法（温度１００〜３００℃）を用
いてＴｉＮを堆積し、厚さ３〜５μｍ程度の耐摩耗層
３、５を形成する。最後に、この耐摩耗層３、５の表面
を研磨して鏡面状態に仕上げる。
４、６の表面にＰＶＤ法（温度１００〜３００℃）を用
いてＴｉＮを堆積し、厚さ３〜５μｍ程度の耐摩耗層
３、５を形成する。最後に、この耐摩耗層３、５の表面
を研磨して鏡面状態に仕上げる。
【００１７】以上の方法によって製造された精密成形用
金型を用いて、ポリカーボネイトの射出成形を実施した
ところ、従来の構造の金型を用いた場合と比較して、射
出充填の際の樹脂温度の低下幅が減少し、１０％程度低
い圧力で樹脂を充填することができた。更に、従来の構
造の金型を用いた場合と比較して、射出後の冷却時間が
１５〜２５％程度、短縮され、全体の成形サイクルを約
１０〜２０％短縮することができた。
金型を用いて、ポリカーボネイトの射出成形を実施した
ところ、従来の構造の金型を用いた場合と比較して、射
出充填の際の樹脂温度の低下幅が減少し、１０％程度低
い圧力で樹脂を充填することができた。更に、従来の構
造の金型を用いた場合と比較して、射出後の冷却時間が
１５〜２５％程度、短縮され、全体の成形サイクルを約
１０〜２０％短縮することができた。
【００１８】なお、伝熱層４、６には、以上の例におい
て使用したＮｉ鍍金の他に、Ｃｕ、Ａｇ、Ａｕなどによ
る鍍金を使用することもできる。なお、Ｃｕの熱伝導率
は０．９２ cal／（cm・sec・℃）程度で、ＳＵＳ４２０
Ｊ２の約１５倍であり、Ａｇの熱伝導率は１．００ cal
／（cm・sec・℃）程度で、ＳＵＳ４２０Ｊ２の約１６倍
であり、Ａｕの熱伝導率は０．７１ cal／（cm・sec・
℃）程度で、ＳＵＳ４２０Ｊ２の約１１倍である。
て使用したＮｉ鍍金の他に、Ｃｕ、Ａｇ、Ａｕなどによ
る鍍金を使用することもできる。なお、Ｃｕの熱伝導率
は０．９２ cal／（cm・sec・℃）程度で、ＳＵＳ４２０
Ｊ２の約１５倍であり、Ａｇの熱伝導率は１．００ cal
／（cm・sec・℃）程度で、ＳＵＳ４２０Ｊ２の約１６倍
であり、Ａｕの熱伝導率は０．７１ cal／（cm・sec・
℃）程度で、ＳＵＳ４２０Ｊ２の約１１倍である。
【００１９】また、耐摩耗層３、５には、以上の例にお
いて使用したＴｉＮの他に、ＣｒＮあるいはＴｉＡｌＮ
を使用することもできる。なお、ＴｉＮは、先に従来の
技術の項で述べた様に、離型性を高める機能も有してい
る。
いて使用したＴｉＮの他に、ＣｒＮあるいはＴｉＡｌＮ
を使用することもできる。なお、ＴｉＮは、先に従来の
技術の項で述べた様に、離型性を高める機能も有してい
る。
【００２０】（例２）図１に示した精密成形用金型の固
定側コア及び移動側コアの製造方法の他の例について説
明する。
定側コア及び移動側コアの製造方法の他の例について説
明する。
【００２１】先ず、固定側コア及び移動側コアの母材部
分１、２は、次の様に製造される。即ち、ＳＵＳ４２０
Ｊ２の素材を粗加工の後、研磨加工を行い、表面を１．
６Ｓ程度に仕上げる。
分１、２は、次の様に製造される。即ち、ＳＵＳ４２０
Ｊ２の素材を粗加工の後、研磨加工を行い、表面を１．
６Ｓ程度に仕上げる。
【００２２】次に、以上の様にして製造された母材部分
１、２の表面の内、キャビティ７が形成される部位にＮ
ｉを溶射することによって、厚さ０．５〜１．０ｍｍ程
度の伝熱層４、６を形成する。次いで、伝熱層が被覆さ
れた状態で母材部分１、２に焼き入れを施し、更に、こ
れを５１０℃で焼き戻した後、伝熱層４、６の表面を鏡
面に研磨する。
１、２の表面の内、キャビティ７が形成される部位にＮ
ｉを溶射することによって、厚さ０．５〜１．０ｍｍ程
度の伝熱層４、６を形成する。次いで、伝熱層が被覆さ
れた状態で母材部分１、２に焼き入れを施し、更に、こ
れを５１０℃で焼き戻した後、伝熱層４、６の表面を鏡
面に研磨する。
【００２３】次に、以上の様にして形成された伝熱層
４、６の表面にＰＶＤ法（温度１００〜３００℃）を用
いてＴｉＮを堆積し、厚さ３〜５μｍ程度の耐摩耗層
３、５を形成する。最後に、この耐摩耗層３、５の表面
を研磨して鏡面状態に仕上げる。
４、６の表面にＰＶＤ法（温度１００〜３００℃）を用
いてＴｉＮを堆積し、厚さ３〜５μｍ程度の耐摩耗層
３、５を形成する。最後に、この耐摩耗層３、５の表面
を研磨して鏡面状態に仕上げる。
【００２４】
【発明の効果】本発明の精密成形用金型によれば、金型
のキャビティ部の表面に、母材部分と比較して硬度が高
い耐摩耗層を形成するとともに、この耐摩耗層と母材部
分との間に、母材部分と比較して熱伝導度が高い伝熱層
を設けることによって、金型の機械的強度を損なうこと
なく、キャビティ部の表面硬度を高めて耐摩耗性を向上
させると同時に、キャビティ部の表面近傍の伝熱特性を
高めることができる。この結果、樹脂を充填した後の冷
却時間が短縮され、精密射出成形における成形サイクル
を短縮することができる。
のキャビティ部の表面に、母材部分と比較して硬度が高
い耐摩耗層を形成するとともに、この耐摩耗層と母材部
分との間に、母材部分と比較して熱伝導度が高い伝熱層
を設けることによって、金型の機械的強度を損なうこと
なく、キャビティ部の表面硬度を高めて耐摩耗性を向上
させると同時に、キャビティ部の表面近傍の伝熱特性を
高めることができる。この結果、樹脂を充填した後の冷
却時間が短縮され、精密射出成形における成形サイクル
を短縮することができる。
【図１】本発明に基づく精密成形用金型の一例を示す断
面図。
面図。
１・・・固定側コア（母材部分）、 ２・・・移動側コア（母材部分）、 ３・・・耐摩耗層、 ４・・・伝熱層、 ５・・・耐摩耗層、 ６・・・伝熱層、 ７・・・キャビティ、 ９・・・固定側金型本体、 １０・・・移動側金型本体、 １１・・・射出ノズル。
Claims (8)
- 【請求項１】 プラスチック成形に使用される精密成形
用金型であって、金型のキャビティ部の表面に、金型の
母材部分と比べて硬度が高い耐摩耗層が形成されている
とともに、この耐摩耗層と母材部分との間に、母材部分
と比べて熱伝導率が高い伝熱層が形成されていることを
特徴とする精密成形用金型。 - 【請求項２】 前記母材部分の熱伝導率は０．０８ cal
／(cm・sec・℃）以下であり、 前記伝熱層の熱伝導率は０．１０ cal／(cm・sec・℃）以
上であり、 前記耐摩耗層の硬度はＨR Ｃ６０以上であることを特徴
とする請求項１に記載の精密成形用金型。 - 【請求項３】 前記母材部分は１３Ｃｒ系ステンレス鋼
またはダイス鋼で構成され、 前記伝熱層はＮｉ、Ｃｕ、Ａｇ、Ａｕ、またはこれらの
合金のいずれかで構成され、 前記耐摩耗層はＴｉＮ、ＣｒＮ、またはＴｉＡｌＮのい
ずれかで構成されることを特徴とする請求項２に記載の
精密成形用金型。 - 【請求項４】 前記伝熱層は鍍金法によって形成され、
その厚さは２０μｍ以上、４０μｍ以下であることを特
徴とする請求項１から請求項３のいずれか記載の精密成
形用金型。 - 【請求項５】 前記伝熱層は溶射法によって形成され、
その厚さは０．５ｍｍ以上、１ｍｍ以下であることを特
徴とする請求項１から請求項３のいずれか記載の精密成
形用金型。 - 【請求項６】 前記耐摩耗層はＰＶＤ法によって形成さ
れ、その厚さは３μｍ以上、５μｍ以下であることを特
徴とする請求項１から請求項３のいずれか記載の精密成
形用金型。 - 【請求項７】 プラスチック成形に使用される精密成形
用金型の製造方法であって、 １３Ｃｒ系ステンレス鋼またはダイス鋼からなる母材部
分を加工した後、焼き入れを施し、 次いで、この母材部分の内、キャビティが形成される部
位の表面を研磨し、 次いで、この表面に鍍金法を用いてＮｉ、Ｃｕ、Ａｇ、
Ａｕ、またはこれらの合金のいずれかをコーティングし
て伝熱層を形成し、 次いで、この伝熱層の表面を研磨し、 次いで、この伝熱層の表面にＰＶＤ法を用いてＴｉＮ、
ＣｒＮ、またはＴｉＡｌＮのいずれかを堆積して耐摩耗
層を形成し、 次いで、この耐摩耗層の表面を研磨して鏡面に仕上げる
ことを特徴とする精密成形用金型の製造方法。 - 【請求項８】 プラスチック成形に使用される精密成形
用金型の製造方法であって、 １３Ｃｒ系ステンレス鋼またはダイス鋼からなる母材部
分を加工し、 次いで、この母材部分の内、キャビティが形成される部
位の表面を研磨し、 次いで、この表面に溶射法を用いてＮｉ、Ｃｕ、Ａｇ、
Ａｕ、またはこれらの合金のいずれかをコーティングし
て伝熱層を形成し、 次いで、伝熱層が形成された状態で母材部分に焼き入れ
を施し、 次いで、伝熱層の表面を研磨し、 次いで、伝熱層の表面にＰＶＤ法を用いてＴｉＮ、Ｃｒ
Ｎ、またはＴｉＡｌＮのいずれかを堆積して耐摩耗層を
形成し、 次いで、この耐摩耗層の表面を研磨して鏡面に仕上げる
ことを特徴とする精密成形用金型の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15376297A JPH11922A (ja) | 1997-06-11 | 1997-06-11 | 精密成形用金型及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15376297A JPH11922A (ja) | 1997-06-11 | 1997-06-11 | 精密成形用金型及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11922A true JPH11922A (ja) | 1999-01-06 |
Family
ID=15569585
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15376297A Pending JPH11922A (ja) | 1997-06-11 | 1997-06-11 | 精密成形用金型及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11922A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4814410A (en) * | 1986-12-03 | 1989-03-21 | Bayer Aktiengesellschaft | Binder containing ester groups and urethane groups, process for producing and use in the production of coatings |
| JP2014520007A (ja) * | 2011-06-09 | 2014-08-21 | ハスキー インジェクション モールディング システムズ リミテッド | 成形型システムの接触構成部品のための耐摩耗性アセンブリ |
| JP2018061982A (ja) * | 2016-10-13 | 2018-04-19 | トヨタ自動車株式会社 | 金型の造形方法 |
| WO2018096820A1 (ja) * | 2016-11-22 | 2018-05-31 | 国立研究開発法人産業技術総合研究所 | 木質流動成形用金型及びそれを用いた木質流動成形用金型システム並びに植物系材料からなる成形体の製造方法 |
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1997
- 1997-06-11 JP JP15376297A patent/JPH11922A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4814410A (en) * | 1986-12-03 | 1989-03-21 | Bayer Aktiengesellschaft | Binder containing ester groups and urethane groups, process for producing and use in the production of coatings |
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| WO2018096820A1 (ja) * | 2016-11-22 | 2018-05-31 | 国立研究開発法人産業技術総合研究所 | 木質流動成形用金型及びそれを用いた木質流動成形用金型システム並びに植物系材料からなる成形体の製造方法 |
| JPWO2018096820A1 (ja) * | 2016-11-22 | 2019-06-24 | 国立研究開発法人産業技術総合研究所 | 木質流動成形用金型及びそれを用いた木質流動成形用金型システム並びに植物系材料からなる成形体の製造方法 |
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