JPH1183375A - アルミニウム製熱交換器 - Google Patents
アルミニウム製熱交換器Info
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- JPH1183375A JPH1183375A JP25060797A JP25060797A JPH1183375A JP H1183375 A JPH1183375 A JP H1183375A JP 25060797 A JP25060797 A JP 25060797A JP 25060797 A JP25060797 A JP 25060797A JP H1183375 A JPH1183375 A JP H1183375A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
- F28F21/08—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of metal
- F28F21/089—Coatings, claddings or bonding layers made from metals or metal alloys
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
- F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
- F28D1/03—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with plate-like or laminated conduits
- F28D1/0391—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with plate-like or laminated conduits a single plate being bent to form one or more conduits
-
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- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
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- F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
- F28F21/08—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of metal
- F28F21/081—Heat exchange elements made from metals or metal alloys
- F28F21/084—Heat exchange elements made from metals or metal alloys from aluminium or aluminium alloys
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Details Of Heat-Exchange And Heat-Transfer (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 扁平チューブの接合部の外側に形成される窪
み部とヘッダープレートまたはヘッダーパイプの嵌合孔
との間の隙間へのろう材の充填度を従来より高めること
ができるとともにろう材をクラッドしないフィンを用い
ること。 【解決手段】 表面にＳｉを含有するろう材をクラッド
してなる板材を成形し、接合部を設けた扁平チューブ
と、表面にＳｉを含有するろう材をクラッドしてなるヘ
ッダープレートまたはヘッダーパイプと、フィンとを有
し、仮組時に、扁平チューブとフィンを積層するととも
に、扁平チューブ両端にヘッダープレートまたはヘッダ
ーパイプを取り付け、この仮組時に、扁平チューブ両端
とヘッダープレートまたはヘッダーパイプとの嵌合部に
隙間が形成され、ろう付け時に、扁平チューブとフィン
および扁平チューブとヘッダープレートまたはヘッダー
パイプがそれぞれろう接合されるアルミニウム製熱交換
器において、扁平チューブのろう材中のＳｉ含有量を、
ヘッダープレートまたはヘッダーパイプのろう材中のＳ
ｉ含有量より２重量％以上多くした。
み部とヘッダープレートまたはヘッダーパイプの嵌合孔
との間の隙間へのろう材の充填度を従来より高めること
ができるとともにろう材をクラッドしないフィンを用い
ること。 【解決手段】 表面にＳｉを含有するろう材をクラッド
してなる板材を成形し、接合部を設けた扁平チューブ
と、表面にＳｉを含有するろう材をクラッドしてなるヘ
ッダープレートまたはヘッダーパイプと、フィンとを有
し、仮組時に、扁平チューブとフィンを積層するととも
に、扁平チューブ両端にヘッダープレートまたはヘッダ
ーパイプを取り付け、この仮組時に、扁平チューブ両端
とヘッダープレートまたはヘッダーパイプとの嵌合部に
隙間が形成され、ろう付け時に、扁平チューブとフィン
および扁平チューブとヘッダープレートまたはヘッダー
パイプがそれぞれろう接合されるアルミニウム製熱交換
器において、扁平チューブのろう材中のＳｉ含有量を、
ヘッダープレートまたはヘッダーパイプのろう材中のＳ
ｉ含有量より２重量％以上多くした。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば、ラジエー
タ、ヒータコア、インタークーラ、オイルクーラ等のア
ルミニウム（アルミニウム合金を含む）製熱交換器に関
するものである。
タ、ヒータコア、インタークーラ、オイルクーラ等のア
ルミニウム（アルミニウム合金を含む）製熱交換器に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種のアルミニウム製熱交換器
は、図６ないし図１０に示すように、作動流体通路用の
断面Ｂ型形状の扁平チューブ１と、ヘッダープレートま
たはヘッダーパイプ２と、フィン３とを有し、扁平チュ
ーブ１とフィン３を積層し、扁平チューブ１両端にヘッ
ダープレートまたはヘッダーパイプ２を取り付け、扁平
チューブ１とフィン３および扁平チューブ１とヘッダー
プレートまたはヘッダーパイプ２をろう接合することに
より形成されている（例えば、特開昭６３−２４２４３
２号公報、特開平６−１２３５７１号公報参照）。
は、図６ないし図１０に示すように、作動流体通路用の
断面Ｂ型形状の扁平チューブ１と、ヘッダープレートま
たはヘッダーパイプ２と、フィン３とを有し、扁平チュ
ーブ１とフィン３を積層し、扁平チューブ１両端にヘッ
ダープレートまたはヘッダーパイプ２を取り付け、扁平
チューブ１とフィン３および扁平チューブ１とヘッダー
プレートまたはヘッダーパイプ２をろう接合することに
より形成されている（例えば、特開昭６３−２４２４３
２号公報、特開平６−１２３５７１号公報参照）。
【０００３】ここで、断面Ｂ型形状の扁平チューブ１に
は、Ａｌ−Ｍｎ系のＪＩＳ３００３合金を芯材とし、そ
の片面（外面となる面）にＡｌ−Ｓｉ系のＪＩＳ４３４
３合金ろう材（Ｓｉ含有量７．５重量％程度）、他方の
面（内面となる面）にＡｌ−Ｚｎ系のＪＩＳ７０７２合
金をそれぞれ１０％前後のクラッド率で張り合せた厚さ
０．２〜０．４ｍｍ程度のブレージングシートが用いら
れている。
は、Ａｌ−Ｍｎ系のＪＩＳ３００３合金を芯材とし、そ
の片面（外面となる面）にＡｌ−Ｓｉ系のＪＩＳ４３４
３合金ろう材（Ｓｉ含有量７．５重量％程度）、他方の
面（内面となる面）にＡｌ−Ｚｎ系のＪＩＳ７０７２合
金をそれぞれ１０％前後のクラッド率で張り合せた厚さ
０．２〜０．４ｍｍ程度のブレージングシートが用いら
れている。
【０００４】また、ヘッダープレートまたはヘッダーパ
イプ２には、扁平チューブ１と同様のクラッド材で外面
にＡｌ−Ｓｉ系のＪＩＳ４３４３合金ろう材（Ｓｉ含有
量７．５重量％程度）、内面にＡｌ−ＺｎまたはＡｌ−
Ｚｎ−Ｍｇ系合金を張り合わせた厚さ０．８〜１．６ｍ
ｍ程度のブレージングシートが用いられている。フィン
３には、Ａｌ−Ｍｎ−Ｚｎ系合全からなる厚さ０．０７
〜０．１３ｍｍ程度の板をコルゲート加工したものが用
いられている。
イプ２には、扁平チューブ１と同様のクラッド材で外面
にＡｌ−Ｓｉ系のＪＩＳ４３４３合金ろう材（Ｓｉ含有
量７．５重量％程度）、内面にＡｌ−ＺｎまたはＡｌ−
Ｚｎ−Ｍｇ系合金を張り合わせた厚さ０．８〜１．６ｍ
ｍ程度のブレージングシートが用いられている。フィン
３には、Ａｌ−Ｍｎ−Ｚｎ系合全からなる厚さ０．０７
〜０．１３ｍｍ程度の板をコルゲート加工したものが用
いられている。
【０００５】なお、ヘッダープレート２を用いる場合
は、ナイロン樹脂製またはアルミニウム製のタンクが取
り付けられる。また、９は作動流体用の導出入管であ
る。この種のアルミニウム製熱交換器のろう付接合は非
腐食性フラックスを使用する場合、アルミニウム部材を
組合せ、治具組みした後、脱脂、５％フラックス塗布工
程をへてＮ2ガス中５９０〜６２０℃の温度に加熱する
ことにより行なわれる。ろう付炉中の露点は−３０℃以
下、酸素濃度は１０００ｐｐｍ以下であることが望まし
い。
は、ナイロン樹脂製またはアルミニウム製のタンクが取
り付けられる。また、９は作動流体用の導出入管であ
る。この種のアルミニウム製熱交換器のろう付接合は非
腐食性フラックスを使用する場合、アルミニウム部材を
組合せ、治具組みした後、脱脂、５％フラックス塗布工
程をへてＮ2ガス中５９０〜６２０℃の温度に加熱する
ことにより行なわれる。ろう付炉中の露点は−３０℃以
下、酸素濃度は１０００ｐｐｍ以下であることが望まし
い。
【０００６】このようにして製造されたアルミニウム製
熱交換器では、図１０に示すように、ヘッダープレート
またはヘッダーパイプ２の嵌合孔６が、扁平チューブ１
を嵌入できるように扁平形状をしているため、扁平チュ
ーブ１の接合部４の外側に形成される窪み部５と、ヘッ
ダープレートまたはヘッダーパイプ２の嵌合孔６との間
に、隙間７が形成される。従って、ろう付け時に、この
隙間７にろう材が十分に行き渡らず、ろう付け不良を引
き起こす要因となっている。
熱交換器では、図１０に示すように、ヘッダープレート
またはヘッダーパイプ２の嵌合孔６が、扁平チューブ１
を嵌入できるように扁平形状をしているため、扁平チュ
ーブ１の接合部４の外側に形成される窪み部５と、ヘッ
ダープレートまたはヘッダーパイプ２の嵌合孔６との間
に、隙間７が形成される。従って、ろう付け時に、この
隙間７にろう材が十分に行き渡らず、ろう付け不良を引
き起こす要因となっている。
【０００７】この現象は、図９（ｂ）に示すように、ろ
う付け時に、扁平チューブ１とヘッダープレートまたは
ヘッダーパイプ２にそれぞれクラッドされているろう材
１ａ、２ａが流動して、扁平チューブ１とフィン３との
当接部および扁平チューブ１とヘッダープレートまたは
ヘッダーパイプ２の嵌合孔６との間に集まろうとする
が、肉厚の関係でヘッダープレートまたはヘッダーパイ
プ２より早く昇温するフィン３および扁平チューブ１に
より扁平チューブ１とフィン３との間の当接部における
フィレット８が優先的に容易に形成され、扁平チューブ
１とヘッダープレートまたはヘッダーパイプ２の嵌合孔
６との間に集まるろう材をフィレット８が引き寄せるた
めと思われる。
う付け時に、扁平チューブ１とヘッダープレートまたは
ヘッダーパイプ２にそれぞれクラッドされているろう材
１ａ、２ａが流動して、扁平チューブ１とフィン３との
当接部および扁平チューブ１とヘッダープレートまたは
ヘッダーパイプ２の嵌合孔６との間に集まろうとする
が、肉厚の関係でヘッダープレートまたはヘッダーパイ
プ２より早く昇温するフィン３および扁平チューブ１に
より扁平チューブ１とフィン３との間の当接部における
フィレット８が優先的に容易に形成され、扁平チューブ
１とヘッダープレートまたはヘッダーパイプ２の嵌合孔
６との間に集まるろう材をフィレット８が引き寄せるた
めと思われる。
【０００８】そこで、この不具合を解消するため、従来
では、図１１に示すように、扁平チューブ１およびヘッ
ダープレートまたはヘッダーパイプ２と同様に、フィン
３の両面に、Ａｌ−Ｓｉ系のＪＩＳ４３４３合金ろう材
（Ｓｉ含有量７．５重量％程度）３ａ、３ｂをクラッド
していた。これにより、扁平チューブ１とフィン３との
間の当接部におけるフィレット８が優先的に容易に形成
されても、図１２に示すように、扁平チューブ１とヘッ
ダープレートまたはヘッダーパイプ２の嵌合孔６との間
にもろう材が集まることが可能となり、扁平チューブ１
の接合部４の外側に形成される窪み部５と、ヘッダープ
レートまたはヘッダーパイプ２の嵌合孔６との間の隙間
７へのろう材９の充填度を高めることが可能となる。
では、図１１に示すように、扁平チューブ１およびヘッ
ダープレートまたはヘッダーパイプ２と同様に、フィン
３の両面に、Ａｌ−Ｓｉ系のＪＩＳ４３４３合金ろう材
（Ｓｉ含有量７．５重量％程度）３ａ、３ｂをクラッド
していた。これにより、扁平チューブ１とフィン３との
間の当接部におけるフィレット８が優先的に容易に形成
されても、図１２に示すように、扁平チューブ１とヘッ
ダープレートまたはヘッダーパイプ２の嵌合孔６との間
にもろう材が集まることが可能となり、扁平チューブ１
の接合部４の外側に形成される窪み部５と、ヘッダープ
レートまたはヘッダーパイプ２の嵌合孔６との間の隙間
７へのろう材９の充填度を高めることが可能となる。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、図１１
に示す従来のアルミニウム製熱交換器では、扁平チュー
ブ１、ヘッダープレートまたはヘッダーパイプ２および
フィン３のいずれにもろう材をクラッドする必要がある
ため、コスト高となる。しかも、ろう材中のＳｉ含有量
が、いずれも７．５重量％程度と同等であるため、図９
に示すアルミニウム製熱交換器よりも、隙間７へのろう
材の充填度向上が期待できるものの、確実性に欠ける虞
がある。
に示す従来のアルミニウム製熱交換器では、扁平チュー
ブ１、ヘッダープレートまたはヘッダーパイプ２および
フィン３のいずれにもろう材をクラッドする必要がある
ため、コスト高となる。しかも、ろう材中のＳｉ含有量
が、いずれも７．５重量％程度と同等であるため、図９
に示すアルミニウム製熱交換器よりも、隙間７へのろう
材の充填度向上が期待できるものの、確実性に欠ける虞
がある。
【００１０】加えて、ろう材をクラッドしたフィン３で
は、ろう材をクラッドしないベアフィンに比しコルゲー
トカッターの寿命を半減するという問題もある。本発明
はかかる従来の問題点を解決するためになされたもの
で、その目的は、扁平チューブの接合部の外側に形成さ
れる窪み部とヘッダープレートまたはヘッダーパイプの
嵌合孔との間の隙間へのろう材の充填度を従来より高め
ることができるとともにろう材をクラッドしないフィン
を用いることができるアルミニウム製熱交換器を提供す
ることにある。
は、ろう材をクラッドしないベアフィンに比しコルゲー
トカッターの寿命を半減するという問題もある。本発明
はかかる従来の問題点を解決するためになされたもの
で、その目的は、扁平チューブの接合部の外側に形成さ
れる窪み部とヘッダープレートまたはヘッダーパイプの
嵌合孔との間の隙間へのろう材の充填度を従来より高め
ることができるとともにろう材をクラッドしないフィン
を用いることができるアルミニウム製熱交換器を提供す
ることにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】請求項１に係る発明は、
表面にＳｉを含有するろう材をクラッドしてなる板材を
成形し、接合部を設けた扁平チューブと、表面にＳｉを
含有するろう材をクラッドしてなるヘッダープレートま
たはヘッダーパイプと、フィンとを有し、仮組時に、扁
平チューブとフィンを積層するとともに、扁平チューブ
両端にヘッダープレートまたはヘッダーパイプを取り付
け、この仮組時に、扁平チューブ両端とヘッダープレー
トまたはヘッダーパイプとの嵌合部に隙間が形成され、
ろう付け時に、扁平チューブとフィンおよび扁平チュー
ブとヘッダープレートまたはヘッダーパイプがそれぞれ
ろう接合されるアルミニウム製熱交換器において、扁平
チューブのろう材中のＳｉ含有量を、ヘッダープレート
またはヘッダーパイプのろう材中のＳｉ含有量より２重
量％以上多くしたことを特徴とする。
表面にＳｉを含有するろう材をクラッドしてなる板材を
成形し、接合部を設けた扁平チューブと、表面にＳｉを
含有するろう材をクラッドしてなるヘッダープレートま
たはヘッダーパイプと、フィンとを有し、仮組時に、扁
平チューブとフィンを積層するとともに、扁平チューブ
両端にヘッダープレートまたはヘッダーパイプを取り付
け、この仮組時に、扁平チューブ両端とヘッダープレー
トまたはヘッダーパイプとの嵌合部に隙間が形成され、
ろう付け時に、扁平チューブとフィンおよび扁平チュー
ブとヘッダープレートまたはヘッダーパイプがそれぞれ
ろう接合されるアルミニウム製熱交換器において、扁平
チューブのろう材中のＳｉ含有量を、ヘッダープレート
またはヘッダーパイプのろう材中のＳｉ含有量より２重
量％以上多くしたことを特徴とする。
【００１２】（作用）請求項１に係る発明においては、
扁平チューブのろう材中のＳｉ含有量が、ヘッダープレ
ートまたはヘッダーパイプのろう材中のＳｉ含有量より
２重量％以上多くなっているので、ろう付け時の扁平チ
ューブのろう材の流動性がヘッダープレートまたはヘッ
ダーパイプのろう材の流動性より良く、しかも、扁平チ
ューブの肉厚が、ヘッダープレートまたはヘッダーパイ
プの肉厚より薄いため、ろう付け時の温度により扁平チ
ューブおよびフィンが先に加熱されて、昇温する。
扁平チューブのろう材中のＳｉ含有量が、ヘッダープレ
ートまたはヘッダーパイプのろう材中のＳｉ含有量より
２重量％以上多くなっているので、ろう付け時の扁平チ
ューブのろう材の流動性がヘッダープレートまたはヘッ
ダーパイプのろう材の流動性より良く、しかも、扁平チ
ューブの肉厚が、ヘッダープレートまたはヘッダーパイ
プの肉厚より薄いため、ろう付け時の温度により扁平チ
ューブおよびフィンが先に加熱されて、昇温する。
【００１３】そのため、扁平チューブのろう材がヘッダ
ープレートまたはヘッダーパイプのろう材より早く流動
化し、扁平チューブとフィンとの当接部にフィレットを
確実に形成する。
ープレートまたはヘッダーパイプのろう材より早く流動
化し、扁平チューブとフィンとの当接部にフィレットを
確実に形成する。
【００１４】同時に、扁平チューブのろう材は、ヘッダ
ープレートまたはヘッダーパイプの嵌合孔に向かって流
動する。この状態で、ヘッダープレートまたはヘッダー
パイプのろう材が流動化し始め、嵌合孔に嵌入されてい
る扁平チューブの外周に沿ってフィレットを形成すると
ともに、扁平チューブの外側に形成される窪み部と、ヘ
ッダープレートまたはヘッダーパイプの嵌合孔との間の
隙間へ流入し、この隙間を埋めることができる。
ープレートまたはヘッダーパイプの嵌合孔に向かって流
動する。この状態で、ヘッダープレートまたはヘッダー
パイプのろう材が流動化し始め、嵌合孔に嵌入されてい
る扁平チューブの外周に沿ってフィレットを形成すると
ともに、扁平チューブの外側に形成される窪み部と、ヘ
ッダープレートまたはヘッダーパイプの嵌合孔との間の
隙間へ流入し、この隙間を埋めることができる。
【００１５】なお、請求項１に係る発明において、扁平
チューブのろう材中のＳｉ含有量を、ヘッダープレート
またはヘッダーパイプのろう材中のＳｉ含有量より２重
量％以上多くしたが、２重量％未満では従来と同様にフ
ィレット形成時に引き寄せられ、ろう材の流動性を利用
することができない。また、この種のアルミニウム製熱
交換器におけるろう材としては、通常、Ｓｉ含有量が平
均で７．５重量％〜１０重量％であるから、この範囲の
ものから選択し、上述のように２重量％を越えると、流
動性が確実に良好になることが確認できた。
チューブのろう材中のＳｉ含有量を、ヘッダープレート
またはヘッダーパイプのろう材中のＳｉ含有量より２重
量％以上多くしたが、２重量％未満では従来と同様にフ
ィレット形成時に引き寄せられ、ろう材の流動性を利用
することができない。また、この種のアルミニウム製熱
交換器におけるろう材としては、通常、Ｓｉ含有量が平
均で７．５重量％〜１０重量％であるから、この範囲の
ものから選択し、上述のように２重量％を越えると、流
動性が確実に良好になることが確認できた。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下、本発明を図面に示す実施形
態により説明する。図１は、請求項１記載のアルミニウ
ム製熱交換器の一実施形態を示す。なお、図１は、図８
のＢ−Ｂ線に沿った拡大断面図と同様の箇所を示す。ま
た、本実施形態に係るアルミニウム製熱交換器は、図６
に示す従来のアルミニウム製熱交換器と外観形状をほぼ
同様とするものである。
態により説明する。図１は、請求項１記載のアルミニウ
ム製熱交換器の一実施形態を示す。なお、図１は、図８
のＢ−Ｂ線に沿った拡大断面図と同様の箇所を示す。ま
た、本実施形態に係るアルミニウム製熱交換器は、図６
に示す従来のアルミニウム製熱交換器と外観形状をほぼ
同様とするものである。
【００１７】図１（ａ）は、ろう付け前の状態を示す断
面図である。。ここで、扁平チューブ１０には、Ａｌ−
Ｍｎ系のＪＩＳ３００３合金を芯材１０ａとし、その片
面（外面となる面）にＡｌ−Ｓｉ系のＪＩＳ４３４３合
金ろう材１０ｂ、他方の面（内面となる面）にＡｌ−Ｚ
ｎ系のＪＩＳ７０７２合金犠牲材１０ｃをそれぞれ１０
％前後のクラッド率で張り合せた厚さ０．２〜０．４ｍ
ｍ程度のブレージングシートが用いられている。
面図である。。ここで、扁平チューブ１０には、Ａｌ−
Ｍｎ系のＪＩＳ３００３合金を芯材１０ａとし、その片
面（外面となる面）にＡｌ−Ｓｉ系のＪＩＳ４３４３合
金ろう材１０ｂ、他方の面（内面となる面）にＡｌ−Ｚ
ｎ系のＪＩＳ７０７２合金犠牲材１０ｃをそれぞれ１０
％前後のクラッド率で張り合せた厚さ０．２〜０．４ｍ
ｍ程度のブレージングシートが用いられている。
【００１８】そして、扁平チューブ１０は、ろう付け時
の流動性を良くするために、扁平チューブ１０のろう材
１０ｂ中のＳｉ含有量を、ヘッダープレートまたはヘッ
ダーパイプ２０のろう材２０ｂ中のＳｉ含有量より２重
量％以上多くしてある。また、扁平チューブ１０は、板
材の両端部１１を同一方向に折り曲げるとともに、両端
部１１同士を接合することによって、断面Ｂ型形状に成
形されている。
の流動性を良くするために、扁平チューブ１０のろう材
１０ｂ中のＳｉ含有量を、ヘッダープレートまたはヘッ
ダーパイプ２０のろう材２０ｂ中のＳｉ含有量より２重
量％以上多くしてある。また、扁平チューブ１０は、板
材の両端部１１を同一方向に折り曲げるとともに、両端
部１１同士を接合することによって、断面Ｂ型形状に成
形されている。
【００１９】また、ヘッダープレートまたはヘッダーパ
イプ２０には、扁平チューブ１０と同様に、Ａｌ−Ｍｎ
系のＪＩＳ３００３合金を芯材２０ａとし、その片面
（外面となる面）にＡｌ−Ｓｉ系のＪＩＳ４３４３合金
ろう材２０ｂ、他方の面（内面となる面）にＡｌ−Ｚｎ
系のＪＩＳ７０７２合金２０ｃをそれぞれ１０％前後の
クラッド率で張り合わせた厚さ０．８〜１．６ｍｍ程度
のブレージングシートが用いられている。
イプ２０には、扁平チューブ１０と同様に、Ａｌ−Ｍｎ
系のＪＩＳ３００３合金を芯材２０ａとし、その片面
（外面となる面）にＡｌ−Ｓｉ系のＪＩＳ４３４３合金
ろう材２０ｂ、他方の面（内面となる面）にＡｌ−Ｚｎ
系のＪＩＳ７０７２合金２０ｃをそれぞれ１０％前後の
クラッド率で張り合わせた厚さ０．８〜１．６ｍｍ程度
のブレージングシートが用いられている。
【００２０】フィン１５には、Ａｌ−Ｍｎ系のＪＩＳ３
００３合金からなる厚さ０．０７〜０．１３ｍｍ程度の
板をコルゲート加工したものが用いられている。このよ
うに構成したアルミニウム製熱交換器によれば、非腐食
性フラックスを使用する場合、図６に示す従来例と同様
に、扁平チューブ１０とフィン１５を積層し、扁平チュ
ーブ１０両端にヘッダープレートまたはヘッダーパイプ
２０を取り付け、治具組みした後、脱脂、５％フラック
ス塗布工程（フラックス塗布量３〜５ｇ／ｍ2）をへて
Ｎ2ガス中５９０〜６２０℃の温度で５分間加熱するこ
とにより行なわれる。ろう付炉中の露点は−３０℃以
下、酸素濃度は１０００ｐｐｍ以下であることが望まし
い。
００３合金からなる厚さ０．０７〜０．１３ｍｍ程度の
板をコルゲート加工したものが用いられている。このよ
うに構成したアルミニウム製熱交換器によれば、非腐食
性フラックスを使用する場合、図６に示す従来例と同様
に、扁平チューブ１０とフィン１５を積層し、扁平チュ
ーブ１０両端にヘッダープレートまたはヘッダーパイプ
２０を取り付け、治具組みした後、脱脂、５％フラック
ス塗布工程（フラックス塗布量３〜５ｇ／ｍ2）をへて
Ｎ2ガス中５９０〜６２０℃の温度で５分間加熱するこ
とにより行なわれる。ろう付炉中の露点は−３０℃以
下、酸素濃度は１０００ｐｐｍ以下であることが望まし
い。
【００２１】かくして、扁平チューブ１０とフィン１５
および扁平チューブ１０とヘッダープレートまたはヘッ
ダーパイプ２０をろう接合することができる。このよう
にして製造されたアルミニウム製熱交換器では、図１
（ｂ）に示すように、扁平チューブ１０のろう材１０ｂ
中のＳｉ含有量が、ヘッダープレートまたはヘッダーパ
イプ２０のろう材２０ｂ中のＳｉ含有量より２重量％以
上多くなっているので、ろう付け時の扁平チューブ１０
のろう材１０ｂの流動性がヘッダープレートまたはヘッ
ダーパイプ２０のろう材２０ｂより良く、しかも、扁平
チューブ１０の肉厚が、ヘッダープレートまたはヘッダ
ーパイプ２０の肉厚より薄いため、ろう付け時の温度に
より扁平チューブ１０およびフィン１５が先に加熱され
て、昇温する。
および扁平チューブ１０とヘッダープレートまたはヘッ
ダーパイプ２０をろう接合することができる。このよう
にして製造されたアルミニウム製熱交換器では、図１
（ｂ）に示すように、扁平チューブ１０のろう材１０ｂ
中のＳｉ含有量が、ヘッダープレートまたはヘッダーパ
イプ２０のろう材２０ｂ中のＳｉ含有量より２重量％以
上多くなっているので、ろう付け時の扁平チューブ１０
のろう材１０ｂの流動性がヘッダープレートまたはヘッ
ダーパイプ２０のろう材２０ｂより良く、しかも、扁平
チューブ１０の肉厚が、ヘッダープレートまたはヘッダ
ーパイプ２０の肉厚より薄いため、ろう付け時の温度に
より扁平チューブ１０およびフィン１５が先に加熱され
て、昇温する。
【００２２】そのため、扁平チューブ１０のろう材１０
ｂがヘッダープレートまたはヘッダーパイプ２０のろう
材２０ｂより早く流動化し、扁平チューブ１０とフィン
１５との当接部にフィレット１４を確実に形成する。同
時に、扁平チューブ１０のろう材１０ｂは、ヘッダープ
レートまたはヘッダーパイプ２０の嵌合孔２１に向かっ
て流動する。
ｂがヘッダープレートまたはヘッダーパイプ２０のろう
材２０ｂより早く流動化し、扁平チューブ１０とフィン
１５との当接部にフィレット１４を確実に形成する。同
時に、扁平チューブ１０のろう材１０ｂは、ヘッダープ
レートまたはヘッダーパイプ２０の嵌合孔２１に向かっ
て流動する。
【００２３】この状態で、ヘッダープレートまたはヘッ
ダーパイプ２０のろう材２０ｂが流動化し始め、嵌合孔
２１に嵌入されている扁平チューブ１０の外周に沿って
フィレット２６を形成するとともに、扁平チューブ１０
の外側に形成される窪み部１３と、ヘッダープレートま
たはヘッダーパイプ２０の嵌合孔２１との間の隙間２５
へ流入し、この隙間２５を埋めることができる。
ダーパイプ２０のろう材２０ｂが流動化し始め、嵌合孔
２１に嵌入されている扁平チューブ１０の外周に沿って
フィレット２６を形成するとともに、扁平チューブ１０
の外側に形成される窪み部１３と、ヘッダープレートま
たはヘッダーパイプ２０の嵌合孔２１との間の隙間２５
へ流入し、この隙間２５を埋めることができる。
【００２４】以上のように、本実施形態によれば、表面
にＳｉを含有するろう材１０ｂをクラッドしてなる断面
Ｂ型形状の扁平チューブ１０と、表面にＳｉを含有する
ろう材２０ｂをクラッドしてなるヘッダープレートまた
はヘッダーパイプ２０と、フィン１５とを有し、扁平チ
ューブ１０とフィン１５を積層し、扁平チューブ１０両
端にヘッダープレートまたはヘッダーパイプ２０を取り
付け、扁平チューブ１０とフィン１５および扁平チュー
ブ１０とヘッダープレートまたはヘッダーパイプ２０を
ろう接合してなるアルミニウム製熱交換器において、扁
平チューブ１０のろう材１０ｂ中のＳｉ含有量が、ヘッ
ダープレートまたはヘッダーパイプ２０のろう材２０ｂ
中のＳｉ含有量より２重量％以上多くなっているので、
フィン１５との当接部にフィレット１４を形成するとと
もに、扁平チューブ１０の接合部１２の外側に形成され
る窪み部１３とヘッダープレートまたはヘッダーパイプ
２０の嵌合孔２１との間の隙間２５へろう材を確実に充
填させることができる。
にＳｉを含有するろう材１０ｂをクラッドしてなる断面
Ｂ型形状の扁平チューブ１０と、表面にＳｉを含有する
ろう材２０ｂをクラッドしてなるヘッダープレートまた
はヘッダーパイプ２０と、フィン１５とを有し、扁平チ
ューブ１０とフィン１５を積層し、扁平チューブ１０両
端にヘッダープレートまたはヘッダーパイプ２０を取り
付け、扁平チューブ１０とフィン１５および扁平チュー
ブ１０とヘッダープレートまたはヘッダーパイプ２０を
ろう接合してなるアルミニウム製熱交換器において、扁
平チューブ１０のろう材１０ｂ中のＳｉ含有量が、ヘッ
ダープレートまたはヘッダーパイプ２０のろう材２０ｂ
中のＳｉ含有量より２重量％以上多くなっているので、
フィン１５との当接部にフィレット１４を形成するとと
もに、扁平チューブ１０の接合部１２の外側に形成され
る窪み部１３とヘッダープレートまたはヘッダーパイプ
２０の嵌合孔２１との間の隙間２５へろう材を確実に充
填させることができる。
【００２５】なお、本実施形態では、扁平チューブ２０
として、板材の両端部を折り曲げて、その折り曲げ部を
当接してなる特開昭６３−２４２４３２号公報に開示さ
れる断面Ｂ型形状に成形されている扁平チューブについ
て説明したが、本発明は、これに限定することなく、例
えば、図２に示すように、板材の両端部１１ａが中央の
隔壁部１１ｂの両側に位置するように折り曲げたもの、
または図４に示すように、板材の両端部１１ｃを中央の
Ｕ字状に折り曲げた隔壁部１１ｄの両側に位置するよう
に折り曲げたものであっても良い。要は、１枚の板材を
折り曲げることにより接合するとともに、接合部に窪み
部が形成される扁平チューブであれば、その形状および
形成手段は問わない。
として、板材の両端部を折り曲げて、その折り曲げ部を
当接してなる特開昭６３−２４２４３２号公報に開示さ
れる断面Ｂ型形状に成形されている扁平チューブについ
て説明したが、本発明は、これに限定することなく、例
えば、図２に示すように、板材の両端部１１ａが中央の
隔壁部１１ｂの両側に位置するように折り曲げたもの、
または図４に示すように、板材の両端部１１ｃを中央の
Ｕ字状に折り曲げた隔壁部１１ｄの両側に位置するよう
に折り曲げたものであっても良い。要は、１枚の板材を
折り曲げることにより接合するとともに、接合部に窪み
部が形成される扁平チューブであれば、その形状および
形成手段は問わない。
【００２６】また、扁平チューブ１０として、Ａｌ−Ｍ
ｎ系のＪＩＳ３００３合金を芯材１０ａとし、その片面
（外面となる面）にＡｌ−Ｓｉ系のＪＩＳ４３４３合金
ろう材１０ｂ、他方の面（内面となる面）にＡｌ−Ｚｎ
系のＪＩＳ７０７２合金犠牲材１０ｃをそれぞれ１０％
前後のクラッド率で張り合せた厚さ０．２〜０．４ｍｍ
程度のブレージングシートを用いたが、本発明では、こ
れに限らず、例えば、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金、Ａｌ−
Ｉｎ−Ｍｇ系合金、Ａｌ−Ｓｎ−Ｍｇ系合金などからな
る犠牲材、Ａｌ−Ｍｎ系合金、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ系合
金、Ａｌ−Ｍｎ−Ｓｉ系合金、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ−Ｓｉ
系合金、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ−
Ｃｕ系合金などからなる芯材、Ａｌ−Ｓｉ系のろう材を
用いて構成しても良い。
ｎ系のＪＩＳ３００３合金を芯材１０ａとし、その片面
（外面となる面）にＡｌ−Ｓｉ系のＪＩＳ４３４３合金
ろう材１０ｂ、他方の面（内面となる面）にＡｌ−Ｚｎ
系のＪＩＳ７０７２合金犠牲材１０ｃをそれぞれ１０％
前後のクラッド率で張り合せた厚さ０．２〜０．４ｍｍ
程度のブレージングシートを用いたが、本発明では、こ
れに限らず、例えば、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金、Ａｌ−
Ｉｎ−Ｍｇ系合金、Ａｌ−Ｓｎ−Ｍｇ系合金などからな
る犠牲材、Ａｌ−Ｍｎ系合金、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ系合
金、Ａｌ−Ｍｎ−Ｓｉ系合金、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ−Ｓｉ
系合金、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ−
Ｃｕ系合金などからなる芯材、Ａｌ−Ｓｉ系のろう材を
用いて構成しても良い。
【００２７】また、フィン１５として、Ａｌ−Ｍｎ系の
ＪＩＳ３００３合金からなる厚さ０．０７〜０．１３ｍ
ｍ程度の板をコルゲート加工したものを用いたが、本発
明はこれに限らず、Ａｌ−Ｍｎ−Ｚｎ（必要に応じて、
Ｚｎの全部又は一部がＩｎ又はＳｎで置換）系合金、Ａ
ｌ−Ｆｅ−Ｓｉ−Ｚｎ（必要に応じて、Ｚｎの全部又は
一部がＩｎ又はＳｎで置換）系合金、Ａｌ−Ｍｎ−Ｓｉ
−Ｚｎ系合金（必要に応じて、Ｚｎの全部又は一部がＩ
ｎ又はＳｎで置換）を用いて構成しても良い。
ＪＩＳ３００３合金からなる厚さ０．０７〜０．１３ｍ
ｍ程度の板をコルゲート加工したものを用いたが、本発
明はこれに限らず、Ａｌ−Ｍｎ−Ｚｎ（必要に応じて、
Ｚｎの全部又は一部がＩｎ又はＳｎで置換）系合金、Ａ
ｌ−Ｆｅ−Ｓｉ−Ｚｎ（必要に応じて、Ｚｎの全部又は
一部がＩｎ又はＳｎで置換）系合金、Ａｌ−Ｍｎ−Ｓｉ
−Ｚｎ系合金（必要に応じて、Ｚｎの全部又は一部がＩ
ｎ又はＳｎで置換）を用いて構成しても良い。
【００２８】また、ヘッダープレートまたはヘッダーパ
イプ２０として、扁平チューブ１０と同様に、Ａｌ−Ｍ
ｎ系のＪＩＳ３００３合金を芯材２０ａとし、その片面
（外面となる面）にＡｌ−Ｓｉ系のＪＩＳ４３４３合金
ろう材２０ｂ、他方の面（内面となる面）にＡｌ−Ｚｎ
系のＪＩＳ７０７２合金２０ｃをそれぞれ１０％前後の
クラッド率で張り合わせた厚さ０．８〜１．６ｍｍ程度
のブレージングシートが用いたが、本発明はこれに限ら
ず、例えば、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金、Ａｌ−Ｉｎ−Ｍ
ｇ系合金、Ａｌ−Ｓｎ−Ｍｇ系合金などからなる犠牲
材、Ａｌ−Ｍｎ系合金、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ系合金、Ａｌ
−Ｍｎ−Ｓｉ系合金、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ−Ｓｉ系合金、
Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ−Ｃｕ系合
金、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金などからなる芯材、、Ａｌ
−Ｓｉ系のろう材を用いて構成しても良い。
イプ２０として、扁平チューブ１０と同様に、Ａｌ−Ｍ
ｎ系のＪＩＳ３００３合金を芯材２０ａとし、その片面
（外面となる面）にＡｌ−Ｓｉ系のＪＩＳ４３４３合金
ろう材２０ｂ、他方の面（内面となる面）にＡｌ−Ｚｎ
系のＪＩＳ７０７２合金２０ｃをそれぞれ１０％前後の
クラッド率で張り合わせた厚さ０．８〜１．６ｍｍ程度
のブレージングシートが用いたが、本発明はこれに限ら
ず、例えば、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金、Ａｌ−Ｉｎ−Ｍ
ｇ系合金、Ａｌ−Ｓｎ−Ｍｇ系合金などからなる犠牲
材、Ａｌ−Ｍｎ系合金、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ系合金、Ａｌ
−Ｍｎ−Ｓｉ系合金、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ−Ｓｉ系合金、
Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ−Ｃｕ系合
金、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金などからなる芯材、、Ａｌ
−Ｓｉ系のろう材を用いて構成しても良い。
【００２９】また、各構成部品のろう付けには、例えば
フラックスろう付けが採用される。フラックスとして
は、例えば、ＮａＣｌ，ＫＣｌ，ＬｉＣｌ，ＺｎＣｌ2
等の塩化物、ＫＦ，ＡｌＦ3，ＬｉＦ，ＫＡｌＦ4，Ｋ3
ＡｌＦ6，ＺｎＦ2等のフッ化物、あるいはこれらの混合
物といったような通常のフラックスろう付けに用いられ
るフラックスであれば如何なるものでも良い。フラック
スの供給は上記のような化合物を、水、メタノール、エ
タノール、プロパノール、ブタノール等のアルコール
類、アルデヒド類、ニトリル類、エステル類、ラクトン
類、エーテル類などの溶剤に溶かし、これをスプレー塗
布などの適宜な手段で行えば良い。
フラックスろう付けが採用される。フラックスとして
は、例えば、ＮａＣｌ，ＫＣｌ，ＬｉＣｌ，ＺｎＣｌ2
等の塩化物、ＫＦ，ＡｌＦ3，ＬｉＦ，ＫＡｌＦ4，Ｋ3
ＡｌＦ6，ＺｎＦ2等のフッ化物、あるいはこれらの混合
物といったような通常のフラックスろう付けに用いられ
るフラックスであれば如何なるものでも良い。フラック
スの供給は上記のような化合物を、水、メタノール、エ
タノール、プロパノール、ブタノール等のアルコール
類、アルデヒド類、ニトリル類、エステル類、ラクトン
類、エーテル類などの溶剤に溶かし、これをスプレー塗
布などの適宜な手段で行えば良い。
【００３０】
【実施例】以下、本発明の実施例を説明する。先ず、表
１に示すように、Ａ〜Ｇまでの７つの材料を用意し、こ
れらによって図１に示す扁平チューブ１０とヘッダープ
レート２０を用意する。ここで、扁平チューブ１０は、
芯材１０ａがＡｌ−１．１Ｍｎ、犠牲材１０ｃ、がＡｌ
−１．１Ｍｎ−１．０Ｚｎ、ろう材成分は表１に示すと
おりである。また、ろう材クラッド率、犠牲材クラッド
率はともに１０％である。また、板厚は０．２ｍｍとし
た。
１に示すように、Ａ〜Ｇまでの７つの材料を用意し、こ
れらによって図１に示す扁平チューブ１０とヘッダープ
レート２０を用意する。ここで、扁平チューブ１０は、
芯材１０ａがＡｌ−１．１Ｍｎ、犠牲材１０ｃ、がＡｌ
−１．１Ｍｎ−１．０Ｚｎ、ろう材成分は表１に示すと
おりである。また、ろう材クラッド率、犠牲材クラッド
率はともに１０％である。また、板厚は０．２ｍｍとし
た。
【００３１】また、ヘッダープレート２０は、芯材２０
ａがＡｌ−１．１Ｍｎ、犠牲材２０ｃがＡｌ−１．１Ｍ
ｎ−１．０Ｚｎ、ろう材成分は表１に示すとおりであ
る。また、ろう材クラッド率、犠牲材クラッド率はとも
に１０％である。また、板厚は０．８ｍｍとした。ま
た、フィン１５は、Ａｌ−Ｍｎ系のＪＩＳ３００３合金
からなる厚さ０．０７ｍｍの板をコルゲート加工したも
のを用いた。
ａがＡｌ−１．１Ｍｎ、犠牲材２０ｃがＡｌ−１．１Ｍ
ｎ−１．０Ｚｎ、ろう材成分は表１に示すとおりであ
る。また、ろう材クラッド率、犠牲材クラッド率はとも
に１０％である。また、板厚は０．８ｍｍとした。ま
た、フィン１５は、Ａｌ−Ｍｎ系のＪＩＳ３００３合金
からなる厚さ０．０７ｍｍの板をコルゲート加工したも
のを用いた。
【００３２】次に、扁平チューブ１０とフィン１５を積
層し、扁平チューブ１０両端にヘッダープレート２０を
取り付け、治具組みした後、脱脂、５％フラックス塗布
工程（フラックス塗布量３〜５ｇ／ｍ2）をへてＮ2ガス
中５９０〜６２０℃の温度で５分間加熱することにより
行なわれる。ろう付炉中の露点は−３０℃以下、酸素濃
度は１０００ｐｐｍ以下とした。
層し、扁平チューブ１０両端にヘッダープレート２０を
取り付け、治具組みした後、脱脂、５％フラックス塗布
工程（フラックス塗布量３〜５ｇ／ｍ2）をへてＮ2ガス
中５９０〜６２０℃の温度で５分間加熱することにより
行なわれる。ろう付炉中の露点は−３０℃以下、酸素濃
度は１０００ｐｐｍ以下とした。
【００３３】その結果を、表２、表３および図５に示
す。実施例１ないし実施例９では、扁平チューブ１０の
ろう材１０ｂ中のＳｉの含有量が、ヘッダープレート２
０のろう材２０ｂ中のＳｉの含有量より、２．５〜４．
６重量％多くしてある。一方、比較例１ないし比較例６
では、扁平チューブ１０のろう材１０ｂ中のＳｉの含有
量と、ヘッダープレート２０のろう材２０ｂ中のＳｉの
含有量が同等、または、扁平チューブ１０のろう材１０
ｂ中のＳｉの含有量が、ヘッダープレート２０のろう材
２０ｂ中のＳｉの含有量より、１．８〜１．９重量％多
くしてある。
す。実施例１ないし実施例９では、扁平チューブ１０の
ろう材１０ｂ中のＳｉの含有量が、ヘッダープレート２
０のろう材２０ｂ中のＳｉの含有量より、２．５〜４．
６重量％多くしてある。一方、比較例１ないし比較例６
では、扁平チューブ１０のろう材１０ｂ中のＳｉの含有
量と、ヘッダープレート２０のろう材２０ｂ中のＳｉの
含有量が同等、または、扁平チューブ１０のろう材１０
ｂ中のＳｉの含有量が、ヘッダープレート２０のろう材
２０ｂ中のＳｉの含有量より、１．８〜１．９重量％多
くしてある。
【００３４】また、ろう付け工程において、扁平チュー
ブ１０とヘッダープレート２０は、表３に示されるよう
に、肉厚の薄い扁平チューブ１０の方がヘッダープレー
ト２０より先に昇温し、２３分後には、逆に扁平チュー
ブ１０の方がヘッダープレート２０より早く冷めること
が理解できる。
ブ１０とヘッダープレート２０は、表３に示されるよう
に、肉厚の薄い扁平チューブ１０の方がヘッダープレー
ト２０より先に昇温し、２３分後には、逆に扁平チュー
ブ１０の方がヘッダープレート２０より早く冷めること
が理解できる。
【００３５】その結果、扁平チューブ１０のろう材１０
ｂ中のＳｉの含有量が、ヘッダープレート２０のろう材
２０ｂ中のＳｉの含有量より、２．５〜４．６重量％多
くしてある実施例１ないし実施例６においては、ろう付
け性評価が○で示されるように、扁平チューブ１０のろ
う材１０ｂの方がヘッダープレート２０のろう材２０ｂ
より先に流動化し、フィン１５との間にフィレット１４
を形成した後、扁平チューブ１０の外側に形成される窪
み部１３と、ヘッダープレート２０の嵌合孔２１との間
の隙間２５に確実に流入し、扁平チューブ１０をヘッダ
ープレート２０の嵌合孔２１に確実にろう付けすること
ができた。
ｂ中のＳｉの含有量が、ヘッダープレート２０のろう材
２０ｂ中のＳｉの含有量より、２．５〜４．６重量％多
くしてある実施例１ないし実施例６においては、ろう付
け性評価が○で示されるように、扁平チューブ１０のろ
う材１０ｂの方がヘッダープレート２０のろう材２０ｂ
より先に流動化し、フィン１５との間にフィレット１４
を形成した後、扁平チューブ１０の外側に形成される窪
み部１３と、ヘッダープレート２０の嵌合孔２１との間
の隙間２５に確実に流入し、扁平チューブ１０をヘッダ
ープレート２０の嵌合孔２１に確実にろう付けすること
ができた。
【００３６】特に、実施例６、７においては、良好な結
果を得ることができた。これに対し、扁平チューブ１０
のろう材１０ｂ中のＳｉの含有量と、ヘッダープレート
２０のろう材２０ｂ中のＳｉの含有量が同等である比較
例１ないし比較例３においては、ろう付け性評価が×で
示されるように、各部材における温度パターンは同様で
あるにも拘わらず、ろう材の組成が同じであるため、ろ
う材の流動性に差がなく、フィン１５との間にフィレッ
ト１４を形成した後は、このフィレット１４がヘッダー
プレート２０のろう材２０ｂを引き寄せ、扁平チューブ
１０の外側に形成される窪み部１３と、ヘッダープレー
ト２０の嵌合孔２１との間の隙間２５にろう材が流入す
ることができず、扁平チューブ１０をヘッダープレート
２０の嵌合孔２１にろう付けすることができなかった。
果を得ることができた。これに対し、扁平チューブ１０
のろう材１０ｂ中のＳｉの含有量と、ヘッダープレート
２０のろう材２０ｂ中のＳｉの含有量が同等である比較
例１ないし比較例３においては、ろう付け性評価が×で
示されるように、各部材における温度パターンは同様で
あるにも拘わらず、ろう材の組成が同じであるため、ろ
う材の流動性に差がなく、フィン１５との間にフィレッ
ト１４を形成した後は、このフィレット１４がヘッダー
プレート２０のろう材２０ｂを引き寄せ、扁平チューブ
１０の外側に形成される窪み部１３と、ヘッダープレー
ト２０の嵌合孔２１との間の隙間２５にろう材が流入す
ることができず、扁平チューブ１０をヘッダープレート
２０の嵌合孔２１にろう付けすることができなかった。
【００３７】また、扁平チューブ１０のろう材１０ｂ中
のＳｉの含有量が、ヘッダープレート２０のろう材２０
ｂ中のＳｉの含有量より１．８〜１．９重量％多くして
ある比較例４ないし比較例６においては、ろう付け性評
価が△で示されるように、比較例１ないし比較例３のろ
う付け性能より優れるものの、扁平チューブ１０の外側
に形成される窪み部１３と、ヘッダープレート２０の嵌
合孔２１との間の隙間２５にろう材が流入することがで
きず、扁平チューブ１０をヘッダープレート２０の嵌合
孔２１にろう付けすることができなかった。
のＳｉの含有量が、ヘッダープレート２０のろう材２０
ｂ中のＳｉの含有量より１．８〜１．９重量％多くして
ある比較例４ないし比較例６においては、ろう付け性評
価が△で示されるように、比較例１ないし比較例３のろ
う付け性能より優れるものの、扁平チューブ１０の外側
に形成される窪み部１３と、ヘッダープレート２０の嵌
合孔２１との間の隙間２５にろう材が流入することがで
きず、扁平チューブ１０をヘッダープレート２０の嵌合
孔２１にろう付けすることができなかった。
【表１】
【表２】
【表３】
【００３８】
【発明の効果】以上のように、請求項１に係る発明によ
れば、扁平チューブのろう材中のＳｉ含有量が、ヘッダ
ープレートまたはヘッダーパイプのろう材中のＳｉ含有
量より２重量％以上多くなっているので、ろう付け時の
扁平チューブのろう材の流動性がヘッダープレートまた
はヘッダーパイプのろう材の流動性より良く、ろう材が
ヘッダープレートまたはヘッダーパイプのろう材より早
く流動化し、扁平チューブとフィンとの当接部にフィレ
ットを確実に形成するとともに、扁平チューブのろう材
は、ヘッダープレートまたはヘッダーパイプの嵌合孔に
向かって流動し、嵌合孔に嵌入されている扁平チューブ
の外側に形成される窪み部と、ヘッダープレートまたは
ヘッダーパイプの嵌合孔との間の隙間へ流入し、この隙
間を埋めることができる。
れば、扁平チューブのろう材中のＳｉ含有量が、ヘッダ
ープレートまたはヘッダーパイプのろう材中のＳｉ含有
量より２重量％以上多くなっているので、ろう付け時の
扁平チューブのろう材の流動性がヘッダープレートまた
はヘッダーパイプのろう材の流動性より良く、ろう材が
ヘッダープレートまたはヘッダーパイプのろう材より早
く流動化し、扁平チューブとフィンとの当接部にフィレ
ットを確実に形成するとともに、扁平チューブのろう材
は、ヘッダープレートまたはヘッダーパイプの嵌合孔に
向かって流動し、嵌合孔に嵌入されている扁平チューブ
の外側に形成される窪み部と、ヘッダープレートまたは
ヘッダーパイプの嵌合孔との間の隙間へ流入し、この隙
間を埋めることができる。
【図１】請求項１記載のアルミニウム製熱交換器の一実
施形態を示す断面図であり、（ａ）はろう付け前の状
態、（ｂ）はろう付け後の状態を示す。
施形態を示す断面図であり、（ａ）はろう付け前の状
態、（ｂ）はろう付け後の状態を示す。
【図２】図１に示す本実施形態に係るアルミニウム製熱
交換器の扁平チューブとヘッダープレートまたはヘッダ
ータンクとの嵌合部を示す平面図である。
交換器の扁平チューブとヘッダープレートまたはヘッダ
ータンクとの嵌合部を示す平面図である。
【図３】請求項１記載のアルミニウム製熱交換器に使用
される扁平チューブの例を示す断面図である。
される扁平チューブの例を示す断面図である。
【図４】請求項１記載のアルミニウム製熱交換器に使用
される扁平チューブの例を示す断面図である。
される扁平チューブの例を示す断面図である。
【図５】実施例における扁平チューブとヘッダープレー
ト乗ろう付け時の温度パターンを示すグラフである。
ト乗ろう付け時の温度パターンを示すグラフである。
【図６】アルミニウム製熱交換器の一例を示す正面図で
ある。
ある。
【図７】図６のＡ−Ａ線に沿った断面図である。
【図８】図６の平面図である。
【図９】図８のＢ−Ｂ線に沿った断面図である。
【図１０】図９に示すアルミニウム製熱交換器の扁平チ
ューブとヘッダープレートまたはヘッダーパイプとの嵌
合部を示す平面図である。
ューブとヘッダープレートまたはヘッダーパイプとの嵌
合部を示す平面図である。
【図１１】図８のＢ−Ｂ線に沿った別の従来例を示す断
面図である。
面図である。
【図１２】図１１に示すアルミニウム製熱交換器の扁平
チューブとヘッダープレートまたはヘッダーパイプとの
嵌合部を示す平面図である。
チューブとヘッダープレートまたはヘッダーパイプとの
嵌合部を示す平面図である。
１０ 扁平チューブ １０ａ，２０ａ 芯材 １０ｂ，２０ｂ ろう材 １０ｃ，１０ｃ 犠牲材 ２０ ヘッダープレートまたはヘッダーパイプ ２１ 嵌合孔
Claims (1)
- 【請求項１】 表面にＳｉを含有するろう材をクラッド
してなる板材を成形し、接合部を設けた扁平チューブ
と、表面にＳｉを含有するろう材をクラッドしてなるヘ
ッダープレートまたはヘッダーパイプと、フィンとを有
し、仮組時に、扁平チューブとフィンを積層するととも
に、扁平チューブ両端にヘッダープレートまたはヘッダ
ーパイプを取り付け、この仮組時に、扁平チューブ両端
とヘッダープレートまたはヘッダーパイプとの嵌合部に
隙間が形成され、ろう付け時に、扁平チューブとフィン
および扁平チューブとヘッダープレートまたはヘッダー
パイプがそれぞれろう接合されるアルミニウム製熱交換
器において、 扁平チューブのろう材中のＳｉ含有量を、ヘッダープレ
ートまたはヘッダーパイプのろう材中のＳｉ含有量より
２重量％以上多くしたことを特徴とするアルミニウム製
熱交換器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25060797A JP3774044B2 (ja) | 1997-09-16 | 1997-09-16 | アルミニウム製熱交換器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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Cited By (6)
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|---|---|---|---|---|
| JP2009269037A (ja) * | 2008-04-30 | 2009-11-19 | Furukawa-Sky Aluminum Corp | ろう付性に優れたアルミニウム合金ブレージングシート |
| JP2010503817A (ja) * | 2006-09-19 | 2010-02-04 | ベール ゲーエムベーハー ウント コー カーゲー | 内燃機関用の熱交換器 |
| JP2010185636A (ja) * | 2009-02-13 | 2010-08-26 | Denso Corp | 熱交換器 |
| JP2013189659A (ja) * | 2012-03-12 | 2013-09-26 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 熱交換器のヘッダ用アルミニウム合金製ブレージングシート、その製造方法及び熱交換器の製造方法 |
| JP2016017666A (ja) * | 2014-07-07 | 2016-02-01 | 株式会社ケーヒン・サーマル・テクノロジー | 熱交換器およびその製造方法 |
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1997
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