JPH1171627A - 切削加工用サーメット工具 - Google Patents
切削加工用サーメット工具Info
- Publication number
- JPH1171627A JPH1171627A JP23314197A JP23314197A JPH1171627A JP H1171627 A JPH1171627 A JP H1171627A JP 23314197 A JP23314197 A JP 23314197A JP 23314197 A JP23314197 A JP 23314197A JP H1171627 A JPH1171627 A JP H1171627A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nitrides
- phases
- peak height
- hard
- phase
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】欠損性、耐熱衝撃性、耐摩耗性のすべてに優れ
た、超硬合金に比しても遜色のないサーメット工具を得
る。 【解決手段】Ｔｉの炭化物、窒化物、炭窒化物の１種以
上を主成分とするとともにＴｉを除く４ａ、５ａ、６ａ
族の炭化物、窒化物、炭窒化物の１種以上を含んでなる
６０〜９５重量％の硬質相、および１種以上の鉄族金属
からなる結合相とにより構成されるサーメット工具にお
いて、Ｘ線回折によって得られる結合相の111 面のピー
ク高さ（Ｉ結合相）とＴｉの炭化物、窒化物、炭窒化物
を主成分とする立方晶の硬質相の111 面のピーク高さ
（Ｉ硬質相）の比率をＨ(=I 結合相/I硬質相) とし、焼
結体内部の比率をＨinside、焼結体表層の硬質層と結合
相のピーク高さ比をＨsurface とするとき、Ｈsurface/
Ｈinsideが0.01以上0.7 以下とする。
た、超硬合金に比しても遜色のないサーメット工具を得
る。 【解決手段】Ｔｉの炭化物、窒化物、炭窒化物の１種以
上を主成分とするとともにＴｉを除く４ａ、５ａ、６ａ
族の炭化物、窒化物、炭窒化物の１種以上を含んでなる
６０〜９５重量％の硬質相、および１種以上の鉄族金属
からなる結合相とにより構成されるサーメット工具にお
いて、Ｘ線回折によって得られる結合相の111 面のピー
ク高さ（Ｉ結合相）とＴｉの炭化物、窒化物、炭窒化物
を主成分とする立方晶の硬質相の111 面のピーク高さ
（Ｉ硬質相）の比率をＨ(=I 結合相/I硬質相) とし、焼
結体内部の比率をＨinside、焼結体表層の硬質層と結合
相のピーク高さ比をＨsurface とするとき、Ｈsurface/
Ｈinsideが0.01以上0.7 以下とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、耐熱衝撃性、耐欠
損性、耐摩耗性に優れた切削加工用サーメット工具に関
し、特に正面フライス、エンドミルなど断続切削に好適
な高靱性のサーメット工具に関するものである。
損性、耐摩耗性に優れた切削加工用サーメット工具に関
し、特に正面フライス、エンドミルなど断続切削に好適
な高靱性のサーメット工具に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、切削工具材料、耐摩耗性工具材料
などに周期律表第４ａ、５ａ、６ａ族元素の炭窒化物か
らなる硬質相と、鉄族金属からなる結合相とによって構
成されるサーメット材が広く用いられてきた。
などに周期律表第４ａ、５ａ、６ａ族元素の炭窒化物か
らなる硬質相と、鉄族金属からなる結合相とによって構
成されるサーメット材が広く用いられてきた。
【０００３】かかるサーメットとして当初はＴｉＣを主
成分とするＴｉＣ基サーメットが主流であったが、この
ＴｉＣ基サーメットが超硬合金に比して靱性で劣ってい
たため、この系に窒化物を添加することにより靱性を改
善したいわゆるＴｉＣＮ基サーメットが開発された。
成分とするＴｉＣ基サーメットが主流であったが、この
ＴｉＣ基サーメットが超硬合金に比して靱性で劣ってい
たため、この系に窒化物を添加することにより靱性を改
善したいわゆるＴｉＣＮ基サーメットが開発された。
【０００４】特公昭５６−５１２０１号は、このような
ＴｉＣＮ基サーメットに関する発明であり、（Ｔｉ，
Ｗ，Ｔａ，Ｍｏ）ＣＮからなる硬質相と、Ｎｉ，Ｃｏか
らなる結合相とから構成されるサーメットにおいて、硬
質相がＴｉや窒素に富む芯部と、Ｗ、Ｔａ、Ｍｏおよび
炭素に富む周辺部とから構成された有芯構造を呈したサ
ーメットが記載されている。
ＴｉＣＮ基サーメットに関する発明であり、（Ｔｉ，
Ｗ，Ｔａ，Ｍｏ）ＣＮからなる硬質相と、Ｎｉ，Ｃｏか
らなる結合相とから構成されるサーメットにおいて、硬
質相がＴｉや窒素に富む芯部と、Ｗ、Ｔａ、Ｍｏおよび
炭素に富む周辺部とから構成された有芯構造を呈したサ
ーメットが記載されている。
【０００５】また、硬質相を形成する炭素（Ｃ）および
窒素（Ｎ）はサーメットの靱性および硬度を決定する大
きな要因であり、最近では窒素を多量に含有させること
によりサーメットの靱性を高めようとする試みもなされ
た。
窒素（Ｎ）はサーメットの靱性および硬度を決定する大
きな要因であり、最近では窒素を多量に含有させること
によりサーメットの靱性を高めようとする試みもなされ
た。
【０００６】さらに、最近に至り上記のＴｉＣＮ基サー
メットに対してその表面部の組織を換えることにより耐
摩耗性や靱性をさらに高めようといった改良がなされて
いる。例えば特公昭５９−１４５３４号では、焼成時に
液相出現温度以下で窒素を炉内に導入することによって
焼結体表面に靱性に富む軟化層を形成することが、また
特公昭５９−１７１７６号では焼成をＣＯを含む還元雰
囲気内で行うことにより内部より高硬度の層を形成する
ことが記載されている。
メットに対してその表面部の組織を換えることにより耐
摩耗性や靱性をさらに高めようといった改良がなされて
いる。例えば特公昭５９−１４５３４号では、焼成時に
液相出現温度以下で窒素を炉内に導入することによって
焼結体表面に靱性に富む軟化層を形成することが、また
特公昭５９−１７１７６号では焼成をＣＯを含む還元雰
囲気内で行うことにより内部より高硬度の層を形成する
ことが記載されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
サーメットでは硬度と破壊靭性とは反比例的な物性であ
り、硬度を向上させれば破壊靭性が低下し、逆に破壊靭
性を向上させれば硬度が低下するというようにサーメッ
トの本質的な改良は困難であった。即ち、上記した何れ
の方法でも硬度と破壊靭性の両方を向上せしめ、耐摩耗
性と耐欠損性とを共に改善するということはできず、使
用温度、雰囲気、熱衝撃など年々厳しくなる使用条件を
満たすのには不十分となりつつあった。特に熱衝撃、機
械的衝撃に関する問題では、使用中に損傷、最悪の場
合、欠損を引き起こし使用が不可能になることがある。
これは主として従来のサーメットが超硬合金に比べて耐
熱衝撃性、耐欠損性に劣るためであると考えられる。
サーメットでは硬度と破壊靭性とは反比例的な物性であ
り、硬度を向上させれば破壊靭性が低下し、逆に破壊靭
性を向上させれば硬度が低下するというようにサーメッ
トの本質的な改良は困難であった。即ち、上記した何れ
の方法でも硬度と破壊靭性の両方を向上せしめ、耐摩耗
性と耐欠損性とを共に改善するということはできず、使
用温度、雰囲気、熱衝撃など年々厳しくなる使用条件を
満たすのには不十分となりつつあった。特に熱衝撃、機
械的衝撃に関する問題では、使用中に損傷、最悪の場
合、欠損を引き起こし使用が不可能になることがある。
これは主として従来のサーメットが超硬合金に比べて耐
熱衝撃性、耐欠損性に劣るためであると考えられる。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上記の問
題点に対して研究を行った結果、焼結体の表層に存在す
る結合金属相量を、焼結体内部に対して抑制することに
より、耐欠損性、耐熱衝撃性を保持したまま、耐摩耗性
を改善できることを知見し、これをＸ線回折分析の硬質
相と結合相のピーク高さ比を使って規定し、本発明に至
った。
題点に対して研究を行った結果、焼結体の表層に存在す
る結合金属相量を、焼結体内部に対して抑制することに
より、耐欠損性、耐熱衝撃性を保持したまま、耐摩耗性
を改善できることを知見し、これをＸ線回折分析の硬質
相と結合相のピーク高さ比を使って規定し、本発明に至
った。
【０００９】すなわち、本発明は、Ｔｉの炭化物、窒化
物、炭窒化物の１種以上を主成分とするとともにＴｉを
除く４ａ、５ａ、６ａ族の炭化物、窒化物、炭窒化物の
１種以上を含んでなる６０〜９５重量％の硬質相、およ
び１種以上の鉄族金属からなる結合相とにより構成され
るサーメット工具において、Ｘ線回折によって得られる
結合相の111 面のピーク高さ（Ｉ結合相）とＴｉの炭化
物、窒化物、炭窒化物を主成分とする立方晶の硬質相の
111 面のピーク高さ（Ｉ硬質相）の比率をＨ(=I 結合相
/I硬質相) とし、焼結体内部の比率をＨinside、焼結体
表層の硬質層と結合相のピーク高さ比をＨsurface とす
るとき、Ｈsurface/Ｈinsideが0.01以上0.7 以下である
ことを特徴とする切削加工用サーメット工具を提供せん
とするものである。
物、炭窒化物の１種以上を主成分とするとともにＴｉを
除く４ａ、５ａ、６ａ族の炭化物、窒化物、炭窒化物の
１種以上を含んでなる６０〜９５重量％の硬質相、およ
び１種以上の鉄族金属からなる結合相とにより構成され
るサーメット工具において、Ｘ線回折によって得られる
結合相の111 面のピーク高さ（Ｉ結合相）とＴｉの炭化
物、窒化物、炭窒化物を主成分とする立方晶の硬質相の
111 面のピーク高さ（Ｉ硬質相）の比率をＨ(=I 結合相
/I硬質相) とし、焼結体内部の比率をＨinside、焼結体
表層の硬質層と結合相のピーク高さ比をＨsurface とす
るとき、Ｈsurface/Ｈinsideが0.01以上0.7 以下である
ことを特徴とする切削加工用サーメット工具を提供せん
とするものである。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を詳細に
説明する。
説明する。
【００１１】本発明の切削加工用サーメット工具（以
下、サーメット工具と略称する）は以下のようにして得
ることができる。例えば、サーメット原料として前述し
たＴｉ、Ｗ、Ta、Ｎｂ等の炭化物、窒化物、炭窒化物の
粉末および鉄族金属粉末を最終焼結体が後述する割合に
成るように秤量混合した後にプレス成形、押し出し成
形、射出成形等の成形手段で成形後、焼成する。
下、サーメット工具と略称する）は以下のようにして得
ることができる。例えば、サーメット原料として前述し
たＴｉ、Ｗ、Ta、Ｎｂ等の炭化物、窒化物、炭窒化物の
粉末および鉄族金属粉末を最終焼結体が後述する割合に
成るように秤量混合した後にプレス成形、押し出し成
形、射出成形等の成形手段で成形後、焼成する。
【００１２】上記サーメットは全体組成における前記鉄
族金属を除く他の成分組成式を〔 (M1)a (M2)b (M3)c〕
（Cu Nv ）z と表した時、 ａ+ ｂ+ ｃ=1、0.70≦ａ≦0.90 0.10≦ｂ+ ｃ≦0.30、0 ＜ｂ/(ｂ+ ｃ) ≦0.95 0.35≦ｖ≦0.60、0.80≦ｚ≦1.0 ｕ+ ｖ=1を満足する組成とする。なお、M1,M2,M3はそれ
ぞれ4a、5a、6a族金属を表す。
族金属を除く他の成分組成式を〔 (M1)a (M2)b (M3)c〕
（Cu Nv ）z と表した時、 ａ+ ｂ+ ｃ=1、0.70≦ａ≦0.90 0.10≦ｂ+ ｃ≦0.30、0 ＜ｂ/(ｂ+ ｃ) ≦0.95 0.35≦ｖ≦0.60、0.80≦ｚ≦1.0 ｕ+ ｖ=1を満足する組成とする。なお、M1,M2,M3はそれ
ぞれ4a、5a、6a族金属を表す。
【００１３】焼成は、真空中、あるいは不活性ガス雰囲
気中で１５００〜１８００℃の温度で行う。焼結中の任
意の温度において、N2、CO、Ar、Heなどのガスを０〜７
６０Torr導入して雰囲気調整を行ってもよい。さらに、
安定した焼結体を得るために１２００〜１４５０℃の範
囲で0.5 〜3 時間の中間保持を行ってもよい。
気中で１５００〜１８００℃の温度で行う。焼結中の任
意の温度において、N2、CO、Ar、Heなどのガスを０〜７
６０Torr導入して雰囲気調整を行ってもよい。さらに、
安定した焼結体を得るために１２００〜１４５０℃の範
囲で0.5 〜3 時間の中間保持を行ってもよい。
【００１４】なお、本発明において結合相を形成する鉄
族金属としては、Ｎｉおよび／またはＣｏが挙げられ、
望ましくはＮｉとＣｏから構成され、特にＣｏ／（Ｎｉ
＋Ｃｏ）のモル比が0.３〜0.８であることが耐摩耗性向
上の点から望ましい。
族金属としては、Ｎｉおよび／またはＣｏが挙げられ、
望ましくはＮｉとＣｏから構成され、特にＣｏ／（Ｎｉ
＋Ｃｏ）のモル比が0.３〜0.８であることが耐摩耗性向
上の点から望ましい。
【００１５】また、この鉄族金属は系中において5 〜40
重量％で存在することが望ましい。
重量％で存在することが望ましい。
【００１６】このようにして得られるサーメット工具に
おいて、Ｘ線回折によって得られる結合相の111 面のピ
ーク高さ（Ｉ結合相）とＴｉの炭化物、窒化物、炭窒化
物を主成分とする立方晶の硬質相の111 面のピーク高さ
（Ｉ硬質相）の比率をＨ(=I 結合層/I硬質相) と定義
し、焼結体内部の比率をＨinside、焼結体表層の硬質層
と結合相のピーク高さ比をＨsurface とするとき、Ｈsu
rface/Ｈinsideが0.01以上0.7 以下であることを特徴と
する。Ｈsurface/Ｈinsideが0.01未満であると、焼結体
表面の結合金属相量が相対的に少ないために耐欠損性が
低下する。またが0.7 より大きいと耐摩耗性が不十分と
なる。
おいて、Ｘ線回折によって得られる結合相の111 面のピ
ーク高さ（Ｉ結合相）とＴｉの炭化物、窒化物、炭窒化
物を主成分とする立方晶の硬質相の111 面のピーク高さ
（Ｉ硬質相）の比率をＨ(=I 結合層/I硬質相) と定義
し、焼結体内部の比率をＨinside、焼結体表層の硬質層
と結合相のピーク高さ比をＨsurface とするとき、Ｈsu
rface/Ｈinsideが0.01以上0.7 以下であることを特徴と
する。Ｈsurface/Ｈinsideが0.01未満であると、焼結体
表面の結合金属相量が相対的に少ないために耐欠損性が
低下する。またが0.7 より大きいと耐摩耗性が不十分と
なる。
【００１７】また、上記サーメット工具は、焼結体の表
層に存在する鉄系金属の結合層量が焼結体内部に比べて
少なくなり、その結果、耐欠損性、耐熱衝撃性、耐摩耗
性のすべてに優れている。
層に存在する鉄系金属の結合層量が焼結体内部に比べて
少なくなり、その結果、耐欠損性、耐熱衝撃性、耐摩耗
性のすべてに優れている。
【００１８】
【実施例１】原料粉末としてTiN 、ＴｉＣＮ、ＷＣ、Ta
C 、ＮｂＣ、Mo2C、ＶＣ、Ｎｉ、Ｃｏの各粉末を用いて
組成が表１の割合に成るように秤量混合した後、1.５ｔ
ｏｎ/ ｃｍ2 の圧力でＪＩＳ規格SDKN1203用のフライス
チップ形状にプレス成形し、表１に示す焼成雰囲気中、
同焼成温度と保持時間で焼成した。
C 、ＮｂＣ、Mo2C、ＶＣ、Ｎｉ、Ｃｏの各粉末を用いて
組成が表１の割合に成るように秤量混合した後、1.５ｔ
ｏｎ/ ｃｍ2 の圧力でＪＩＳ規格SDKN1203用のフライス
チップ形状にプレス成形し、表１に示す焼成雰囲気中、
同焼成温度と保持時間で焼成した。
【００１９】
【表１】
【００２０】フライス用チップ形状に加工後、Ｘ線回折
によって得られる結合金属相の111面のピーク高さとＴ
ｉの炭化物、窒化物、炭窒化物を主成分とする立方晶の
硬質相の111 面のピーク高さの比率をＩ(=I 金属相/I硬
質相) と定義し、焼結体内部（表面より深さ５００μｍ
よりも深部）の比率をＨinside、焼結体表層の硬質層と
結合相のピーク高さ比をＨsurface とするときのＨsurf
ace/Ｈinsideを測定した。
によって得られる結合金属相の111面のピーク高さとＴ
ｉの炭化物、窒化物、炭窒化物を主成分とする立方晶の
硬質相の111 面のピーク高さの比率をＩ(=I 金属相/I硬
質相) と定義し、焼結体内部（表面より深さ５００μｍ
よりも深部）の比率をＨinside、焼結体表層の硬質層と
結合相のピーク高さ比をＨsurface とするときのＨsurf
ace/Ｈinsideを測定した。
【００２１】さらに、下記に示す切削条件で切削試験を
行い、切削性能の確認した。欠損する送り速度とフラン
ク摩耗量を測定した。
行い、切削性能の確認した。欠損する送り速度とフラン
ク摩耗量を測定した。
【００２２】（断続切削試験） 被削材 SCM440H(溝あり) 切削速度 100m/min 切り込み 2mm 送り 0.2 〜0.6mm/tooth （摩耗試験） 被削材 S50C 切削速度 250m/min 切り込み 2mm 送り 0.2mm/tooth これらの切削試験による結果を表１に示す試料Ｎｏ１〜
６は欠損する送り速度が０．４０ｍｍ／ｔｏｏｔｈ以上
と非常にピーク高さが大きく、また断続試験による結果
であるので熱衝撃性にも強いことが判った。また、逃げ
面摩耗量も０．１ｍｍ程度と耐摩耗性も非常に優れてい
た。なお、これら試料はいずれも前記平均粒径比が１．
１〜５．０の範囲にあり、また、前記成分組成式：〔
(M1)a (M2)b (M3)c〕（Cu Nv ）z と表した時、 ａ+ ｂ+ ｃ=1、0.70≦ａ≦0.90 0.10≦ｂ+ ｃ≦0.30、0 ＜ｂ/(ｂ+ ｃ) ≦0.95 0.35≦ｖ≦0.60、0.80≦ｚ≦1.0 ｕ+ ｖ=1 を充たすものである。
６は欠損する送り速度が０．４０ｍｍ／ｔｏｏｔｈ以上
と非常にピーク高さが大きく、また断続試験による結果
であるので熱衝撃性にも強いことが判った。また、逃げ
面摩耗量も０．１ｍｍ程度と耐摩耗性も非常に優れてい
た。なお、これら試料はいずれも前記平均粒径比が１．
１〜５．０の範囲にあり、また、前記成分組成式：〔
(M1)a (M2)b (M3)c〕（Cu Nv ）z と表した時、 ａ+ ｂ+ ｃ=1、0.70≦ａ≦0.90 0.10≦ｂ+ ｃ≦0.30、0 ＜ｂ/(ｂ+ ｃ) ≦0.95 0.35≦ｖ≦0.60、0.80≦ｚ≦1.0 ｕ+ ｖ=1 を充たすものである。
【００２３】これに対して、試料Ｎｏ７は上記成分組成
式を充たすものではあったが、焼成温度が低かったため
前記Ｈsurface/Ｈinsideが１．１と大きくなってしまっ
たそして、切削試験の結果では欠損する送り速度は０．
４０ｍｍ／ｔｏｏｔｈと大きかったが、逃げ面摩耗量が
０．２５ｍｍもあり耐摩耗性が不良であった。試料Ｎｏ
８は上記成分組成式を充たすものではあったが、焼成保
持時間が長すぎ、その結果、Ｈsurface/Ｈinsideが０．
００５と小さく、その結果、切削試験結果はいずれも低
調な結果であった。また、試料Ｎｏ９は、上記成分組成
式において金属の量が範囲外となっていてその結果、切
削試験結果はいずれも低調であった。
式を充たすものではあったが、焼成温度が低かったため
前記Ｈsurface/Ｈinsideが１．１と大きくなってしまっ
たそして、切削試験の結果では欠損する送り速度は０．
４０ｍｍ／ｔｏｏｔｈと大きかったが、逃げ面摩耗量が
０．２５ｍｍもあり耐摩耗性が不良であった。試料Ｎｏ
８は上記成分組成式を充たすものではあったが、焼成保
持時間が長すぎ、その結果、Ｈsurface/Ｈinsideが０．
００５と小さく、その結果、切削試験結果はいずれも低
調な結果であった。また、試料Ｎｏ９は、上記成分組成
式において金属の量が範囲外となっていてその結果、切
削試験結果はいずれも低調であった。
【００２４】以上の結果から、本発明のサーメット工具
の有効性が確認できた。また、サーメットの組成として
は前記成分組成式を充たすものが好ましく、さらに、焼
成温度としては１５００℃以上であること、及び焼成保
持時間が長すぎてもいけないことが判った。
の有効性が確認できた。また、サーメットの組成として
は前記成分組成式を充たすものが好ましく、さらに、焼
成温度としては１５００℃以上であること、及び焼成保
持時間が長すぎてもいけないことが判った。
【００２５】
【発明の効果】叙上のように本発明によれば、欠損性、
耐熱衝撃性、耐摩耗性のすべてに優れた、超硬合金に比
しても遜色のないサーメット工具を得ることができる。
耐熱衝撃性、耐摩耗性のすべてに優れた、超硬合金に比
しても遜色のないサーメット工具を得ることができる。
Claims (1)
- 【請求項１】Ｔｉの炭化物、窒化物、炭窒化物の１種以
上を主成分とするとともにＴｉを除く４ａ、５ａ、６ａ
族の炭化物、窒化物、炭窒化物の１種以上を含んでなる
６０〜９５重量％の硬質相、および１種以上の鉄族金属
からなる結合相とにより構成されるサーメット工具にお
いて、Ｘ線回折によって得られる結合相の111 面のピー
ク高さ（Ｉ結合相）とＴｉの炭化物、窒化物、炭窒化物
を主成分とする立方晶の硬質相の111 面のピーク高さ
（Ｉ硬質相）の比率をＨ(=I 結合相/I硬質相) とし、焼
結体内部の比率をＨinside、焼結体表層の硬質層と結合
相のピーク高さ比をＨsurface とするとき、Ｈsurface/
Ｈinsideが0.01以上0.7 以下であることを特徴とする切
削加工用サーメット工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23314197A JPH1171627A (ja) | 1997-08-28 | 1997-08-28 | 切削加工用サーメット工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23314197A JPH1171627A (ja) | 1997-08-28 | 1997-08-28 | 切削加工用サーメット工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1171627A true JPH1171627A (ja) | 1999-03-16 |
Family
ID=16950376
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23314197A Pending JPH1171627A (ja) | 1997-08-28 | 1997-08-28 | 切削加工用サーメット工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1171627A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000345207A (ja) * | 1999-05-03 | 2000-12-12 | Sandvik Ab | チタン基炭窒化物合金の部材を液相焼結によって製造する方法 |
| KR102574445B1 (ko) * | 2023-04-11 | 2023-09-06 | 주식회사 와이지-원 | 서멧, 이의 제조방법 및 절삭공구 |
-
1997
- 1997-08-28 JP JP23314197A patent/JPH1171627A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000345207A (ja) * | 1999-05-03 | 2000-12-12 | Sandvik Ab | チタン基炭窒化物合金の部材を液相焼結によって製造する方法 |
| KR102574445B1 (ko) * | 2023-04-11 | 2023-09-06 | 주식회사 와이지-원 | 서멧, 이의 제조방법 및 절삭공구 |
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