JPH1160986A - 機能部品ゴム配合用カーボンブラック - Google Patents
機能部品ゴム配合用カーボンブラックInfo
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- JPH1160986A JPH1160986A JP24613597A JP24613597A JPH1160986A JP H1160986 A JPH1160986 A JP H1160986A JP 24613597 A JP24613597 A JP 24613597A JP 24613597 A JP24613597 A JP 24613597A JP H1160986 A JPH1160986 A JP H1160986A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 反発弾性や圧縮永久歪み等の動的特性及び混
練加工性と補強性とをバランス良く付与し得る機能部品
ゴム配合用カーボンブラックを提供する。 【解決手段】 窒素吸着比表面積(N2SA)が40〜70(m2/
g)、DBP 吸油量(D0)が150〜230(ml/100g)、DBP 吸油量
(D0)と 24M4DBP吸油量(D1)との比(D1/D0) が D1/D0≧0.
50の特性を有するカーボンブラックにおいて、下記 (1)
〜 (3)の選択的特性を有する機能部品ゴム配合用カーボ
ンブラック。 (1) 窒素吸着比表面積(N2SA)とよう素吸着量(IA)との比
(N2SA/IA):N2SA/IA ≧0.98、(2) アグリゲートストーク
ス相当径分布のモード径(Dst) と半値幅 (ΔDst)との比
(ΔDst/Dst): 0.55≦ΔDst/Dst ≦0.70、(3) ａ＝D1/
(ΔDst/Dst)式で算出されたａ値: 140 ≦a ≦200 、但
し、24M4DBP 吸油量は圧縮 DBP吸油量、Dst はディスク
セントリフュージ装置(DCF) により測定されるカーボン
ブラックアグリゲートのストークスモード径、ΔDst は
同ストークス径分布の半値幅を示す。
練加工性と補強性とをバランス良く付与し得る機能部品
ゴム配合用カーボンブラックを提供する。 【解決手段】 窒素吸着比表面積(N2SA)が40〜70(m2/
g)、DBP 吸油量(D0)が150〜230(ml/100g)、DBP 吸油量
(D0)と 24M4DBP吸油量(D1)との比(D1/D0) が D1/D0≧0.
50の特性を有するカーボンブラックにおいて、下記 (1)
〜 (3)の選択的特性を有する機能部品ゴム配合用カーボ
ンブラック。 (1) 窒素吸着比表面積(N2SA)とよう素吸着量(IA)との比
(N2SA/IA):N2SA/IA ≧0.98、(2) アグリゲートストーク
ス相当径分布のモード径(Dst) と半値幅 (ΔDst)との比
(ΔDst/Dst): 0.55≦ΔDst/Dst ≦0.70、(3) ａ＝D1/
(ΔDst/Dst)式で算出されたａ値: 140 ≦a ≦200 、但
し、24M4DBP 吸油量は圧縮 DBP吸油量、Dst はディスク
セントリフュージ装置(DCF) により測定されるカーボン
ブラックアグリゲートのストークスモード径、ΔDst は
同ストークス径分布の半値幅を示す。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はウエザーストリッ
プ、ラジエータホース、ドアパッキング、窓枠シールガ
ラスラン、プロテクションモール、プーリーベルト等の
自動車内外装部品、ケーブルカバー、ベルトホースケー
ブル、マット等の工業用ゴム部品、等の各種ゴム部材に
使用する機能部品ゴムに配合するカーボンブラックに関
する。
プ、ラジエータホース、ドアパッキング、窓枠シールガ
ラスラン、プロテクションモール、プーリーベルト等の
自動車内外装部品、ケーブルカバー、ベルトホースケー
ブル、マット等の工業用ゴム部品、等の各種ゴム部材に
使用する機能部品ゴムに配合するカーボンブラックに関
する。
【０００２】
【従来の技術】ゴム補強用のカーボンブラックには具備
特性に応じた多様の品種があり、これらの品種特性がゴ
ムに配合した組成物の諸性能を決定付けるための主要な
因子となることから、通常ゴムへの配合に当たっては部
材用途に適合する品種特性のカーボンブラックを選定使
用する手段が慣用されている。例えば、ウエザーストリ
ップやガラスラン等の自動車窓枠部材に用いるゴム部材
には従来からソフト系ハイストラクチャーカーボンブラ
ックが使用されている。
特性に応じた多様の品種があり、これらの品種特性がゴ
ムに配合した組成物の諸性能を決定付けるための主要な
因子となることから、通常ゴムへの配合に当たっては部
材用途に適合する品種特性のカーボンブラックを選定使
用する手段が慣用されている。例えば、ウエザーストリ
ップやガラスラン等の自動車窓枠部材に用いるゴム部材
には従来からソフト系ハイストラクチャーカーボンブラ
ックが使用されている。
【０００３】これらの自動車内外装部品等に用いる機能
部品ゴム部材には長期間に亘り安定した使用性能が要求
されるため、従来からへたり性（圧縮永久歪み）や疲労
性を改善する研究が盛んに行われている。これらの研究
のうち配合するカーボンブラックのコロイダル特性の面
から改善する手段として、例えば本出願人は凝集体の遠
心沈降法(DCF法）により測定されるモード径（Ｄst）が
１５０nm以上、前記モード径（Ｄst）とその半値幅（Δ
Ｄst）の比（ΔＤst／Ｄst）が１．５０以上、着色力
（Ｔ）とブラックネス（Ｂ）との比（Ｂ／Ｔ）が１．２
０以上の特性を備える機能部品ゴム配合用カーボンブラ
ック（特開平３−14848 号公報）を開発した。
部品ゴム部材には長期間に亘り安定した使用性能が要求
されるため、従来からへたり性（圧縮永久歪み）や疲労
性を改善する研究が盛んに行われている。これらの研究
のうち配合するカーボンブラックのコロイダル特性の面
から改善する手段として、例えば本出願人は凝集体の遠
心沈降法(DCF法）により測定されるモード径（Ｄst）が
１５０nm以上、前記モード径（Ｄst）とその半値幅（Δ
Ｄst）の比（ΔＤst／Ｄst）が１．５０以上、着色力
（Ｔ）とブラックネス（Ｂ）との比（Ｂ／Ｔ）が１．２
０以上の特性を備える機能部品ゴム配合用カーボンブラ
ック（特開平３−14848 号公報）を開発した。
【０００４】更に、本出願人は天然ゴムまたはジエン系
合成ゴム１００重量部に対し、窒素吸着比表面積（Ｎ2
ＳＡ）≦６０m2/g、ＤＢＰ吸油量≦１００ ml/100g、１
３０nm≦Ｄst≦２２０nm、ΔＤst／Ｄst≦０．９５の選
択的特性を有するカーボンブラックを２０〜１００重量
部配合したゴム組成物（特開平４−18438 号公報）、ク
ロロプレンゴム１００重量部に対し、窒素吸着比表面積
（Ｎ2 ＳＡ）≦６０m2/g、Ｄst≧１３０nm、ΔＤst／Ｄ
st≦０．９５の選択的特性を有するカーボンブラックを
２０〜１００重量部配合したゴム組成物（特開平４−18
439 号公報）、更に窒素吸着比表面積（Ｎ2 ＳＡ）が４
５〜６５m2/g、ＤＢＰ吸油量（Ｄ0)と圧縮ＤＢＰ吸油量
（Ｄ1)の比（Ｄ0 ／Ｄ1)が１．１０〜１．２０の範囲に
あり、かつ前記ＤＢＰ吸油量（Ｄ0)が６０〜８０ ml/10
0gの特性要件を満たすことを特徴とする機能部品ゴム配
合用カーボンブラック（特開平８−143784号公報）等を
開発、提案している。
合成ゴム１００重量部に対し、窒素吸着比表面積（Ｎ2
ＳＡ）≦６０m2/g、ＤＢＰ吸油量≦１００ ml/100g、１
３０nm≦Ｄst≦２２０nm、ΔＤst／Ｄst≦０．９５の選
択的特性を有するカーボンブラックを２０〜１００重量
部配合したゴム組成物（特開平４−18438 号公報）、ク
ロロプレンゴム１００重量部に対し、窒素吸着比表面積
（Ｎ2 ＳＡ）≦６０m2/g、Ｄst≧１３０nm、ΔＤst／Ｄ
st≦０．９５の選択的特性を有するカーボンブラックを
２０〜１００重量部配合したゴム組成物（特開平４−18
439 号公報）、更に窒素吸着比表面積（Ｎ2 ＳＡ）が４
５〜６５m2/g、ＤＢＰ吸油量（Ｄ0)と圧縮ＤＢＰ吸油量
（Ｄ1)の比（Ｄ0 ／Ｄ1)が１．１０〜１．２０の範囲に
あり、かつ前記ＤＢＰ吸油量（Ｄ0)が６０〜８０ ml/10
0gの特性要件を満たすことを特徴とする機能部品ゴム配
合用カーボンブラック（特開平８−143784号公報）等を
開発、提案している。
【０００５】一方、近時の省資源、省エネルギーの社会
的要求に対応するために自動車の軽量化が要請され、こ
れらの機能部品ゴム部材にも品質性能を損なうことな
く、その軽量化が求められている。軽量化の手段として
はソフト系ハイストラクチャーカーボンブラックを用
い、軽比重のオイルを高い割合で配合することにより製
品ゴム部材の比重を低下させる方法が従来から知られて
いる。
的要求に対応するために自動車の軽量化が要請され、こ
れらの機能部品ゴム部材にも品質性能を損なうことな
く、その軽量化が求められている。軽量化の手段として
はソフト系ハイストラクチャーカーボンブラックを用
い、軽比重のオイルを高い割合で配合することにより製
品ゴム部材の比重を低下させる方法が従来から知られて
いる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、オイル
の配合割合を高くすると補強性の面で性能低下を招く欠
点がある。ゴム製品の補強性を向上させるためには、通
常、粒子径が小さく、ハイストラクチャーのカーボンブ
ラックが用いられるが、小粒子径のカーボンブラックを
配合するとゴム成分への混練加工性が悪いためにカーボ
ンブラックの分散性が低下し、更にゴム製品の反撥弾性
や圧縮永久歪み等の動的特性の低下を招く難点がある。
したがって、高性能化が進み、高度の品質が要求される
自動車内外装部品や工業用ゴム部品等の機能部品ゴム部
材としては充分な品質のものを得ることができないとい
う問題点がある。
の配合割合を高くすると補強性の面で性能低下を招く欠
点がある。ゴム製品の補強性を向上させるためには、通
常、粒子径が小さく、ハイストラクチャーのカーボンブ
ラックが用いられるが、小粒子径のカーボンブラックを
配合するとゴム成分への混練加工性が悪いためにカーボ
ンブラックの分散性が低下し、更にゴム製品の反撥弾性
や圧縮永久歪み等の動的特性の低下を招く難点がある。
したがって、高性能化が進み、高度の品質が要求される
自動車内外装部品や工業用ゴム部品等の機能部品ゴム部
材としては充分な品質のものを得ることができないとい
う問題点がある。
【０００７】本発明者は、ＭＡＦ級等の粒子径の大きい
ハイストラクチャーカーボンブラックを対象として、そ
のミクロなコロイダル性状と配合ゴム製品の性能との関
係について鋭意研究を進めた結果、特に24M4ＤＢＰ吸油
量及びアグリゲートストークス相当径のモード径（Ｄs
t）と半値幅（ΔＤst）の比を変数とする関係式値の値
が特定範囲内にある場合には、動的特性及び混練加工性
を損なわずに補強性を向上できることを確認した。
ハイストラクチャーカーボンブラックを対象として、そ
のミクロなコロイダル性状と配合ゴム製品の性能との関
係について鋭意研究を進めた結果、特に24M4ＤＢＰ吸油
量及びアグリゲートストークス相当径のモード径（Ｄs
t）と半値幅（ΔＤst）の比を変数とする関係式値の値
が特定範囲内にある場合には、動的特性及び混練加工性
を損なわずに補強性を向上できることを確認した。
【０００８】本発明は前記の知見に基づいて開発された
もので、その目的は、配合ゴムの動的特性及び混練加工
性を後退させることなしに、軽量化を可能にする機能部
品ゴム配合用カーボンブラックを提供することにある。
もので、その目的は、配合ゴムの動的特性及び混練加工
性を後退させることなしに、軽量化を可能にする機能部
品ゴム配合用カーボンブラックを提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めの本発明による機能部品ゴム配合用カーボンブラック
は、窒素吸着比表面積（Ｎ2 ＳＡ）が４０〜７０(m2/
g)、ＤＢＰ吸油量（Ｄ0)が１５０〜２３０(ml/100g) 、
ＤＢＰ吸油量（Ｄ0)と24M4ＤＢＰ吸油量（Ｄ1)との比
（Ｄ1 ／Ｄ0 ）がＤ1 ／Ｄ0 ≧０．５０の特性を有する
カーボンブラックにおいて、下記 (1)〜 (3)の選択的特
性を有する。 (1) 窒素吸着比表面積（Ｎ2 ＳＡ）とよう素吸着量（Ｉ
Ａ）との比（Ｎ2 ＳＡ／ＩＡ）：Ｎ2 ＳＡ／ＩＡ≧０．
９８ (2) アグリゲートストークス相当径分布のモード径（Ｄ
st）と半値幅（ΔＤst）との比（ΔＤst／Ｄst）：０．
５５≦ΔＤst／Ｄst≦０．７０ (3) ａ＝Ｄ1 ／（ΔＤst／Ｄst）式で算出されたａ値：
１４０≦ａ≦２００ 但し、24M4ＤＢＰ吸油量は圧縮ＤＢＰ吸油量、Ｄstはデ
ィスクセントリフュージ装置(DCF) により測定されるカ
ーボンブラックアグリゲートのストークスモード径、Δ
Ｄstは同ストークス径分布の半値幅を示す。
めの本発明による機能部品ゴム配合用カーボンブラック
は、窒素吸着比表面積（Ｎ2 ＳＡ）が４０〜７０(m2/
g)、ＤＢＰ吸油量（Ｄ0)が１５０〜２３０(ml/100g) 、
ＤＢＰ吸油量（Ｄ0)と24M4ＤＢＰ吸油量（Ｄ1)との比
（Ｄ1 ／Ｄ0 ）がＤ1 ／Ｄ0 ≧０．５０の特性を有する
カーボンブラックにおいて、下記 (1)〜 (3)の選択的特
性を有する。 (1) 窒素吸着比表面積（Ｎ2 ＳＡ）とよう素吸着量（Ｉ
Ａ）との比（Ｎ2 ＳＡ／ＩＡ）：Ｎ2 ＳＡ／ＩＡ≧０．
９８ (2) アグリゲートストークス相当径分布のモード径（Ｄ
st）と半値幅（ΔＤst）との比（ΔＤst／Ｄst）：０．
５５≦ΔＤst／Ｄst≦０．７０ (3) ａ＝Ｄ1 ／（ΔＤst／Ｄst）式で算出されたａ値：
１４０≦ａ≦２００ 但し、24M4ＤＢＰ吸油量は圧縮ＤＢＰ吸油量、Ｄstはデ
ィスクセントリフュージ装置(DCF) により測定されるカ
ーボンブラックアグリゲートのストークスモード径、Δ
Ｄstは同ストークス径分布の半値幅を示す。
【００１０】
【発明の実施の形態】上記構成におけるカーボンブラッ
クの各特性は、以下の測定方法によって得られる値が用
いられる。 窒素吸着比表面積（Ｎ2 ＳＡ）；ＡＳＴＭ Ｄ3037−
88 “Standard Test Methods for Carbon Black-Surfa
ceArea By Nitrogen Adsorption”Method Ｂによる。 ＤＢＰ吸油量（Ｄ0)；ＪＩＳ Ｋ6221(1982) 「ゴム
用カーボンブラックの試験方法」6.1.2 項、吸油量Ａ法
（機械法）による。 24M4ＤＢＰ吸油量（Ｄ1)；ＡＳＴＭ Ｄ3493−85a
“Standard Test Method for Carbon Black-n-Dibutyl
Phthalate Absorption Number of Compressed Sample”
による。 よう素吸着量（ＩＡ）；ＪＩＳ Ｋ6221(1982) 「ゴ
ム用カーボンブラックの試験方法」6.1.1 項による。
クの各特性は、以下の測定方法によって得られる値が用
いられる。 窒素吸着比表面積（Ｎ2 ＳＡ）；ＡＳＴＭ Ｄ3037−
88 “Standard Test Methods for Carbon Black-Surfa
ceArea By Nitrogen Adsorption”Method Ｂによる。 ＤＢＰ吸油量（Ｄ0)；ＪＩＳ Ｋ6221(1982) 「ゴム
用カーボンブラックの試験方法」6.1.2 項、吸油量Ａ法
（機械法）による。 24M4ＤＢＰ吸油量（Ｄ1)；ＡＳＴＭ Ｄ3493−85a
“Standard Test Method for Carbon Black-n-Dibutyl
Phthalate Absorption Number of Compressed Sample”
による。 よう素吸着量（ＩＡ）；ＪＩＳ Ｋ6221(1982) 「ゴ
ム用カーボンブラックの試験方法」6.1.1 項による。
【００１１】ストークスモード径（Ｄst）、ストーク
ス径分布の半値幅（ΔＤst）；ＪＩＳ Ｋ6221(1982) 5
「乾燥試料の作り方」に基づいて乾燥したカーボンブラ
ック試料を少量の界面活性剤を含む２０容量％エタノー
ル水溶液と混合してカーボンブラック濃度１００mg/lの
分散液を作成し、これを超音波で十分に分散させて試料
とする。ディスク・セントリフュージ装置（英国Joyes
Lobel 社製）を６０００rpm の回転数に設定し、スピン
液（２重量％グリセリン水溶液、２５℃）を１５ml加え
た後、１mlのバッファー液（２０容量％エタノール水溶
液、２５℃）を注入する。次いで、温度２５℃のカーボ
ンブラック分散液０．５mlを注射器で加えた後、遠心沈
降を開始し、同時に記録計を作動させて図１に示す分布
曲線（横軸：カーボンブラック分散液を注射器で加えて
からの経過時間、縦軸：カーボンブラックの遠心沈降に
伴い変化した特定点での吸光度）を作成する。この分布
曲線より各時間Ｔを読み取り、次式（数１）に代入して
各時間に対応するストークス相当径を算出する。
ス径分布の半値幅（ΔＤst）；ＪＩＳ Ｋ6221(1982) 5
「乾燥試料の作り方」に基づいて乾燥したカーボンブラ
ック試料を少量の界面活性剤を含む２０容量％エタノー
ル水溶液と混合してカーボンブラック濃度１００mg/lの
分散液を作成し、これを超音波で十分に分散させて試料
とする。ディスク・セントリフュージ装置（英国Joyes
Lobel 社製）を６０００rpm の回転数に設定し、スピン
液（２重量％グリセリン水溶液、２５℃）を１５ml加え
た後、１mlのバッファー液（２０容量％エタノール水溶
液、２５℃）を注入する。次いで、温度２５℃のカーボ
ンブラック分散液０．５mlを注射器で加えた後、遠心沈
降を開始し、同時に記録計を作動させて図１に示す分布
曲線（横軸：カーボンブラック分散液を注射器で加えて
からの経過時間、縦軸：カーボンブラックの遠心沈降に
伴い変化した特定点での吸光度）を作成する。この分布
曲線より各時間Ｔを読み取り、次式（数１）に代入して
各時間に対応するストークス相当径を算出する。
【００１２】
【数１】
【００１３】数１において、ηはスピン液の粘度(0.935
cp)、Ｎはディスク回転スピード(6000 rpm)、ｒ1 はカ
ーボンブラック分散液注入点の半径(4.56 cm) 、ｒ2 は
吸光度測定点までの半径(4.82 cm) 、ρCBはカーボンブ
ラックの密度(g/cm3) 、ρ1はスピン液の密度(1.00178
g/cm3) である。
cp)、Ｎはディスク回転スピード(6000 rpm)、ｒ1 はカ
ーボンブラック分散液注入点の半径(4.56 cm) 、ｒ2 は
吸光度測定点までの半径(4.82 cm) 、ρCBはカーボンブ
ラックの密度(g/cm3) 、ρ1はスピン液の密度(1.00178
g/cm3) である。
【００１４】このようにして得られたストークス相当径
と吸光度の分布曲線（図２）における最大頻度のストー
クス相当径をＤstモード径(nm)とし、最大頻度の５０％
の頻度が得られる大小２点のストークス相当径の差（半
値幅）をΔＤst(nm)とする。
と吸光度の分布曲線（図２）における最大頻度のストー
クス相当径をＤstモード径(nm)とし、最大頻度の５０％
の頻度が得られる大小２点のストークス相当径の差（半
値幅）をΔＤst(nm)とする。
【００１５】本発明の機能部品ゴム配合用カーボンブラ
ックの特性要件のうち、窒素吸着比表面積（Ｎ2 ＳＡ）
が４０〜７０m2/g、ＤＢＰ吸油量（Ｄ0)が１５０〜２３
０ml/100g 、ＤＢＰ吸油量（Ｄ0)と24M4ＤＢＰ吸油量
（Ｄ1)との比（Ｄ1 ／Ｄ0 ）がＤ1 ／Ｄ0 ≧０．５０の
特性範囲は、配合ゴムの動的特性及び混練加工性を損な
うことなく高い補強性を維持して、配合ゴムの軽量化を
可能とするための前提要件となるものである。
ックの特性要件のうち、窒素吸着比表面積（Ｎ2 ＳＡ）
が４０〜７０m2/g、ＤＢＰ吸油量（Ｄ0)が１５０〜２３
０ml/100g 、ＤＢＰ吸油量（Ｄ0)と24M4ＤＢＰ吸油量
（Ｄ1)との比（Ｄ1 ／Ｄ0 ）がＤ1 ／Ｄ0 ≧０．５０の
特性範囲は、配合ゴムの動的特性及び混練加工性を損な
うことなく高い補強性を維持して、配合ゴムの軽量化を
可能とするための前提要件となるものである。
【００１６】これらの前提要件のうち、窒素吸着比表面
積（Ｎ2 ＳＡ）が４０m2/g未満では補強性が低く、７０
m2/gを越えると動的特性及び混練加工性が低下するため
であり、好ましい範囲は５０〜７０m2/gである。また、
ＤＢＰ吸油量（Ｄ0)の値が１５０ ml/100gを下回ると補
強性が充分でないために配合ゴムの強度特性が低く、ま
た２３０ ml/100gを越えるハイストラクチャー品は通常
の製造手段では製造することが困難なためである。な
お、好ましくは１８０〜２３０ ml/100gの範囲に設定さ
れる。更に、ＤＢＰ吸油量（Ｄ0)と24M4ＤＢＰ吸油量
（Ｄ1)との比（Ｄ1／Ｄ0 ）の値を０．５０以上に設定
するのは、この値が０．５０未満では強固に融着結合し
たストラクチャー構造が少ないためにゴムへの配合時に
破壊される割合が多く、配合ゴムの補強性の低下を招く
ためである。
積（Ｎ2 ＳＡ）が４０m2/g未満では補強性が低く、７０
m2/gを越えると動的特性及び混練加工性が低下するため
であり、好ましい範囲は５０〜７０m2/gである。また、
ＤＢＰ吸油量（Ｄ0)の値が１５０ ml/100gを下回ると補
強性が充分でないために配合ゴムの強度特性が低く、ま
た２３０ ml/100gを越えるハイストラクチャー品は通常
の製造手段では製造することが困難なためである。な
お、好ましくは１８０〜２３０ ml/100gの範囲に設定さ
れる。更に、ＤＢＰ吸油量（Ｄ0)と24M4ＤＢＰ吸油量
（Ｄ1)との比（Ｄ1／Ｄ0 ）の値を０．５０以上に設定
するのは、この値が０．５０未満では強固に融着結合し
たストラクチャー構造が少ないためにゴムへの配合時に
破壊される割合が多く、配合ゴムの補強性の低下を招く
ためである。
【００１７】本発明の目的を達成するためには、上記の
前提要件に加えて窒素吸着比表面積（Ｎ2 ＳＡ）とよう
素吸着量（ＩＡ）との比をＮ2 ＳＡ／ＩＡ≧０．９８
に、またアグリゲートストークス相当径分布のモード径
（Ｄst）と半値幅（ΔＤst）との比を０．５５≦ΔＤst
／Ｄst≦０．７０、更に、ａ＝Ｄ1 ／（ΔＤst／Ｄst）
式で算出されたａ値を１４０≦ａ≦２００の範囲に、そ
れぞれ設定することが必須要件となる。
前提要件に加えて窒素吸着比表面積（Ｎ2 ＳＡ）とよう
素吸着量（ＩＡ）との比をＮ2 ＳＡ／ＩＡ≧０．９８
に、またアグリゲートストークス相当径分布のモード径
（Ｄst）と半値幅（ΔＤst）との比を０．５５≦ΔＤst
／Ｄst≦０．７０、更に、ａ＝Ｄ1 ／（ΔＤst／Ｄst）
式で算出されたａ値を１４０≦ａ≦２００の範囲に、そ
れぞれ設定することが必須要件となる。
【００１８】窒素吸着比表面積（Ｎ2 ＳＡ）とよう素吸
着量（ＩＡ）との比（Ｎ2 ＳＡ／ＩＡ）はカーボンブラ
ック粒子の表面活性度の指標となるものであり、表面活
性度が大きくなるに伴いカーボンブラックとゴム成分と
の相互作用が増大して、補強性が向上する。本発明にお
いては、この値を０．９８以上に設定することにより配
合ゴムの強度特性を高位に保持するものであり、０．９
８を下回る場合には充分な補強効果が得られない。
着量（ＩＡ）との比（Ｎ2 ＳＡ／ＩＡ）はカーボンブラ
ック粒子の表面活性度の指標となるものであり、表面活
性度が大きくなるに伴いカーボンブラックとゴム成分と
の相互作用が増大して、補強性が向上する。本発明にお
いては、この値を０．９８以上に設定することにより配
合ゴムの強度特性を高位に保持するものであり、０．９
８を下回る場合には充分な補強効果が得られない。
【００１９】また、アグリゲートストークス相当径分布
のモード径（Ｄst）と半値幅（ΔＤst）との比（ΔＤst
／Ｄst）は、カーボンブラックアグリゲートの分布構造
を示す指標となるもので、この値が大きくなるとアグリ
ゲートの分布がブロード化して配合ゴムの補強性が低下
し、逆に小さくなるとアグリゲートの分布がシャープ化
して動的特性の低下を招くこととなる。本発明において
は、この比（ΔＤst／Ｄst）の値を０．５５〜０．７０
の範囲に設定することにより、補強性の低下を招く大き
なアグリゲートを少なくするとともに分布をシャープ化
して補強性の向上を図るものである。しかしながら、ア
グリゲートの分布がシャープ化すると配合ゴムの動的特
性や混練加工性が低下するために下限値を設定したもの
である。すなわち、ΔＤst／Ｄstの値が０．７０を越え
ると補強性が低下し、一方０．５５を下回ると混練加工
性が低下してカーボンブラックの分散性が低くなり、ま
た動的特性の低下を招くためである。
のモード径（Ｄst）と半値幅（ΔＤst）との比（ΔＤst
／Ｄst）は、カーボンブラックアグリゲートの分布構造
を示す指標となるもので、この値が大きくなるとアグリ
ゲートの分布がブロード化して配合ゴムの補強性が低下
し、逆に小さくなるとアグリゲートの分布がシャープ化
して動的特性の低下を招くこととなる。本発明において
は、この比（ΔＤst／Ｄst）の値を０．５５〜０．７０
の範囲に設定することにより、補強性の低下を招く大き
なアグリゲートを少なくするとともに分布をシャープ化
して補強性の向上を図るものである。しかしながら、ア
グリゲートの分布がシャープ化すると配合ゴムの動的特
性や混練加工性が低下するために下限値を設定したもの
である。すなわち、ΔＤst／Ｄstの値が０．７０を越え
ると補強性が低下し、一方０．５５を下回ると混練加工
性が低下してカーボンブラックの分散性が低くなり、ま
た動的特性の低下を招くためである。
【００２０】更に、本発明のカーボンブラックはａ＝Ｄ
1 ／（ΔＤst／Ｄst）式で算出されたａ値を、１４０≦
ａ≦２００の選択的特性範囲に設定することが必要であ
る。24M4ＤＢＰ吸油量（Ｄ1)及びアグリゲートのストー
クス相当径分布のモード径（Ｄst）と半値幅（ΔＤst）
との比を変数とする、Ｄ1 ／（ΔＤst／Ｄst）式で算出
される関係式値ａは補強性に関与するパラメータであ
り、ａ値が大きくなると補強性が向上する。一般的にソ
フト系カーボンブラックではストラクチャーを増大させ
た場合、アグリゲートのストークス相当径分布のブロー
ド化を招き補強効果が減退する。本発明で定義したａ値
はアグリゲートのストークス相当径分布当たりの１次ス
トラクチャー（24M4ＤＢＰ吸油量Ｄ1 で表される）のレ
ベルを評価する尺度となるものであり、ａ値を大きくす
ると補強性は向上するが、ａ値の増大とともにカーボン
ブラックとゴム成分との相互作用の大幅な増加を招き、
特に動的特性の劣化が生じる。そこで、本発明はａ値の
範囲を１４０〜２００の範囲に特定することにより、動
的特性、混練加工性及び補強性を高水準でバランス化を
図るものである。すなわち、ａ値が１４０を下回ると補
強効果が低下し、また２００を上回ると動的特性が低下
することとなる。
1 ／（ΔＤst／Ｄst）式で算出されたａ値を、１４０≦
ａ≦２００の選択的特性範囲に設定することが必要であ
る。24M4ＤＢＰ吸油量（Ｄ1)及びアグリゲートのストー
クス相当径分布のモード径（Ｄst）と半値幅（ΔＤst）
との比を変数とする、Ｄ1 ／（ΔＤst／Ｄst）式で算出
される関係式値ａは補強性に関与するパラメータであ
り、ａ値が大きくなると補強性が向上する。一般的にソ
フト系カーボンブラックではストラクチャーを増大させ
た場合、アグリゲートのストークス相当径分布のブロー
ド化を招き補強効果が減退する。本発明で定義したａ値
はアグリゲートのストークス相当径分布当たりの１次ス
トラクチャー（24M4ＤＢＰ吸油量Ｄ1 で表される）のレ
ベルを評価する尺度となるものであり、ａ値を大きくす
ると補強性は向上するが、ａ値の増大とともにカーボン
ブラックとゴム成分との相互作用の大幅な増加を招き、
特に動的特性の劣化が生じる。そこで、本発明はａ値の
範囲を１４０〜２００の範囲に特定することにより、動
的特性、混練加工性及び補強性を高水準でバランス化を
図るものである。すなわち、ａ値が１４０を下回ると補
強効果が低下し、また２００を上回ると動的特性が低下
することとなる。
【００２１】このように本発明の機能部品ゴム配合用カ
ーボンブラックは、Ｄ1 ／（ΔＤst／Ｄst）式で算出さ
れるａ値をはじめ、窒素吸着比表面積（Ｎ2 ＳＡ）とよ
う素吸着量（ＩＡ）との比（Ｎ2 ＳＡ／ＩＡ）、及びア
グリゲートストークス相当径分布のモード径（Ｄst）と
半値幅（ΔＤst）との比（ΔＤst／Ｄst）を特定値範囲
に設定することにより、窒素吸着比表面積（Ｎ2 Ｓ
Ａ）、ＤＢＰ吸油量（Ｄ0)、ＤＢＰ吸油量（Ｄ0)と24M4
ＤＢＰ吸油量（Ｄ1)との比（Ｄ1 ／Ｄ0 ）の前提要件と
が総合的に機能して、配合ゴムの混練加工性（カーボン
ブラックの分散性）及び反撥弾性や圧縮永久歪み等の動
的特性の低下を招くことなく補強性を向上することがで
き、オイルの高充填配合が可能となる。したがって、ウ
エザーストリップ、ラジエータホース、ドアパッキン
グ、窓枠シールガラスラン、プロテクションモール、プ
ーリーベルト等の自動車内外装部品、ケーブルカバー、
ベルトホースケーブル、マット等の工業用ゴム部品、等
の各種機能部品ゴム部材の軽量化を図ることが可能であ
る。
ーボンブラックは、Ｄ1 ／（ΔＤst／Ｄst）式で算出さ
れるａ値をはじめ、窒素吸着比表面積（Ｎ2 ＳＡ）とよ
う素吸着量（ＩＡ）との比（Ｎ2 ＳＡ／ＩＡ）、及びア
グリゲートストークス相当径分布のモード径（Ｄst）と
半値幅（ΔＤst）との比（ΔＤst／Ｄst）を特定値範囲
に設定することにより、窒素吸着比表面積（Ｎ2 Ｓ
Ａ）、ＤＢＰ吸油量（Ｄ0)、ＤＢＰ吸油量（Ｄ0)と24M4
ＤＢＰ吸油量（Ｄ1)との比（Ｄ1 ／Ｄ0 ）の前提要件と
が総合的に機能して、配合ゴムの混練加工性（カーボン
ブラックの分散性）及び反撥弾性や圧縮永久歪み等の動
的特性の低下を招くことなく補強性を向上することがで
き、オイルの高充填配合が可能となる。したがって、ウ
エザーストリップ、ラジエータホース、ドアパッキン
グ、窓枠シールガラスラン、プロテクションモール、プ
ーリーベルト等の自動車内外装部品、ケーブルカバー、
ベルトホースケーブル、マット等の工業用ゴム部品、等
の各種機能部品ゴム部材の軽量化を図ることが可能であ
る。
【００２２】上記の特性を備える本発明のカーボンブラ
ックは、図３（側断面図）、図４（図３のＡ−Ａ断面
図）及び図５（図３のＢ−Ｂ断面図）に示すような、炉
頭部に接線方向空気供給口１と炉軸方向に装着された燃
焼バーナー２及び原料油噴射ノズル３を備える燃焼室４
と、同軸的に鼓状の狭径部５を介して広径反応部６が連
設され、下流域に水冷クエンチ７を備えた急冷部８を経
て煙道９に接続する発生炉を用い、燃料油と空気または
酸素富化空気等の適宜な酸化剤とにより形成されて炉内
を流れる高温燃焼ガス流中に原料油を霧化状態で導入す
る方法により製造することができる。
ックは、図３（側断面図）、図４（図３のＡ−Ａ断面
図）及び図５（図３のＢ−Ｂ断面図）に示すような、炉
頭部に接線方向空気供給口１と炉軸方向に装着された燃
焼バーナー２及び原料油噴射ノズル３を備える燃焼室４
と、同軸的に鼓状の狭径部５を介して広径反応部６が連
設され、下流域に水冷クエンチ７を備えた急冷部８を経
て煙道９に接続する発生炉を用い、燃料油と空気または
酸素富化空気等の適宜な酸化剤とにより形成されて炉内
を流れる高温燃焼ガス流中に原料油を霧化状態で導入す
る方法により製造することができる。
【００２３】例えば、原料油にクレオソート油、エチレ
ンボトム油等の高芳香族系重質油を用い、炉頭の中心に
炉軸方向に伸縮自在に装着された原料油噴射ノズル３を
使用して、周辺の燃焼バーナー２から噴射される高温燃
焼ガスとの高度な均質混合を得るに充分な微粒子気流と
して炉内の適宜な位置に霧化噴射する。この際、全供給
空気量と全原燃料油導入量との割合を制御するととも
に、反応生成ガス流の炉内滞留時間を短く設定し、更
に、燃焼用の空気中の酸素濃度を調整する等、従来のソ
フト系カーボンブラックの生成条件とは異なる製造条件
に設定する。
ンボトム油等の高芳香族系重質油を用い、炉頭の中心に
炉軸方向に伸縮自在に装着された原料油噴射ノズル３を
使用して、周辺の燃焼バーナー２から噴射される高温燃
焼ガスとの高度な均質混合を得るに充分な微粒子気流と
して炉内の適宜な位置に霧化噴射する。この際、全供給
空気量と全原燃料油導入量との割合を制御するととも
に、反応生成ガス流の炉内滞留時間を短く設定し、更
に、燃焼用の空気中の酸素濃度を調整する等、従来のソ
フト系カーボンブラックの生成条件とは異なる製造条件
に設定する。
【００２４】すなわち、反応生成ガス流の炉内滞留時間
を短く設定することによりカーボンブラック生成反応を
短時間で終了させて、アグリゲートのストークス相当径
分布のシャープ化を図ることができる。しかしながら、
ストラクチャーの発達が抑制されるので、燃焼用空気中
の酸素濃度を高めることによりカーボンブラック生成反
応の促進と生成反応ガス中のカーボンブラック前駆体微
粒子の濃度の増大を図り、ストラクチャーの発達を促進
する。例えば、反応生成ガス流の炉内滞留時間を７００
ミリ秒以下に設定し、燃焼用の空気中の酸素濃度を２５
〜３５容量％に調整する等の条件に設定してカーボンブ
ラックを製造する。
を短く設定することによりカーボンブラック生成反応を
短時間で終了させて、アグリゲートのストークス相当径
分布のシャープ化を図ることができる。しかしながら、
ストラクチャーの発達が抑制されるので、燃焼用空気中
の酸素濃度を高めることによりカーボンブラック生成反
応の促進と生成反応ガス中のカーボンブラック前駆体微
粒子の濃度の増大を図り、ストラクチャーの発達を促進
する。例えば、反応生成ガス流の炉内滞留時間を７００
ミリ秒以下に設定し、燃焼用の空気中の酸素濃度を２５
〜３５容量％に調整する等の条件に設定してカーボンブ
ラックを製造する。
【００２５】本発明のカーボンブラックは、常法に従っ
て加硫剤、加硫促進剤、加硫助剤、老化防止剤、軟化
剤、可塑剤等の必要成分とともにゴム成分に配合、混
練、加硫処理して目的とする機能部品用のゴム部材が得
られる。ゴム成分としては、天然ゴムやスチレンブタジ
エンゴム、ポリブタジエンゴム、イソプレンゴム、クロ
ロプレンゴム、アクリロニトリル−ブタジエンゴム、エ
チレン−プロピレンゴム、その他カーボンブラックによ
り補強可能な常用の各種合成ゴム、混合ゴム等を挙げる
ことができる。カーボンブラックの配合量はゴム成分１
００重量部に対して２０〜２００重量部、好ましくは３
０〜１５０重量部の割合に設定される。
て加硫剤、加硫促進剤、加硫助剤、老化防止剤、軟化
剤、可塑剤等の必要成分とともにゴム成分に配合、混
練、加硫処理して目的とする機能部品用のゴム部材が得
られる。ゴム成分としては、天然ゴムやスチレンブタジ
エンゴム、ポリブタジエンゴム、イソプレンゴム、クロ
ロプレンゴム、アクリロニトリル−ブタジエンゴム、エ
チレン−プロピレンゴム、その他カーボンブラックによ
り補強可能な常用の各種合成ゴム、混合ゴム等を挙げる
ことができる。カーボンブラックの配合量はゴム成分１
００重量部に対して２０〜２００重量部、好ましくは３
０〜１５０重量部の割合に設定される。
【００２６】
【実施例】以下、本発明の実施例を比較例及び参考例と
対比して具体的に説明する。
対比して具体的に説明する。
【００２７】実施例１〜７、比較例１〜７、参考例１〜
２ 炉頭部に接線方向空気供給口１と炉軸中心に伸縮自在の
原料油噴射ノズル３を装着し、その周辺に４本の燃焼バ
ーナー２が設置され、下流出口側が緩やかに収斂する燃
焼室４（内径600mm 、長さ800mm)と、狭径部５（内径40
0mm 、長さ200mm)を介して開拡し、下流域に位置変更し
得る水冷クエンチ７を設置した広径反応部６（内径800m
m 、長さ9000mm）と、下流端にバッグフィルター等の捕
集系統に連結する垂直な煙道９が連設された図３に示す
構造の発生炉を設置した。原料油噴射ノズル３の原料油
導入点（ノズル噴射孔）は狭径部５に位置するように調
整した。
２ 炉頭部に接線方向空気供給口１と炉軸中心に伸縮自在の
原料油噴射ノズル３を装着し、その周辺に４本の燃焼バ
ーナー２が設置され、下流出口側が緩やかに収斂する燃
焼室４（内径600mm 、長さ800mm)と、狭径部５（内径40
0mm 、長さ200mm)を介して開拡し、下流域に位置変更し
得る水冷クエンチ７を設置した広径反応部６（内径800m
m 、長さ9000mm）と、下流端にバッグフィルター等の捕
集系統に連結する垂直な煙道９が連設された図３に示す
構造の発生炉を設置した。原料油噴射ノズル３の原料油
導入点（ノズル噴射孔）は狭径部５に位置するように調
整した。
【００２８】上記の発生炉を用いて、表１〜２に示す発
生条件を適用してカーボンブラックを製造した。原料油
には比重(15/4 ℃）１．０７３、粘度（エングラー40/2
0 ℃）２．１０、トルエン不溶分０．０３％、相関係数
(BMCI)１４０、初期沸点１０３℃の芳香族炭化水素油
を、また燃料油としては比重(15/4 ℃）０．９０３、粘
度(cst/50 ℃）１６．１、残炭分５．４％、硫黄分１．
８％、引火点９６℃の炭化水素油を用いた。なお、表１
〜２において炉内滞留時間は生成カーボンブラック含有
ガス流の水冷クエンチ点までの滞留時間である。
生条件を適用してカーボンブラックを製造した。原料油
には比重(15/4 ℃）１．０７３、粘度（エングラー40/2
0 ℃）２．１０、トルエン不溶分０．０３％、相関係数
(BMCI)１４０、初期沸点１０３℃の芳香族炭化水素油
を、また燃料油としては比重(15/4 ℃）０．９０３、粘
度(cst/50 ℃）１６．１、残炭分５．４％、硫黄分１．
８％、引火点９６℃の炭化水素油を用いた。なお、表１
〜２において炉内滞留時間は生成カーボンブラック含有
ガス流の水冷クエンチ点までの滞留時間である。
【００２９】各発生条件により製造されたカーボンブラ
ックの各種特性を測定して、表１〜２に併載した。ま
た、表３には参考例として下記のカーボンブラック市販
品の特性を示した。 参考例１；ＨＡＦ級カーボンブラック〔東海カーボン
（株）製、シースト3 〕 参考例２；ＭＡＦ級カーボンブラック〔東海カーボン
（株）製、シースト116 〕
ックの各種特性を測定して、表１〜２に併載した。ま
た、表３には参考例として下記のカーボンブラック市販
品の特性を示した。 参考例１；ＨＡＦ級カーボンブラック〔東海カーボン
（株）製、シースト3 〕 参考例２；ＭＡＦ級カーボンブラック〔東海カーボン
（株）製、シースト116 〕
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】
【表３】
【００３３】次に、表１〜３の各カーボンブラック試料
を表４に示す配合比率でエチレン−プロピレンゴムに配
合した。
を表４に示す配合比率でエチレン−プロピレンゴムに配
合した。
【００３４】
【表４】 〔表注〕 *1 住友化学工業（株）製“エスプレン５０１Ａ” *2 出光石油化学（株）製“ＰＷ−３８０” *3 川口化学工業（株）製“アクセルＭ” *4 川口化学工業（株）製“アクセルＢＺ” *5 川口化学工業（株）製“アクセルＴＴ”
【００３５】表４の配合物を１５０℃の温度で３０分間
加硫して得られた各ゴム組成物について各種ゴム試験を
行い、測定結果を表５〜７に示した。また測定結果のう
ち、反発弾性と２００％モジュラスとの関係グラフを図
６に、光沢度と２００％モジュラスとの関係グラフを図
７にそれぞれ示した。なお、ゴム特性の測定は光沢度を
除いて、その他の特性は全てＪＩＳ Ｋ６３０１「加硫
ゴム物理試験方法」によった。
加硫して得られた各ゴム組成物について各種ゴム試験を
行い、測定結果を表５〜７に示した。また測定結果のう
ち、反発弾性と２００％モジュラスとの関係グラフを図
６に、光沢度と２００％モジュラスとの関係グラフを図
７にそれぞれ示した。なお、ゴム特性の測定は光沢度を
除いて、その他の特性は全てＪＩＳ Ｋ６３０１「加硫
ゴム物理試験方法」によった。
【００３６】光沢度の測定；未加硫ゴム試片を押し出し
試験機により、温度１００℃、押し出し回転数８０rpm
の条件で幅２５mm、厚さ１mmのテープ状試験片を作成
し、１５０℃の温度で３０分間加硫して評価用の試験サ
ンプルとした。このテープ状試験サンプルを、スガ試験
機（株）製の光沢計(HG-240)を用いて６０°グロス値
（７ヶ所の測定値の平均値）を測定した。
試験機により、温度１００℃、押し出し回転数８０rpm
の条件で幅２５mm、厚さ１mmのテープ状試験片を作成
し、１５０℃の温度で３０分間加硫して評価用の試験サ
ンプルとした。このテープ状試験サンプルを、スガ試験
機（株）製の光沢計(HG-240)を用いて６０°グロス値
（７ヶ所の測定値の平均値）を測定した。
【００３７】
【表５】
【００３８】
【表６】
【００３９】
【表７】
【００４０】表１〜７及び図６〜７を考察して明らかな
ように本発明の特性要件を全て充足する実施例のカーボ
ンブラックは、本発明の特性要件の少なくとも１つを外
れる比較例あるいは参考例のカーボンブラックに比べ
て、配合ゴムに対し反発弾性、圧縮永久歪み、ムーニー
特性等の動的特性を後退させることなく、２００％モジ
ュラスや引張り強さが高位にあり軽量化に寄与している
ことが判る。更に、図６から２００％モジュラスが同等
レベルであれば実施例の配合ゴムは比較例や参考例の配
合ゴムに比べて反発弾性が高位にあり、また図７から２
００％モジュラスが同等レベルであれば実施例の配合ゴ
ムは比較例や参考例の配合ゴムに比べてカーボンブラッ
クの分散性の指標となる光沢度が高く、混練加工性に優
れていることが認められる。
ように本発明の特性要件を全て充足する実施例のカーボ
ンブラックは、本発明の特性要件の少なくとも１つを外
れる比較例あるいは参考例のカーボンブラックに比べ
て、配合ゴムに対し反発弾性、圧縮永久歪み、ムーニー
特性等の動的特性を後退させることなく、２００％モジ
ュラスや引張り強さが高位にあり軽量化に寄与している
ことが判る。更に、図６から２００％モジュラスが同等
レベルであれば実施例の配合ゴムは比較例や参考例の配
合ゴムに比べて反発弾性が高位にあり、また図７から２
００％モジュラスが同等レベルであれば実施例の配合ゴ
ムは比較例や参考例の配合ゴムに比べてカーボンブラッ
クの分散性の指標となる光沢度が高く、混練加工性に優
れていることが認められる。
【００４１】
【発明の効果】以上のとおり、本発明のカーボンブラッ
クによれば、配合ゴムに動的特性及び混練加工性の後退
を伴うことなく、高い補強性能を付与することが可能で
ある。したがって、ウエザーストリップ、ラジエータホ
ース、ドアパッキング、窓枠シールガラスラン、プロテ
クションモール、プーリーベルト等の自動車内外装部品
をはじめケーブルカバー、ベルトホースケーブル、マッ
ト等の工業用ゴム部品の軽量化が可能となり、各種ゴム
部材に使用する機能部品ゴムに配合するカーボンブラッ
クとして極めて有用である。
クによれば、配合ゴムに動的特性及び混練加工性の後退
を伴うことなく、高い補強性能を付与することが可能で
ある。したがって、ウエザーストリップ、ラジエータホ
ース、ドアパッキング、窓枠シールガラスラン、プロテ
クションモール、プーリーベルト等の自動車内外装部品
をはじめケーブルカバー、ベルトホースケーブル、マッ
ト等の工業用ゴム部品の軽量化が可能となり、各種ゴム
部材に使用する機能部品ゴムに配合するカーボンブラッ
クとして極めて有用である。
【図１】Ｄstの測定時におけるカーボンブラック分散液
を加えてからの経過時間とカーボンブラックの遠心沈降
による吸光度の変化を示した分布曲線である。
を加えてからの経過時間とカーボンブラックの遠心沈降
による吸光度の変化を示した分布曲線である。
【図２】Ｄstの測定時に得られるストークス相当径と吸
光度の関係を示す分布曲線である。
光度の関係を示す分布曲線である。
【図３】本発明のカーボンブラックを製造するために用
いられる発生炉を例示した側断面図である。
いられる発生炉を例示した側断面図である。
【図４】図３のＡ−Ａ線に沿う断面図である。
【図５】図３のＢ−Ｂ線に沿う断面図である。
【図６】実施例と比較例、参考例による反発弾性と２０
０％モジュラスの関係グラフである。
０％モジュラスの関係グラフである。
【図７】実施例と比較例、参考例による光沢度と２００
％モジュラスの関係グラフである。
％モジュラスの関係グラフである。
１ 接線方向空気供給口 ２ 燃焼バーナー ３ 原料噴射ノズル ４ 燃焼室 ５ 狭径部 ６ 広径反応部 ７ 水冷クエンチ ８ 急冷部 ９ 煙道
Claims (1)
- 【請求項１】 窒素吸着比表面積（Ｎ2 ＳＡ）が４０〜
７０(m2/g)、ＤＢＰ吸油量（Ｄ0)が１５０〜２３０(ml/
100g) 、ＤＢＰ吸油量（Ｄ0)と24M4ＤＢＰ吸油量（Ｄ1)
との比（Ｄ1 ／Ｄ0 ）がＤ1 ／Ｄ0 ≧０．５０の特性を
有するカーボンブラックにおいて、下記 (1)〜 (3)の選
択的特性を有する機能部品ゴム配合用カーボンブラッ
ク。 (1) 窒素吸着比表面積（Ｎ2 ＳＡ）とよう素吸着量（Ｉ
Ａ）との比（Ｎ2 ＳＡ／ＩＡ）：Ｎ2 ＳＡ／ＩＡ≧０．
９８ (2) アグリゲートストークス相当径分布のモード径（Ｄ
st）と半値幅（ΔＤst）との比（ΔＤst／Ｄst）：０．
５５≦ΔＤst／Ｄst≦０．７０ (3) ａ＝Ｄ1 ／（ΔＤst／Ｄst）式で算出されたａ値：
１４０≦ａ≦２００ 但し、24M4ＤＢＰ吸油量は圧縮ＤＢＰ吸油量、Ｄstはデ
ィスクセントリフュージ装置(DCF) により測定されるカ
ーボンブラックアグリゲートのストークスモード径、Δ
Ｄstは同ストークス径分布の半値幅を示す。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24613597A JP3649559B2 (ja) | 1997-08-27 | 1997-08-27 | 機能部品ゴム配合用カーボンブラック |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24613597A JP3649559B2 (ja) | 1997-08-27 | 1997-08-27 | 機能部品ゴム配合用カーボンブラック |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1160986A true JPH1160986A (ja) | 1999-03-05 |
| JP3649559B2 JP3649559B2 (ja) | 2005-05-18 |
Family
ID=17144010
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24613597A Expired - Lifetime JP3649559B2 (ja) | 1997-08-27 | 1997-08-27 | 機能部品ゴム配合用カーボンブラック |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3649559B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP2009185297A (ja) * | 1999-07-23 | 2009-08-20 | Mitsui Chemicals Inc | 押出し成形及び型成形用ゴム組成物及びその用途 |
| JP2010509432A (ja) * | 2006-11-13 | 2010-03-25 | ソシエテ ドゥ テクノロジー ミシュラン | カーボンブラックを含むエラストマー組成物 |
| JP2013166899A (ja) * | 2012-02-17 | 2013-08-29 | Asahi Carbon Kk | ソフト系ファーネスカーボンブラック及びこれを配合したゴム組成物 |
| JP2013227387A (ja) * | 2012-04-24 | 2013-11-07 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | タイヤ用ゴム組成物 |
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- 1997-08-27 JP JP24613597A patent/JP3649559B2/ja not_active Expired - Lifetime
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