JPH1160316A - 高強度無収縮モルタル組成物 - Google Patents
高強度無収縮モルタル組成物Info
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- JPH1160316A JPH1160316A JP22402297A JP22402297A JPH1160316A JP H1160316 A JPH1160316 A JP H1160316A JP 22402297 A JP22402297 A JP 22402297A JP 22402297 A JP22402297 A JP 22402297A JP H1160316 A JPH1160316 A JP H1160316A
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- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
- C04B28/02—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing hydraulic cements other than calcium sulfates
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C04B2111/00—Mortars, concrete or artificial stone or mixtures to prepare them, characterised by specific function, property or use
- C04B2111/34—Non-shrinking or non-cracking materials
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
- Y02W30/91—Use of waste materials as fillers for mortars or concrete
Abstract
(57)【要約】
【課題】 高強度無収縮モルタルに関し、低（水／セメ
ント）比においても、無収縮モルタルの混練性及び流動
性等の作業性に優れ、且つ骨材等の材料分離が全くな
く、さらには無収縮性、高強度発現性をも有する高強度
無収縮モルタルを得ることを課題とする。 【解決手段】 セメント75〜94重量％、ブレーン粉末度
6000cm2/以上の高炉スラグ微粉末５〜20重量％、カルシ
ウムサルフォアルミネート系膨張材１〜５重量％からな
るセメント系無機粉体100 重量部に対して、粒径が2.5m
m 以下の球状スラグ骨材50〜150 重量部と、高性能減水
剤0.1 〜1.5 重量部と、水20〜35重量部とを混練して高
強度無収縮モルタル組成物とすることを特徴とする。
ント）比においても、無収縮モルタルの混練性及び流動
性等の作業性に優れ、且つ骨材等の材料分離が全くな
く、さらには無収縮性、高強度発現性をも有する高強度
無収縮モルタルを得ることを課題とする。 【解決手段】 セメント75〜94重量％、ブレーン粉末度
6000cm2/以上の高炉スラグ微粉末５〜20重量％、カルシ
ウムサルフォアルミネート系膨張材１〜５重量％からな
るセメント系無機粉体100 重量部に対して、粒径が2.5m
m 以下の球状スラグ骨材50〜150 重量部と、高性能減水
剤0.1 〜1.5 重量部と、水20〜35重量部とを混練して高
強度無収縮モルタル組成物とすることを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、セメント、高炉ス
ラグ微粉末、カルシウムサルフォアルミネート系膨張
材、高性能減水剤及び球状スラグ骨材を配合した高強度
無収縮モルタル組成物に関するものである。
ラグ微粉末、カルシウムサルフォアルミネート系膨張
材、高性能減水剤及び球状スラグ骨材を配合した高強度
無収縮モルタル組成物に関するものである。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】従来、
無収縮モルタルは橋梁鋼上部工沓モルタルや機械基礎、
逆打ちコンクリート工法等に使用されている。
無収縮モルタルは橋梁鋼上部工沓モルタルや機械基礎、
逆打ちコンクリート工法等に使用されている。
【０００３】さらにはコンクリートのプレキャスト化の
発展に伴って、流動性及び充填性の良さから、プレキャ
ストコンクリートの接合に使用される充填式継ぎ手の充
填材としても使用されている。
発展に伴って、流動性及び充填性の良さから、プレキャ
ストコンクリートの接合に使用される充填式継ぎ手の充
填材としても使用されている。
【０００４】従来の無収縮モルタルは、セメント、膨張
材、高性能減水剤及び骨材として珪砂もしくは石灰石砂
を配合したものであり、たとえば材齢４週の圧縮強度で
約60〜70Ｎ／mm2 程度の強度発現性を有するものであ
る。
材、高性能減水剤及び骨材として珪砂もしくは石灰石砂
を配合したものであり、たとえば材齢４週の圧縮強度で
約60〜70Ｎ／mm2 程度の強度発現性を有するものであ
る。
【０００５】しかし、大型機械基礎への適用、プレキャ
ストコンクリートの接合部材の付着性、一体性の向上や
耐震性向上等の観点からは、上記のような圧縮強度では
不十分であり、さらに高強度の無収縮モルタルが要望さ
れている。
ストコンクリートの接合部材の付着性、一体性の向上や
耐震性向上等の観点からは、上記のような圧縮強度では
不十分であり、さらに高強度の無収縮モルタルが要望さ
れている。
【０００６】一般には、強度を増大するためには、水と
無収縮モルタルのセメント系無機粉体との重量割合、す
なわち（水／セメント）比を低減していくことが最も簡
便な方法であるが、（水／セメント）比の低減に伴って
混練性及び流動性が著しく低下し、強度の向上は望めて
も現実の作業性が著しく悪化するという問題がある。
無収縮モルタルのセメント系無機粉体との重量割合、す
なわち（水／セメント）比を低減していくことが最も簡
便な方法であるが、（水／セメント）比の低減に伴って
混練性及び流動性が著しく低下し、強度の向上は望めて
も現実の作業性が著しく悪化するという問題がある。
【０００７】また、低（水／セメント）比で無収縮モル
タルの流動性を向上させるために、高性能減水剤を添加
する方法が考えられるが、この方法では無収縮モルタル
の粘性が著しく低下し、流動性はある程度向上するが、
ブリーディング水の発生や骨材の沈降分離といった材料
分離がおこり、均一な硬化体が得られず、結果として強
度も低下するという問題が生じていた。
タルの流動性を向上させるために、高性能減水剤を添加
する方法が考えられるが、この方法では無収縮モルタル
の粘性が著しく低下し、流動性はある程度向上するが、
ブリーディング水の発生や骨材の沈降分離といった材料
分離がおこり、均一な硬化体が得られず、結果として強
度も低下するという問題が生じていた。
【０００８】そこで、本発明者等は、低（水／セメン
ト）比においても、無収縮モルタルの混練性及び流動性
等の作業性に優れ、且つ骨材等の材料分離が全くなく、
さらには無収縮性、高強度発現性をも有する高強度無収
縮モルタルを得るべく鋭意検討を重ねた結果、特定の組
成によりこの課題を解決できるとの知見を見いだし、本
発明を完成するに至った。
ト）比においても、無収縮モルタルの混練性及び流動性
等の作業性に優れ、且つ骨材等の材料分離が全くなく、
さらには無収縮性、高強度発現性をも有する高強度無収
縮モルタルを得るべく鋭意検討を重ねた結果、特定の組
成によりこの課題を解決できるとの知見を見いだし、本
発明を完成するに至った。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、このような課
題を解決するためになされたもので、その課題を解決す
るための手段は、セメント75〜94重量％、ブレーン粉末
度6000cm2/g 以上の高炉スラグ微粉末５〜20重量％、カ
ルシウムサルフォアルミネート系膨張材１〜５重量％か
らなるセメント系無機粉体100 重量部に対して、粒径が
2.5mm 以下の球状スラグ骨材50〜150 重量部と、高性能
減水剤0.1 〜1.5 重量部と、水20〜35重量部とを混練し
て高強度無収縮モルタル組成物としたことにある。
題を解決するためになされたもので、その課題を解決す
るための手段は、セメント75〜94重量％、ブレーン粉末
度6000cm2/g 以上の高炉スラグ微粉末５〜20重量％、カ
ルシウムサルフォアルミネート系膨張材１〜５重量％か
らなるセメント系無機粉体100 重量部に対して、粒径が
2.5mm 以下の球状スラグ骨材50〜150 重量部と、高性能
減水剤0.1 〜1.5 重量部と、水20〜35重量部とを混練し
て高強度無収縮モルタル組成物としたことにある。
【００１０】すなわち、本発明の高強度無収縮モルタル
は、（水／セメント）比が35％以下であっても水との混
練性及び混練後の流動性にも優れ、材料分離もなく、均
一な硬化体を形成でき、さらには無収縮性を保持しなが
ら材齢28日の圧縮強度が90Ｎ/mm2以上の高強度を発現す
る。
は、（水／セメント）比が35％以下であっても水との混
練性及び混練後の流動性にも優れ、材料分離もなく、均
一な硬化体を形成でき、さらには無収縮性を保持しなが
ら材齢28日の圧縮強度が90Ｎ/mm2以上の高強度を発現す
る。
【００１１】また、シリカフュームのような高価な超微
粉末ポゾラン物質を配合せず、一般に使用されている高
炉スラグ微粉末や球状スラグ骨材等の安価な材料を用い
ている。
粉末ポゾラン物質を配合せず、一般に使用されている高
炉スラグ微粉末や球状スラグ骨材等の安価な材料を用い
ている。
【００１２】本発明に使用するセメントとしては、普
通、早強、超早強、中庸熱、低発熱、耐硫酸塩もしくは
白色の各種ポルトランドセメント、スラグ、フライアッ
シュ、シリカを混合した混合セメント等を用いることが
可能である。
通、早強、超早強、中庸熱、低発熱、耐硫酸塩もしくは
白色の各種ポルトランドセメント、スラグ、フライアッ
シュ、シリカを混合した混合セメント等を用いることが
可能である。
【００１３】さらに、カルシウムアルミネート系鉱物ま
たはカルシウムアルミネート系鉱物と石膏を組み合わせ
た速硬セメントも使用することができる。
たはカルシウムアルミネート系鉱物と石膏を組み合わせ
た速硬セメントも使用することができる。
【００１４】本発明に使用する高炉スラグ微粉末として
は、通常高炉セメント等の混合材として使用されている
水枠に代表される高炉スラグをブレーン粉末度6000cm2/
g 以上に微粉砕したものが良く、望ましくは強度発現性
の点からブレーン粉末度8000cm2/g 以上に微粉砕したも
のが好適である。
は、通常高炉セメント等の混合材として使用されている
水枠に代表される高炉スラグをブレーン粉末度6000cm2/
g 以上に微粉砕したものが良く、望ましくは強度発現性
の点からブレーン粉末度8000cm2/g 以上に微粉砕したも
のが好適である。
【００１５】配合割合としてはセメント、高炉スラグ微
粉末、カルシウムサルフォアルミネート系膨張材からな
るセメント系無機粉体の内割りで５〜20重量％が好まし
い。
粉末、カルシウムサルフォアルミネート系膨張材からな
るセメント系無機粉体の内割りで５〜20重量％が好まし
い。
【００１６】５重量％未満では、水との混練性が悪く、
且つ、長期強度発現性が低下し、20重量％を越えると水
との混練性が悪く初期強度の発現性が低下する。
且つ、長期強度発現性が低下し、20重量％を越えると水
との混練性が悪く初期強度の発現性が低下する。
【００１７】本発明で使用する膨張材としては、コンク
リートやモルタルの乾燥収縮を低減する目的で使用され
るカルシウムサルフォアルミネート系膨張材が用いられ
る。
リートやモルタルの乾燥収縮を低減する目的で使用され
るカルシウムサルフォアルミネート系膨張材が用いられ
る。
【００１８】配合割合としてはセメント、高炉スラグ微
粉末、カルシウムサルフォアルミネート系膨張材からな
るセメント系無機粉体の内割りで１〜５重量％が好まし
い。
粉末、カルシウムサルフォアルミネート系膨張材からな
るセメント系無機粉体の内割りで１〜５重量％が好まし
い。
【００１９】１重量％未満では、モルタルの収縮を十分
に補償することができず、５重量％を越えると硬化後も
膨張が続き、強度低下若しくは硬化体の膨張破壊を生じ
る。
に補償することができず、５重量％を越えると硬化後も
膨張が続き、強度低下若しくは硬化体の膨張破壊を生じ
る。
【００２０】本発明で使用する高性能減水剤は、通常モ
ルタルやコンクリートに使用されているもので、特に著
しいセメントの遅延作用や過度の空気連行性を示さない
もので良く、たとえばナフタレンスルホン酸ホルムアル
デヒド縮合物塩、メラミンスルホン酸ホルムアルデヒド
縮合物塩、リグニンスルホン酸塩及びポリカルボン酸塩
等を主成分とするものがあげられる。
ルタルやコンクリートに使用されているもので、特に著
しいセメントの遅延作用や過度の空気連行性を示さない
もので良く、たとえばナフタレンスルホン酸ホルムアル
デヒド縮合物塩、メラミンスルホン酸ホルムアルデヒド
縮合物塩、リグニンスルホン酸塩及びポリカルボン酸塩
等を主成分とするものがあげられる。
【００２１】配合割合としてはセメント、高炉スラグ微
粉末、カルシウムサルフォアルミネート系膨張材からな
るセメント系無機粉体100 重量部に対して、0.1 〜1.5
重量部が好ましい。
粉末、カルシウムサルフォアルミネート系膨張材からな
るセメント系無機粉体100 重量部に対して、0.1 〜1.5
重量部が好ましい。
【００２２】0.1 重量部未満では、セメント系無機粉体
の分散性が低くモルタルの流動性が低下する。
の分散性が低くモルタルの流動性が低下する。
【００２３】1.5 重量部を越えると流動性にはあまり影
響はでないが材料分離を生じ易く、均一な硬化体を得ら
れない。
響はでないが材料分離を生じ易く、均一な硬化体を得ら
れない。
【００２４】本発明で使用する球状スラグ骨材は、高温
の溶融したスラグを風鈴処理する際に表面張力により球
状固化したもので、正長石同等の硬さ、絶乾比重約3.5
の物性を有する粒径2.5mm 以下の球状骨材である。
の溶融したスラグを風鈴処理する際に表面張力により球
状固化したもので、正長石同等の硬さ、絶乾比重約3.5
の物性を有する粒径2.5mm 以下の球状骨材である。
【００２５】通常の珪砂と異なり形状が球形であり、且
つ重量骨材であるため、水との混練の際の混練性や混練
後の流動性が著しく良好である。
つ重量骨材であるため、水との混練の際の混練性や混練
後の流動性が著しく良好である。
【００２６】球状スラグ骨材の粒径が2.5mm を越えるも
のは、小間隙への充填性に支障を生じる場合があるた
め、粒径は2.5mm 以下が良い。
のは、小間隙への充填性に支障を生じる場合があるた
め、粒径は2.5mm 以下が良い。
【００２７】この球状スラグ骨材の使用量は、セメント
系無機粉体100 重量部に対して50〜150 重量部が良く、
好ましくは90〜110 重量部である。
系無機粉体100 重量部に対して50〜150 重量部が良く、
好ましくは90〜110 重量部である。
【００２８】球状スラグ骨材の使用割合が50重量部未満
では、乾燥収縮によるひび割れが発生し易く、150 重量
部を越えると硬化体中のセメント量が少ないため強度発
現性が低下する。
では、乾燥収縮によるひび割れが発生し易く、150 重量
部を越えると硬化体中のセメント量が少ないため強度発
現性が低下する。
【００２９】本発明に示す高強度無収縮モルタルは、水
との混練により高強度を発現するものであり、高強度を
得るためには極力混練水量を少量にすることが望まし
い。
との混練により高強度を発現するものであり、高強度を
得るためには極力混練水量を少量にすることが望まし
い。
【００３０】すなわち、混練する水の量としては、セメ
ント系無機粉体100 重量部に対して20〜35重量部が良
い。
ント系無機粉体100 重量部に対して20〜35重量部が良
い。
【００３１】20重量部未満では混練性及び流動性が低下
し、自己充填性に劣り、また35重量部を越えると高強度
の硬化体を得ることが困難である。
し、自己充填性に劣り、また35重量部を越えると高強度
の硬化体を得ることが困難である。
【００３２】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。
【００３３】実施例１ 本実施例では、次の組成からなる高強度無収縮モルタル
組成物を用いた。 成分 配合割合（重量部） セメント無機粉体 １００ 球状スラグ骨材 １００ 高性能減水剤 ０．７ 水 ３０
組成物を用いた。 成分 配合割合（重量部） セメント無機粉体 １００ 球状スラグ骨材 １００ 高性能減水剤 ０．７ 水 ３０
【００３４】また、上記セメント無機粉体の組成は次の
とおりである。 成分 配合割合（重量％） 早強ポルトランドセメント（住友大阪セメント社製） ９２ 高炉スラグ微粉末（住友金属鹿島鉱化社製） ５ カルシウムサルフォアルミネート膨張材 （商品名ＳＡＣＳ：住友大阪セメント社製） ３
とおりである。 成分 配合割合（重量％） 早強ポルトランドセメント（住友大阪セメント社製） ９２ 高炉スラグ微粉末（住友金属鹿島鉱化社製） ５ カルシウムサルフォアルミネート膨張材 （商品名ＳＡＣＳ：住友大阪セメント社製） ３
【００３５】実施例２ 本実施例では、セメント無機粉体の組成を次のとおりと
した。 成分 配合割合（重量％） 早強ポルトランドセメント（住友大阪セメント社製） ８７ 高炉スラグ微粉末（住友金属鹿島鉱化社製） １０ カルシウムサルフォアルミネート膨張材 （商品名ＳＡＣＳ：住友大阪セメント社製） ３
した。 成分 配合割合（重量％） 早強ポルトランドセメント（住友大阪セメント社製） ８７ 高炉スラグ微粉末（住友金属鹿島鉱化社製） １０ カルシウムサルフォアルミネート膨張材 （商品名ＳＡＣＳ：住友大阪セメント社製） ３
【００３６】高強度無収縮モルタル組成物の成分及び配
合割合は、上記実施例１と同様である。
合割合は、上記実施例１と同様である。
【００３７】実施例３ 本実施例では、セメント無機粉体の組成を次のとおりと
した。 成分 配合割合（重量％） 早強ポルトランドセメント（住友大阪セメント社製） ７７ 高炉スラグ微粉末（住友金属鹿島鉱化社製） ２０ カルシウムサルフォアルミネート膨張材 （商品名ＳＡＣＳ：住友大阪セメント社製） ３
した。 成分 配合割合（重量％） 早強ポルトランドセメント（住友大阪セメント社製） ７７ 高炉スラグ微粉末（住友金属鹿島鉱化社製） ２０ カルシウムサルフォアルミネート膨張材 （商品名ＳＡＣＳ：住友大阪セメント社製） ３
【００３８】高強度無収縮モルタル組成物の成分及び配
合割合は、上記実施例１と同様である。
合割合は、上記実施例１と同様である。
【００３９】比較例１ 比較例１として、次のセメント無機粉体の組成からなる
高強度無収縮モルタル組成物を用いた。 成分 配合割合（重量％） 早強ポルトランドセメント（住友大阪セメント社製） ９７ カルシウムサルフォアルミネート膨張材 （商品名ＳＡＣＳ：住友大阪セメント社製） ３
高強度無収縮モルタル組成物を用いた。 成分 配合割合（重量％） 早強ポルトランドセメント（住友大阪セメント社製） ９７ カルシウムサルフォアルミネート膨張材 （商品名ＳＡＣＳ：住友大阪セメント社製） ３
【００４０】高強度無収縮モルタル組成物の成分及び配
合割合は、上記実施例１と同様である。
合割合は、上記実施例１と同様である。
【００４１】比較例２ 比較例２として、次のセメント無機粉体の組成からなる
高強度無収縮モルタル組成物を用いた。 成分 配合割合（重量％） 早強ポルトランドセメント（住友大阪セメント社製） ６７ 高炉スラグ微粉末（住友金属鹿島鉱化社製） ３０ カルシウムサルフォアルミネート膨張材 （商品名ＳＡＣＳ：住友大阪セメント社製） ３
高強度無収縮モルタル組成物を用いた。 成分 配合割合（重量％） 早強ポルトランドセメント（住友大阪セメント社製） ６７ 高炉スラグ微粉末（住友金属鹿島鉱化社製） ３０ カルシウムサルフォアルミネート膨張材 （商品名ＳＡＣＳ：住友大阪セメント社製） ３
【００４２】高強度無収縮モルタル組成物の成分及び配
合割合は、上記実施例１と同様である。
合割合は、上記実施例１と同様である。
【００４３】比較例３ 比較例３として、一般の無収縮モルタルであるフィルコ
ンＲプレミックス（商品名：住友大阪セメント社製）を
用いた。（水／セメント）比は３６％である。
ンＲプレミックス（商品名：住友大阪セメント社製）を
用いた。（水／セメント）比は３６％である。
【００４４】試験例１ 上記実施例１〜３及び比較例１〜３について、高炉スラ
グ微粉末の配合量の変化により、各物性がどのように変
化するかを試験した。
グ微粉末の配合量の変化により、各物性がどのように変
化するかを試験した。
【００４５】〔試験方法〕各物性の試験は、日本道路公
団規格ＪＨＳ３１２−1992「無収縮モルタル品質管理試
験方法」に準じて行った。
団規格ＪＨＳ３１２−1992「無収縮モルタル品質管理試
験方法」に準じて行った。
【００４６】試験結果は次表１のとおりである。
【００４７】
【表１】
【００４８】表１からも明らかなように、実施例１〜３
の高強度無収縮モルタル組成物は、28日圧縮強度、混練
性ともに比較例１〜３に比べて優れていた。
の高強度無収縮モルタル組成物は、28日圧縮強度、混練
性ともに比較例１〜３に比べて優れていた。
【００４９】実施例４ 本実施例では、セメント無機粉体の組成を次のとおりと
した。 成分 配合割合（重量％） 早強ポルトランドセメント（住友大阪セメント社製） ８７ 高炉スラグ微粉末（住友金属鹿島鉱化社製） １０ カルシウムサルフォアルミネート膨張材 （商品名ＳＡＣＳ：住友大阪セメント社製） ３
した。 成分 配合割合（重量％） 早強ポルトランドセメント（住友大阪セメント社製） ８７ 高炉スラグ微粉末（住友金属鹿島鉱化社製） １０ カルシウムサルフォアルミネート膨張材 （商品名ＳＡＣＳ：住友大阪セメント社製） ３
【００５０】高強度無収縮モルタル組成物の成分及び配
合割合は、上記実施例１と同様である。
合割合は、上記実施例１と同様である。
【００５１】また、高炉スラグ微粉末のブレーン粉末度
は、6000cm2/g とした。
は、6000cm2/g とした。
【００５２】実施例５ 本実施例では、高炉スラグ微粉末のブレーン粉末度は、
8000cm2/g とした。
8000cm2/g とした。
【００５３】高強度無収縮モルタル組成物の成分及び配
合割合や、セメント無機粉体の組成は、上記実施例４と
同じである。
合割合や、セメント無機粉体の組成は、上記実施例４と
同じである。
【００５４】実施例６ 本実施例では、高炉スラグ微粉末のブレーン粉末度は、
10000cm2/gとした。
10000cm2/gとした。
【００５５】高強度無収縮モルタル組成物の成分及び配
合割合や、セメント無機粉体の組成は、上記実施例４と
同じである。
合割合や、セメント無機粉体の組成は、上記実施例４と
同じである。
【００５６】比較例４ 比較例４として、高炉スラグ微粉末のブレーン粉末度が
4000cm2/g のものを用いた。
4000cm2/g のものを用いた。
【００５７】高強度無収縮モルタル組成物の成分及び配
合割合や、セメント無機粉体の組成は、上記実施例４と
同じである。
合割合や、セメント無機粉体の組成は、上記実施例４と
同じである。
【００５８】試験例２ 上記実施例４〜６及び比較例４について、高炉スラグ微
粉末のブレーン粉末度の変化により、各物性がどのよう
に変化するかを試験した。
粉末のブレーン粉末度の変化により、各物性がどのよう
に変化するかを試験した。
【００５９】試験方法は上記試験例１と同様である。
【００６０】試験結果は次表２のとおりである。
【００６１】
【表２】
【００６２】表２からも明らかなように、実施例４〜６
の高強度無収縮モルタル組成物は、28日圧縮強度、混練
性ともに比較例１〜３に比べて優れていた。
の高強度無収縮モルタル組成物は、28日圧縮強度、混練
性ともに比較例１〜３に比べて優れていた。
【００６３】また、Ｊ14ロート流下時間も、実施例４〜
６では比較例４に比べて短かった。
６では比較例４に比べて短かった。
【００６４】実施例７ 本実施例では、セメント無機粉体の組成を次のとおりと
した。 成分 配合割合（重量％） 早強ポルトランドセメント（住友大阪セメント社製） ８９ 高炉スラグ微粉末（住友金属鹿島鉱化社製） １０ カルシウムサルフォアルミネート膨張材 （商品名ＳＡＣＳ：住友大阪セメント社製） １
した。 成分 配合割合（重量％） 早強ポルトランドセメント（住友大阪セメント社製） ８９ 高炉スラグ微粉末（住友金属鹿島鉱化社製） １０ カルシウムサルフォアルミネート膨張材 （商品名ＳＡＣＳ：住友大阪セメント社製） １
【００６５】高強度無収縮モルタル組成物の成分及び配
合割合は、上記実施例１と同様である。
合割合は、上記実施例１と同様である。
【００６６】高炉スラグ微粉末のブレーン粉末度は、80
00cm2/g とした。
00cm2/g とした。
【００６７】実施例８ 本実施例では、セメント無機粉体の組成を次のとおりと
した。 成分 配合割合（重量％） 早強ポルトランドセメント（住友大阪セメント社製） ８７ 高炉スラグ微粉末（住友金属鹿島鉱化社製） １０ カルシウムサルフォアルミネート膨張材 （商品名ＳＡＣＳ：住友大阪セメント社製） ３
した。 成分 配合割合（重量％） 早強ポルトランドセメント（住友大阪セメント社製） ８７ 高炉スラグ微粉末（住友金属鹿島鉱化社製） １０ カルシウムサルフォアルミネート膨張材 （商品名ＳＡＣＳ：住友大阪セメント社製） ３
【００６８】高強度無収縮モルタル組成物の成分及び配
合割合、並びに高炉スラグ微粉末のブレーン粉末度は、
上記実施例７と同様である。
合割合、並びに高炉スラグ微粉末のブレーン粉末度は、
上記実施例７と同様である。
【００６９】実施例９ 本実施例では、セメント無機粉体の組成を次のとおりと
した。 成分 配合割合（重量％） 早強ポルトランドセメント（住友大阪セメント社製） ８５ 高炉スラグ微粉末（住友金属鹿島鉱化社製） １０ カルシウムサルフォアルミネート膨張材 （商品名ＳＡＣＳ：住友大阪セメント社製） ５
した。 成分 配合割合（重量％） 早強ポルトランドセメント（住友大阪セメント社製） ８５ 高炉スラグ微粉末（住友金属鹿島鉱化社製） １０ カルシウムサルフォアルミネート膨張材 （商品名ＳＡＣＳ：住友大阪セメント社製） ５
【００７０】高強度無収縮モルタル組成物の成分及び配
合割合、並びに高炉スラグ微粉末のブレーン粉末度は、
上記実施例７と同様である。
合割合、並びに高炉スラグ微粉末のブレーン粉末度は、
上記実施例７と同様である。
【００７１】比較例５ 比較例５として、セメント無機粉体の組成を次のとおり
としたものを用いた。 成分 配合割合（重量％） 早強ポルトランドセメント（住友大阪セメント社製） ９０ 高炉スラグ微粉末（住友金属鹿島鉱化社製） １０
としたものを用いた。 成分 配合割合（重量％） 早強ポルトランドセメント（住友大阪セメント社製） ９０ 高炉スラグ微粉末（住友金属鹿島鉱化社製） １０
【００７２】高強度無収縮モルタル組成物の成分及び配
合割合、並びに高炉スラグ微粉末のブレーン粉末度は、
上記実施例７と同様である。
合割合、並びに高炉スラグ微粉末のブレーン粉末度は、
上記実施例７と同様である。
【００７３】比較例６ 比較例６として、セメント無機粉体の組成を次のとおり
としたものを用いた。 成分 配合割合（重量％） 早強ポルトランドセメント（住友大阪セメント社製） ８３ 高炉スラグ微粉末（住友金属鹿島鉱化社製） １０ カルシウムサルフォアルミネート膨張材 （商品名ＳＡＣＳ：住友大阪セメント社製） ７
としたものを用いた。 成分 配合割合（重量％） 早強ポルトランドセメント（住友大阪セメント社製） ８３ 高炉スラグ微粉末（住友金属鹿島鉱化社製） １０ カルシウムサルフォアルミネート膨張材 （商品名ＳＡＣＳ：住友大阪セメント社製） ７
【００７４】高強度無収縮モルタル組成物の成分及び配
合割合、並びに高炉スラグ微粉末のブレーン粉末度は、
上記実施例７と同様である。
合割合、並びに高炉スラグ微粉末のブレーン粉末度は、
上記実施例７と同様である。
【００７５】試験例３ 上記実施例７〜９及び比較例５，６について、膨張材量
の変化により、各物性がどのように変化するかを試験し
た。
の変化により、各物性がどのように変化するかを試験し
た。
【００７６】試験方法は上記試験例１と同様である。
【００７７】試験結果は次表３のとおりである。
【００７８】
【表３】
【００７９】表３からも明らかなように、比較例５，６
では膨張率が負の値であるか、若しくは大きすぎるのに
対し、実施例７〜９では適度な膨張率となっていた。
では膨張率が負の値であるか、若しくは大きすぎるのに
対し、実施例７〜９では適度な膨張率となっていた。
【００８０】
【発明の効果】叙上のように、本発明によって、混練性
及び流動性等の作業性に優れているという無収縮モルタ
ルの利点を生かしつつ、さらに骨材等の材料分離を防止
でき、高強度を発現することができるという効果を得
た。
及び流動性等の作業性に優れているという無収縮モルタ
ルの利点を生かしつつ、さらに骨材等の材料分離を防止
でき、高強度を発現することができるという効果を得
た。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ０４Ｂ 24:22） 103:30 111:34
Claims (1)
- 【請求項１】 セメント75〜94重量％、ブレーン粉末度
6000cm2/g 以上の高炉スラグ微粉末５〜20重量％、カル
シウムサルフォアルミネート系膨張材１〜５重量％から
なるセメント系無機粉体100 重量部に対して、粒径が2.
5mm 以下の球状スラグ骨材50〜150 重量部と、高性能減
水剤0.1 〜1.5 重量部と、水20〜35重量部とを混練して
得られることを特徴する高強度無収縮モルタル組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22402297A JPH1160316A (ja) | 1997-08-20 | 1997-08-20 | 高強度無収縮モルタル組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22402297A JPH1160316A (ja) | 1997-08-20 | 1997-08-20 | 高強度無収縮モルタル組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1160316A true JPH1160316A (ja) | 1999-03-02 |
Family
ID=16807369
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22402297A Pending JPH1160316A (ja) | 1997-08-20 | 1997-08-20 | 高強度無収縮モルタル組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1160316A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20030003965A (ko) * | 2001-07-04 | 2003-01-14 | 한국건설기술연구원 | 수재 슬러그를 이용한 투수성 콘크리트 및 투수성보도블럭 제조방법과, 상기의 투수성 콘크리트를 이용한도로포장방법 |
| KR100639658B1 (ko) | 2004-10-04 | 2006-10-30 | (유)한국기계 | 수중에 잠긴 철근 콘크리트 구조물 보수용 수중경화그라우트 조성물 및 이를 이용한 보수공법 |
| CN1300034C (zh) * | 2005-05-31 | 2007-02-14 | 武汉理工大学 | 高活性补偿收缩矿物掺合料及其制备方法 |
| JP2012171805A (ja) * | 2011-02-17 | 2012-09-10 | Ohbayashi Corp | 高じん性・高強度モルタル組成物 |
| JP2014019586A (ja) * | 2012-07-12 | 2014-02-03 | Ube Ind Ltd | ペースト組成物及びモルタル組成物 |
| CN104631262A (zh) * | 2014-12-19 | 2015-05-20 | 大元建业集团股份有限公司 | 一种减少现场水泥冷再生混合料基层裂缝的施工方法 |
-
1997
- 1997-08-20 JP JP22402297A patent/JPH1160316A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20030003965A (ko) * | 2001-07-04 | 2003-01-14 | 한국건설기술연구원 | 수재 슬러그를 이용한 투수성 콘크리트 및 투수성보도블럭 제조방법과, 상기의 투수성 콘크리트를 이용한도로포장방법 |
| KR100639658B1 (ko) | 2004-10-04 | 2006-10-30 | (유)한국기계 | 수중에 잠긴 철근 콘크리트 구조물 보수용 수중경화그라우트 조성물 및 이를 이용한 보수공법 |
| CN1300034C (zh) * | 2005-05-31 | 2007-02-14 | 武汉理工大学 | 高活性补偿收缩矿物掺合料及其制备方法 |
| JP2012171805A (ja) * | 2011-02-17 | 2012-09-10 | Ohbayashi Corp | 高じん性・高強度モルタル組成物 |
| JP2014019586A (ja) * | 2012-07-12 | 2014-02-03 | Ube Ind Ltd | ペースト組成物及びモルタル組成物 |
| CN104631262A (zh) * | 2014-12-19 | 2015-05-20 | 大元建业集团股份有限公司 | 一种减少现场水泥冷再生混合料基层裂缝的施工方法 |
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