JPH1157710A - 排水の膜処理装置 - Google Patents
排水の膜処理装置Info
- Publication number
- JPH1157710A JPH1157710A JP23088497A JP23088497A JPH1157710A JP H1157710 A JPH1157710 A JP H1157710A JP 23088497 A JP23088497 A JP 23088497A JP 23088497 A JP23088497 A JP 23088497A JP H1157710 A JPH1157710 A JP H1157710A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- membrane
- supplied
- water
- circulating tank
- tank
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 必要な敷地面積が小さくて済み、フラックス
が安定化し、膜の薬品洗浄頻が少なくなり、薬品コスト
の低減、装置の稼働率が向上すると共に、膜の摩耗、劣
化が無くなる排水の膜処理装置を提供する。 【解決手段】 原水が供給される循環槽１１と、循環槽
１１の液が供給され、処理後に濃縮水が循環槽１１に返
送される循環系１４に設けられたクロスフロー式膜分離
装置１２と、循環槽１１の液が供給されるデッドエンド
式膜分離装置１５とで構成する。
が安定化し、膜の薬品洗浄頻が少なくなり、薬品コスト
の低減、装置の稼働率が向上すると共に、膜の摩耗、劣
化が無くなる排水の膜処理装置を提供する。 【解決手段】 原水が供給される循環槽１１と、循環槽
１１の液が供給され、処理後に濃縮水が循環槽１１に返
送される循環系１４に設けられたクロスフロー式膜分離
装置１２と、循環槽１１の液が供給されるデッドエンド
式膜分離装置１５とで構成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、火力発電所の排
煙脱硫排水、半導体製造排水、一般工場排水等の排水を
クロスフロー式膜分離装置で処理する際に生成する汚泥
をデッドエンド式膜分離装置で濃縮する排水の膜処理装
置に関する。
煙脱硫排水、半導体製造排水、一般工場排水等の排水を
クロスフロー式膜分離装置で処理する際に生成する汚泥
をデッドエンド式膜分離装置で濃縮する排水の膜処理装
置に関する。
【０００２】
【従来の技術】排水をクロスフロー膜分離装置で固液分
離することは従来から行われて居り、この場合、膜面に
付着するケーキの厚みによるフラックスの低下を防止す
るため、循環槽からの液を膜面流速０．２〜２ｍ3 ／ｍ
2 ・秒でクロスフロー式膜分離装置に供給して濃縮液を
循環槽に循環させると共に、循環槽内の液の汚泥は０．
２〜１０％に制御し、且つ一部の液は反応槽に返送し、
圧密性の良い汚泥に改質している。
離することは従来から行われて居り、この場合、膜面に
付着するケーキの厚みによるフラックスの低下を防止す
るため、循環槽からの液を膜面流速０．２〜２ｍ3 ／ｍ
2 ・秒でクロスフロー式膜分離装置に供給して濃縮液を
循環槽に循環させると共に、循環槽内の液の汚泥は０．
２〜１０％に制御し、且つ一部の液は反応槽に返送し、
圧密性の良い汚泥に改質している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】クロスフロー式膜分離
装置で固液分離する場合の濃縮水の排泥ＳＳ濃度は、膜
フラックスの安定性に依存し、金属水酸化物系では０．
２〜３％、圧密性の良い石膏やＣａＣＯ3 系では３〜１
０％で排出している。これらの排出液は沈降によっても
汚泥と上澄水に分離でき、スラッジ容積として１０〜３
０％になるので、そのまゝ脱水機に供給するよりも、濃
縮槽で高濃度化したのち脱水機に供給する方が脱水機で
の処理量増加や、含水率の低減に効果がある。しかし、
そうすると濃縮槽を設けるために大きな設置スペースが
必要になる。
装置で固液分離する場合の濃縮水の排泥ＳＳ濃度は、膜
フラックスの安定性に依存し、金属水酸化物系では０．
２〜３％、圧密性の良い石膏やＣａＣＯ3 系では３〜１
０％で排出している。これらの排出液は沈降によっても
汚泥と上澄水に分離でき、スラッジ容積として１０〜３
０％になるので、そのまゝ脱水機に供給するよりも、濃
縮槽で高濃度化したのち脱水機に供給する方が脱水機で
の処理量増加や、含水率の低減に効果がある。しかし、
そうすると濃縮槽を設けるために大きな設置スペースが
必要になる。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、上述した濃縮
槽を設置することによる問題点を解消するためのもの
で、原水が供給される循環槽と、循環槽の液が供給さ
れ、処理後に濃縮水が循環槽に返送される循環系に設け
られたクロスフロー式膜分離装置と、循環槽の液が供給
されるデッドエンド式膜分離装置とを備えてなることを
特徴とする。
槽を設置することによる問題点を解消するためのもの
で、原水が供給される循環槽と、循環槽の液が供給さ
れ、処理後に濃縮水が循環槽に返送される循環系に設け
られたクロスフロー式膜分離装置と、循環槽の液が供給
されるデッドエンド式膜分離装置とを備えてなることを
特徴とする。
【０００５】
【実施例】図示の実施例において、１１は循環槽で、循
環槽には凝集剤や中和剤が添加される前段の反応槽１０
を経て排水（原水）が流入する。循環槽内の原水は循環
ポンプＰ1 でＭＦ膜、ＵＦ膜などによるクロスフロー式
膜分離装置１２に供給し、膜を透過した処理水は採水管
１３にて採水し、膜を透過しなかった濃縮水は循環槽１
１に戻す。つまり、循環槽から循環ポンプＰ1 でクロス
フロー式膜分離装置１２に原水を供給する供給管１４ａ
と、上記分離装置１２から濃縮水を循環槽に戻す返戻管
１４ｂが循環系１４を構成する。
環槽には凝集剤や中和剤が添加される前段の反応槽１０
を経て排水（原水）が流入する。循環槽内の原水は循環
ポンプＰ1 でＭＦ膜、ＵＦ膜などによるクロスフロー式
膜分離装置１２に供給し、膜を透過した処理水は採水管
１３にて採水し、膜を透過しなかった濃縮水は循環槽１
１に戻す。つまり、循環槽から循環ポンプＰ1 でクロス
フロー式膜分離装置１２に原水を供給する供給管１４ａ
と、上記分離装置１２から濃縮水を循環槽に戻す返戻管
１４ｂが循環系１４を構成する。
【０００６】クロスフロー式膜分離装置から排出される
濃縮水の一部は排泥され、脱水用原液になる。循環槽内
の液の一部を排水流量（Ｑ）当り０．２〜３．０Ｑを反
応槽１０に返送する。返送量が少ないと汚泥改質が悪
く、圧密性の悪い膨潤した汚泥になり、膜フラックスの
低下が早く、脱水処理でのケーキ含水率が高いなどの欠
点になる。
濃縮水の一部は排泥され、脱水用原液になる。循環槽内
の液の一部を排水流量（Ｑ）当り０．２〜３．０Ｑを反
応槽１０に返送する。返送量が少ないと汚泥改質が悪
く、圧密性の悪い膨潤した汚泥になり、膜フラックスの
低下が早く、脱水処理でのケーキ含水率が高いなどの欠
点になる。
【０００７】クロスフロー式膜分離装置の膜モジュール
は処理水側圧力を高める方法で、数分〜数１０分に数秒
〜数１０秒の頻度で水逆洗を繰り返し行う。
は処理水側圧力を高める方法で、数分〜数１０分に数秒
〜数１０秒の頻度で水逆洗を繰り返し行う。
【０００８】循環槽内の液のＳＳの濃度は、ＳＳ濃度計
で一定範囲に制御し、濃度が上限値になるとポンプＰ2
でＭＦ膜、ＵＦ膜などによるデッドエンド式膜分離装置
１５に供給する。その排汚泥量は、火力発電所の排煙脱
硫排水（スーツ混合排水）の場合では原排水流量の２〜
５％程度と少ない。
で一定範囲に制御し、濃度が上限値になるとポンプＰ2
でＭＦ膜、ＵＦ膜などによるデッドエンド式膜分離装置
１５に供給する。その排汚泥量は、火力発電所の排煙脱
硫排水（スーツ混合排水）の場合では原排水流量の２〜
５％程度と少ない。
【０００９】こゝでデッドエンド式膜分離装置１５を使
用する理由は次の通りである。循環槽内のＳＳ濃度が高
まった高ＳＳ系濾過では膜面に付着するケーキの厚さが
厚く、ケーキ濾過抵抗がフラックスの律速になる。その
ためクロスフロー式膜分離装置を使用すると、膜面での
ＳＳとの接触力が強く、膜面損傷を受け、膜面孔をつぶ
す原因となり、薬品洗浄を行ってもフラックス回復率が
低く、薬品洗浄頻度の増大や、膜寿命が短くなるので好
ましくない。
用する理由は次の通りである。循環槽内のＳＳ濃度が高
まった高ＳＳ系濾過では膜面に付着するケーキの厚さが
厚く、ケーキ濾過抵抗がフラックスの律速になる。その
ためクロスフロー式膜分離装置を使用すると、膜面での
ＳＳとの接触力が強く、膜面損傷を受け、膜面孔をつぶ
す原因となり、薬品洗浄を行ってもフラックス回復率が
低く、薬品洗浄頻度の増大や、膜寿命が短くなるので好
ましくない。
【００１０】膜面損傷の出現は、種々検討した結果、膜
面の液流速が早いときや、ＳＳ濃度が高いときに発生す
る傾向が見られ、クロスフロー濾過では循環流速が影響
することから、膜面における流速、即ちＳＳの衝突が原
因になっていると思われる。
面の液流速が早いときや、ＳＳ濃度が高いときに発生す
る傾向が見られ、クロスフロー濾過では循環流速が影響
することから、膜面における流速、即ちＳＳの衝突が原
因になっていると思われる。
【００１１】この点、デッドエンド式膜分離装置の膜面
流速は、供給原汚泥量≒透過水量であり、透過水量を５
ｍ3 ／ｍ2 ・日としたとき、内径５．５ｍｍの膜の原汚
泥供給の膜面流速は入口部でも最大で０．１〜０．２ｍ
／秒になり、クロスフロー式の循環流速の１／１０〜１
／２０と低くなる。そして、この値は膜の入口部であ
り、出口部ではほゞ０、又、膜面はケーキで保護される
などによってＳＳとの衝突はクロスフロー式よりも極め
て小さく、そのため膜面損傷は発生しない。更にモジュ
ールの使用本数は同一フラックス値を採れば、クロスフ
ロー式のモジュール数の１／２０〜１／５０の少ない量
で処理できる。
流速は、供給原汚泥量≒透過水量であり、透過水量を５
ｍ3 ／ｍ2 ・日としたとき、内径５．５ｍｍの膜の原汚
泥供給の膜面流速は入口部でも最大で０．１〜０．２ｍ
／秒になり、クロスフロー式の循環流速の１／１０〜１
／２０と低くなる。そして、この値は膜の入口部であ
り、出口部ではほゞ０、又、膜面はケーキで保護される
などによってＳＳとの衝突はクロスフロー式よりも極め
て小さく、そのため膜面損傷は発生しない。更にモジュ
ールの使用本数は同一フラックス値を採れば、クロスフ
ロー式のモジュール数の１／２０〜１／５０の少ない量
で処理できる。
【００１２】デッドエンド式膜分離装置１５も、クロス
フロー式膜分離装置１２と同様に、濾過−処理水逆洗を
繰返して行うが、濾過時間は循環槽１１内のＳＳ濃度で
設定すればよい。
フロー式膜分離装置１２と同様に、濾過−処理水逆洗を
繰返して行うが、濾過時間は循環槽１１内のＳＳ濃度で
設定すればよい。
【００１３】クロスフロー式膜分離装置１２と、デッド
エンド式膜分離装置１５は、同時に作動していても良
く、どちらか一方が作動してもよいが、いずれにしても
ＳＳ濃度が上限値になった場合には、デッドエンド式膜
分離装置は運転される。
エンド式膜分離装置１５は、同時に作動していても良
く、どちらか一方が作動してもよいが、いずれにしても
ＳＳ濃度が上限値になった場合には、デッドエンド式膜
分離装置は運転される。
【００１４】そして、循環槽１１から間欠的にデッドエ
ンド式膜分離装置１５に供給された液のうち膜を透過し
た処理水は採水し、膜を透過しなかった濃縮水は攪拌槽
１６に排出し、攪拌槽で凝集助剤を添加、混合したのち
ポンプＰ3 で脱水機１７に供給して脱水ケーキにする。
ンド式膜分離装置１５に供給された液のうち膜を透過し
た処理水は採水し、膜を透過しなかった濃縮水は攪拌槽
１６に排出し、攪拌槽で凝集助剤を添加、混合したのち
ポンプＰ3 で脱水機１７に供給して脱水ケーキにする。
【００１５】スーツ混合型排煙脱硫排水（ｐＨ５．８、
ＳＳ１０４ｍｇ／立、フッ素２２ｍｇ／立）にＰＡＣ１
０００ｍｇ／立を加え、ＮａＯＨでｐＨ６．５に調整す
る容量０．５ｍ3 の反応槽と、反応槽からの流出液を受
入れ、ポリプロピレン製ＭＦ膜８ｍ2 のクロスフロー式
膜分離装置に循環ポンプで供給し、その濃縮水が循環す
る容量１ｍ3 の循環槽と、循環槽内の液を原水供給４１
ｍ3 ／日と同等量を反応槽へ返送する処理システムから
なる処理装置（膜透過水量５ｍ3 ／ｍ2 ・日＝４０ｍ3
／日）において、循環槽から排出される１ｍ3 ／日×２
０ｇ-SS ／立の原汚泥は、ポリプロピレン製ＭＦ膜０．
０３６ｍ2 （内径５．５ｍｍ、長さ７００ｍｍ×３本）
によるデッドエンド式膜分離装置（本発明の実施例）
と、クロスフロー式膜分離装置（比較例）に通液して比
較した。
ＳＳ１０４ｍｇ／立、フッ素２２ｍｇ／立）にＰＡＣ１
０００ｍｇ／立を加え、ＮａＯＨでｐＨ６．５に調整す
る容量０．５ｍ3 の反応槽と、反応槽からの流出液を受
入れ、ポリプロピレン製ＭＦ膜８ｍ2 のクロスフロー式
膜分離装置に循環ポンプで供給し、その濃縮水が循環す
る容量１ｍ3 の循環槽と、循環槽内の液を原水供給４１
ｍ3 ／日と同等量を反応槽へ返送する処理システムから
なる処理装置（膜透過水量５ｍ3 ／ｍ2 ・日＝４０ｍ3
／日）において、循環槽から排出される１ｍ3 ／日×２
０ｇ-SS ／立の原汚泥は、ポリプロピレン製ＭＦ膜０．
０３６ｍ2 （内径５．５ｍｍ、長さ７００ｍｍ×３本）
によるデッドエンド式膜分離装置（本発明の実施例）
と、クロスフロー式膜分離装置（比較例）に通液して比
較した。
【００１６】原汚泥供給量はデッドエンド式膜分離装置
では３．０立／時、クロスフロー式膜分離装置では膜内
流速２．０ｍ／秒（５１３立／時）の流量とし、透過水
量（フラックス）は両方式とも一定の３．０立／時
（２．０ｍ3 ／ｍ2 ・日）で行った。運転は２分３０秒
採水（１２５ｍ立）−１秒逆洗（４０ｍ立）の一定条件
を繰返し、逆洗は処理水を加圧し、且つ原汚泥供給ポン
プＰ2 は連続稼働とし、膜モジュールから排出した。
尚、クロスフロー式では上記と同一条件ではあるが、排
泥は循環槽から０．９６立／時連続排出した。
では３．０立／時、クロスフロー式膜分離装置では膜内
流速２．０ｍ／秒（５１３立／時）の流量とし、透過水
量（フラックス）は両方式とも一定の３．０立／時
（２．０ｍ3 ／ｍ2 ・日）で行った。運転は２分３０秒
採水（１２５ｍ立）−１秒逆洗（４０ｍ立）の一定条件
を繰返し、逆洗は処理水を加圧し、且つ原汚泥供給ポン
プＰ2 は連続稼働とし、膜モジュールから排出した。
尚、クロスフロー式では上記と同一条件ではあるが、排
泥は循環槽から０．９６立／時連続排出した。
【００１７】この条件で３０日間、連続通水を行い、透
過水採水時における原汚泥供給側平均圧力（Ａ）と、透
過水側圧力（Ｂ）との差（Ａ−Ｂ）を０．５ｋｇ／ｍ2
に、又、膜入口水の液温から粘度を２５℃に換算した換
算フラックス値の変化（１日当りの換算フラックス低下
速度）を求めると共に、３０日使用に膜を酸で洗浄し、
電子顕微鏡で写真を撮り、一定視野における膜の開孔数
を測定した。
過水採水時における原汚泥供給側平均圧力（Ａ）と、透
過水側圧力（Ｂ）との差（Ａ−Ｂ）を０．５ｋｇ／ｍ2
に、又、膜入口水の液温から粘度を２５℃に換算した換
算フラックス値の変化（１日当りの換算フラックス低下
速度）を求めると共に、３０日使用に膜を酸で洗浄し、
電子顕微鏡で写真を撮り、一定視野における膜の開孔数
を測定した。
【００１８】
【表１】
【００１９】デッドエンド方式、クロスフロー方式とも
ＳＳ濃度２０ｇ／立、原汚泥液は約６０ｇ／立に濃縮さ
れたが、本発明の実施例であるデッドエンド方式ではフ
ラックス低下速度が小さく、膜の開孔率も未使用の膜と
同等であった。
ＳＳ濃度２０ｇ／立、原汚泥液は約６０ｇ／立に濃縮さ
れたが、本発明の実施例であるデッドエンド方式ではフ
ラックス低下速度が小さく、膜の開孔率も未使用の膜と
同等であった。
【００２０】
【発明の効果】本発明により、脱水機に供給する汚泥を
濃縮槽を用いず、デッドエンド式膜分離装置で濃縮する
ので、必要な敷地面積が小さくて済む。又、デッドエン
ド式膜分離装置を用いるためフラックスが安定化し、膜
の薬品洗浄頻が少なくなり、薬品コストの低減、装置の
稼働率が向上すると共に、膜の摩耗、劣化が無くなり、
膜の交換コストも低減する。更に、排泥濃度が高く、脱
水性能の良い汚泥が得られる。
濃縮槽を用いず、デッドエンド式膜分離装置で濃縮する
ので、必要な敷地面積が小さくて済む。又、デッドエン
ド式膜分離装置を用いるためフラックスが安定化し、膜
の薬品洗浄頻が少なくなり、薬品コストの低減、装置の
稼働率が向上すると共に、膜の摩耗、劣化が無くなり、
膜の交換コストも低減する。更に、排泥濃度が高く、脱
水性能の良い汚泥が得られる。
【図１】本発明の膜処理装置の一実施例のフローシート
である。
である。
１０ 反応槽 １１ 循環槽 １２ クロスフロー式膜分離装置 １３ 処理水の採水管 １４ 循環系 １５ デッドエンド式膜分離装置 １６ 攪拌槽 １７ 脱水機
Claims (1)
- 【請求項１】 原水が供給される循環槽と、循環槽の液
が供給され、処理後に濃縮水が循環槽に返送される循環
系に設けられたクロスフロー式膜分離装置と、循環槽の
液が供給されるデッドエンド式膜分離装置とを備えてな
ることを特徴とする排水の膜処理装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23088497A JPH1157710A (ja) | 1997-08-27 | 1997-08-27 | 排水の膜処理装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23088497A JPH1157710A (ja) | 1997-08-27 | 1997-08-27 | 排水の膜処理装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1157710A true JPH1157710A (ja) | 1999-03-02 |
Family
ID=16914823
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23088497A Pending JPH1157710A (ja) | 1997-08-27 | 1997-08-27 | 排水の膜処理装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1157710A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT408750B (de) * | 2000-03-10 | 2002-02-25 | Va Tech Wabag Gmbh | Verfahren und vorrichtung zur abwasserreinigung |
| WO2004089518A1 (ja) * | 2003-04-04 | 2004-10-21 | Dia-Nitrix Co., Ltd. | クロスフロー型膜による濾過方法及びそれを用いたアクリルアミドの製造方法 |
| WO2018124289A1 (ja) * | 2016-12-28 | 2018-07-05 | 三菱重工業株式会社 | 排ガス処理装置及び排ガス処理方法 |
| CN110743367A (zh) * | 2019-10-28 | 2020-02-04 | 南京工业大学 | 自动过滤系统及工艺 |
-
1997
- 1997-08-27 JP JP23088497A patent/JPH1157710A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT408750B (de) * | 2000-03-10 | 2002-02-25 | Va Tech Wabag Gmbh | Verfahren und vorrichtung zur abwasserreinigung |
| WO2004089518A1 (ja) * | 2003-04-04 | 2004-10-21 | Dia-Nitrix Co., Ltd. | クロスフロー型膜による濾過方法及びそれを用いたアクリルアミドの製造方法 |
| WO2018124289A1 (ja) * | 2016-12-28 | 2018-07-05 | 三菱重工業株式会社 | 排ガス処理装置及び排ガス処理方法 |
| CN110743367A (zh) * | 2019-10-28 | 2020-02-04 | 南京工业大学 | 自动过滤系统及工艺 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3909793B2 (ja) | 高濃度の塩類を含有する有機性廃水の処理方法及びその装置 | |
| JP3477526B2 (ja) | 排水回収処理装置 | |
| JP2007130523A (ja) | 水処理システムにおける膜洗浄方法 | |
| WO2015037557A1 (ja) | 有機性排水の処理装置及び処理方法 | |
| KR19990082710A (ko) | 불소함유수처리방법 | |
| JP3871749B2 (ja) | 排煙脱硫排水の処理方法 | |
| JP3800449B2 (ja) | 高濃度の塩類を含有する有機性廃水の処理方法及び装置 | |
| CN203360192U (zh) | 一种难降解工业废水处理装置 | |
| JPH1157710A (ja) | 排水の膜処理装置 | |
| JPS59189987A (ja) | シリコンウエ−ハ−研摩排水の循環利用方法 | |
| JPH11253968A (ja) | 用水回収装置 | |
| US6565744B2 (en) | Waste water cleaning system | |
| JP2000263063A (ja) | フッ素含有廃液の処理方法および装置 | |
| JP3944973B2 (ja) | 逆浸透膜処理方法 | |
| JP2010046562A (ja) | 資源回収型水処理方法及び資源回収型水処理システム | |
| JP3150734B2 (ja) | 汚水あるいは汚泥処理方法および装置 | |
| JP3546906B2 (ja) | 火力発電所排水の処理装置 | |
| RU2048453C1 (ru) | Способ очистки сточных вод от ионов тяжелых металлов | |
| JPH11347595A (ja) | 浄水処理設備およびその汚泥の濃縮方法 | |
| JPH1119696A (ja) | 汚泥排水の処理方法および浄水処理装置 | |
| JP3817799B2 (ja) | 排水の膜処理装置 | |
| JP2002166263A (ja) | 水回収利用システム | |
| JP3697529B2 (ja) | 膜利用型排水処理方法および浄水処理装置 | |
| CN216427235U (zh) | 一种硅片切割液资源化利用装置 | |
| JP2001198578A (ja) | 電気脱塩処理方法及び電気脱塩処理装置 |