JPH115106A - 圧延ロールのオンライン研削方法 - Google Patents
圧延ロールのオンライン研削方法Info
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- JPH115106A JPH115106A JP9154967A JP15496797A JPH115106A JP H115106 A JPH115106 A JP H115106A JP 9154967 A JP9154967 A JP 9154967A JP 15496797 A JP15496797 A JP 15496797A JP H115106 A JPH115106 A JP H115106A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】本発明は、従来より少ない研削量で研削時のト
ラブル発生がなく、且つロール寿命の延長可能な圧延ロ
ールのオンライン研削方法を提供することを目的として
いる。 【解決手段】圧延機に組み込まれたロール研削ユニット
を用い、オンラインで圧延ロールの表面を研削するに際
し、前記圧延ロールと被圧延材との接触でロールに生じ
た熱膨張量のロール軸方向分布を求め、該熱膨張量分布
曲線上の頂点及び該被圧延材の幅方向の両端に相当する
２つの点とを通り、且つ該曲線の急峻に変化している部
分より曲率が小さい別の曲線を定め、該別の曲線を研削
目標プロフィルに設定して、該圧延ロールの表面を研削
する。
ラブル発生がなく、且つロール寿命の延長可能な圧延ロ
ールのオンライン研削方法を提供することを目的として
いる。 【解決手段】圧延機に組み込まれたロール研削ユニット
を用い、オンラインで圧延ロールの表面を研削するに際
し、前記圧延ロールと被圧延材との接触でロールに生じ
た熱膨張量のロール軸方向分布を求め、該熱膨張量分布
曲線上の頂点及び該被圧延材の幅方向の両端に相当する
２つの点とを通り、且つ該曲線の急峻に変化している部
分より曲率が小さい別の曲線を定め、該別の曲線を研削
目標プロフィルに設定して、該圧延ロールの表面を研削
する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、圧延ロールのオン
ライン研削方法に係り、特に、該圧延ロールを研削する
際の研削目標ロールプロフィルの定め方に関する。
ライン研削方法に係り、特に、該圧延ロールを研削する
際の研削目標ロールプロフィルの定め方に関する。
【０００２】
【従来の技術】圧延機に組み込まれた圧延ロールは、圧
延の進行に伴なって圧延材と接触する部分が摩耗する。
そのため、ロール表面が劣化すると共に、摩耗にともな
いロールプロフィル（ロールの表面形状）が段差状にな
り、板幅が狭い材料の後に広幅の材料を圧延すると、圧
延材の形状異常（幅方向で板厚不均一）を招く。従っ
て、一定量の圧延を行った場合、あるいはロールの劣化
が甚だしい場合には、圧延作業を一次中断して、使用し
た圧延ロールを交換するようにしている。このロール交
換作業は、圧延能率向上の妨げとなるため、近年、圧延
ラインにロール研削装置を組み込み、ロール摩耗に伴う
段差及びロール表面の材質劣化部分をオンラインで研削
除去する技術が提案されている。
延の進行に伴なって圧延材と接触する部分が摩耗する。
そのため、ロール表面が劣化すると共に、摩耗にともな
いロールプロフィル（ロールの表面形状）が段差状にな
り、板幅が狭い材料の後に広幅の材料を圧延すると、圧
延材の形状異常（幅方向で板厚不均一）を招く。従っ
て、一定量の圧延を行った場合、あるいはロールの劣化
が甚だしい場合には、圧延作業を一次中断して、使用し
た圧延ロールを交換するようにしている。このロール交
換作業は、圧延能率向上の妨げとなるため、近年、圧延
ラインにロール研削装置を組み込み、ロール摩耗に伴う
段差及びロール表面の材質劣化部分をオンラインで研削
除去する技術が提案されている。
【０００３】例えば、特開平５−４２３１０号公報は、
ロール摩耗に伴う段差部分を予測して研削量のロール軸
方向分布を算出する方法を、特開平６−２３８３１０号
公報は、初期ロールプロフィルまたはその近似形状を研
削目標プロフィルとして研削する方法を開示している。
また、特開平７−３０３９０８号公報は、ロールプロフ
ィルメーターでの実測値に基づき研削目標プロフィルを
設定し、研削する方法を開示した。
ロール摩耗に伴う段差部分を予測して研削量のロール軸
方向分布を算出する方法を、特開平６−２３８３１０号
公報は、初期ロールプロフィルまたはその近似形状を研
削目標プロフィルとして研削する方法を開示している。
また、特開平７−３０３９０８号公報は、ロールプロフ
ィルメーターでの実測値に基づき研削目標プロフィルを
設定し、研削する方法を開示した。
【０００４】しかしながら、被圧延材が異常形状になる
因子には、ロールの摩耗による段差状変化の他にも、ロ
ールの熱膨張（ロールの軸方向において、中央部が両端
部より膨れる、通称サーマルクラウンという）があり、
その影響を研削時に考慮しなければならない。したがっ
て、特開平５−４２３１０号公報記載の「ロール摩耗に
伴う段差部分をオンラインで研削し、平滑化した場
合」、あるいは特開平７−３０３９０８号公報記載の
「熱膨張量の分布を基準とした研削目標プロフィルに基
づいて研削する場合」には、板幅の狭い圧延材を大量に
圧延した後に圧延された広幅材（幅戻りという）は、狭
幅材の板道に成長した前記熱膨張の影響で異常な形状と
なり、最悪の場合には、局部的な形状不良に起因した圧
延材の破断が生じる。
因子には、ロールの摩耗による段差状変化の他にも、ロ
ールの熱膨張（ロールの軸方向において、中央部が両端
部より膨れる、通称サーマルクラウンという）があり、
その影響を研削時に考慮しなければならない。したがっ
て、特開平５−４２３１０号公報記載の「ロール摩耗に
伴う段差部分をオンラインで研削し、平滑化した場
合」、あるいは特開平７−３０３９０８号公報記載の
「熱膨張量の分布を基準とした研削目標プロフィルに基
づいて研削する場合」には、板幅の狭い圧延材を大量に
圧延した後に圧延された広幅材（幅戻りという）は、狭
幅材の板道に成長した前記熱膨張の影響で異常な形状と
なり、最悪の場合には、局部的な形状不良に起因した圧
延材の破断が生じる。
【０００５】また、特開平６−２３８３１０号公報記載
の「研削目標プロフィルを初期のロールプロフィル又は
その近似形状を保つように定めて研削を行った場合」に
は、熱膨張に伴う圧延材の形状異常は生じないが、圧延
終了後にロールを圧延機から取り出して研削する所謂オ
フライン研削での研削量が大きく、ロールの寿命が短く
なるという問題がある。
の「研削目標プロフィルを初期のロールプロフィル又は
その近似形状を保つように定めて研削を行った場合」に
は、熱膨張に伴う圧延材の形状異常は生じないが、圧延
終了後にロールを圧延機から取り出して研削する所謂オ
フライン研削での研削量が大きく、ロールの寿命が短く
なるという問題がある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、かかる事情
に鑑み、従来より少ない研削量で研削時のトラブル発生
がなく、且つロール寿命の延長可能な圧延ロールのオン
ライン研削方法を提供することを目的としている。
に鑑み、従来より少ない研削量で研削時のトラブル発生
がなく、且つロール寿命の延長可能な圧延ロールのオン
ライン研削方法を提供することを目的としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】発明者は、上記目的を達
成するため、研削後のロールで圧延された鋼板の板厚分
布を、従来より滑らかな曲線とすることに着眼し、本発
明を完成させた。すなわち、本発明は、圧延機に組み込
まれたロール研削ユニットを用い、オンラインで圧延ロ
ールの表面を研削するに際し、前記圧延ロールと被圧延
材との接触でロールに生じた熱膨張量のロール軸方向分
布を求め、該熱膨張量分布曲線上の頂点及びロール軸方
向の２つの点とを通り、且つ該曲線の急峻に変化してい
る部分より曲率が小さい別の曲線を定め、該別の曲線を
研削目標プロフィルに設定して、前記圧延ロールの表面
を研削することを特徴とする圧延ロールのオンライン研
削方法である。
成するため、研削後のロールで圧延された鋼板の板厚分
布を、従来より滑らかな曲線とすることに着眼し、本発
明を完成させた。すなわち、本発明は、圧延機に組み込
まれたロール研削ユニットを用い、オンラインで圧延ロ
ールの表面を研削するに際し、前記圧延ロールと被圧延
材との接触でロールに生じた熱膨張量のロール軸方向分
布を求め、該熱膨張量分布曲線上の頂点及びロール軸方
向の２つの点とを通り、且つ該曲線の急峻に変化してい
る部分より曲率が小さい別の曲線を定め、該別の曲線を
研削目標プロフィルに設定して、前記圧延ロールの表面
を研削することを特徴とする圧延ロールのオンライン研
削方法である。
【０００８】また、本発明は、前記別の曲線を円とした
ことを特徴とする圧延ロールのオンライン研削方法であ
る。さらに、本発明は、前記２つの点よりロール軸方向
の両端側領域（前記圧延ロールと被圧延材との非接触領
域）の予測摩耗量の１００％以下を、該領域の目標研削
プロフィルに設定し、該領域をも研削することを特徴と
する圧延ロールのオンライン研削方法である。
ことを特徴とする圧延ロールのオンライン研削方法であ
る。さらに、本発明は、前記２つの点よりロール軸方向
の両端側領域（前記圧延ロールと被圧延材との非接触領
域）の予測摩耗量の１００％以下を、該領域の目標研削
プロフィルに設定し、該領域をも研削することを特徴と
する圧延ロールのオンライン研削方法である。
【０００９】本発明によれば、少ないロール研削量で、
幅戻り圧延時（狭い幅から広い幅の板へ）に頻発してい
た板厚分布の異常を回避でき、研削時間の短縮、ロール
寿命の延長が可能となる。
幅戻り圧延時（狭い幅から広い幅の板へ）に頻発してい
た板厚分布の異常を回避でき、研削時間の短縮、ロール
寿命の延長が可能となる。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、発明をなすに至った経緯も
含め、本発明の実施の形態を説明する。被圧延材と接触
する圧延ロール（以下、単にロールという）の表面は、
被圧延材の度重なる通過によって、その板幅に対応する
範囲が摩耗し、段差が生じる。この段差を有するロール
で、以前より広幅の鋼材を圧延すると、該鋼材の表面に
は、局部的な凹凸が生じ、形状異常を生じる。そのた
め、通常、オンラインでロール摩耗に起因した段差を研
削し、ロールプロフィルの平滑化を図る。しかし、前記
したように、ロール軸方向における熱膨張量分布の急峻
な変化によっても、被圧延材板形状の局部的な不良が引
き起こされる。
含め、本発明の実施の形態を説明する。被圧延材と接触
する圧延ロール（以下、単にロールという）の表面は、
被圧延材の度重なる通過によって、その板幅に対応する
範囲が摩耗し、段差が生じる。この段差を有するロール
で、以前より広幅の鋼材を圧延すると、該鋼材の表面に
は、局部的な凹凸が生じ、形状異常を生じる。そのた
め、通常、オンラインでロール摩耗に起因した段差を研
削し、ロールプロフィルの平滑化を図る。しかし、前記
したように、ロール軸方向における熱膨張量分布の急峻
な変化によっても、被圧延材板形状の局部的な不良が引
き起こされる。
【００１１】例えば、１０００ｍｍ幅の鋼材を５０本圧
延した後、特開平５−４２３１０号公報記載の方法でロ
ール摩耗に伴う段差部分を１００％研削すると、その研
削量は、図４の斜線で示す部分となる。また、ロールの
摩耗量は、板幅内に相当する領域ではほぼ均一である
が、板端部において増加するので、板幅内に相当する領
域で少なく、領域外で大きくなっている。このようにロ
ール摩耗による段差を１００％解消するように研削した
場合、その研削後のロールプロフィルは、図５に示すよ
うに、前記熱膨張を受け、サーマルクラウンどおりとな
る。
延した後、特開平５−４２３１０号公報記載の方法でロ
ール摩耗に伴う段差部分を１００％研削すると、その研
削量は、図４の斜線で示す部分となる。また、ロールの
摩耗量は、板幅内に相当する領域ではほぼ均一である
が、板端部において増加するので、板幅内に相当する領
域で少なく、領域外で大きくなっている。このようにロ
ール摩耗による段差を１００％解消するように研削した
場合、その研削後のロールプロフィルは、図５に示すよ
うに、前記熱膨張を受け、サーマルクラウンどおりとな
る。
【００１２】ところで、このサーマルクラウンが描く曲
線は、板端部に相当する位置から１００ｍｍ程度中央部
よりの位置で、傾きが大きく変わる部分を有している。
従って、ロール摩耗に起因した段差を全て研削で解消し
ても、言い換えれば前記サーマルクラウンの曲線をロー
ルの研削目標プロフィルに設定して研削しても、この曲
線が急峻に変化する部分で被圧延材の板厚が局部的に変
化する。
線は、板端部に相当する位置から１００ｍｍ程度中央部
よりの位置で、傾きが大きく変わる部分を有している。
従って、ロール摩耗に起因した段差を全て研削で解消し
ても、言い換えれば前記サーマルクラウンの曲線をロー
ルの研削目標プロフィルに設定して研削しても、この曲
線が急峻に変化する部分で被圧延材の板厚が局部的に変
化する。
【００１３】そこで、発明者は、次回に通過させる被圧
延材の板幅内に相当する部分だけをなだらかに研削する
ことを着想し、本発明としたのである。つまり、ロール
摩耗に起因した段差を１００％研削すると共に、図１に
斜線で示すように、サーマルクラウンが描く曲線に内接
する別の曲線（この場合、円）を仮定し、それら曲線間
の偏差分を研削するようにした。その結果、サーマルク
ラウン領域の研削量は、図２に示すようになり、摩耗段
差を解消するロール両端部での研削も合わせると、本発
明による研削量は、図３に示すものとなる。
延材の板幅内に相当する部分だけをなだらかに研削する
ことを着想し、本発明としたのである。つまり、ロール
摩耗に起因した段差を１００％研削すると共に、図１に
斜線で示すように、サーマルクラウンが描く曲線に内接
する別の曲線（この場合、円）を仮定し、それら曲線間
の偏差分を研削するようにした。その結果、サーマルク
ラウン領域の研削量は、図２に示すようになり、摩耗段
差を解消するロール両端部での研削も合わせると、本発
明による研削量は、図３に示すものとなる。
【００１４】なお、本発明では、サーマルクラウンが描
く曲線に内接する別の曲線は、図５に示す３点、つまり
サーマルクラウンが描く曲線の頂点、及び該曲線上の被
圧延材の幅方向の両端近傍の２つの点で内接し、且つサ
ーマルクラウンが描く曲線の急峻な変化部より曲率が小
さい形状となるようにする。具体的には、円、楕円、放
物線など、サーマルクラウンが描く曲線の板端部に相当
する位置での急激な変化よりもなだらかであれば、どの
ような曲線でも良い。但し、実用上は、内接点の決め易
い円が好ましい。
く曲線に内接する別の曲線は、図５に示す３点、つまり
サーマルクラウンが描く曲線の頂点、及び該曲線上の被
圧延材の幅方向の両端近傍の２つの点で内接し、且つサ
ーマルクラウンが描く曲線の急峻な変化部より曲率が小
さい形状となるようにする。具体的には、円、楕円、放
物線など、サーマルクラウンが描く曲線の板端部に相当
する位置での急激な変化よりもなだらかであれば、どの
ような曲線でも良い。但し、実用上は、内接点の決め易
い円が好ましい。
【００１５】次に、本発明では、前記２つの点よりロー
ル軸方向の両端側領域、つまり前記圧延ロールと被圧延
材との非接触領域の研削を、予測摩耗量の１００％以下
で行うようにもした。これは、発明者が先に行った研究
によれば、ロール摩耗量の予測値に基づき研削量を決め
る場合、予測誤差で過剰研削となるより研削不足の方
が、異常形状板の発生が少なく、好ましいからである。
ル軸方向の両端側領域、つまり前記圧延ロールと被圧延
材との非接触領域の研削を、予測摩耗量の１００％以下
で行うようにもした。これは、発明者が先に行った研究
によれば、ロール摩耗量の予測値に基づき研削量を決め
る場合、予測誤差で過剰研削となるより研削不足の方
が、異常形状板の発生が少なく、好ましいからである。
【００１６】
【実施例】ロール研削ユニットが組み込まれ、７スタン
ドからなる４段熱間仕上圧延機において、まず、１００
０ｍｍ幅の被圧延材５０本を圧延した後のロールプロフ
ィル（ロール摩耗とサーマルクラウンとの和）を図６に
示す。引き続き、このプロフィールを有するロールで、
板幅を１３００ｍｍに広げた圧延を行い、得られた鋼板
の形状を図７に示す。このように、通常はロールに図６
に示した摩耗段差が生じ、被圧延材は、板厚が大きく変
化し、異常な形状となっている。
ドからなる４段熱間仕上圧延機において、まず、１００
０ｍｍ幅の被圧延材５０本を圧延した後のロールプロフ
ィル（ロール摩耗とサーマルクラウンとの和）を図６に
示す。引き続き、このプロフィールを有するロールで、
板幅を１３００ｍｍに広げた圧延を行い、得られた鋼板
の形状を図７に示す。このように、通常はロールに図６
に示した摩耗段差が生じ、被圧延材は、板厚が大きく変
化し、異常な形状となっている。
【００１７】そこで、このような異常な形状を回避する
ため、特開平７−３０３９０８号公報記載の技術を従来
法１、特開平６−２３８３１０号公報記載の技術を従来
法２として、同一被圧延材及び圧延機を用いて圧延する
と共に、本発明に係る研削法による圧延も行った。な
お、その際、ロールのオンライン研削は、第４スタンド
から第７スタンド間で行った。
ため、特開平７−３０３９０８号公報記載の技術を従来
法１、特開平６−２３８３１０号公報記載の技術を従来
法２として、同一被圧延材及び圧延機を用いて圧延する
と共に、本発明に係る研削法による圧延も行った。な
お、その際、ロールのオンライン研削は、第４スタンド
から第７スタンド間で行った。
【００１８】これらの結果は、従来法１によるものを図
８、従来法２によるものを図９、本発明によるものを図
１０に、一括して示す。なお、各図では、圧延された板
の形状を（ａ）、ロールプロフィルを（ｂ）、オンライ
ンでの研削量を（ｃ）、オフラインでの研削量を
（ｄ）、オンラインとオフライン研削量の和（総研削
量）を（ｅ）として、区別して表示している。
８、従来法２によるものを図９、本発明によるものを図
１０に、一括して示す。なお、各図では、圧延された板
の形状を（ａ）、ロールプロフィルを（ｂ）、オンライ
ンでの研削量を（ｃ）、オフラインでの研削量を
（ｄ）、オンラインとオフライン研削量の和（総研削
量）を（ｅ）として、区別して表示している。
【００１９】従来法１は、実測したロールプロフィルに
基づいて研削目標を定めて摩耗段差に相当する部分を研
削する方法であるが、この方法では、摩耗段差のみの研
削であり、所謂サーマルクラウン領域内に相当する部分
は研削しない。そのため、図８（ａ）に示すように、板
端から幅方向で約１００ｍｍ内側におけるサーマルクラ
ウンの急峻な変化に伴い、被圧延材の形状は、板端から
１００ｍｍの点で過薄部が生る所謂エッジアッププロフ
ィルとなっている。
基づいて研削目標を定めて摩耗段差に相当する部分を研
削する方法であるが、この方法では、摩耗段差のみの研
削であり、所謂サーマルクラウン領域内に相当する部分
は研削しない。そのため、図８（ａ）に示すように、板
端から幅方向で約１００ｍｍ内側におけるサーマルクラ
ウンの急峻な変化に伴い、被圧延材の形状は、板端から
１００ｍｍの点で過薄部が生る所謂エッジアッププロフ
ィルとなっている。
【００２０】また、そのため、オフラインでの研削量
は、ロールの中央部で０ｍｍ、端部で０．１２ｍｍとな
り、オンライン研削量は、中央部で０．０２ｍｍ、端部
で０ｍｍで、総研削量は、中央部で０．０２ｍｍ、端部
で０．１２ｍｍとなっている（図８（ｂ）〜（ｅ）参
照）。それに対して、オンライン目標プロフィルをなだ
らかな２次曲線として研削する従来法２によれば、図９
（ａ）に示したように、前記エッジアッププロフィルは
出現していない。しかし、圧延が終了してロールを圧延
機から引き抜き、常温に戻ったロールのプロフィルを初
期状態に戻すため、オフラインで研削すると、その研削
量はロール中央部で０ｍｍであっても、端部で０．１７
ｍｍと大きくなり、総研削量でみると、ロール中央部で
０．０７ｍｍ、端部で０．１７ｍｍといずれも大きく、
ロールの寿命が著しく低下することになる（図９（ａ）
〜（ｅ）参照）。
は、ロールの中央部で０ｍｍ、端部で０．１２ｍｍとな
り、オンライン研削量は、中央部で０．０２ｍｍ、端部
で０ｍｍで、総研削量は、中央部で０．０２ｍｍ、端部
で０．１２ｍｍとなっている（図８（ｂ）〜（ｅ）参
照）。それに対して、オンライン目標プロフィルをなだ
らかな２次曲線として研削する従来法２によれば、図９
（ａ）に示したように、前記エッジアッププロフィルは
出現していない。しかし、圧延が終了してロールを圧延
機から引き抜き、常温に戻ったロールのプロフィルを初
期状態に戻すため、オフラインで研削すると、その研削
量はロール中央部で０ｍｍであっても、端部で０．１７
ｍｍと大きくなり、総研削量でみると、ロール中央部で
０．０７ｍｍ、端部で０．１７ｍｍといずれも大きく、
ロールの寿命が著しく低下することになる（図９（ａ）
〜（ｅ）参照）。
【００２１】これら従来法に対して、本発明法によれ
ば、摩耗段差を研削すると共に、サーマルクラウンが急
峻に変化している部分を緩和するよう研削するので、前
記エッジアッププロフィルが防止でき、また、オフライ
ン研削量がロール中央部で０ｍｍ、端部で０．１０ｍ
ｍ、オンライン研削量が、ロール中央部で０．０２ｍ
ｍ、端部で０．０２ｍｍとなり、総研削量がロール中央
部で０．０２ｍｍ、端部で０．１２ｍｍとなる（図１０
（ａ）〜（ｅ）参照）。
ば、摩耗段差を研削すると共に、サーマルクラウンが急
峻に変化している部分を緩和するよう研削するので、前
記エッジアッププロフィルが防止でき、また、オフライ
ン研削量がロール中央部で０ｍｍ、端部で０．１０ｍ
ｍ、オンライン研削量が、ロール中央部で０．０２ｍ
ｍ、端部で０．０２ｍｍとなり、総研削量がロール中央
部で０．０２ｍｍ、端部で０．１２ｍｍとなる（図１０
（ａ）〜（ｅ）参照）。
【００２２】なお、本実施例では、ロール熱膨張量の分
布予測は、圧延時にロールが受ける熱量と冷却的にロー
ルから奪われる熱量とから演算で予測したが、ロールプ
ロフィルを実測後、ロール表面の当初の曲線、摩耗量、
研削量などを測定値に、加減算して熱膨張量を求めても
良い。また、ロールのサーマルクラウンの形状は、圧延
の経過と共に変化するので、サーマルクラウンに相当す
る部分（前記図２の斜線部の研削量）の研削は、その変
化に応じて行われる。しかし、ロール摩耗段差部（図３
のロール両端）の研削は、従来と同様の方法で行ってい
る。
布予測は、圧延時にロールが受ける熱量と冷却的にロー
ルから奪われる熱量とから演算で予測したが、ロールプ
ロフィルを実測後、ロール表面の当初の曲線、摩耗量、
研削量などを測定値に、加減算して熱膨張量を求めても
良い。また、ロールのサーマルクラウンの形状は、圧延
の経過と共に変化するので、サーマルクラウンに相当す
る部分（前記図２の斜線部の研削量）の研削は、その変
化に応じて行われる。しかし、ロール摩耗段差部（図３
のロール両端）の研削は、従来と同様の方法で行ってい
る。
【００２３】
【発明の効果】以上述べたように、本発明により、比較
的少ないロール研削量で、幅戻り圧延時の板形状の異常
が回避できると共に、オンラインでのロール研削時間の
短縮が達成される。その結果、ロール寿命が従来より格
段と延長できた。
的少ないロール研削量で、幅戻り圧延時の板形状の異常
が回避できると共に、オンラインでのロール研削時間の
短縮が達成される。その結果、ロール寿命が従来より格
段と延長できた。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係るオンライン研削方法で研削したロ
ールプロフィルを示す図である。
ールプロフィルを示す図である。
【図２】図１での研削量を示す図である。
【図３】図２の研削量に、ロール端部の研削量を加えた
図である。
図である。
【図４】従来法によるロール研削量を示す図である。
【図５】図４の研削後、熱膨張を受けた状態でのロール
プロフィル（サーマルクラウン）を示す図である。
プロフィル（サーマルクラウン）を示す図である。
【図６】１０００ｍｍ幅の鋼材を５０本圧延後のロール
プロフィルを示す図である。
プロフィルを示す図である。
【図７】図６のロールで圧延した時の板厚み分布を示す
図である。
図である。
【図８】１３００ｍｍ幅の鋼材を、従来法１で研削した
時の結果であり、（ａ）は、被圧延材の板形状、（ｂ）
は、オンラインでのロールプロフィル、（ｃ）は、オン
ライン研削量、（ｄ）は、オフライン研削量、（ｅ）
は、総研削量である。
時の結果であり、（ａ）は、被圧延材の板形状、（ｂ）
は、オンラインでのロールプロフィル、（ｃ）は、オン
ライン研削量、（ｄ）は、オフライン研削量、（ｅ）
は、総研削量である。
【図９】１３００ｍｍ幅の鋼材を、従来法２で研削した
時の結果であり、（ａ）は、被圧延材の板形状、（ｂ）
は、オンラインでのロールプロフィル、（ｃ）は、オン
ライン研削量、（ｄ）は、オフライン研削量、（ｅ）
は、総研削量である。
時の結果であり、（ａ）は、被圧延材の板形状、（ｂ）
は、オンラインでのロールプロフィル、（ｃ）は、オン
ライン研削量、（ｄ）は、オフライン研削量、（ｅ）
は、総研削量である。
【図１０】１３００ｍｍ幅の鋼材を、本発明法で研削し
た時の結果であり、（ａ）は、被圧延材の板形状、
（ｂ）は、オンラインでのロールプロフィル、（ｃ）
は、オンライン研削量、（ｄ）は、オフライン研削量、
（ｅ）は、総研削量である。
た時の結果であり、（ａ）は、被圧延材の板形状、
（ｂ）は、オンラインでのロールプロフィル、（ｃ）
は、オンライン研削量、（ｄ）は、オフライン研削量、
（ｅ）は、総研削量である。
１ オンライン研削量 ２ エッジアッププロフィル
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 鈴木 真 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 (72)発明者 後藤 義人 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 (72)発明者 高島 典生 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内
Claims (3)
- 【請求項１】 圧延機に組み込まれたロール研削ユニッ
トを用い、オンラインで圧延ロールの表面を研削するに
際し、 前記圧延ロールと被圧延材との接触でロールに生じた熱
膨張量のロール軸方向分布を求め、該熱膨張量分布曲線
上の頂点及びロール軸方向の２つの点とを通り、且つ該
曲線の急峻に変化している部分より曲率が小さい別の曲
線を定め、該別の曲線を研削目標プロフィルに設定し
て、該圧延ロールの表面を研削することを特徴とする圧
延ロールのオンライン研削方法。 - 【請求項２】 前記別の曲線を円としたことを特徴とす
る請求項１記載の圧延ロールのオンライン研削方法。 - 【請求項３】 前記２つの点よりロール軸方向の両端側
領域の予測摩耗量の１００％以下を、該領域の目標研削
プロフィルに設定し、該領域をも研削することを特徴と
する請求項１又は２記載の圧延ロールのオンライン研削
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9154967A JPH115106A (ja) | 1997-06-12 | 1997-06-12 | 圧延ロールのオンライン研削方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9154967A JPH115106A (ja) | 1997-06-12 | 1997-06-12 | 圧延ロールのオンライン研削方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH115106A true JPH115106A (ja) | 1999-01-12 |
Family
ID=15595818
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9154967A Withdrawn JPH115106A (ja) | 1997-06-12 | 1997-06-12 | 圧延ロールのオンライン研削方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH115106A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4821402A (en) * | 1984-03-24 | 1989-04-18 | Hitachi Seiki Co., Ltd. | NC lathe with robot for automatically exchanging work and chuck claw |
| JP2010149156A (ja) * | 2008-12-25 | 2010-07-08 | Nippon Steel Corp | ワークロールのロールクラウン予測計算方法 |
| CN102452026A (zh) * | 2010-10-25 | 2012-05-16 | 宝山钢铁股份有限公司 | 对轧辊磨削进行补偿的方法 |
-
1997
- 1997-06-12 JP JP9154967A patent/JPH115106A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4821402A (en) * | 1984-03-24 | 1989-04-18 | Hitachi Seiki Co., Ltd. | NC lathe with robot for automatically exchanging work and chuck claw |
| JP2010149156A (ja) * | 2008-12-25 | 2010-07-08 | Nippon Steel Corp | ワークロールのロールクラウン予測計算方法 |
| CN102452026A (zh) * | 2010-10-25 | 2012-05-16 | 宝山钢铁股份有限公司 | 对轧辊磨削进行补偿的方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20040907 |