JPH11505305A - 繊維強化隆起路面標識 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 ポリマー材料と補強繊維と充填剤物質との等方混合物を含む複合材料で作成される繊維強化隆起路面標識（１２）。複合路面標識は、チョップドグラスファイバーと充填材物質との均質混合物をポリマーマトリックスに流し込むことによって作成される。モールド内に再帰反射レンズを配設して複合材料を注いで硬化させ、モールドから外した時点で完成製品となる。

Description

【発明の詳細な説明】 繊維強化隆起路面標識 本発明は、交通標識ならびに標示に使用する耐久隆起路面標識（ＤＲＰＭ）に 関する。更に詳細には、本発明は、車両の衝撃に耐える高い見掛けたわみモジュ ラスと衝撃強さとを提供できる繊維強化複合材料を使用した鋳造ＤＲＰＭに関す る。 隆起標識は、特に夜間または悪運転条件下で、接近車のドライバーが車道で正 しく位置を取れるようにする車線標示に使用される。隆起標識の表面に取り付け られた再帰反射体によって道路標示が行われる。再帰反射体は車両ヘッドライト の光をドライバーに戻す。 隆起路面標識は長年にわたって広く使用されており、最も成功を収めている隆 起路面標識はヒーナン（Ｈｅｅｎａｎ）による米国特許第３，３３２，３２７号 明細書に記載されている埋込み式シェルタイプのものである。シェルは一般にア クリル樹脂から形成され、エポキシ樹脂が入っている。しかし、この標識は車両 による衝撃を繰り返し受けた場合に破損しやすく、従って頻繁に交換する必要が あるようだ。交通量の高い状況下もしくは通行車が当該標識に過度に衝撃を与え る場合、わずか数ヶ月で不具合が生じることがある。 標識のシェルと埋込み充填剤を補強する試みがなされてきた。例えば、ヘッジ ウィック（Ｈｅｄｇｅｗｉｃｋ）による米国特許第５，００２，４２４号明細書 には、シェルを更に固定するためにシェルに延在リブを取り付け、シェルにエポ キシ樹脂ポッティング材を充填することが開示されている。スティーア（Ｓｔｅ ｅｒｅ）他による米国特許第５，３４０，２３１号明細書には埋込み式シェル標 識が開示されている。スティーア他は、耐衝撃性を高くするために長繊維強化熱 可 塑性材料から作成されたシェルの使用を教示している。該標識は温度上昇時のた わみと強度を保証すべく構成された中空なリブ付きハウジングを利用する。フレ イダー（Ｆｌａｄｅｒ）による米国特許第５，４０３，１１５号明細書では、ポ ッティング充填剤にグラスファイバー強化法を利用することが提案されており、 別の基部補強材であるファイバーグラスマットと組合わせることもある。該明細 書では、充填剤に重量百分率１−３％のチョップドファイバーグラスを付加する ことにより最適な強度が得られるが、３％を越えると加工上の問題を呈すると記 載されている。前述の考案は、高耐衝撃性と高いたわみモジュラスの必要を認識 しているが、埋め込みシェルを使ってこれらの特性を達成しようとするものであ った。 ルーベンスタイン（Ｒｕｂｅｎｓｔｅｉｎ）による米国特許第３，１６４，０ ７１号明細書では、ゴムとコンクリートの混合物から作られたコアを有する交通 標識が開示されている。コアにはポリマー含浸ファイバーグラスマットを被着す る。この被着プロセスのときにコアを樹脂または樹脂ファイバー外皮に含浸させ ることもできる。ルーベンスタイン特許で開示されている標識は、製造がかなり 困難で、しみ込ませが不完全な場合に生じる空隙は早期破損を招くことがある。 ルーベンスタイン特許で教示されたこの種の標識は商業的には成功しなかった。 外部シェルのない路面標識も幾通りか作成されている。例えば、陶土標識が商 業的成功を収めている。しかしながら、このような路面標識は、特に軟質な道路 で、繰り返し衝突の衝撃を受ける。また、磁器標識は概して製造に多大なエネル ギーを要し、また、その外側に再帰反射要素を永久付着するのは困難であった。 １９８０年代中頃以来、当該出願の譲受人（ミネソタ マイニング アンド マニュファクチャリング（Ｍｉｎｅｓｏｔａ Ｍｉｎｉｎｇ ａｎｄ Ｍａｎｕｆａｃｔｕｒｉｎｇ）社、以下、「３Ｍ」と称す）のトラフィ ックコントロール材部門は、隆起路面標識を設計ならびに販売している。該路面 標識は、高耐衝撃エンジニアリング熱可塑性プラスチックポリカーボネート（Ｐ Ｃ）を射出成形して作られている。メイ（Ｍａｙ）による米国特許第４，８７５ ，７９８号明細書に、この種の標識が開示されている。３ＭのＤＲＰＭの本体デ ザインは、横断面が略長方形で、上部は丸く、サイドが傾斜している。上部を丸 くしたことによって標識の最厚部に衝撃力を集中させることが出来、昼間時の見 やすさという付加的な利益も提供する。また、サイドが傾斜しているので、圧縮 衝撃力による応力が除去され、また、表面積が増えて昼間時の見やすさに貢献す る。高耐衝撃エンジニアリング熱可塑性ＰＣの使用により、昼間時の見やすさも 増す。但し、肝心なことは、その高性能耐衝撃性の故にＰＣ材が選択されている ことである。しかし、ｐｃ材の特徴から派生する利益は、標識本体の破損および 亀裂によって低減される。 本発明は、路面標識の形に構成され、ポリマー材料と補強繊維と充填剤物質と の等方混合物を含む自立型複合材料を含む繊維強化隆起路面標識を提供する。 本発明は、第１ならびに第２の対向端面と、第１ならびに第２の対向側面と、 上面と、底面と、クロスメンバとを有する自立型複合材料構造を含む隆起路面標 識も提供する。クロスメンバは、自立型複合材料構造に取り着けられて、第１の 端面から第２の端面に延在する。塑性クロスメンバには再帰反射レンズも保持で きる。 本発明は更に、複合材料全体に対する重量百分率で、ポリマー材料３０−７６ ％、補強繊維４−６％、充填剤物質２０−６６％から複合材料を生成することを 特徴とする、該複合材料から成る繊維強化隆起路面標識も提供する。 本発明は、ポリマー材料とグラスファイバーと充填剤物質とを混合して均質混 合物を生成して当該均質混合物をモールドに被着することを特徴とする、繊維強 化隆起路面標識作成方法も提供する。次にポリマー材料がモールド内で硬化され て隆起路面標識の形状の鋳造コンパウンド材が形成される。その後、硬化して作 った標識はモールドから外される。 本発明の考案において、驚くべくことに、隆起路面標識の主たる道路接着不良 メカニズムが標識本体の材料のたわみモジュラス特性にあることが分かった。隆 起路面標識がタイヤによる衝撃を受けると、標識がたわんで標識を道路に接着し ている接着剤が引っ張られる。この引っ張り動作により、標識の先端および後端 に剥離端が生じ、結局は主たる標識道路接着不良の原因となる。従って、高たわ みモジュラスは、本発明の標識の好適特性である。この発見は、軟アスファルト 路面に合わせて標識のたわみを定めるという従来技術の教示、例えば米国特許第 ５，３４０，２３１号明細書を参照、に相反するものである。 本発明は数多くの利益を提供する。本発明の標識は比較的高いたわみモジュラ スを示し、妥当な費用で比較的簡単なプロセスを利用して製造できる。本発明の 好適実施例は、複合材料に重力百分率４％以上の補強繊維を添加できるという利 益を有しており、耐衝撃性を高めることができる。本発明の別の利益は、該複合 材料の等方性は、均質混合物をモールドで鋳造することによって得られ、こうし て得られる等方性の度合いは一般に樹脂／繊維混合物を樹脂／粒子コア材にしみ 込ませるプロセスで得ることのできないものである。この等方性により標識はあ らゆる方向からの衝撃に耐えることができる。本発明の別の利益は、優れた耐衝 撃性を有する隆起路面標識を外部シェルを用いずに形成できることである。従来 技術の路面標識の外部シェルは一般に射出成形によって作られている。「自立」 という用語は、支持もしく は耐衝撃性を高めるための外部シェルを路面標識が備えていないことを意味する 。 本発明の耐久隆起路面標識は、１個または複数個の再帰反射レンズを取り付け られる。好適実施例では、再帰反射レンズはコーナーキューブ型のもので、コー ナーキューブ要素のすぐ後ろに空気界面を有している。該再帰反射レンズは、鋳 造時に型穴にセットされる熱可塑性ハウジングに含まれることが好ましい。ハウ ジングは、硬化のときに鋳造複合材料に固定されて、すぐに使える一体型標識を 構成する。 本発明は、一貫して同様参照番号で同様要素を指ている添付図面を参照しなが ら以下の好適実施例の詳細な説明を読むことによってより理解される。 図１は、本発明による耐久隆起路面標識の第１の実施例の部分分解斜視図であ る。 図２は、図１の線２−２についての断面図である。 図２Ａは、図２と同様な拡大断面図であり、路面標識にベース層を付着した任 意選択変更態様を示す。 図３は、図１に記載のタイプの耐久隆起路面標識に利用するレンズ取付装置の 平面図である。 図４は、図３のレンズ取付装置の底面図である。 図５は、図３のレンズ取付装置の側面図である。 図６は、本発明による耐久隆起路面標識の第２の実施例の部分分解斜視図であ る。 図７は、図６の耐久隆起路面標識のレンズ取付装置の片側の平面図である。 図８は、図６のレンズ取付装置の底面図である。 図９は、図６のレンズ取付装置の側面図である。 図１０Ａは、単一エネルギーディレクタの第１の実施例である。 図１０Ｂは、単一エネルギーディレクタの第２の実施例である。 図１０Ｃは、単一エネルギーディレクタの第３の実施例である。 図１１は、本発明による耐久隆起路面標識の第３の実施例の部分分解斜視図で ある。 図１と図２には、以下に組成を記載する複合材料から成る鋳造品である本体１ ２を有する耐久隆起路面標識１０の第１の実施例が記載されている。本体１２は 、丸みのある上面１２ａ、平坦な底面１２ｂ、上面１２ａから底面１２ｂに向か って下外側に延在する傾斜した第１ならびに第２の端面１２ｃと１２ｄ、および 第１および第２の凸上にカーブした側面１２ｅと１２ｆを備えている。端面１２ ｃと１２ｄは、本体１２の表面より窪んでいる。側面１２ｅと１２ｆには、半楕 円形に凹んだフィンガーグリップスロット１４ａと１４ｂが形成されている。 標識１０は、車両衝撃を最小限にするために断面は概して低く、縁にはカーブ が付けられている。一例として述べるに過ぎないが、例示的標識１０は、高さ約 ０．６２５インチ（１．６ｃｍ）、側面間の幅約４．０インチ（１０．２ｃｍ） 、端面間の長さ約３．５インチ（８．９ｃｍ）である。端面１２ｃと１２ｄは、 底面１２に対して角度約２５°−３５°、好ましくは約３０°傾斜しており、底 面１２との接合部で半径約０．００３インチ（０．０８ｃｍ）でカーブしている 。上面１２ａは、半径約６．５インチ（１６．４ｃｍ）でカーブしている。側面 １２ｅと１２ｆは、上面から底面に向かって半径約０．７５インチ（１．９ｃｍ ）、側面から側面に向かって半径約３．０インチ（７．６ｃｍ）でカーブし、底 面１２ｂの上方約０．５８インチ（１．４６ｃｍ）て終端している。フィンガー グリップスロット１４ａと１４ｂの底面は、底面１２ｂに対して約１３°の角度 で傾斜されており、底面１２ｂの上方約０．１４インチ（０．３６）インチで終 端しており、 上縁部は側面１２ｅと１２ｆとの接合部で半径約０．０６インチ（０．１５ｃｍ ）でカーブしている。 図２Ａに記載されているように、ベース層３６は、一部の実施例において、繊 維強化複合材料標識の底部に取り付けられている。織ファイバーグラスマットで 補強されるベース材は、ポリマーから生成されることが好ましい。ファイバーグ ラスマットは目の荒い表面を提供し、路面への接着を向上できる。 図１と図２に記載されているように、第１ならびに第２の再帰反射レンズ２２ と２４を第１ならびに第２の端面１２ｃと１２ｄに取り付けるのに、レンズ取付 機構２０が利用される。図１と２に記載の実施例において、レンズ取付機構２０ は、第１の端面１２ｃに設置される第１のレンズ取付台２０ａ、第２の端面１２ ｄに設置される第２のレンズ取付台２０ｂ、および第１ならびに第２のレンズ取 付台２０ａと２０ｂをつなぐ上面１２ａに広がる交差部２０ｃを具備する鞍状の 形状である。第１ならびに第２のレンズ取付台２０ａと２０ｂは、それぞれ第１ ならびに第２の端面１２ｃと１２ｄの全部を実質的に覆うように寸法構成される 。 レンズ取付機構２０は、その上面２０ａからエネルギーディレクタ３０ａ、３ ０ｂ、３０ｃが突出するように射出成形された可塑物であることが好ましい。エ ネルギーディレクタは、再帰反射レンズを支持して衝突エネルギーの分散を助け る装置である。レンズ取付け機構２０の底面には複数の鉤付きフィンガ３４があ り、鋳造本体１２内で保持されている。第１ならびに第２のレンズ２２と２４は 、エネルギーディレクタ３０ａ、３０ｂ、３０ｃに超音波で接着できる。再帰反 射レンズの超音波溶接にエネルギーディレクタを利用することは米国特許第４， ５７５，７９８号明細書に記載されており、該明細書全体をここに参考文献とし て援用する。 エネルギーディレクタ３０ａは、間にセル３２を画定する隔壁（ｓｅｐｔａ） の形をしており、エネルギーディレクタ３０ｂは、上列のセル３２の内部で柱の 形をなしている。エネルギーディレクタは３０ｂは、図１０Ａのように円錐形に することもできるし、図１０Ｂならびに図１０Ｃに記載の参照番号３０ｂ‘と３ ０ｂ“で示されているように円筒の上に円錐を重ねた形にすることもできるし、 レンズ２２と２４との接触箇所がある任意の形状にすることができる。一部のエ ネルギーディレクタ３０ａは、三角形のパターンに構成される。エネルギーディ レクタ３０ａは四角形、台形等の幾何学パターンに構成してもよいが、これら幾 何学パターンの中で図１に記載の三角形のパターンが一般に最も丈夫であり、概 して使用する材料の量が最も少なくてすむ。 エネルギーディレクタ３０ｂは、最上列のセル３２に沿って補強支持を行う。 補強支持が好ましいのは、標識１０の、上面領域から約１／３の距離の部分に車 両がぶつかることが多く、エネルギーディレクタ３０ａだけだと繰返される衝撃 によりレンズが破損する可能性があるからである。特異エネルギーディレクタ３ ０ｂを付加することによりレンズ２２と２４に補強支持を施して破損を最小限に 抑え、再帰反射性の損失も最小限に抑える。溶接線に沿って、再帰反射レンズ構 造体のコーナーキューブが破壊されると、レンズのその部分は再帰反射性でなく なる。特異エネルギーディレクタ３０ｂは、車両衝突に耐える十分な支持を提供 しつつ溶融線の数は最小限に抑えることができる。 エネルギーディレクタ３０ｃは、端面１２ｂと１２ｃの外周内側に設けられる 。レンズ２２と２４の外周を機密密閉して、湿気や汚れ等、キューブコーバー要 素と接触していることに由来する汚染因子を防止するために、エネルギーディレ クタ３０ａならびに３０ｂよりわずかに高くなっている。この高さは、コーナー キューブ反射体の高さとほ ぼ等しくすることが有効であることが判明している。該エネルギーディレクタに より、１つのセルが破損しても、隣接するセルの汚染を防止できる機密密閉セル が提供される。 図１ならびに図２に記載のレンズ取付機構２０を有する隆起路面標識１０は主 として、どちらの端面１２ｃと１２ｄとも接近車のドライバーに見える、中央分 離帯のない道路での使用を意図したものである。接近車のドライバーに一方の端 面しか見えない中央分離帯のある道路で使用する場合は、図３−５に記載の代替 取付機構１２０を使用できる。レンズ取付け機構は、第１の端面１２ｃに設置さ れる第１のレンズ取付台１２０ａ、第２の端面１２ｄに設置される無レンズ面１ ２０ｂ、およびレンズ取付台１２０ａと無レンズ面１２０ｂをつなぐ上面１２ａ に広がる交差部１２０ｃを具備しており、レンズ取付機構２０のものと同様な鞍 状の形状を備えている。レンズ取付台１２０ａと無レンズ面１２０ｂは、それぞ れ第１ならびに第２の端面１２ｃと１２ｄの全部を実質的に覆うように寸法構成 されることが好ましい。 レンズ取付機構２０と同様に、レンズ取付機構１２０は、レンズ取付台１２０ ａの上面からエネルギーディレクタ３０ａ、３０ｂ、３０ｃが突出するように射 出成形された可塑物であることが好ましい。エネルギーディレクタ１３０ａは、 レンズ取付台１２０ａの複数のセル１３２を形成する隔壁であり、一方、エネル ギーディレクタ１３０ｂは上列セル３２に分散されており、エネルギーディレク タは１３０ｃは、レンズ取付台１２０ａの外周内側に延在している。レンズ取付 機構１２０の下面には、レンズ取付け機構２０の鉤付きフィンガのように複数の 鉤付きフィンガ１３４が備わっている。 図６に、別の代替レンズ取付機構２２０を備えた標識２００を示す。レンズ取 付機構２０のような鞍状形状でなく、図６−９に記載されているように、レンズ 取付機構２２０は、それぞれ第１ならびに第２の 端面２１２ｃと２１２ｄに取り付けられる独立レンズ取付台２２０ａと２２０ｂ を有する。レンズ取付台２２０ａと２２０ｂは、それぞれ台１ならびに第２の端 面２１２ｃと２１２ｄを実質的に全部覆うように寸法構成される。 レンズ取付機構２２０は、レンズ取付台２２０ａと２２０ｂの上面から突出す るエネルギーディレクタ２３０ａ、２３０ｂ、および２３０ｃも備えている。繰 り返しになるが、エネルギーディレクタ２３０ａは、複数のセル２３２を形成す る隔壁の形態をなしており、上列のセル２３２にエネルギーディレクタ２３０ｂ が分散されている。エネルギーディレクタ２３０ｃは、レンズ取付台２２０ａと ２２０ｂの外周内側に延在している。レンズ２２２と２２４は、前述のようにエ ネルギーディレクタ２３０ａ、２３０ｂ、および２３０ｃに超音波溶接できる。 各レンズ取付台の下面は、レンズ取付台２２０ｂについて図８と図９に記載され ているように、複数の鉤付きフィンガ２３４を備えている。 標識に使用するのに適するものとして、種々タイプの再帰反射レンズならびに 取付方法が考えられる。適切な再帰反射レンズの詳細な説明は、ネルソン（Ｎｅ ｌｓｏｎ）他による米国特許第３，７１２，７０６号明細書、同４，８７５，７ ９８号明細書、および同４，８９５，４２８号明細書、ホルメン（Ｈｏｌｍｅｎ ）による米好特許第３，９２４，９２９号明細書、ホワイト（Ｗｈｉｔｅ）によ る米国特許第４，３４９，５９８号明細書、アター（Ａｔｔａｒ）による米国特 許第４，７２６，７０６号明細書に記載されており、これら全部の明細書全体を ここに参考文献として援用する。 第１の実施例で、レンズ２２と２４（または２２２と２２４）は、コーナーキ ューブの金型に透明なポリカーボネートのシートをセットして熱と圧力を加えた 後に加熱してから冷やし、マイクロコーナーキ ューブのシート材を形成することによって作られる。このシート材は、次の２種 類の方法のうちの一方によってレンズ取付機構２０に取り付けることができるレ ンズ部片にダイカットされる。第１の方法では、レンズ部片はレンズ取付機構２ ０のレンズ取付台２０ａと２０ｂに超音波溶接される。エネルギーディレクタ３ ０ａは、車両衝突に対するレンズ２２と２４の構造完全性およびレンズ２２と２ ４の再帰反射性を最適にするように選択された略三角パターンに成形される。第 ２の方法では、反射材を、アルミニウムが好ましいが銀、クロム、金等でも可能 な蒸気被覆材を、レンズ２２と２４に蒸着する。次いでレンズ２２と２４は、例 えば感圧接着剤を利用して、レンズ取付台１２０ｂと相等しい無レンズ取付台に 接着される。レンズ２２と２４に反射蒸気被覆が施されれば、再帰反射レンズの 後ろ側の空気海面は必要ないので、ハウジングの凹端面１２ｃと１２ｄにエネル ギーディレクタを備える必要はない。 第１の取付方法によって取り付けられたレンズはその輝きが一部損なわれるが 、第２の方法によって取り付けられたレンズほどではない。また、第１の方法に よるレンズは、エネルギーディレクタのパターン（すなわち、隔壁）によって画 定される永久スチーム密封ポケット領域を備えている。 第２の実施例では、レンズ２２と２４は、射出成形プロセスを利用して作成さ れる。マイクロコーナーキューブ用ツールは、個々の各レンズに接して形成され るエネルギーディレクタパターンを利用して、レンズ部片の形にカットされる。 それ故、各レンズは成形された時点でダイカット不要な適切形状を具備しており 、組込み式エネルギーディレクタも備えている。第２の実施例によるレンズシス テムでは、ハウジングの凹端面１２ｃと１２ｄにエネルギーディレクタパターン を形成する必要が不要になる。このようにハウジングの凹部には平面が 設けられる。 図１１を参照すると、本発明による鋳造ＤＲＰＭの代替実施例３００が記載さ れている。標識３００は、標識１０と同じ複合材料から成る鋳造品でありうる本 体１２を有する。本体３１２は、丸みのある上面３１２ａ、平坦な底面３１２ｂ 、上面３１２ａから底面３１２ｂに向かって下外側に延在する傾斜した第１なら びに第２の端面３１２ｃと３１２ｄ、および第１および第２の湾曲側面３１２ｅ と３１２ｆを備えている。本体３１２の寸法は本体１２のものと同様にできる。 前述の実施例と異なり、標識３００には個別レンズ取付機構２０、１２０、２ ２０がない。その代わり、型穴の第１ならびに第２の端面３１２ｃと３１２ｄの 位置にレンズ３２２と３２４を逆さまに取り付けた状態で、レンズ３２２と３２ ４の上に直接に本体３１２が鋳造される。レンズ３２２と３２４は、前述の特許 に記載されているタイプのものでもよい。あるいは、本体３１２を凹端面３１２ ｃと３１４ｄと一緒に鋳造し、再帰反射レンズ３２２と３２４をエポキシ樹脂の ような屋外利用に適した接着剤で凹部の所定位置に固定することも可能である。 標識１０、２００、ならびに３００は、繊維強化複合材料を利用した鋳造品で ある。好適実施例では、繊維強化複合材料は、粒状補強材としてタルクとケイ砂 を含み、複合材料のマトリックスは２液性エポキシ系である。 複合材料は補強材のタイプによって分類される。粒子強化複合材料は一般に大 径粒子タイプまたは分散強化タイプのいずれかである。両タイプの粒子強化複合 材料とも、（大径粒子補強材の場合は）荷重を伝達することによって、または（ 分散強化補強材の場合は、小径粒子が機能する分子または原始レベルで）力が加 わったときの転位運動を妨げることによって、材料のたわみモジュラスを増すよ うにする。 繊維強化複合材料は、（１）長繊維、（２）構造繊維、（３）短繊維の３つの 分類のいずれかに属する。長繊維複合材料は異方性が高くなる傾向があり、すな わち、この種の複合材料の強度は繊維の向きに大きく左右される。構造繊維強化 相労は、サンドイッチタイプまたは積層タイプのもので、航空宇宙産業に多く使 用されている。構造材は一般に、樹脂を含浸させた目潰しまたは織物ファイバー グラスシートである。 短繊維複合材料は、一般に荷重伝達要件と処理能力によって決まるいずれか長 さのチョップド繊維を利用する。短繊維複合材料は、整列されていても無秩序で あってもよい。配向された短繊維複合材料は、連続すなわち長繊維複合材料と同 様に機能する。不規則な無秩序な複合材料は等方性で、それは無秩序な短繊維複 合材料が荷重ベクトルとは無関係に付加荷重に耐えられることを意味している。 しかしながら、複合材料の強度および剛度を効果的に増大できるかどうかは繊維 の長さによる。繊維は臨界繊維長（ｌ_c）より長いことが好ましい。臨界繊維長 （ｌ_c）は、繊維極限強さ（σ_f）とその直径（ｄ）の関数であり、マトリックス の極限剪断強度（τ）に反比例する（ｌ_c＝σ_f×ｄ／τ）。複合材料の引張応力 は、マトリックスの引張応力に繊維の引張応力の一部とそれら各々の体積率を加 えたもの対して直線的に変化する。繊維強化複合材料に関する更なる情報は、ウ ィリアム Ｄ．カリスタ Ｊｒ．ならびにジョン ウィリー著「材料の科学と工 学（Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ） 」（１９９１）を参照されたい。 本発明の補強繊維は、好ましくは少なくとも臨界長（約１ｍｍ）の長さを備え 、更に好ましくは１５０以上の長さ直径比を有する。ガラスファイバーが小さく なるほど粒子のように作用しがちで、満足な耐衝撃性を提供できない場合がある 。また、粘性および異方性関係の問 題を回避するためにグラスファイバーは長すぎないこと（すなわち、好ましくは 約０．５インチ（１．２７ｃｍ）より短いこと）も好ましい。繊維は、カーボン 、セラミック、またはシリカ系のガラスから生成することが好ましい。約半イン チ（１．２７ｃｍ）より長い繊維は耐衝撃性が増すが、標識形状が小さな溝や湾 曲を具備しているので加工が困難であり、また、繊維長は審美的理由からも１． ２７ｃｍ以下であることが好ましい。繊維径は、３−２０ミクロンであることが 好ましい。 本発明で使用できる繊維の具体例は、長さ約１／８インチ（０．３２ｃｍ）、 直径約１４ミクロンの、シラン前処理を施したグラスファイバー（ドウ・コーニ ング（Ｄｏｗ Ｃｏｒｎｉｎｇ）社から購入できるＥガラス）である。購入した そのままでの状態では、該グラスファイバーは束塊状に凝集しがちで、これらの 束塊は本明細書の記載例で利用される低剪断では完全に離散されない。これらの 繊維を利用した複合材料の断面を走査型電子顕微鏡解析したところ、繊維の約１ ／４は単独繊維として分散され繊維の約３／４は２０−４０本の繊維束塊状態で 分散された状態で複合材料に等方混合されていることが分かった。高耐衝撃性を 得るために、グラスファイバーは複合材料全体の少なくとも重量百分率４％の量 を添加することが好ましい。しかしながら、加工を容易にするために、グラスフ ァイバーは複合材料全体の重量百分率６％を越えないことも好ましい。好適実施 例では、グラスファイバーとサンドの混合物は加工が困難なことがあるので複合 材料全体の重量百分率６０％以下になっている。 本発明の複合材料のマトリックスは、広範囲なポリマー材料から作成できる。 ポリマー材料は、硬化剤と組み合わせたエポキシ樹脂などの熱硬化性樹脂または 化学硬化性樹脂を選択できる。本発明の複合材料鋳造標識に特に好適なマトリッ クスは、アミン硬化樹脂と組み合わ せたエポキシ樹脂で形成される。好ましくは複合材料全体の重量百分率約３０％ −７６％、更に好ましくは重量百分率約３０−４０重量パーセントの範囲で複合 材料にポリマー材料が存在する。 本発明の充填剤物質は硬粒子状物質を含むことが好ましい。一般に、充填剤物 質は無機酸化物である。好適充填剤物質は、サンド、タルク、炭酸カルシウムお よびガラスダストを含む。ケイ砂の大径粒子であるほど、マトリックスからの衝 撃力を伝達することによって複合材料のたわみモジュラスを増すことができる。 また、サンドは樹脂量を押し退けるので、使用する樹脂の量が減ってコストが削 減される。大径粒子は、好ましくは直径約３００ミクロン−約８５０ミクロン（ 約２０−５０メッシュ）、更に好ましくは約３００−４００ミクロン、最も好ま しく約３７５ミクロン（４０メッシュ）の粒子である。大径粒子の使用量は、好 ましくは複合材料の約２０−約６０重量パーセント、更に好ましくは約３０−約 ５０重量パーセントである。 タルク、炭酸カルシウム、ガラスダストなど相当に微細な粒子は複合材料の硬 度を増し、亀裂伝播を止めることによって複合材料を強くする。微細粒子の平均 粒径（数平均）は、好ましくは約０．０１ミクロン−５ミクロン、更に好ましく は約０．０１ミクロン−約１ミクロン、より更に好ましくは約０．０１ミクロン −約０．１ミクロンである。微細粒子は、好ましくは約１０−５０重量パーセン ト、更に好ましくは約２０−３０重量パーセント使用する。充填剤物質の他に、 複合材料に、白、青、緑、黄、赤などの顔料を含有することもできる。紫外線安 定剤を添加することもできる。審美的目的のために標識を着色するなど、標識を 鋳造する前のモールドまたはモールドを外した後の標識に、ポリマー材料量を薄 くコーティングすることも有用である。 本発明の隆起路面標識は、ポリマー材料と補強繊維と充填剤物質から成る等方 混合物を隆起路面標識の形状に鋳造するという製法によっ て製造できる。好適実施例では、微細充填剤物質粒子と樹脂は高温で混合される 。この混合は、例えば、分散ブレードを利用して約１４００ｒｐｍで２０−３０ 分間、混合することによってなされる。顔料、好ましくはＴｉＯ₂、は、微細粒 子と同じときに混合できる。分散の平滑度は、「スクラッチ」ゲージで測定でき 、８と９の間を指すことが好ましい。 先に述べたように微細粒子が樹脂に分散された後に、チョップドグラスファイ バーと砂を添加してもよい。該混合物は、粘土を減らすために加熱される。砂お よびグラスファイバーは、樹脂混合中に添加されることが好ましい。この工程に おいて、該混合は比較的に低い剪断速度で短時間に行われること、例えば、５６ ０ｒｐｍ、約５分間のポンプブレードによる混合、が好ましい。混合は、均質性 を得るに十分なものでなくてはならないが、過剰混合は混合物に粘りが出るので 避けることが好ましい。過剰混合に由来する粘度増加はファイバー束塊の分離に よるものと考えられている。特に好適な製法においては、砂／ガラスを予め混合 しておき、混合時に混合物に絶え間なく注ぐ。また、砂／ガラス混合物が混合物 とほぼ同じ温度に予加熱しておくことも有用である。 好適実施例では、補強粒子および補強繊維は、それぞれ別の容器で、エポキシ 樹脂および硬化剤に混合される。次いで、エポキシ樹脂混合物と硬化剤混合物を 混合して均質な混合物を生成し、その後、この混合材料をモールドに入れる。好 適実施例では、エポキシ混合物と硬化剤混合物は容積比１：１で合わせられる。 エポキシ樹脂混合物と硬化剤混合物は、高圧（例えば、８０ｐｓｉ）で作動する ロッド流量調節ポンプでそれぞれの高温容器から汲み上げることが好ましい。エ ポキシ樹脂混合物と硬化剤混合物は、螺旋状の混合部材を有するスタティックミ キサの中で混合される。ダイナミックミキサなど、別のタイプ の混合システムも利用できる。 ポリマー材料と補強繊維と充填剤物質を等方混合物に混ぜ合わせた後、この等 方混合物をモールドに入れる。重要なのは、混合および注湯工程のときに複合材 料に気泡が入り込むのを回避することである。気泡は空隙の原因となり、結果的 に最終的に得られる標識のたわみモジュラスと衝撃強度を低減することがある。 モールド内部は、路面標識外部のように形成されている。 成形工程は当該技術で既知のプロセスによって実施できる。一実施例では、複 合材料は静止モールドに封入される。別の実施例では、モールドの一方の側を空 気に触れるように開いたままにする。更に別の実施例では、モールドを振動させ て、複合材料がモールドの隅々まで完全に行き渡って、空隙を無くすのを助ける 。更に別の実施例では、モールドを真空にして空隙を無くすのを助ける。 好適実施例では、再帰反射レンズをモールドにセットした後に等方混合物を加 える。 その後、混合物は硬化されて、高たわみモジュラスで高衝撃強さを備えた複合 材料になる。このやり方でこのようにして得られる鋳造標識は、付属再帰反射レ ンズと一緒にモールドから外すことができ、路面に取り付けられるばかりとなっ ている。これより好適でない実施例では、路面標識をモールドから外した後に再 帰反射レンズを接着する。 好適実施例では、エポキシ樹脂／アミン硬化材の複合混合物を、１５０°Ｆ（ ６６℃）で約１０分間硬化することによってモールドにセットする。 道路への付着を向上するために標識の基部を変更できる。これらの変更は、従 来のテクニックで実施できる。例えば、基部に目の粗いパターンを生成するよう にモールドのカバーにぎざぎざを設けることもできる。あるいは、砂、チョップ ドグラスファイバー、もしくは織ガ ラスマットを高温状態で基部に加えることもできる。 本発明の鋳造複合材料路面標識の試験を実施した。ＡＳＴＭ方法Ｄ７９０セク ション９．１の修正バージョンに基づいて、見掛けたわみモジュラスの測定を行 った。ＡＳＴＭ Ｄ４２８０では、長さ幅とも４．０インチ（１０．１６ｃｍ） 以上という多くの標識が満たしていない要件が要求されているので、この方法は ＡＳＴＭ４２８０の方法に基づいて選択された。また、試験により、標準的なＡ ＳＴＭ Ｄ４２８０の方法では、たわみ強さと標識の道路付着度の相関関係がよ く分からないことが判明した。ＡＳＴＭ Ｄ７９０では、サンプルの寸法をと、 たわみモジュラスの計算に必要な式が規定されている。ＡＳＴＥＭ Ｄ７９０と セクション６．２．１では、スパンはサンプルの厚みの１６倍に規定されている 。隆起路面路面標識の形状は、この寸法比とは異なる。従って、試験された異な る隆起標識で一様かつ比較可能な試験結果を得るため、種々タイプの標識すべて に対応できるように標識のスパンを１．８５インチ（４．７０ｃｍ）に固定した 。この固定スパン導入により、全部の標識について、たわみモジュラス計算の剪 断効果が確実に均一になった。この正規化モジュラスを、見掛けたわみモジュラ スまたは見掛けモジュラスと呼ぶ。見掛けモジュラスは、標識の見掛けモジュラ スを示す、その標識固有の数であって、ポンド／平方インチ（ｐｓｉ）またはパ スカル（Ｐａ）単位で現される。見掛けモジュラスは、ＡＳＴＥＭ試験方法Ｄ７ ９０に規定されている次の式で求めた。 Ｅ＝スパン³×勾配／４×長さ×厚さ³ 式中、スパン＝１．８５インチ（４．７０ｃｍ） 勾配＝最下部相対荷重点における、荷重変動／たわみ量変動 長さ＝標識の長さ 厚さ＝標識の厚さ Ｅ＝見掛けモジュラス 見掛けモジュラス値は、一対のＭＴＳ伸び計モデル６３２．１７Ｂ−２０を利 用した材料試験機ＭＴＳモデル８１０で行った試験で求めた。３点曲げモードに 関してＡＳＴＭ Ｄ７９０に記載されている通り、サンプルを２個のサポートの 上にセットした。サンプルの厚さならびに長さの寸法は、標識の厚さならびに標 識の長さであり、スパンは、モジュラス計算で全部の標識サンプルに同一剪断効 果をもたらす１．８５インチ（４．７ｃｍ）に固定した。一対の伸び計を使用し て、標識の底部のたわみを計測した。伸び計の針は、標識のフィンガーグリップ を二分するセンターラインに乗るように標識底部にセットされて、標識の下のた わみを計る。接着剤／道路、接着剤／接着剤、および接着剤／標識基部の境界面 の損傷の原因となるたわみは標識の基部に生じる。これが高精度の伸び計を使用 して基部のたわみを計測する理由である。ＭＴＳは、最大１０００ ｌｂｓの力 で標識上部中央に荷重をかけるように設定した。また、変形率はＡＳＴＭ Ｄ７ ９０のセクション９．１．１に記載の式から算出し、０．１インチ／分（０．２ ５ｃｍ／分）に設定した。（シート形状の）複合材料自体のたわみモジュラスは 、ＡＳＴＭ Ｄ７９０で測定できた。 実施例１により作成された２個の標識の試験では、平均の見掛けたわみモジュ ラスは約５５０，０００ｐｓｉ（３．７９×１０⁹Ｐａ）であることが判明した 。 本発明の鋳造標識の見掛けたわみモジュラスは、好ましくは４００，０００ｐ ｓｉ（２．７５×１０⁹Ｐａ）、更に好ましくは８００，０００ｐｓｉ（５．５ ２×１０⁸Ｐａ）である。（ＡＳＴＭ Ｄ７９０で測定した）約５００，０００ ｐｓｉ（３．４５×１０⁹Ｐａならびに２４０万ｐｓｉ（１．６５×１０¹⁰Ｐａ ）たわみモジュラス値も好適である。 実施例１の方法により製造された標識に衝撃試験を実施した。衝撃試験は、タ ッブ径０．６２５インチ（１．６２５ｃｍ）を利用する代わりにタッブ径０．５ ０インチ（１．３ｃｍ）利用した点を除いて点以外は、ＡＳＴＭ Ｄ３０２９の セクション７−１５に従って実施した。標識は平坦な金属板の上に置いた。標識 の上に、１ポンド（０．４５ｋｇ）のダートを１１８ｃｍ（４５．２インチ）の 高さから１０回落とした。最初の投下では小さな凹みができただけであった。２ 回目の投下で、少し大きい凹みを生じた。３回目の投下でフィンガーグリップに 非常に細い亀裂を生じた。７回目の投下後、両側のフィンガーグリップに亀裂が 入った。１０回目の投下後、標識は４つに割れてグラスファイバーでつながって いた。 本発明の路面標識は耐衝撃性に優れていることが高く望まれる。従って、４５ ．２インチ（１１８ｃｍ）の高さからの１ポンド（０．４５ｋｇ）のダートの１ 回投下に亀裂なしで耐えられることは好ましいことである。また、割れてかけら にならずにそのような投下に３回耐えられることも好ましいことである。 実例 以下に述べる非限定実例は本発明を例証するものである。これらの実例は、作 成された多数の実例のほんの一部である。実例中のすべての割合、パーセント、 率等は、重量を基準としたものである。全体を通じて下記の略語と商品名を使用 する。 表１に第１の実例の組成を示す。高剪断溶解機ブレード（コウレス（Ｃｏｗｌ ｅｓ）社から購入可能可能）を利用して、３５ｇのタルクと２．５ｇのＴｉＯ₂ を８０ｇのＥｐｉｃｕｒｅ ３２７０にに分散した。Ｅｐｏｎ８２６ベースの混 合物とＥｐｉｃｕｒｅ ３２７０ベースの混合物は、別々に、１４０ｒｐｍ、約 １２０−１３０°Ｆ（４９−５４℃）で２０−３０分間のあいだ混合する。１２ ６．５ｇの砂と１２．６５ｇのチョップドグラスファイバーを容器に加え、手で 振って混合する。その後、これを１２０−１３０°Ｆ（４９−５４℃）に予加熱 する。予め混合され且つ予加熱された砂とチョップドグラス ファイバーの混合物は、約１２０−１３０℃で撹拌しながらＥｐｏｎ８２６を含 む側に添加した。この混合物は、混合物が均質に見えるようになるまで、約３分 間のあいだ低剪断ブレードで撹拌した。類似方法により、予め混合され且つ予加 熱された１５０．０２ｇの砂と１５．０ｇのチョップドグラスファイバーの混合 物を、Ｅｐｉｃｕｒｅ ３２７０を含む側に添加した。Ｅｐｏｎ８２６ベースの 混合物の総重量は２７６．６ｇであり、Ｅｐｉｃｕｒｅベースの混合物の総重量 は２７６．５ｇであった。このようにして別々のものから得られた配合物を複数 の螺旋混合要素を備えたスタティックミキサから注いで容積比１：１の割合で混 ぜ合わせた後、定形モールドに注ぎ、１５０°Ｆ（６６℃）で１０分間硬化させ た。 最初の混合工程のときは、樹脂全体に小粒子を隈無く分散させるために高剪断 を使用する。ＴｉＯ₂粒子を使用する場合、混合物全体が完全に白色であるかを 見れば混合度を判定できる。（Ｅｐｏｎ８２８／ＴｉＯ₂など）チタン粒子を予 め分散させてあってＣａＣＯ₃またはタルクなど他の小粒子を含有しないものを 利用した実例の場合、小粒子は既によく分散されているので、高剪断混合工程は 不要である。チョップドグラスファイバーが添加された後は過剰混合しないよう に注意を払わなくてはならない。チョップドファイバーは、オートミールに似た 混合物を得るために加えられる必要がある。チョップドファイバーを含む混合物 を混ぜすぎると、注いだりポンプで汲み上げたり出来ない混合物になることがあ る。許容粘度は、約１３０°Ｆ（５４℃）で２０，０００−５０，０００センチ ポアズである。 実例２−２１（表１参照）は、実例１について記載されたのと同様な製法で製 造した。実例２−２１の各々の正味重量は、約１３０ｇ−約１５００ｇである。 実例１−１１ならびに１７−２１に記載の重量百分率は、各コラムの一番下に示 されている容積混合比で混合される Ａ側とＢ側における重量百分率である。実例１２−１６は、配合物全体における 重量百分率で表１に記載されている。実例２−２１では、Ａ側とＢ側を舌圧子を 使って混ぜ合わせた。 実例２−４では、Ａ側にのみチョップドグラスを混合した。実例２−４のたわ みモジュラスは、１．１６−１．４５×１０⁷ｐｓｉ（７．９−１０．０×１０^{1 0} Ｐａ）であった。それにも関わらず、実例２−４でＡ側とＢ側の間に好ましく ない粘度差が認められた。 実例５−７は、Ａ側にもＢ側にもどうよな粘度があった。実例５−７（標本サ イズ：１インチ×０．１２５インチ×４．０インチ（２．５４ｃｍ×０．３２ｃ ｍ×１０．２ｃｍ））のたわみモジュラステストは、１×１０⁷ｐｓｉ（６．９ ×１０¹⁰Ｐａ）を越えたままであった。 実例１１の組成で製造された標本のたわみモジュラスは、０．７４−１．１２ ×１０⁷ｐｓｉ（５．１−７．７×１０¹⁰Ｐａ）であった。実例１２は、Ｅｐｏ ｎ ８２６にＣａＣＯ₃を調合し、全体が完全に白くなるまでＥｐｏｎ ８２８ ／Ｔｉを混合し、舌圧子でＥｐｉｃｕｒｅ３７２０に混合し、その後にグラスフ ァイバーと砂を混合して複合混合物にして作った。砂とグラスファイバーは、温 度約１１０°−１１３°Ｆ（４３°−５４℃）で添加するが、Ｅｐｉｃｕｒｅに 混合するときに約３分以内（すなわち、材料硬化前）に加えきらなければならな い。実例２−２１はいずれも、ハンマー叩きに対して許容強度を示した。観察さ れた強度差は、Ｅｐｉｃｕｒｅ３２７１からＥｐｉｃｕｒｅ３２７０に変えたと きのごくわずかな強度差であった。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＤＥ， ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，Ｌ Ｕ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ，ＣＦ ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ， ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＫＥ，ＬＳ，ＭＷ，ＳＤ，Ｓ Ｚ，ＵＧ)，ＵＡ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ ，ＴＪ，ＴＭ)，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ，ＢＢ ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＺ，ＤＥ， ＤＫ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＥ，ＨＵ，ＩＳ，Ｊ Ｐ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ， ＭＸ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，Ｓ Ｅ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ，ＵＡ ，ＵＧ，ＵＺ，ＶＮ (72)発明者 メイ，デビッド，シー. アメリカ合衆国，ミネソタ 55133−3427, セントポール，ポスト オフィス ボック ス 33427

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．ポリマー材料と補強繊維と充填剤物質との等方混合物を含み、路面標識の 形に構成された自立型複合材料を含む繊維強化隆起路面標識。 ２．再帰反射レンズを上に取付けた、請求項１に記載の繊維強化路面標識。 ３．ポリマー材料はエポキシ、アクリル、ポリウレタンより成るグループから 選択される熱硬化性樹脂であり、充填剤物質はシリカ系砂粒子を含み、補強繊維 はシリカ系グラスファイバーであることを特徴とする、請求項１に記載の繊維強 化路面標識。 ４．グラスファイバーは、主として、ポリマー材料に無秩序に分散された束塊 のグラスファイバーを含むことを特徴とする、請求項３に記載の繊維強化路面標 識。 ５．少なくとも８０，０００ｐｓｉ（５．５×１０⁸Ｐａ）の見掛けモジュラ スを有する、請求項１−請求項４のいずれかに記載の繊維強化路面標識。 ６．自立型複合材料は、第１ならびに第２の対向端面と、第１ならびに第２の 対向側面と、上面と、略平坦な底面と、を具備する本体に形成され、第１ならび に第２の端面は約３０°の角度の傾斜が付けられ、および第１ならびに第２の側 面は上下間ならびに端面間が凸形であることを特徴とする、請求項１−請求項５ のいずれかに 記載の繊維強化路面標識。 ７．標識は、第１ならびに第２の対向端面の少なくとも一方に配設される再帰 反射レンズを更に具備することを特徴とする、請求項１−請求項６のいずれかに 記載の繊維強化路面標識。 ８．標識は、第１ならびに第２の対向端面の少なくとも一方に嵌入するレンズ 取付機構と、レンズ取付機構に取付けられる少なくとも１枚の再帰反射レンズと 、を更に具備することを特徴とする、請求項７に記載の繊維強化路面標識。 ９．レンズ取付機構は、成形プラスチックから作られ、第１および第２２の端 面にそれぞれ嵌入される第１ならびに第２のレンズ取付台を具備し、少なくとも １個の取付台は、少なくとも１枚のレンズをエネルギーディレクタに超音波溶接 するために取付台から上方向に延在する複数個のエネルギーディレクタを備えた ことを特徴とする、請求項８に記載の繊維強化路面標識。 １０．第１ならびに第２の対向端面と、第１ならびに第２の対向側面と、上面 と、底面と、を有する自立複合構造体を具備し、および第１から第２の対向端面 へ延在する再帰反射レンズ付きプラスチッククロスメンバを自立複合構造体に取 付けた路面標識。 １１．百分率が複合材料全体に対する重量百分率であるときに、３０％−７６ ％のポリマー材料と、４％−６％のグラスファイバーと、２０％−６６％の充填 剤物質と、の等方混合物を自立型複合材料が含むことを特徴とする、請求項１０ に記載の路面標識。 １２．百分率が複合材料全体に対する重量百分率であるときに、３０％−７６ ％のポリマー材料と、４％−６％のグラスファイバーと、２０％−６６％の充填 剤物質と、の等方混合物を含む複合材料を含む、繊維強化路面標識。 １３．ポリマー材料３０−４０重量パーセントと、粒径約０．０１−約５ミク ロンの微細充填剤物質粒子２０−３０重量パーセントと、粒径約３００−約８５ ０ミクロンの大径充填剤物質粒子３０−５０重量パーセントを含む、請求項１２ に記載の繊維強化路面標識。 １４．小径粒子はタルクを含み、大径粒子は砂を含むことを特徴とする、請求 項１３に記載の繊維強化路面標識。 １５．第１ならびに第２の対向端面と、第１ならびに第２の対向側面と、上面 と、平坦な底面と、を具備する複合材料から形成され、第１ならびに第２の端面 は約２５°−約３５°の角度の傾斜が付けられ、および第１ならびに第２の側面 は上下間ならびに端面間が凸形をしている自立型本体と、 第１ならびに第２の対向端面の少なくとも一方に配設される再帰反射レンズと 、 を具備する繊維強化路面標識。 １６．前記第１および第２２の対向端面の少なくとも一方に嵌入されるレンズ 取付機構と、レンズ取付機構に取付ける少なくとも１枚のレンズと、を更に備え た、請求項１８に記載の繊維強化路面標識。 １７．レンズ取付機構は、成形プラスチックから作成され、前記第１ならびに 第２の端面にそれぞれ嵌入される第１ならびに第２のレンズ取付台を具備するこ とを特徴とする、請求項１６に記載の繊維強化路面標識。 １８．レンズ取付台の少なくとも一方は、少なくとも１枚のレンズをエネルギ ーディレクタに超音波溶接するためにレンズ取付台から上方向に延在する複数の エネルギーディレクタを有することを特徴とする、請求項１７に記載の繊維強化 路面標識。 １９．少なくとも一方のレンズ取付台は、レンズ取付台内部に成形され、エネ ルギーディレクタにレンズを超音波溶接するためにレンズ取付台から上方向に延 在する、第１ならびに第２の複数エネルギーディレクタを有し、第１の複数エネ ルギーディレクタは複数セルを画定する隔壁の形をしており、第２の複数エネル ギーディレクタは前記セルの少なくとも一部に配設される独立柱の形をしている ことを特徴とする、請求項２０に記載の繊維強化路面標識。 ２０．ポリマー材料と、補強繊維と、充填剤物質とを混合して均質混合物を生 成するステップと、 均質混合物をモールドに入れるステップと、 モールド内のポリマー材料を硬化させて、隆起路面標識の形状に固まった鋳造 複合材料を成形するステップと、 そのようにして得られた鋳造隆起路面標識をモールドから取り外すステップと 、を含む、 繊維強化路面標識の作成方法。 ２１．均質混合物を入れる前に再帰反射レンズをモールドにセットしておくこ とを特徴とする、請求項２０に記載の方法。 ２２．鋳造隆起道路標識に再帰反射レンズを接着する更なるステップを含むこ とを特徴とする、請求項２０に記載の方法。 ２３．ポリマー材料は熱硬化性樹脂であって、前記樹脂はエポキシ樹脂と硬化 剤の混合物であることを特徴とする、請求項２０−請求項２２のいずれかに記載 の方法。 ２４．繊維強化路面標識は、基部にギザギザを形成すること、ポリマー含浸グ ラスマットを基部に接着すること、高温状態で基部にチョップドグラスファイバ ーを落下させること、および高温状態で基部に砂を落下させることより成るグル ープから選択される改変によって改変された改変基部を更に具備する、請求項２ ０−請求項２３のいずれかに記載の方法。