JPH11501986A - 鋼鉄ワイヤの製造方法−−成形ワイヤ及びホースへの利用 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 ０．０５−０．８％のＣ、０．４−１．５％のＭｎ、０−２．５％のＣｒ、０．１−０．６％のＳｉ、０−１％のＭｏ、０．２５％を超えないＮｉ及び０．０２％を超えないＳ及びＰの含まれた鋼鉄をローラ圧延又は引抜きによって細長い成形されたワイヤを作り、そして予め定められた条件のもとで、少なくとも３２のＨＲＣ硬度、主としてマルテンサイト型及びベイナイト型の鋼鉄組織及び少量のフェライトに達するための、少なくとも１段階の急冷を含む第１熱処理をその成形されたワイヤについて実施する。成形されたワイヤ及び、Ｈ₂Ｓ含有排出液を輸送するための可撓性のチューブが開示されている。

Description

【発明の詳細な説明】 鋼鉄ワイヤの製造方法−−成形ワイヤ及びホースへの利用 本発明は、加圧された排出液の輸送に用いるホースを補強するための、鋼鉄ワ イヤのような非常に大きな長さの細長い要素に関する。本発明はこれらの補強用 ワイヤを製造する方法、この方法によって得られたワイヤ、及びこのような補強 用ワイヤをその構造の中に含むホースに関する。 鋼鉄ワイヤよりなるいくつかの装甲層で補強されたホースを液体、中でも炭化 水素類の輸送のために用いる用途が知られている。或る場合にはこれらのホース は、それらが、例えば硫黄化生成物を含む酸性液体の存在のもとでの腐食性の環 境にさらされるような条件のもとに置かれる。そのようなホースが非常に深い水 の中に配置されるような場合には、それらは内圧、軸方向の負荷、及び非常に深 いところに沈められることに基づく外部圧力に対する抵抗において非常に高い機 械的性能を有することがますます必要である。 密封が１つ以上のポリマー被覆層により確保されるようなホースにおいては、 内部的及び外部的圧力並びに外部からの機械的応力に対する機械的抵抗性は、ワ イヤよりなるか又は特殊な断面形状を有する鋼鉄部材よりなる１つ以上の装甲層 によって与えられる。 一般に、このホースは次の各装甲層、すなわち、外部圧力に抗するためのワイ ヤ、又は軸に対して９０°に近い角度で配置されたいくつかの区間部材で作られ たケーシング、内部圧力に抗するための、５５°よりも大きな角度で配置された 層（アーチと呼ばれる）であって、そのケーシング及びそのアーチのそれぞれの 細長い要素が好ましくはレース編みされていてもよいワイヤであるようなもの、 及び５５°よりも小さな角度で巻かれた少なくとも１層の抗張力装甲層のうちの 少なくとも１つの層を含む。もう１つの方法によれば、このアーチ及び引張装甲 は約５５°の角度で巻かれた対称的な２つの装甲層で、又は５５°の角度で巻か れた２対の層で、或いは少なくとも２つの層の組で置き換えられ、その際その少 なくとも１層の巻きかけ角は５５°よりも小さく、そしてその少なくももう１層 の巻きかけ角は５５°よりも大きい。補強材を含むワイヤの鋼鉄は、これらのワ イヤが、それらの断面の考慮のもとに、実用に際して必要な機械的強度を与え、 そして同時にそれらが、中でも或る場合には、Ｈ₂Ｓの存在のもとでの腐食に耐 えるように選ぶべきである。 これらの鋼鉄ワイヤは一般に積層又は熱間或いは冷間引抜きによって成形され るが、これらは異なった断面形状、すなわち直線状断面、近似的に平坦な、又は 平坦な表面、Ｕ字型、Ｔ字型又はＺ字型に成形されて、隣り合ったワイヤを拘止 する手段を含むか、又は含まない形状、或いは円形等を有することができる。 これらの生成物が基本的にＨ₂Ｓ及びＣＯ₂のような酸性のガスの存在のもとに 使用される場合には、一般的な腐食に加えて、その鋼鉄の中への水素の浸透に関 連するいくつかの間題がもちあがることがある。実際に、Ｈ₂Ｓ（或いはむしろ ＨＳ^-イオン）はその鋼鉄の表面においてプロトンの環元により作り出される水 素原子の再結合を阻害する物質である。これらの水素原子は金属内部に導入され てそこで再結合し、それによって下記の２つの型の障害をもたらす： ○その鋼鉄の表面下の泡（水素ふくれ：我々はこれをブリスタと呼ぶ）又は内部 亀裂（段階的亀裂と呼ぶ）が応力の不存在のもとで現れる場合があり、そして残 留応力の存在のもとでは一層促進されることがある。 ○その鋼鉄を応力のもとに置いたときに遅延した破壊をもたらすような脆化（水 素応力腐食）。 鋼鉄構造要素をＨ₂Ｓの存在のもとで使用するための適性の評価のためにＮＡ ＣＥ規格が与えられている。それらの鋼鉄は、代表的な試料について、それらを Ｈ₂Ｓの存在において応力のもとでの腐食の作用に耐えなければならない金属構 造材の製造に使用できると考えられるためには、２．８ないし３．４のｐＨを有 するＨ₂Ｓの外界環境の中での応力のもとにおける試験（一般に「硫化物応力腐 食亀裂」或いはＳＳＣＣと呼ばれる応力亀裂の結果をもたらすようなＮＡＣＥ試 験法ＴＭ０１７７）を受ける必要がある。 もう１つのＮＡＣＥ規格（ＴＭ０２８４）は水素によって引き起こされる亀裂 の作用に関するものであり、一般に「水素誘発亀裂」又はＨＩＣと呼ばれるもの である。上記の規格によって推奨されている試験方法は、試験片をＨ₂Ｓで飽和 した海水の溶液に外界温度及び外界圧力において４．８と５．４との間のｐＨに おいて無応力でさらすことよりなる。この方法は次にその試験片の亀裂を定量す るため、又はその亀裂の不存在を明らかにするための金属組織学的な検査の実施 を要求する。その試験片の損傷を評価するための追加的なもう１つの基準は、Ｈ ＩＣ試験の後での機械的な特性の測定であることができる。この基準はＮＡＣＥ 規格ＴＭ０２８４には現れない。すなわち本発明者等は、各試験片についてＨＩ Ｃの後での機械的特性を測定するための牽引試験を実施し、そしてこれらの結果 をＨＩＣの前の各機械的特性と比較することよりなる追加的な評価方法を規定し た。この方法は本発明の対象である補強用ワイヤの場合に、これらのワイヤを単 軸の長手方向応力の条件にさらし、ＮＡＣＥ規格の主な適用対象をなすいくつか の鋼鉄パイプの壁と比較することによって、特に有利であることが証明されてい る。もう１つの補助的な方法はＨＩＣ試験の前後におけるくびれ損失値Ｚ（％） を比較することよりなり、これによればその差額は比較的小さく、そして好まし くは３０％よりも小さくなければならない。 時間とともにますます強固になってしまう水中沈着物についての研究の条件と ともに、最近、Ｈ₂Ｓの存在のもとでのそれら材料の使用の条件が、ｐＨが約３ 程度に低い、より酸性の外界の場合を対象としなければならないことが明らかに されている。すなわち、或る特定の場合には、ＮＡＣＥ規格ＴＭ０２８４に従う 試験は、Ｈ₂Ｓで飽和されていて、もはや少なくとも４．８に等しいｐＨにおい てではなくて、例えばＮＡＣＥ規格ＴＭ０１７７によって規定されている溶液と 同様に、３又は２．８のＰＨを有する溶液の中で行なうべきであることが規定さ れた。 一般に知られている種々の技術に従い、ホースの補強用ワイヤ、特にＨ₂Ｓを 含む液体が輸送される場合のためのそれは軟質又は中間的硬度の炭素−マンガン 鋼（０．１５ないし０．５０％の炭素）で作られ、これはフェライト−パーライ ト組織を有するが、これに、熱間ロール圧延棒材の冷間成形の後で、必要の場合 適当な熱的焼鈍処理を施してその硬度を受容される値にする。 ＮＡＣＥ規格０１７５はそのような炭素−マンガン鋼が２２ＨＲＣに等しいか 又はそれよりも小さな硬度を有するならばこれらはＨ₂Ｓの環境に適応できるこ とを規定している。すなわち、上に記述したように、炭素−マンガン鋼で作られ てフェライト−パーライト組織を有する補強用ワイヤは冷間成形を行ない、引き 続いて従来のＮＡＣＥ規格に合致させるために焼鈍することにより製造できるこ とが証明されている。２２ＨＲＣよりも高い硬度を有してＮＡＣＥ規格ＴＭ０１ ７７及び同ＴＭ０２８４に従いＨ₂Ｓに適応できる鋼を得ることを可能にする、 フランス特許ＦＲ−Ａ−２６６１１９４に記述されているような方法が、４．８ と５．４との間のｐＨを有し、ＴＭ０２８４に従う試験に用いられる溶液ととも に知られている。 他方において、もし規格ＴＭ０２８４の方法に従い実施されるＨＩＣ試験を、 石油鉱床採掘における或る特定の場合に今や遭遇するような条件に相当する、例 えば３のオーダーのｐＨの、より酸性の環境において実施した場合には、フェラ イト−パーライト組織を有する種々の炭素鋼はこれらのＮＩＣ試験に満足には耐 え得ないことが見出されている。このような受容できない結果は、２２ＨＲＣよ りも低いＨＲＣ硬度を得るようにその最終的熱処理がより強い場合においてさえ 得られる。 従って、ホース補強用のワイヤを製造するためには、一方において上に記述し たような新しい条件のもとでＨ₂Ｓに適応でき、そして他方において製造経費を 充分に低く保つために比較的に標準的でかつ充分に低技術である組成を有するよ うな鋼鉄及び製造方法に対する需要が存在する。 更に、ホース補強用ワイヤを製造するために用いられる鋼鉄材料及び製造方法 は、非常に長い連続した長さ、すなわち数１００メートル又は数キロメートルの 長さでその成形ワイヤを製造できるようなものでなければならない。そのように して作られたワイヤは後でホース補強用の層を作るのに用いることを考慮してコ イル状に巻かれる。加えて、そのようにして作られたワイヤの非常に大きな単位 長さにもかかわらず、それらはホース製造の過程においてその補強操作の間に溶 接によって連結できることが重要である。その溶接帯域の中にその鋼鉄の指定さ れた性質を再現するために、中でもＨ₂Ｓに対する抵抗性を作り出すために溶接 の後で熱処理を与える必要がある。しかしながら製造経費をあまり大きくしない ようにするために、この溶接後の熱処理は、もし可能であれば充分に短い数分間 の時間内で、好ましくは３０分よりも短い時間で所望の結果に達するのを可能に するものであることが重要である。 Ｈ₂Ｓへの適応が要求されない場合（「スイート原油」）は、同様にフェライ ト−パーライト組織を有するけれども著しく高い機械的強度及び硬度値を有する ような種々の炭素鋼がそれらを冷間成形した粗製の状態において一般に用いられ る。それにもかかわらず、或る限度を超えて機械的強度を高めることは、その補 強ワイヤを用いて実施しなければならない予備成形及び補強の作業を考慮した場 合に、そのような鋼材が不適当な延性を有することをもたらす。 本発明の目的は、ホースの製造を対象とした非常に大きな長さを有し、そして 最適化された機械的諸特性、並びに本発明に従う利用方法においてＨ₂Ｓに対す る良好な抵抗性を有するような、細長い要素を得るための方法を記述することで ある。 本発明は、鋼鉄の成形ワイヤが大きな長さのものであって、ホースの補強用ワ イヤとして使用できるようなワイヤを製造するための方法に関する。この方法は 下記の各段階、すなわち 下記の各元素 ０．０５％から０．８％までのＣ、 ０．４％から１．５％まで、好ましくは１％よりも少ないＭｎ、 ０から２．５％まで、そして０．２５％と１．３％との間のＣｒ、 ０．１から０．６％までのＳｉ、 ０から１％までのＭｏ、 最高で０．５０％のＮｉ、 最高で０．０２％のＳ及びＰ、そして好ましくは０．００５％に等し いか又はそれよりも少ないＳ、 を含む鋼鉄から 場合により上記Ｓｉの作用に加えて、アルミニウム又はシリコカルシ ウムによる脱酸素とともに、 積層又は引抜きによって、大いに長い成形ワイヤを作り、 その成形ワイヤについて少なくとも１つの急冷操作を含む熱処理を、場合によ り、３２に等しいか又はそれよりも大きく、そして好ましくは３５に等しいか又 はそれよりも大きく、そして有利には５０に達するか、又はこれを超えるＨＲＣ 硬度を得るように調節された条件のもとで実施し、 その際得られた成形ワイヤの鋼組織が主としてマルテンサイト−ベイナイトで ある 上記各段階を含む。 フェライトの量は好ましくは小さく、特に１０％以下で、有利には１％以下で ある。 本発明の変形態様の１つによれば、炭素含有量Ｃは０．０８％に等しいか、又 はそれよりも大きくてもよく、好ましくは０．１２％に等しいか又はそれよりも 大きく、そしてその鋼鉄は最大で０．４％のＳｉを含むことができる。 成形ワイヤは冷間成形によって作ることができ、中でも熱間ローラ圧延した棒 材から積層又は引抜きによって作ることができる。この熱間ローラ圧延した棒材 を、例えばＳＴＥＬＭＯＲ型の監視下での冷却により熱間積層して８５０ＭＰａ よりも低いＲｍ値に達することが可能であった。８５０ＭＰａよりも大きなＲｍ 値を有する熱間ローラ圧延棒材の場合には、それらを焼鈍してその等級をＲｍ＜ ８５０ＭＰａに軟化させるのが有利であろう。 この成形ワイヤはまた、熱間積層によって直接得ることも可能である。この場 合にはそのワイヤの破壊応力Ｒｍも、積層の後、又は軟焼鈍の後で８５０ＭＰａ よりも低く、その細長い要素の処理に含まれる急冷操作の前後における種々の操 作を容易にするのが好ましい。 すなわち、この方法は、通常は、引き続いて冷間成形により成形ワイヤに変形 される熱間ロール圧延棒材の、又は成形ワイヤの直接の予備的な熱間成形段階を 含む。両方の場合ともに、そのようにして熱間成形されたワイヤは主としてフェ ライト−パーライト組織を有するけれども、マルテンサイトのような硬質の帯域 を含むことができる。好ましくは引き続くいずれかの冷間成形操作の前に、及び ／又は急冷とともに、その棒材は８５０ＭＰａよりも低い破壊点Ｒｍを有するの がよいが、この性質は熱間成形の直後において、又は軟焼鈍処理によって得るこ とができる。 好ましくは急冷操作は流れ方式で連続的に行なうことができる。 上記急冷の補助としてこの方法は熱的な応力除去焼鈍を含むことができる。こ の場合において、ＨＲＣ硬度が３２に等しいか又はそれよりも高く、そして好ま しくは３５に等しいか又はそれよりも高くなければならないと言う制限をその応 力除去焼鈍の後で認めなければならない。 この応力除去焼鈍はコイルにおいて炉の中で行なうことができる。 急冷及び上記応力除去焼鈍は流れ方式で、好ましくは、ホース補強用の層を作 り出すのに必要な非常に大きな長さのワイヤの製造を可能にするようなラインの 中で実施することができる。 本発明の第１変形態様に従えば、炭素含量は０．４５％に等しいか又はそれよ りも低くてよく、好ましくは３５％に等しいか又はそれよりも小さく、そしてそ の鋼鉄は下記の２つの合金元素の少なくとも一方、すなわち ○０．１％と２．５％との間、好ましくは０．２５と１．３％との間のＣｒ、 ○０．１％と１％との間のＭｏ を少ない量で含み、その際この鋼鉄は従って低合金型であって、工業的に一般的 で、かつ比較的限定された費用のものであるような等級に合致する。 Ｃｒ及び／又はＭｏの限定された含有量を含むそのような鋼鉄は、場合により 他のいかなる合金元素又はディスパーソイドをも含まなくてよい。しかしながら その鋼鉄が少量の、例えばバナジウム、チタン又はニオブのようなディスパーソ イドを、中でも低炭素鋼の場合に含んでいて、それによりその炭素含有量が０． ０５％に等しいか又はそれよりも多くなることができる場合にも本発明の範囲を 逸脱するものではない。この場合には、バナジウムの含有量は溶接の後での焼鈍 時間があまりに長くなるのを避けるために僅かな値に制限することができ、好ま しくはバナジウム含有量は０．１０％に等しいか又はそれよりも少ない。 本発明のもう一つの変形態様によれば、鋼鉄の炭素含有量は、０．４％に等し いか又はそれよりも多くて、０．８％以下に留まることができ、そしてＣｒ又は Ｍｏのような合金元素を添加することなく、従来よりワイヤ引抜き又はケーブル 製造において用いられている標準硬度の、又は半硬質の炭素−マンガン鋼に相当 することができる。この鋼鉄は場合により、一般に市販の鋼鉄において見出すこ とができるような少量のディスパーソイドを含むことができる。そのような鋼鉄 はＡＦＮＯＲ規格によればＦＭ４０ないしＦＭ８０の範囲の鋼鉄に含まれる。 急冷熱処理は、ワイヤ用等級の鋼鉄のＡＣ3 点よりも高い温度のオーステナイ ト化炉の中へ送り込み、次いでその等級の鋼鉄とそれらワイヤの寸法との両方に 適合させた急冷強さの液体の中の急冷のための帯域の中へ送り込むことを含むこ とができ、その際その温度及び滞留時間は、ＮＦ０４１０２の規格に従うインデ ックス５とインデックス１２との間、そして有利にはインデックス８とインデッ クス１１との間であるような結晶粒度を得る等級に適合化させる。この急冷の後 で得られる鋼組織は０％と５０％との間の低いベイナイトの％割合を含む主とし てマルテンサイトであるか、又は０％と５０％との間のマルテンサイトを含む主 として低ベイナイトであることができる。好ましくは、このベイナイトは高ベイ ナイト状態よりはむしろ低ベイナイト状態にあるのがよい。好ましくはこの組織 はほんの僅かな量のフェライトを含むことができる。 この製造方法はこの急冷操作で終了し、好ましくは引き続いて応力除去焼鈍を 行なうことができる。 この応力除去焼鈍の温度は、 ○流れ方式において３００℃と５５０℃との間であることができ、その際その速 度は、本発明に従い３２ＨＲＣに等しいか又はそれよりも高い硬度を得るように そのワイヤの断面に適合化され、 ○コイルにおいては炉の中で１５０℃と３００℃との間である。 そのようにして得られたワイヤは、ある操作条件のもとではＨ₂Ｓに耐えるの には適さないかもしれないが、但しその優れた最適化された機械的諸性質、中で も高い機械的強度と、公知の方法で得ることのできるものよりも良好な延性との 組み合わせによって種々のホースのための補強用ワイヤとして非常に有利に使用 できることが可能である。破断点Ｒｍ値は１，０００ないし１，６００ＭＰａに 達することができ、これは通常知られている最も強い補強用ワイヤのそれに等し いか又はそれよりも高く、そしてその破断点伸びは５％よりも大きく、場合によ っては１０％より大きく、そして或る場合には１５％を超えることがある。これ に対して、冷間硬化された状態に匹敵する強度水準を有する公知の鋼鉄ワイヤに ついてはこの後者は５％を超えることのない破壊点伸びを有する。 Ｈ₂Ｓに耐える最適化された成形ワイヤを得るために、本発明の特別な実施態 様の１つによれば、この方法は、場合により応力除去焼鈍によって補完される熱 的な急冷処理の後で、２０ＨＲＣに等しいか又ははそれよりも高く、そして３５ ＨＲＣに等しいか又はそれよりも低い硬度を得るような特別な条件のもとで、最 終の熱的焼戻し処理を含むことができる。 この最終的焼戻し熱処理の条件は、３に近いｐＨの外界環境に要求される運転 条件に適応できるような、２８ＨＲＣに等しいか又はそれよりも低い硬度を得る ように適合化させることができる。 いずれの場合にも、上述の急冷及び最終の焼戻しの後で、３に近いｐＨを含め て、本発明に従う鋼鉄はＨＩＣ試験においてブリスタリングや亀裂を示さず、そ して加えて、これを降伏点の６０％に少なくとも等しく、そして後者の約９０％ に達することのできるような引張応力でＮＡＣＥ規格０１７７（ＳＳＣＣ）に従 う試験を行なったときに亀裂を生じない。 最終焼戻しは流れ方式で、ラインの中で、又は別個に実施することができる。 最終焼戻しはコイルにおいて炉の中で実施することができる。 この焼戻しの温度は、その特性の阻害に導くことのあるカーバイドの過剰な合 体を避けるように、最高でその鋼鉄のオーステナイト化の開始温度ＡＣ1 よりも 約１０℃ないし３０℃低い温度に等しくてもよい。 製造の最後に、そのワイヤはコイル機又は巻取り機の上に取りつけてホースの 補強材を製造するためにコイルの上に巻かれることができる。 一般に、中でも可能な最も良好な機械的強度特性を得るために、その等級の鋼 鉄は、熱間ローラ圧延された棒材から成形ワイヤを成形する方法の１つの関数と して最適化させることができる： ○冷間変態によるワイヤの成形 本発明のこの実施態様は、低合金鋼又は炭素型の鋼鉄を選ぶことによって有利 な結果を得ることを可能にすることが見出された。 それら合金元素の含有量は、低合金ではあるけれども、急冷の後で僅かなフェ ライトを含む主としてマルテンサイト又はベイナイトの組織を得るのに充分でな ければならない（すなわち、最も好ましい場合には１００％に近いマルテンサイ トを、そして通常は少なくとも９０％のマルテンサイトとベイナイトとを含む組 織を得ることができる）。 更に、それら合金元索の含有量は比較的低い値に限定されるべきである。実際 には、もしこの含有量が或る限度を超えた場合（これは当業者によっていくつか の一連の試験を実施することにより決定することができる）は、そのワイヤを冷 間変態操作に不適当にするような次のような結果を招く： ａ）その熱間ローラ圧延した棒材の組織の中でその熱間ローラ圧延した棒材の熱 間成形に引き続く冷却の単純な作用により過剰量のマルテンサイトが形成される 危険。 ｂ）その熱間ローラ圧延棒材を指定された寸法に従う成形ワイヤにするための冷 間積層を正しく実施できるためには高すぎるその熱間ローラ圧延棒材の硬度。 低合金に過ぎる鋼鉄及び過剰に合金化された鋼鉄の中から、冷間積層によって 急冷と焼戻しとの後で、特に有利な特性を有する成形ワイヤを製造するために最 適化された合金元素の含有量を有するいくつかの鋼材を見出すのが可能であるこ とが見出された。 ○熱間積層によるワイヤの成形 この過程は製造経費を低下させることができる。これはまた、冷間積層よりも 大きな断面積を成形するためのワイヤを得ることを可能にする。 すなわち、本発明は、急冷の後で、ワイヤの太さの増大にもかかわらずそのワ イヤの全ての太さにわたって比較的均一に、主としてマルテンサイト又はベイナ イトの組織を有するような成形ワイヤを製造するのを可能にする。すなわち、最 も好ましい場合においては約１００％に達するマルテンサイトを得ることが可能 であり、その際マルテンサイトとベイナイトとの合計含有量は一般に少なくとも ９０％に等しい。 このような結果は、冷間積層によって成形するために推奨されている種々の鋼 鉄よりもより合金化されている等級の鋼鉄を用いて得られる。その上に、より重 大に合金化されている鋼鉄類は冷間積層には使用するのが困難であるか、又は不 適当であると考えられていた。 本発明によれば、中でも冷間変態によって、その加工が全体的変形又は強く極 在化した変形を誘起したしとてもＨ₂Ｓの存在において高い機械的強度と優れた 安定性との両方を有する成形ワイヤの製造が可能である。この結果は、高い水準 の冷間変形がその変形の度合い及びその鋼材の等級に依存して、強度の過剰の上 昇及び引き続く成形操作の間に欠陥に導くことのある延性の低下をもたらす危険 の生ずるにもかかわらず得られる。その冷間成形が冷間変態の少なくとも２つの 引き続く段階を含むような特別な実施態様によれば、ある中間的な熱処理操作を その第１の冷間変態段階と最後の冷間変態段階との間で実施する。例えば、この 中間的な熱処理操作は、予備的なワイヤ引抜きの操作と積層の開始との間、又は ２つの引き続く積層過程の間に実施することができる。 このような中間的な熱処理は、冶金学における公知の種々の方法で、機械的強 度を、好ましくは８５０ＭＰａ以下に低下させ、そして冷間変態を可能にする延 性を保存するように達成することができる。 本発明はまた、ホースの補強ワイヤとして使用するのに適した一定の断面で非 常に長い長さを有する成形ワイヤにも関し、その際上記ワイヤは下記の元素、す なわち ０．０５％から０．８％までのＣ、 ０．４％から１．５％まで、好ましくは１％よりも少ないＭｎ、 ０から２．５％まで、好ましくは０．２５％と１．３％との間の Ｃｒ、 ０．１％から０．６％までのＳｉ、 ０から１％までのＭｏ、 最高で０．５０％のＮｉ、 最高で０．０２％のＳ及びＰ、そして好ましくは０．００５％に等し いか又はそれよりも少ないＳ、 を含む鋼鉄から作られる。 この発明の変形態様の１つによれば、炭素Ｃの含有量は０．０８％に等しいか 又はそれよりも多く、好ましくは０．１２％に等しいか又はそれより多くてもよ く、そしてこの鋼鉄は最高０．４のＳｉを含むことができる。 焼戻し処理、中でも応力除去焼戻しのような、その得られたワイヤが引き続い て補強用ワイヤとして使用されるのに必要な延性を有するような、又はそのワイ ヤをＨ₂Ｓの存在において使用するのに適しているようにする品質焼戻しのよう な、焼戻しが多少とも著しい場合のある焼戻し処理のなされたマルテンサイト− ベイナイト型の鋼鉄。 好ましくはそのマルテンサイト−ベイナイト組織は、０％と５０％との間の低 いベイナイト％割合を有する、主としてマルテンサイトであるか、又は０％と５ ０％との間のマルテンサイトの％割合を有する、主として低ベイナイトであるの が好ましい。好ましくはこの組織はほんの僅かな量のフェライトを含むことがで きる。そのワイヤは２０ＨＦＣよりも高い硬度を有することができる。好ましく はそのオーステナイト型結晶粒の粒度は規格ＮＦ０４０１２に従い、インデック ス５とインデックス１２との間、そして有利にはインデックス８とインデックス １１との間にあるのがよい。 その成形ワイヤは下記の一般的な形状、すなわちＵ字型、Ｔ字型、Ｚ字型、矩 形又は丸型の少なくとも１つの形を有する断面を有することができる。 この成形ワイヤの断面は幅Ｌ及び厚さｅを有することができ、そして次の比率 を有することができる。すなわちＬ／ｅは１よりも大きく、７よりも小さい。そ の厚さは１ｍｍと２０ｍｍとの間で変化でき、そして３０ｍｍに達することがで きる。 その成形ワイヤの断面形状は、隣り合ったワイヤに拘止するための手段を含む ことができる。 本発明に従う成形ワイヤの第１の変形態様において、炭素含有量Ｃは０．４５ ％に等しいか又はそれよりも少なく、そしてその鋼鉄は下記の合金元素少なくと も１つを少ない量で含む： ○０．１％と２．５％との間、好ましくは０．２５と１．３％との間のＣｒ ○０．１％と１％との間のＭｏ 本発明に従う成形ワイヤのもう１つの変形態様においてはその鋼鉄の炭素含有 量は０．８％よりも少なく留まるけれども、０．４％に等しいか又はそれよりも 多くてもよく、そしてＣｒ又はＭｏのような合金元素を添加することなく、かつ 場合により少量のディスパーソイドとともに、従来ワイヤ引抜き又はケーブル製 造において使用されている標準的硬度の、又は中間的硬度の炭素−マンガン鋼に 相当することができる。そのような鋼鉄はＡＦＮＯＲ規格に従うＦＭ４０からＦ Ｍ８０までの範囲の鋼鉄において見出すことができる。 本発明に従う成形ワイヤはその第１具体例によれば、３２に等しいか又はそれ よりも高く、好ましくは３５に等しいか又はそれよりも高いＨＲＣ硬度を有する ことができる。そのようにして得られたワイヤは或る運転条件のもとではＨ₂Ｓ に耐えるためには適していないかもしれないが、しかしながらその優れた最適化 された機械的諸性質、中でも高い機械的強度と公知の種々の方法で得ることので きるものよりも大きな延性との組み合わせによりホースの補強用ワイヤとして非 常に有利に使用することができる。破壊点Ｒｍ値は１，０００ないし１，６００ ＭＰａに達することができ、好ましくは１，２００ ＭＰａに等しいか又はそれ よりも大きい。このようなワイヤは弱腐食性の原油（「スイート原油」）、脱ガ スされた石油（「デッドオイル」）又は水を輸送するためのホースの補強を与え るために有利に使用することができる。このようなワイヤを製造するための方法 は急冷操作によって終了することができ、好ましくは引き続いて応力除去焼鈍を 行なう。 本発明に従う成形ワイヤはそのもう１つの具体例によれば、２０に等しいか又 はそれよりも高く、好ましくは３５に等しいかそれよりも低いＨＲＣ硬度を有す ることができる。そのようにして得られたワイヤは上述した運転条件のもとで、 中でも非常に酸性の環境（２．８又は３に近いｐＨ）におけるＨＩＣ試験に従い Ｈ₂Ｓに対する抵抗性を有することができる。機械的強度Ｒｍは３に近いｐＨで ７００ないし９００ＭＰａのオーダーであることができ、そしてより高いｐＨで 少なくとも１，１００ＭＰａに達することができる。ＮＡＣＥに従うＳＳＣＣ試 験において印加される応力は２．８に近いｐＨで少なくとも４００ＭＰａである ことができ、そして６００ＭＰａに達することができる。 ＳＳＣＣ試験を３よりも高いｐＨ値で実施した場合には、その受容できる応力 はより高くてもよく、そして降伏点の約９０％に達することができる。 酸性ガス、中でもＨ₂Ｓ及びＣＯ₂を含む原油を輸送するためのホースの補強用 ワイヤとしてそれらを使用するために、本発明に従う方法は、マルテンサイト −ベイナイト組織の焼戻しによって作り出されるフェライト母材の中に非常に高 度に分散した状態の極端に微細な球状カーバイドを組織の中に含むような焼戻し 処理されたマルテンサイト−ベイナイト型の鋼の成形ワイヤを作ることを可能に する。この鋼鉄を、同じ用途に使用するための補強用ワイヤの製造のために既に 提案されているか又は実用されているような、例えば一般にフェライトの母材の 中のカーバイド要素を含む、冷間硬化させたフェライト−パーライト組織からの 球状化処理によって得られる鋼鉄と比較するのが好都合である。これらの鋼鉄の 球状化されたカーバイド要素は本発明に従う鋼の場合におけるよりも著しく細か くなくてかつ分散が悪く、これがこれら２つの型の材料の間の差異を明らかに示 すことを可能にしている。本発明に従う成形ワイヤの、従来技術のワイヤに比し ての機械的強度及びＨ₂Ｓとの適応性における優れた性質は、それらが非常に微 細でかつよりよく分散された球状化組織を有すると言う事実と組み合わされてい るもののようでもある。 本発明は特に、同一ロットの熱間ローラ圧延鋼材から、そして同じ急冷操作及 び場合により応力除去操作を実施することによって、要求条件に依存して機械的 に非常に強いけれどもＨ₂Ｓに対する所望の抵抗性を有しない鋼鉄ワイヤか、又 は最も厳しい条件のもとでさえＨ₂Ｓに対して抵抗性のあるワイヤかを製造でき るという特別な利点を有することに注意すべきである。最初の場合においてはそ の手順は急冷操作で終了し、好ましくは引き続いて応力除去を行なう。他方の場 合においてはその手順は最終焼戻し処理の追加的段階に続く。 本発明はＨ₂Ｓを含む排出流の輸送のためのホースに利用することができ、そ れによってそのパイプは圧力及び／又は引張力に対する本発明に従う成形ワイヤ を含む補強用の少なくとも１つの装甲層を含むことができる。 以下にあげる諸例から、本発明はよりよく理解され、そしてその進歩性がより 明瞭に示されるであろうが、これらは決して制限的なものではない。例１ ＡＦＮＯＲ規格の等級３０ＣＤ４（ＵＮＳＧ４１３００の数と組み合わされた ＡＳＴＭ規格４１３０に相当する）に従うクロム−モリブデン型の鋼鉄から１５ ｍｍの直径を有する円形断面の成形ワイヤを製造した。用いた鋼鉄は下記の組成 を有する： Ｃ：０．３０％、Ｍｎ：０．４６％、Ｃｒ：０．９０％、 Ｓｉ：０．３２％、 Ｍｏ：０．１８％、Ｎｉ：０．１２％、Ｓ＝０．００３％、 Ｐ＝０．００９ ％ 急冷操作は流れ方式で１．８ｍ／分の速度において、高周波誘導加熱を用いて ９８0℃−１，０００℃において、次いで油急冷によって実施した。応力除去焼 鈍は炉の中で１８０℃において２時間実施した。 これらの急冷及び応力除去の各熱処理の後でそのワイヤの硬度は４０ＨＲＣ（ Ｒｍ＝１，２００ＭＰａ）であり、そしてその組織は主としてマルテンサイトで ある。結晶粒度はＮＦ０４．１０２の規格のインデックス８に相当する。 炉の中での２時間にわたる熱的焼戻し処理は下記の機械的諸特性をもたらす： 温度（℃） ６００ ６２０ ６４５ ６５５ ６７５ ＨＲＣ硬度 ３０ ２８ ２６ ２４ ２２ そのように熱処理され、そして２２ＨＲＣと２６ＨＲＣとの間の硬度を有する 各ワイヤは、下記の単軸方向引張応力（Ｔ）のもとでの３０日間にわたるＳＳＣ ＮＡＣＥ ＴＭ ０１７７試験を満足する。 これらのい試験の後で、いくつかの試験片についての引張試験は機械的な諸特 性値、及び特に破壊点伸びが変化を受けず、ＮＡＣＥ試験の前に得られた値に非 常に近くとどまっていることをとを示している。 ＮＡＣＥ ＴＭ ０２８４ の操作に従い行なわれるが、但し合成海水（ｐＨ 約５）に代えていわゆる「ＮＡＣＥ ＴＭ ０１７７」型溶液（ｐＨ＝２．８） の中で行なわれたＨＩＣ試験はこれらの３つの硬度水準（２２、２４及び２６Ｈ ＲＣ）について段階的亀裂に不感性であること、すなわち ＣＬＲ＝０％ ＣＴＲ＝０％ ＣＳＲ＝０％ であることを示している。 更に、誘導加熱又は抵抗加熱によって作り出された軸方向圧縮を含み５分間よ りも短い焼戻し処理を施した溶接は４００ＭＰａの単軸方向引張のもとでＳＳＣ ＮＡＣＥ ＴＭ ０１７７試験に合格する。好ましくは、溶接後の焼戻し処理 の温度はその金属の焼戻し処理のそれよりも高くなければならず、そしてオース テナイト化開始温度ＡＣ1 よりも低く、好ましくはＡＣ1 に対して２０ないし３ ０℃低いのがよい。 ホースの工業的製造においてはそのような溶接操作はワイヤの各単位区間を連 結するために必要である。それらワイヤについてのＮＡＣＥ試験において良好な 結果を得ることが特に有利であり、そしてその焼戻し処理操作を溶接の後で迅速 に実施できる可能性を確実にすることも有利であることに注意するべきである。 例えば、そのような焼戻し処理の時間が、その鋼鉄が０．１０％よりも多いバナ ジウムを含んでいる場合に３０分を超える時間を要すること、及び従ってこの鋼 鉄の使用は本発明の対象とする利用分野に対しては推奨されないことが見出され ているが、一方、一見して、この型の用途のためにバナジウムを加えることに依 存するのは自明であろう。 僅かに異なっていて下記の各組成 Ｃ＝０．３１％、Ｍｎ＝０．６６％、Ｓｉ＝０．２３％、 Ｃｒ＝１．０２％、Ｍｏ＝０．２２％、Ｎｉ＝０．２４％、 Ｓ＝０．０１０％、Ｐ＝０．００９％ を有する、３０ＣＤ４型のものでもある鋼鉄からＴ字型断面（高さ１４ｍｍ、幅 １２５ｍｍ）を有するワイヤを製造した。流れ方式での急冷操作及び応力除去焼 鈍の後でそのワイヤは４０ＨＲＣの硬度を有する。 ６５０℃に近い温度における炉の中での３時間の焼戻し処理の後で２３ＨＲＣ と２５ＨＲＣとの間の硬度の関数として下記の機械的特性が得られる： １５ｍｍの直径の丸型ワイヤについて実施したＨＩＣ試験は。亀裂を生ずるこ となく同じ結果を示す。 ＳＳＣＣ試験は、それらの硬度のそれぞれについて４００ＭＰａの値の少なく とも１つの単軸方向引張強度値を与える。例２ 下記、すなわち Ｃ：０．１４％、Ｍｎ：０．７４％、Ｃｒ：１．０９５％、 Ｓｉ：０．２０３％、Ｍｏ：０．２４６％、Ｎｉ：０．２４％、 Ｓ＝０．００６％、Ｐ＝０．００８％ を含む、ＡＦＮＯＲ規格により規定された等級１２ＣＤ４に従うクロム−モリブ デン型の鋼の１つから、いくつかの成形ワイヤを製造した。 直径８ｍｍの熱間ローラ圧延した丸棒材（約７５０ＭＰａの破壊応力を有する ）から幅９ｍｍ及び厚さ３ｍｍ（９×３）の扁平ワイヤをワイヤ引抜き及び冷間 積層によって得た。 急冷は油を用いて流れ方式で行ない、続いて５００℃に近い温度の鉛浴の中で 流れ方式で応力除去焼戻し処理を行なった。４０ＨＲＣの硬度及び１，２４０Ｍ Ｐａの破壊応力が得られる。結晶粒度はＮＦ０４．１０２の規格のインデックス ８に相当する。 ○炉中での焼戻し処理 下記の表から、ＮＡＣＥ ＴＭ ０２８４ の操作に従って行なったが、但し 合成海水（ｐＨ約５）の代わりにいわゆる「ＮＡＣＥ ＴＭ ０１７７」溶液（ ｐＨ＝２．８）の中で実施したＨＩＣの前後における各ワイヤの機械的特性を比 較することができる。 ２４ＨＲＣが得られるように調節した焼戻し処理の後で、各ワイヤは５００Ｍ Ｐａの応力のもとでの ＮＡＣＥ ＴＭ ０１７７ 操作（方法Ａ）に従う試験 に合格した。 ○流れ方式での焼戻し処理 焼戻し処理は中間周波数の誘導加熱により種々の出力において１５ｍ／分の速 度で実施したが、これは加熱炉出口において測定した温度に依存して下記の機械 的性質もたらす： 反応器出口温度（℃） ６８０ ７００ ７１０ ＨＲＣ硬度 ２９ ２８ ２６ この２つの焼戻し処理の場合（炉中又は流れ方式での焼戻し処理）において、 ＨＩＣ試験を ＮＡＣＥ ＴＭ ０２８４ の操作に従うけれども但し合成海水 （ｐＨ約５）の代わりにいわゆる「ＮＡＣＥ ＴＭ ０１７７」型溶液（ｐＨ＝ ２．８）の中でそれぞれの硬度水準についてＨＩＣ試験を行なう。それらの試験 は、異なった硬度水準（炉中処理の場合２２ＨＲＣから２８ＨＲＣまで、そして 流れ方式の場合２６ＨＲＣから２９ＨＲＣまで）について段階的亀裂に対する不 感性、すなわち ＣＬＲ＝０％ ＣＴＲ＝０％ ＣＳＲ＝０％ を示す。例３ ＡＦＮＯＲ規格に従い２０Ｃ４ないし４０Ｃ１の範囲に従う、０．１％と１％ との間のクロムを添加した、急冷処理及び焼戻し処理に適した炭素−マンガン鋼 鉄。 １）下記組成、すなわち Ｃ＝０．３５％、Ｍｎ＝０．７５％、Ｓｉ＝０．２６％、 Ｃｒ＝０．３５％、Ｓ＝０．０２％、Ｐ＝０．０２％、モリブデン 又はニッケルの添加なし を有する鋼鉄を用いて３５Ｃ１の等級（炭素０．３５）において矩形の成形ワイ ヤ（９×３）を製造する。 油急冷及び応力除去焼鈍の後で硬度４０ＨＲＣ及びＲｍ＝１，３１０ＭＰａを 有する各ワイヤが得られる。結晶粒度はＮＦ０４．１０２規格のインデックス８ に相当する。 ○炉中での焼戻し処理 下記の温度での約１時間の処理の間に下記の硬度が得られる： 焼戻し温度 ４５０℃ ５００℃ ５５０℃ ６００℃ ＨＲＣ ２７．３ ２７．２ ２６．１ ２２ ＮＡＣＥ ＴＭ ０２８４ に従い、但し合成海水（ｐＨ約５）の代わりにい わゆる「ＮＡＣＥ ＴＭ ０１７７」操作（ｐＨ＝２．８）の中でのＨＩＣ試験 の後で、ＨＩＣ試験の前に有していたものと比較して下記の機械的性質が得られ る。 ○流れ方式での焼戻し処理 ７００℃の温度についてその得られたワイヤは２７．５ＨＲＣの硬度、Ｒｅ＝ ７１０ＭＰａ、Ｒｍ＝９４０ＭＰａ及びＡ＝１４．６％を有する。 これら２つの焼戻し処理の場合に、ＮＡＣＥ ＴＭ ０２８４ の操作に従う けれども、但し合成海水（ｐＨ約５）の代わりにいわゆる「ＮＡＣＥ ＴＭ ０ １７７」型溶液（ｐＨ＝２．８）を用いて実施されたＨＩＣ試験は、２２ＨＲＣ と２７ＨＲＣとの間の硬度水準について、段階的亀裂に不感性であることを示し ている。 流れ方式における焼戻し処理の場合（ＨＲＣ＝２７．５）においてはＳＳＣ ＮＡＣＥ ＴＭ ０１７７ 試験（方法Ａ）は４００ＭＰａの軸方向張力のもと で合格である。 ２）ＡＦＮＯＲ規格に従う１８Ｃ４又は２０Ｃ４の等級の鋼鉄から製造された９ ×３の矩形の成形ワイヤについて試験を行なう。その組成は Ｃ：０．１８％、Ｍｎ：０．８５％、Ｓｉ：０．１１％、 Ｃｒ：０．９１、Ｎｉ：０．１７４％、Ｍｏ：０．０３９％、 Ｓ及びＰ＝０．０１５％ を含む。 油急冷を実施し、引き続いて応力除去焼鈍を行なって３９ＨＲＣの硬度、及び Ｒｍ＝１１８０ＭＰａを得る。結晶粒度はＮＦ０４．１０２規格のインデックス ８に相当する。 約４時間にわたる炉の中での焼戻し処理を５１０℃、５２５℃及び５４０℃の 温度において実施し、それぞれ２６、２４及び２２ＨＲＣの硬度を得た。 合成海水（ｐＨ約５）の代わりにいわゆる「ＮＡＣＥ ＴＭ ０１７７」溶液 （ｐＨ＝２．８）の中で行なったＨＩＣ試験は上と同じ満足な結果を与える。 ＳＳＣＣ試験は、４００ＭＰａと４５０ＭＰａとの間の応力のもとでの各硬度 （２２ないし２６ＨＲＣ）に従い合格である。 同じ鋼鉄及び引き続く等価の処理において１３ｍｍの直径を有する丸ワイヤに ついて硬度の関数として下記の機械的性質を与えることができる： ３）上述した０．３５％のＣを有する等級のものを用いて２ｍｍと７．５ｍｍと の間の厚さ及び５ｍｍと１５ｍｍとの間の幅を有する成形ワイヤを下記の組成、 すなわち Ｃ＝０．３３％、Ｍｎ＝０．７３％、Ｓｉ＝０．２１％、 Ｃｒ＝０．３４％、Ｓ＝０．０１５％、Ｐ＝０．００７％ の鋼鉄を用いて製造する。 水急冷及び応力除去焼鈍の後で３８０ビッカース硬度（４０ＨＲＣ）及びＲｍ ＝１，４００ＭＰａを有する各ワイヤが得られる。結晶粒度はＮＦ０４．１０２ 規格のインデックス１に相当する。 ６１５℃における炉の中での１５時間の焼戻し処理（６８０℃における約１分 間の処理により得ることのできる結果に相当する）の後で、２４ＨＲＣ硬度を有 し、Ｒｍ＝８２８ＭＰａの破断点及びＲ_P0.2＝７２４ＭＰａの降伏点を有する最 終的なワイヤが得られる。ＮＡＣＥ規格ＴＭ ０２８４に従い、但しＮＡＣＥＴ Ｍ ０１７７に従うｐＨ＝２．７の溶液の中で行なったＨＩＣ型のいくつかの試 験は、このワイヤがＨ₂Ｓの存在のもとでの亀裂に不感性であることを示す。 ＮＡＣＥ規格ＴＭ ０１７７に従うＳＳＣＣ型応力のもとでの腐食試験は破壊 や亀裂を生ずることなく７２０時間に達するこちができた。或る場合に３．５に 等しいｐＨでその応力は降伏点の９０％、すなわち６５２ＭＰａに達した。もう １つの場合においてｐＨは２．７と言う非常に低い値であったが、適用された応 力は６００ＭＰａ、すなわち降伏点の８３％であった。

【手続補正書】特許法第１８４条の８第１項 【提出日】１９９７年３月１２日 【補正内容】 請求の範囲 １． ホースの補強ワイヤとして使用するのに適した鋼鉄ワイヤを製造する方法 において、下記の各段階、すなわち 下記の各元素 ０．０５％から０．８％までのＣ、 ０．４％から１．５％までのＭｎ、 ０から２．５％までのＣｒ、 ０．１％から０．６％までのＳｉ、 ０から１％までのＭｏ、 最高で０．５０％のＮｉ、 最高で０．０２％のＳ及びＰ を含む鋼鉄から積層又は引抜きによって、大いに長い成形ワイヤを作り、 その成形ワイヤの、少なくとも１つの急冷操作を含む少なくとも１つの第１熱 処理を、３２に等しいか又はそれよりも大きいＨＲＣ硬度及び上記ワイヤの主と してマルテンサイト−ベイナイトである鋼組織を得るように定められた条件のも とで行ない、その際上記ワイヤはそれら熱処理の後で１，６００ＭＰａを超えな い破断点Ｒｍを有する、 各段階を含むことを特徴とする方法。 ２． 上記第１熱処理後の硬度が３５ＨＲＣに等しいか又はそれよりも大きい、 請求の範囲１に従う方法。 ３． 成形ワイヤが熱間ローラ圧延棒材の低温変態により得られ、そして上記熱 間ローラ圧延棒材が、約８５０ＭＰａよりも低いＲｍ値を得るように作られ、及 び／又は熱処理される、先行の各請求の範囲の１つに従う方法。 １７． 上記最終焼戻し処理の温度が、最大でもその鋼鉄のオーステナイト化開 始のＡＣ1 温度よりも約１０℃ないし３０℃低い温度に等しい、請求の範囲１３ ないし１６の１つに従う方法。 １８． 下記の各元素、すなわち ０．０５％から０．８％までのＣ、 ０．４％から１．５％までのＭｎ、 ０から２．５％までのＣｒ、 ０．１％から０．６％までのＳｉ、 ０から１％までのＭｏ、 最高で０．５０％のＮｉ、 最高で０．０２％のＳ及びＰ を含む鋼鉄から製造され、また主としてマルテンサイト−ベイナイト構造と、及 び１，６００ＭＰａを超えない破断点Ｒｍとを有する、大きな長さと一定の断面 とを有する成形ワイヤ。 １９． ２０に等しいか又はそれよりも高いＨＲＣ硬度を有する、請求の範囲１ ８に従う成形ワイヤ。 ２０． 上記鋼鉄が、 最高０．４５％のＣ、 及び下記の２つの元素の少なくとも１つ、すなわち ０．１％と２．５％との間のＣｒ、 ０．１％と１％との間のＭｏ を含む、請求の範囲１８又は１９の１つに従う成形ワイヤ。 ２１． 上記鋼鉄が、 ０．４０％と０．８％との間のＣ、 重要でない量のＣｒ及びＭｏ、

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｃ 38/44 Ｃ２２Ｃ 38/44 (72)発明者 ロピタル、フランスワ フランス国 エフ−75001 パリ リュ クロワ−ド−プティ−シャー 10 (72)発明者 シュギエ、アンドレ フランス国 エフ−06800 カーン−シュ ル−メール ル クロ−ド−カーン ブー ルヴァール ド ラ プラージュ 108

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １． ホースの補強ワイヤとして使用するのに適した鋼鉄ワイヤを製造する方 法において、下記の各段階、すなわち 下記の各元素 ０．０５％から０．８％までのＣ、 ０．４％から１．５％までのＭｎ、 ０から２．５％までのＣｒ、 ０．１％から０．６％までのＳｉ、 ０から１％までのＭｏ、 最高で０．５０％のＮｉ、 最高で０．０２％のＳ及びＰ を含む鋼鉄から積層又は引抜きによって、大いに長い成形ワイヤを作り、 その成形ワイヤの、少なくとも１つの急冷操作を含む第１熱処理を、３２に等 しいか又はそれよりも大きいＨＲＣ硬度及び上記ワイヤの主としてマルテンサイ ト−ベイナイトである鋼組織を得るように定められた条件のもとで行なう 各段階を含むことを特徴とする方法。 ２． 上記第１熱処理後の硬度が３５ＨＲＣに等しいか又はそれよりも大きい、 請求の範囲１に従う方法。 ３． 成形ワイヤが熱間ローラ圧延棒材の低温変態により得られ、そして上記熱 間ローラ圧延棒材が、約８５０ＭＰａよりも低いＲｍ値を得るように作られ、及 び／又は熱処理される、先行の各請求の範囲の１つに従う方法。 ４． 成形ワイヤが、上記成形ワイヤの約８５０ＭＰａよりも低いＲｍ値を得る ように、熱間積層によって直接、場合により引き続いて軟焼鈍操作を行なって得 られる、請求の範囲１及び２の１つに従う方法。 ５． 急冷操作を流れ方式で連続的に実施する、先行の各請求の範囲の１つに従 う方法。 ６． 上記第１熱処理が、上記急冷に加えて応力除去焼鈍を含む、先行の各請求 の範囲の１つに従う方法。 ７． 上記応力除去焼鈍を炉の中でコイルにおいて実施する、先行の各請求の範 囲の１つに従う方法。 ８． 上記急冷および応力除去焼鈍を流れ方式で実施する、請求の範囲１ないし ６の１つに従う方法。 ９． 上記鋼鉄が、 最高０．４５％のＣ、 及び下記の２つの元素の少なくとも１つ、すなわち ０．１％と２．５％との間のＣｒ、 ０．１％と１％との間のＭｏ を含む、先行の各請求の範囲の１つに従う方法。 １０． 上記鋼鉄が、 ０．４０％と０．８％との間のＣ、 有用量範囲のＣｒ及びＭｏ、 場合により小さな量のディスパーソイド を含む、請求の範囲１ないし８の１つに従う方法。 １１． 上記急冷が、その鋼鉄のＡＣ3 点よりも高い温度においてオーステナイ ト化炉に通し、次いでその鋼鉄の等級及びそのワイヤの寸法に適合させた急冷の 強さの或る液体の含まれた急冷帯域へ移動させることを含む、先行の各請求の範 囲の１つに従う方法。 １２． 上記応力除去焼鈍の温度が、 流れ方式での処理において３００℃と５５０℃との間、 炉の中でのコイルにおける処理において１５０℃と３００℃との間 である、請求の範囲６ないし１１の１つに従う方法。 １３． 第１熱処理の後において、２０ＨＲＣに等しいか又はそれよりも高く、 そして３５ＨＲＣに等しいか又はそれよりも低い硬度が得られるように調節され た条件のもとでの最終の熱的焼戻し処理を含む、先行の各請求の範囲の１つに従 う方法。 １４． 硬度が２８ＨＲＣに等しいか又はそれよりも低い、請求の範囲１３に従 う方法。 １５． 最終焼戻し処理を流れ方式で実施する、請求の範囲１３又は１４の１つ に従う方法。 １６． 最終焼戻し処理を炉の中でコイルにおいて実施する、請求の範囲１３な いし１４の１つに従う方法。 １７． 上記最終焼戻し処理の温度が、最大でもその鋼鉄のオーステナイト化開 始のＡＣ1 温度よりも約１０℃ないし３０℃低い温度に等しい、請求の範囲１３ ないし１６の１つに従う方法。 １８． 下記の各元素、すなわち ０．０５％から０．８％までのＣ、 ０．４％から１．５％までのＭｎ、 ０から２．５％までのＣｒ、 ０．１％から０．６％までのＳｉ、 ０から１％までのＭｏ、 最高で０．５０％のＮｉ、 最高で０．０２％のＳ及びＰ を含む鋼鉄から製造され、また主としてマルテンサイト−ベイナイト構造を有す る、大きな長さと一定の断面とを有する成形ワイヤ。 １９． ２０に等しいか又はそれよりも高いＨＲＣ硬度を有する、請求の範囲１ ８に従う成形ワイヤ。 ２０． 上記鋼鉄が、 最高０．４５％のＣ、 及び下記の２つの元素の少なくとも１つ、すなわち ０．１％と２．５％との間のＣｒ、 ０．１％と１％との間のＭｏ を含む、請求の範囲１８又は１９の１つに従う成形ワイヤ。 ２１． 上記鋼鉄が、 ０．４０％と０．８％との間のＣ、 重要でない量のＣｒ及びＭｏ、 場合により小さな量のディスパーソイド を含む、請求の範囲１８又は１９の１つに従う成形ワイヤ。 ２２． ３２に等しいか又はそれよりも高いＨＲＣ硬度、１，０００ＭＰａより も大きなＲｍ値及び５％に等しいか又はそれよりも多い破壊点伸びを有する、請 求の範囲１８ないし２１の１つに従う成形ワイヤ。 ２３． ２０ＨＲＣに等しいか又はそれよりも高く、そして３５ＨＲＣに等しい か又はそれよりもひくい硬度、及び７００ＭＰａよりも大きなＲｍを有する、請 求の範囲１８ないし２１の１つに従う成形ワイヤ。 ２４． 上記断面が幅Ｌ及び厚さｅを有し、そして下記の比、すなわちＬ／ｅが １よりも大きく、かつ７よりも小さく、その際ｅは３０ｍｍに等しいか又はそれ よりも小さい、請求の範囲１８ないし２３の１つに従う成形ワイヤ。 ２５． その断面の形状が隣接のワイヤを拘止する手段を含む、請求の範囲１８ ないし２４の１つに従う成形ワイヤ。 ２６． 圧力及び／又は引寄せ力における補強のための、請求の範囲１８ないし ２５の１つに従う成形ワイヤを含む少なくとも１つの装甲層を含む、Ｈ₂ Ｓの含 まれた排出流を輸送するためのホース。 ２７． 上記鋼鉄が、０．０８％ないし０．８％のＣ、及び０．４に等しいかそ れよりも少ないＳｉを含む、請求の範囲１ないし１７の１つに従う方法。 ２８． 上記鋼鉄が０．１２％ないし０．８％のＣを含む、請求の範囲２７に従 う方法。 ２９． 上記鋼鉄が０．０８％ないし０．８％のＣ、及び０．４に等しいか又は それよりも少ないＳｉを含む、請求の範囲１８ないし２６の１つに従う成形ワイ ヤ。 ３０． 上記鋼鉄が０．１２％ないし０．８％のＣを含む、請求の範囲２９に従 う成形ワイヤ。