FR2731371A1 - Procede de fabrication de fils en acier - fils de forme et application a une conduite flexible - Google Patents
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Abstract
- La présente invention concerne un procédé de fabrication de fil en acier comportant les étapes suivantes: - on fabrique un fil de forme de grande longueur par laminage ou tréfilage à partir d'un acier comportant les éléments suivants: de 0,08% à 0,8% de C, de 0,4% à 1,5% de Mn, de 0 à 2,5% de Cr, de 0,1% à 0,4% de Si, de 0 à 1% de Mo, au plus 0,25% de Ni, au plus 0,02% de S et de P, - on effectue un premier traitement thermique comprenant au moins une opération de trempe du fil de forme dans des conditions déterminées pour obtenir une dureté HRC supérieure ou égale à 32, une structure de l'acier à prédominance martensitique-bainitique et une quantité faible de ferrite. - L'invention concerne un fil de forme et un tube flexible pour le transport d'effluent comportant de l'H2 S.
Description
La présente invention concerne des éléments allongés de grande longueur, tels des fils d'acier pour renforcer des conduites flexibles destinées au transport d'effluent sous pression. L'invention concerne un procédé de fabrication de ces fils de renfort, les fils obtenus par le procédé et les conduites flexibles qui comportent de tels fils de renfort dans leur structure.
On connaît des applications dans lesquelles on utilise pour le transport de fluides, notamment des hydrocarbures, des conduites flexibles armes par des nappes d'armures constituées par des fils en acier. Dans certains cas, ces conduites sont placées dans des conditions dans lesquelles elles sont soumises à une ambiance corrosive, par exemple en présence de fluides acides comportant des produits sulfurés. En outre, dans le cas où de telles conduites flexibles sont disposées dans de grandes profondeurs d'eau, elles doivent, de plus en plus, présenter des performances mécaniques très élevées en termes de résistance à la pression intérieure, à la charge axiale, à la pression extérieure consécutive à la grande profondeur d'eau d'immersion.
Dans les conduites flexibles, I'étanchéité étant assurée par une ou plusieurs gaines en polymère, la résistance mécanique à la pression interne et externe et aux sollicitations mécaniques externes, est réalisée par une ou plusieurs nappes d'armures constituées par des fils ou des profilés en acier ayant un profil spécifique.
Généralement, le tube flexible comporte au moins l'une des nappes d'armure suivantes : une carcasse de résistance à la pression externe en fils ou profilés posés suivant un angle proche de 900 par rapport à l'axe, une nappe de résistance à la pression interne (appelée voûte) posée avec un angle supérieur à 55 , les éléments allongés de la carcasse et de la voûte étant préférentiellement des fils agrafables, et au moins une nappe d'armures de résistance à la traction posée avec un angle inférieur à 55 . Selon un autre mode, la voûte et les armures de traction sont remplacées par deux nappes d'armure symétriques armées à un angle d'environ 550, ou par deux paires de nappes armées à 550, ou encore par un ensemble d'au moins deux nappes, l'angle d'armage d'au moins une nappe étant inférieur à 55" et l'angle d'armage d'au moins une autre nappe étant supérieur à 55 . L'acier des fils composant les armures doit être choisi de façon telle que ces fils, compte tenu de leur section, apportent la résistance mécanique nécessaire en service, en même temps qu'ils résistent à la corrosion, en particulier dans certains cas en présence de H2S.
Ces fils d'acier, mis en forme généralement par tréfilage à chaud ou à froid, peuvent avoir des profils, c'est-à-dire des sections droites, variés : sensiblement plat ou méplat, en U, en T, en Z, avec ou sans moyens d'accrochage sur un fil voisin, ou circulaire.
Dans le cas de l'H2S, en plus de la corrosion généralisée, peuvent se poser des problèmes liés à la pénétration d'hydrogène dans l'acier. En effet 1E2S (ou plutôt l'ion
HS-) est un inhibiteur de recombinaison des atomes d'hydrogène produits par réduction des protons à la surface de l'acier. Ces atomes d'hydrogène s'introduisent à l'intérieur du métal et s'y recombinent, créant ainsi deux types de détériorations:
- des soufflures sous la surface de l'acier ("Hydrogen Blistering", on parle alors de "Blister"), ou des fissurations internes (dites en gradin) pouvant apparaître en l'absence de contraintes,
- des fissures quand l'acier est mis sous contraintes (corrosion sous contraintes par l'hydrogène).
HS-) est un inhibiteur de recombinaison des atomes d'hydrogène produits par réduction des protons à la surface de l'acier. Ces atomes d'hydrogène s'introduisent à l'intérieur du métal et s'y recombinent, créant ainsi deux types de détériorations:
- des soufflures sous la surface de l'acier ("Hydrogen Blistering", on parle alors de "Blister"), ou des fissurations internes (dites en gradin) pouvant apparaître en l'absence de contraintes,
- des fissures quand l'acier est mis sous contraintes (corrosion sous contraintes par l'hydrogène).
Des normes NACE ont été prévues pour évaluer l'aptitude d'un élément structurel en acier à être utilisé en présence d'H2S. Les aciers doivent subir un test sur un échantillon représentatif, sous contrainte en milieu acide H2S avec un pH de 2,8 à 3,4 (NACE Test
Method TM 0177 relatif aux effets de fissuration sous contrainte, désignés communément par "Sulfide Stress Corrosion Cracking" ou SSCC), pour pouvoir être considérés comme utilisables dans la fabrication de structures métalliques devant résister aux effets de la corrosion sous contrainte en présence d'H2S.
Method TM 0177 relatif aux effets de fissuration sous contrainte, désignés communément par "Sulfide Stress Corrosion Cracking" ou SSCC), pour pouvoir être considérés comme utilisables dans la fabrication de structures métalliques devant résister aux effets de la corrosion sous contrainte en présence d'H2S.
Une autre norme NACE (TM 0284) est relative aux effets de fissuration induits par l'hydrogène, désignés communément par "Hydrogen Induced Cracking" ou HIC. La procédure de test recommandée par la norme ci-dessus consiste à exposer des échantillons, sans tension, dans une solution d'eau de mer saturée par de l'H2S, à température et pression ambiantes, à un pH compris entre 4,8 et 5,4. La procédure prévoit d'effectuer ensuite des examens métallographiques pour quantifier la fissuration des échantillons, ou constater l'absence de fissuration. Un critère complémentaire d'évaluation de l'endommagement des échantillons peut être la détermination des caractéristiques mécaniques après essai HIC. Ce critère ne figure pas dans la norme NACE TM 0284.Les déposants ont ainsi été amenés à définir une méthode d'évaluation complémentaire consistant à effectuer des essais de traction sur les échantillons pour déterminer les caractéristiques mécaniques après HIC et comparer ces résultats aux caractéristiques mécaniques avant HIC. Cette méthode s'est révélée particulièrement intéressante dans le cas des fils d'armure visés par la présente invention, ces fils étant soumis à un régime de contraintes uniaxiales longitudinales, par comparaison avec la paroi des tubes en aciers, tubes qui constituent la principale application des normes
NACE. Une autre méthode complémentaire consiste à comparer les valeurs de perte de striction Z (%) avant et après essai HIC, la différence devant être relativement faible et de préférence inférieure à 30%.
NACE. Une autre méthode complémentaire consiste à comparer les valeurs de perte de striction Z (%) avant et après essai HIC, la différence devant être relativement faible et de préférence inférieure à 30%.
Les conditions d'exploitation des gisements sous-marins étant devenues de plus en plus sévères, il est apparu récemment que la qualification des matériaux pour leur utilisation en présence d'H2S doit viser le cas de milieu plus acide, le pH pouvant descendre jusqu'à environ 3. On a été ainsi conduit à spécifier que, dans certains cas, les essais selon la norme
NACE TM 0284 doivent être réalisés dans une solution saturée en H2S présentant un pH, par exemple de 3 ou 2,8, semblable à la solution définie par la norme NACE TM 0177, et non plus avec un pH au moins égal à 4,8.
NACE TM 0284 doivent être réalisés dans une solution saturée en H2S présentant un pH, par exemple de 3 ou 2,8, semblable à la solution définie par la norme NACE TM 0177, et non plus avec un pH au moins égal à 4,8.
Selon les techniques actuellement connues, les fils d'armure des flexibles, en particulier pour le cas du transport des fluides comportant de 1'H2S, sont réalisés avec des aciers au carbone-manganèse doux ou mi-dur (0,15 à 0,50% de carbone) présentant une structure ferrite-perlite, auxquels on applique, après mise en forme à froid du fil machine, un traitement thermique de recuit approprié pour amener la dureté à la valeur admise, si nécessaire.
La norme NACE 0175 définit que de tels aciers au carbone-manganèse sont compatibles avec un milieu H2S s'ils présentent une dureté inférieure ou égale à 22 HRC. ll a été ainsi vérifié que des fils d'armure tels que décrits ci-dessus, réalisés en acier au carbone-manganèse et présentant une structure ferrite-perlite, peuvent être fabriqués par formage à froid suivi d'un recuit de façon à satisfaire les critères NACE traditionnels. On connaît un procédé décrit dans le document FR-A-2661194 permettant d'obtenir un acier de dureté supérieure à 22 HRC compatible avec l'H2S selon les normes NACE TM 0177 et
TM 0284, la solution utilisée pour les essais selon TM 0284 ayant un pH compris entre 4,8 et 5,4.
TM 0284, la solution utilisée pour les essais selon TM 0284 ayant un pH compris entre 4,8 et 5,4.
Par contre, il a été constaté que les aciers au carbone à structure ferrite-perlite sont inaptes à supporter de façon satisfaisante les essais HIC réalisés selon la procédure de la norme TM 0284 lorsque ces essais sont réalisés en milieu plus acide, par exemple avec un pH de l'ordre de 3 correspondant aux conditions dorénavant rencontrées dans certains cas d'exploitation des gisements pétroliers. Ces résultats inacceptables ont été obtenus même dans le cas où le traitement thermique final est plus poussé de façon à obtenir une dureté
HRC inférieure à 22 HRC.
HRC inférieure à 22 HRC.
Il y a donc un besoin pour la réalisation de fils d'armure des flexibles, d'un acier qui, d'une part soit compatible avec l'H2 S dans les conditions nouvelles décrites ci-dessus et qui d'autre part, soit d'une composition et d'une procédure d'élaboration relativement classiques et peu sophistiquées dans le but de conserver des coûts de fabrication suffisamment faibles.
Par ailleurs, les aciers et les procédés d'élaboration utilisés pour réaliser les fils d'armure des flexibles doivent être tels que le fil de forme peut être produit en très grandes longueurs continues, de l'ordre de plusieurs centaines de mètres ou de plusieurs kilomètres.
Le fil ainsi fabriqué est enroulé sur des bobines en vue de sa mise en oeuvre ultérieure pour réaliser les nappes d'armure des flexibles. En outre, et malgré la longueur unitaire très importante des fils ainsi produits, il est important qu'ils puissent être raccordés par soudure pendant l'opération d'armage lors de la fabrication du flexible. Dans le but de reconstituer dans la zone de soudure, les propriétés spécifiées de l'acier, en particulier la résistance à l'H2S, un traitement thermique est à prévoir après soudure. Mais il est important, afin de ne pas surcharger excessivement les coûts de fabrication que ce traitement thermique après soudure permette d'atteindre le but fixé dans un délai suffisamment court, de quelques minutes si possible, préférablement moins de 30 minutes.
Dans le cas où la compatibilité avec l'H2S n'est pas requise (production de "sweet crude"), on utilise couramment des aciers au carbone à l'état brut de formage à froid présentant également une structure ferrite-perlite, mais possédant des valeurs sensiblement plus élevées de résistance mécanique et de dureté. Néanmoins, il a été constaté que l'augmentation de la résistance mécanique au delà de certaines limites, conduit pour de tels aciers à présenter une ductilité insuffisante compte tenu des opérations de préformation et d'armage qui doivent être réalisées avec le fil d'armure.
L'objet de la présente invention est de décrire un procédé d'obtention d'un élément allongé de grande longueur destiné à la fabrication de tube flexible, l'élément allongé présentant des caractéristiques mécaniques optimisées ainsi que, dans une application selon l'invention, une bonne résistance à l'H2S .
La présente invention concerne un procédé de fabrication d'un fil de forme en acier, ce fil étant de grande longueur et est apte à être utilisé comme fil d'armure d'un flexible. Le procédé comporte les étapes suivantes
- on fabrique un fil de forme de grande longueur par laminage ou tréfilage à partir d'un acier comportant les éléments suivants::
- de 0,08% à 0,8% de C,
- de 0,4% à 1,5% de Mn, de préférence moins de 1% de Mn,
- de O à 2,5% de Cr,
- de 0,1% à 0,4% de Si,
-deOà 1% de Mo,
- au plus 0,50% de Ni,
- au plus 0,02% de S et de P,
- avec éventuellement, en complément de l'action du Si, un calmage avec de l'aluminium ou du silico-calcium,
- on effectue un traitement thermique comprenant au moins une opération de trempe du fil de forme dans des conditions déterminées pour obtenir une dureté HRC supérieure ou égale à 32 et de préférence supérieure ou égale à 35,
- la structure de l'acier du fil de forme ainsi obtenu étant à prédominance martensitique-bainitique .
- on fabrique un fil de forme de grande longueur par laminage ou tréfilage à partir d'un acier comportant les éléments suivants::
- de 0,08% à 0,8% de C,
- de 0,4% à 1,5% de Mn, de préférence moins de 1% de Mn,
- de O à 2,5% de Cr,
- de 0,1% à 0,4% de Si,
-deOà 1% de Mo,
- au plus 0,50% de Ni,
- au plus 0,02% de S et de P,
- avec éventuellement, en complément de l'action du Si, un calmage avec de l'aluminium ou du silico-calcium,
- on effectue un traitement thermique comprenant au moins une opération de trempe du fil de forme dans des conditions déterminées pour obtenir une dureté HRC supérieure ou égale à 32 et de préférence supérieure ou égale à 35,
- la structure de l'acier du fil de forme ainsi obtenu étant à prédominance martensitique-bainitique .
La quantité de ferrite sera préférentiellement faible.
Le fil de forme peut être fabriqué par formage à froid, en particulier par laminage ou tréfilage à partir d'un fil machine. Le fil machine a pu être laminé à chaud avec un refroidissement contrôlé, par exemple du type STELMOR, de façon à conduire à des valeurs de Rm inférieures à 850 MPa. Dans le cas de fils machines ayant une valeur de Rm supérieure à 850 MPa, il peut être avantageux de les soumettre à un recuit pour adoucir la nuance à Rm < 850 MPa.
Le fil de forme peut aussi être obtenu directement par laminage à chaud. Dans ce cas, la contrainte à la rupture Rm du fil sera de préférence également inférieure à 850 MPa, soit après laminage soit après un recuit d'adoucissement afin de faciliter les opérations de manipulation de l'élément allongé, avant ou en cours des opérations de trempe.
Le procédé comporte ainsi normalement une étape préliminaire de formage à chaud, soit d'un fil machine ultérieurement transformé en fil de forme par formage à froid, soit directement du fil de forme. Dans les deux cas, le fil ainsi formé à chaud présente une structure à prédominance ferritique-perlitique, mais pouvant comporter des zones dures, telles que de la martensite. De préférence, avant toute opération ultérieure de formage à froid et/ou de trempe, l'acier doit présenter une limite de rupture Rm inférieure à 850 MPa, cette propriété pouvant être obtenue, soit directement après formage à chaud, soit grâce à un traitement de recuit-adoucissement.
De préférence, l'opération de trempe peut être réalisée en continu au défilé.
Le procédé peut comporter en complément de ladite trempe, un traitement thermique de détente. Dans ce cas, la limitation de dureté HRC devant être supérieure ou égale à 32, et de préférence supérieure ou égale à 35, doit être respectée après le traitement de détente.
Le traitement de détente peut être effectué en botte dans un four.
La trempe et ledit traitement de détente peuvent être effectués au défilé, de préférence en ligne, ce qui permet la fabrication des fils de très grande longueur nécessaires à la réalisation des nappes d'armure des flexibles.
Selon une première variante de la présente invention, la teneur en carbone C peut être inférieure ou égale à 0,45%, et l'acier comporte au moins l'un des deux éléments d'alliage suivant, en faible quantité
- entre 0,1% et 2,5% de Cr,
- entre 0,1% et 1% de Mo,
l'acier étant ainsi du type faiblement allié et pouvant correspondre à des nuances courantes dans l'industrie et de coût relativement limité.
- entre 0,1% et 2,5% de Cr,
- entre 0,1% et 1% de Mo,
l'acier étant ainsi du type faiblement allié et pouvant correspondre à des nuances courantes dans l'industrie et de coût relativement limité.
Un tel acier, contenant une teneur limitée de Cr et/ou de Mo peut éventuellement ne pas contenir d'autre élément d'alliage, ni de dispersoide. Cependant, on ne sortira pas du cadre de la présente invention si l'acier contient un peu de dispersoide, tel que du vanadium, du titane ou du niobium. Dans ce cas, la teneur en vanadium peut être limitée à une valeur faible de façon à éviter une durée trop importante de recuit après soudure, de préférence la teneur en vanadium sera inférieure ou égale à 0,10%.
Selon une autre variante de l'invention, la teneur en carbone de l'acier peut être supérieure ou égale à 0,4%, tout en restant inférieure à 0,8%, et correspondre à un acier standard au carbone-manganèse dur ou mi-dur, classique en tréfilerie ou câblerie, sans addition d'élément d'alliage tels que du Cr ou du Mo. L'acier pourra éventuellement contenir une faible quantité de dispersoide, telle qu'on peut en trouver couramment dans les aciers du commerce. De tels aciers peuvent être compris dans la gamme d'acier FM40 à FMSO, selon la norme AFNOR.
Le traitement thermique de trempe peut comporter le passage dans un four d'austénitisation à une température supérieure au point AC3 de la nuance d'acier du fil, puis dans une zone de trempe dans un liquide de drasticité adaptée à la fois à la nuance d'acier et à la taille des fils. La structure obtenue peut être à prédominance martensitique avec un pourcentage compris entre 0 et 50% de bainite inférieure ou à prédominance de bainite inférieure avec un pourcentage compris entre 0 et 50% de martensite. De préférence, la bainite est à l'état bainite inférieure et non pas bainite supérieure. De préférence, la structure peut ne comporter qu'une quantité faible de ferrite.
Le procédé d'élaboration peut se terminer avec l'opération de trempe, de préférence suivie d'un traitement de détente.
Les températures du traitement de détente peuvent être:
- au défilé entre 300 et 5500C, la vitesse étant adaptée à la section du fil de façon à obtenir la dureté selon la présente invention, supérieure ou égale à 32 HRC,
- en botte dans un four entre 150 et 3000C.
- au défilé entre 300 et 5500C, la vitesse étant adaptée à la section du fil de façon à obtenir la dureté selon la présente invention, supérieure ou égale à 32 HRC,
- en botte dans un four entre 150 et 3000C.
Le fil ainsi obtenu peut ne pas être apte à résister à l'H2S dans certaines conditions d'exploitation, mais il peut être utilisé de façon très intéressante comme fil d'armure pour des conduites flexibles grâce à ses excellentes propriétés mécaniques optimisées, en particulier par la combinaison d'une résistance mécanique élevée et d'une ductilité supérieure à celle que l'on peut obtenir avec les procédés connus. La limite de rupture Rm peut atteindre 1000 à 1600 MPa, égale ou supérieure à celle des fils d'armure les plus résistant actuellement connus, et l'allongement à la rupture peut être supérieur à 5%, éventuellement supérieur à 10% et pouvant dépasser 15% dans certains cas. Alors que pour les fils d'acier connus présentant un niveau de résistance comparable à l'état écroui, ceux-ci présentent un allongement à la rupture ne dépassant pas 5%.
Selon un mode de mise en oeuvre particulier de l'invention afin d'obtenir des fils de forme optimisés résistant à l'H2 S, le procédé peut comporter, postérieurement au traitement thermique de trempe, éventuellement complété par un traitement de détente, un traitement thermique final de revenu dans des conditions déterminées pour obtenir une dureté supérieure ou égale à 20 HRC et inférieure ou égale à 35 HRC.
Les conditions du traitement thermique final de revenu peuvent être adaptées de façon à obtenir une dureté inférieure ou égale à 28 HRC, compatible avec les conditions d'exploitation pouvant prévoir une ambiance à pH voisin de 3.
Dans tous les cas, après trempe et revenu final, tels que définis, y compris à pH voisin de 3, un acier selon la présente invention ne présente pas de "blister" aux essais HIC.
Le revenu final peut être effectué au défilé, en ligne ou séparé.
Le revenu final peut être effectué en botte dans un four.
La température du revenu peut être au plus égale à une température inférieure d'environ 100C à 30"C par rapport à la température AC1 de début d'austénitisation de l'acier, afin d'éviter une coalescence excessive de carbure pouvant conduire à une diminution des caractéristiques.
En fin de fabrication, le fil est enroulé sur une bobine de façon à pouvoir être ultérieurement monté sur une spiraleuse ou armeuse pour la fabrication d'armure de la conduite flexible.
L'invention concerne également un fil de forme de section constante et de grande longueur, adapté à être utilisé comme fil d'armure d'une conduite flexible, ledit fil étant fabriqué à partir d'un acier comportant les éléments suivants:
- de 0,08% à 0,8% de C,
- de 0,4% à 1,5% de Mn, de préférence moins de 1% de Mn,
- de O à 2,5% de Cr,
- de 0,1% à 0,4% de Si,
- de O à 1% de Mo,
- au plus 0,50% de Ni,
- au plus 0,02% de S et de P.
- de 0,08% à 0,8% de C,
- de 0,4% à 1,5% de Mn, de préférence moins de 1% de Mn,
- de O à 2,5% de Cr,
- de 0,1% à 0,4% de Si,
- de O à 1% de Mo,
- au plus 0,50% de Ni,
- au plus 0,02% de S et de P.
L'acier a une structure à prédominance martensitique bainitique.
De préférence, l'acier a une structure à prédominance martensitique avec un pourcentage compris entre 0 et 50% de bainite inférieure ou à prédominance de bainite inférieure avec un pourcentage compris entre 0 et 50% de martensite. De préférence, la structure peut ne comporter qu'une quantité faible de ferrite. Le fil peut avoir une dureté supérieure à 20 HRC.
Le fil de forme peut avoir une section ayant au moins l'une des formes générales suivantes : en U, en T, en Z, rectangulaire ou rond.
La section du fil de forme peut avoir une largeur L et une épaisseur e, et avoir les proportions suivantes: L/e supérieur à l et inférieur à 7. L'épaisseur peut varier entre 1 mm et 20 mm, pouvant atteindre 30 mm.
Le profil du fil de forme peut comporter des moyens d'accrochage avec un fil adjacent.
Dans une première variante du fil de forme selon la présente invention, la teneur en carbone C peut être inférieure ou égale à 0,45%, et l'acier comporte au moins l'un des deux éléments d'alliage suivant, en faible quantité:
- entre 0,1% et 2,5% de Cr,
- entre 0,1% et 1% de Mo.
- entre 0,1% et 2,5% de Cr,
- entre 0,1% et 1% de Mo.
Dans une autre variante du fil de forme selon l'invention, la teneur en carbone de l'acier peut être supérieure ou égale à 0,4%, tout en restant inférieure à 0,8%, et correspondre à un acier standard au carbone-manganèse dur ou mi-dur, classique en tréfilerie ou câblerie, sans addition d'élément d'alliage tels que du Cr ou du Mo, avec éventuellement une faible quantité de dispersoide. De tels aciers peuvent être compris dans la gamme d'acier FM40 à FM80, selon la norme AFNOR.
Selon un premier mode de réalisation, le fil de forme selon l'invention peut avoir une dureté HRC supérieure ou égale à 32, de préférence supérieure ou égale à 35. Le fil ainsi obtenu peut ne pas être apte à résister à l'H2S dans certaines conditions d'exploitation, mais il peut être utilisé de façon très intéressante comme fil d'armure pour des conduites flexibles grâce à ses excellentes propriétés mécaniques optimisées, en particulier par la combinaison d'une résistance mécanique élevée et d'une ductilité supérieure à celle que l'on peut obtenir avec les procédés connus. La limite de rupture Rm peut atteindre 1000 à 1600 MPa. Un tel fil peut avantageusement être utilisé pour réaliser l'armure de flexibles destinés au transport de pétrole brut faiblement corrosif ("sweet crude"), de pétrole dégazé ("dead oil") ou d'eau.Le procédé pour élaborer un tel fil peut se terminer par une opération de trempe, de préférence suivie par un traitement de détente.
Selon un autre mode de réalisation, le fil de forme selon l'invention peut avoir une dureté HRC supérieure ou égale à 20, de préférence inférieure ou égale à 35. Le fil ainsi obtenu peut présenter des propriétés de résistance à l'H2S dans les conditions d'exploitation décrites ci-dessus, en particulier à la suite d'essais HIC en milieu très acide (pH voisin de 2,8 ou 3). La résistance mécanique Rm peut être de l'ordre de 700 à 880 MPa sous pH voisin de 3 et peut atteindre au moins 1100 MPa avec un pH plus élevé. La contrainte appliquée dans les essais SSCC selon NACE, avec un pH voisin de 2,8, peut être au moins de 400 MPa et peut atteindre 550 MPa.
Dans le cas où les essais SSCC sont réalisés avec un pH supérieur à 3, les contraintes admissibles peuvent être plus élevées, pouvant atteindre et même dépasser la limite élastique.
I1 faut noter que l'invention présente notamment l'avantage qu'à partir des mêmes lots de fil machine et en procédant aux mêmes opérations de trempe, éventuellement de détente, on peut réaliser, en fonction des besoins, soit des fils en acier très résistant mécaniquement mais ne présentant pas parfois les propriétés requises de résistance à l'H2S, soit des fils résistant à l'H2 S même dans les conditions les plus sévères. Dans le premier cas, la gamme de fabrication se termime avec l'opération de trempe, éventuellement suivie d'une détente. Dans l'autre cas, la gamme de fabrication est poursuivie par une étape complémentaire de revenu final.
L'invention peut être appliquée à un tube flexible pour le transport d'un effluent comportant de l'H2S, le tube pouvant comporter au moins une couche d'armures de renfort à la pression et/ou à la traction comportant des fils de forme selon l'invention.
La présente invention sera mieux comprise et ses avantages apparaîtront plus clairement à la lecture des exemples suivants, nullement limitatifs.
Exemple 1:
Des fils de forme de section circulaire de diamètre 15 mm ont été élaborés à partir d'un acier du type Chrome-Molybdène conforme à la nuance 30CD4 de la norme AFNOR (équivalente à la norme ASTM 4130 en correspondance avec le nombre UNS G41300).
Des fils de forme de section circulaire de diamètre 15 mm ont été élaborés à partir d'un acier du type Chrome-Molybdène conforme à la nuance 30CD4 de la norme AFNOR (équivalente à la norme ASTM 4130 en correspondance avec le nombre UNS G41300).
L'acier utilisé a la composition suivante
C: 0,30% Mn: 0,46% Cr: 0,90% Si: 0,32% Mo: 0,18% Ni 0,12% S=0,003% P=0,009%
L'opération de trempe a été réalisée au défilé à la vitesse de 1,8 m/minute avec chauffage par induction à haute fréquence à 9800C-10000C, puis trempe à l'huile. Le traitement de détente a été effectué au four pendant 2 heures à 180"C.
C: 0,30% Mn: 0,46% Cr: 0,90% Si: 0,32% Mo: 0,18% Ni 0,12% S=0,003% P=0,009%
L'opération de trempe a été réalisée au défilé à la vitesse de 1,8 m/minute avec chauffage par induction à haute fréquence à 9800C-10000C, puis trempe à l'huile. Le traitement de détente a été effectué au four pendant 2 heures à 180"C.
Après ces traitements thermiques de trempe et de détente, la dureté du fil est de 40
HRC (Rm=1200 MPa) et sa structure est à prépondérance martensitique. La taille des grains correspond à un indice 8 de la norme NF 04.102.
HRC (Rm=1200 MPa) et sa structure est à prépondérance martensitique. La taille des grains correspond à un indice 8 de la norme NF 04.102.
Des traitements thermiques de revenu en four pendant 2 heures conduisent aux caractéristiques mécaniques suivantes:
Temp.( C) 600 620 645 655 675
Dureté HRC 30 28 26 24 22
Des fils ainsi traités thermiquement ayant une dureté entre 22 et 26 HRC satisfont les essais SSC NACE TM 0177 pendant 30 jours sous les contraintes de tensions uni-axiales (T) suivantes:
Contrainte Caractéristiques de l'acier
de tension (en fonction du revenu)
T (MPa) HRC Re (MPa) Rm (MPa)
500 22 650-680 760-800
550 24 680-700 800-830
450 26 700-750 830-860
Après ces essais NACE, des essais de traction sur les éprouvettes montrent que les caractéristiques mécaniques et notamment l'allongement à la rupture ne sont pas affectées, restant très voisines des valeurs obtenues avant l'essai NACE.
Temp.( C) 600 620 645 655 675
Dureté HRC 30 28 26 24 22
Des fils ainsi traités thermiquement ayant une dureté entre 22 et 26 HRC satisfont les essais SSC NACE TM 0177 pendant 30 jours sous les contraintes de tensions uni-axiales (T) suivantes:
Contrainte Caractéristiques de l'acier
de tension (en fonction du revenu)
T (MPa) HRC Re (MPa) Rm (MPa)
500 22 650-680 760-800
550 24 680-700 800-830
450 26 700-750 830-860
Après ces essais NACE, des essais de traction sur les éprouvettes montrent que les caractéristiques mécaniques et notamment l'allongement à la rupture ne sont pas affectées, restant très voisines des valeurs obtenues avant l'essai NACE.
Des essais HIC réalisés selon la procédure NACE TM 0284, mais dans une solution dite type "NACE TM 0177" (pH=2,8) au lieu d'eau de mer synthétique (pH environ 5) révèlent une non sensibilité à la fissuration en gradin pour ces trois niveaux de dureté (22, 24 et 26 HRC): CLR=O% CTR=0% CSR=0%
De plus, les soudures réalisées par chauffage par induction ou résistance, avec compression axiale, complétées par des traitement de revenu de moins de 5 minutes, satisfont l'essai SSC NACE TM 0177 sous tension uni-axiale de 400 MPa. De préférence, les températures de revenu de post soudage devront être supérieures à celle du traitement de revenu du métal et inférieures à la température de début d'austénitisation AC1, préférentiellement inférieure de 20 à 300C par rapport à AC 1.
De plus, les soudures réalisées par chauffage par induction ou résistance, avec compression axiale, complétées par des traitement de revenu de moins de 5 minutes, satisfont l'essai SSC NACE TM 0177 sous tension uni-axiale de 400 MPa. De préférence, les températures de revenu de post soudage devront être supérieures à celle du traitement de revenu du métal et inférieures à la température de début d'austénitisation AC1, préférentiellement inférieure de 20 à 300C par rapport à AC 1.
Dans la fabrication industrielle des flexibles, de telles opérations de soudure sont indispensables pour raccorder les section s unitaires de fils. Il convient de noter qu'il est particulièrement intéressant d'obtenir de bons résultats aux essais NACE sur les fils et également la possibilité de réaliser rapidement l'opération de revenu après soudure. I1 a été trouvé, par exemple, que la durée nécessaire d'un tel traitement de revenu dépasse 30 minutes dans le cas où l'acier comporte plus de 0,10% de vanadium et que, par voie de conséquence, l'utilisation de cet acier n'est pas recommandée pour les applications visées par la présente invention, alors qu'a priori, il semblerait évident de recourir à l'addition de vanadium pour un usage de ce genre.
A partir d'un acier légérement différent, également du type 30CD4, et ayant la composition suivante:
C=0,31%, Mn=0,66%, Si=0,23%, Cr=1,02%, Mo=0,22%, Nui=0,24%,
S=0,010%, P=0,009%.
C=0,31%, Mn=0,66%, Si=0,23%, Cr=1,02%, Mo=0,22%, Nui=0,24%,
S=0,010%, P=0,009%.
On a fabriqué un fil ayant une section en T (Hauteur 14 mm, largeur 25 mm).
Après une opération de trempe au défilé et un traitement de détente, le fil a une dureté de 40 HRC.
Après revenu au four pendant environ 3 heures à une température voisine de 6500C, on obtient les caractéristiques mécaniques suivantes en fonction des duretés entre 23 et 25 HRC:
HRC Re (MPa) Rm (MPa)
23 675 790
24 715 815
25 740 854
Les essais HIC effectués comme pour le fil rond de 15 mm, montrent les mêmes résultats d'absence de fissuration.
HRC Re (MPa) Rm (MPa)
23 675 790
24 715 815
25 740 854
Les essais HIC effectués comme pour le fil rond de 15 mm, montrent les mêmes résultats d'absence de fissuration.
Les essais SSCC donnent au moins une valeur de tension uni-axiale de 400 MPa pour chacune des duretés.
Exemple 2:
Des fils de forme ont été élaborés à partir d'un acier de type chrome-molybdène conforme à la nuance 12CD4 définie par la norme AFNOR comportant:
C :0,14% Mn :0,74% Cr :1,095% Si :0,203%
Mo :0,246% Ni :0,24% S=0,006% P=0,008%
A partir d'un fil machine rond de 8 mm de diamètre (ayant une contrainte à la rupture de 750 MPa environ), on a obtenu un fil plat de largeur 9 mm et d'épaisseur 3 mm (9x3) par tréfilage et laminage à froid.
Des fils de forme ont été élaborés à partir d'un acier de type chrome-molybdène conforme à la nuance 12CD4 définie par la norme AFNOR comportant:
C :0,14% Mn :0,74% Cr :1,095% Si :0,203%
Mo :0,246% Ni :0,24% S=0,006% P=0,008%
A partir d'un fil machine rond de 8 mm de diamètre (ayant une contrainte à la rupture de 750 MPa environ), on a obtenu un fil plat de largeur 9 mm et d'épaisseur 3 mm (9x3) par tréfilage et laminage à froid.
La trempe a été réalisée à l'huile au défilé suivie par un revenu de détente au défilé dans un bain de plomb dans une température au voisinage de 500"C. On obtient une dureté de 40 HRC et une contrainte à la rupture de 1240 MPa. La taille des grains correspond à un indice 8 de la norme NF 04.102.
Traitement de revenu au four:
Le tableau ci-dessous permet de comparer les caractéristiques mécaniques des fils avant et après essai HIC réalisé selon la procédure NACE TM 0284 mais dans une solution dite "NACE TM 0177" (pH=2,8) au lieu de l'eau de mer synthétique (pH environ 5):
HRC Re Rm A (%) Z(%)
Après détente, avant revenu final:
40 Avant HIC 1140 1230 18 81
Après HIC 1100 1177 18,4 77
Après revenu final:: 570"C 28 Avant HIC 790 850 24 85
Après HIC 800 861 22 67 600 C 26 Avant HIC 740 830 26 66
Après HIC 750 792 23 72 630 C 24 Avant HIC 720 796 28 64
Après HIC 670 746 24 70 640"C 22 Avant HIC 700 781 30 82
Après HIC 640 731 24 76
Les fils après traitement de revenu réglé de façon à obtenir 24 HRC, ont satisfait les essais selon la procédure NACE TM 0177 (Méthode A) sous 500 MPa de contrainte.
Le tableau ci-dessous permet de comparer les caractéristiques mécaniques des fils avant et après essai HIC réalisé selon la procédure NACE TM 0284 mais dans une solution dite "NACE TM 0177" (pH=2,8) au lieu de l'eau de mer synthétique (pH environ 5):
HRC Re Rm A (%) Z(%)
Après détente, avant revenu final:
40 Avant HIC 1140 1230 18 81
Après HIC 1100 1177 18,4 77
Après revenu final:: 570"C 28 Avant HIC 790 850 24 85
Après HIC 800 861 22 67 600 C 26 Avant HIC 740 830 26 66
Après HIC 750 792 23 72 630 C 24 Avant HIC 720 796 28 64
Après HIC 670 746 24 70 640"C 22 Avant HIC 700 781 30 82
Après HIC 640 731 24 76
Les fils après traitement de revenu réglé de façon à obtenir 24 HRC, ont satisfait les essais selon la procédure NACE TM 0177 (Méthode A) sous 500 MPa de contrainte.
- Traitement de revenu au défilé:
Le revenu a été effectué à la vitesse de 15 rn/minute par chauffage par induction moyenne fréquence à différentes puissances conduisant aux caractéristiques mécaniques suivantes en fonction de la température mesurée en sortie de la self de chauffage:
T sortie self (OC) 680 700 710
Dureté HRC 29 28 26
Dans les deux cas de traitement de revenu (revenu au four ou au défilé), des essais
HIC sont réalisés pour chaque niveau de dureté, selon la procédure NACE TM 0284, mais dans une solution dite type "NACE TM 0177" (pH=2,8) au lieu de l'eau de mer synthétique (pH environ 5).Les essais révèlent une non sensibilité à la fissuration en gradin pour les différents niveaux de dureté (de 22 à 28 HRC pour le traitement au four et de 26 à 29 pour le traitement au défilé): CLR=O% CTR=0% CSR=0%
Exemple 3:
Aciers au carbone-manganèse avec addition de chrome entre 0,1 et 1%, aptes à la trempe et au revenu, conformes à la gamme 20C4 à 40C1 selon la norme AFNOR.
Le revenu a été effectué à la vitesse de 15 rn/minute par chauffage par induction moyenne fréquence à différentes puissances conduisant aux caractéristiques mécaniques suivantes en fonction de la température mesurée en sortie de la self de chauffage:
T sortie self (OC) 680 700 710
Dureté HRC 29 28 26
Dans les deux cas de traitement de revenu (revenu au four ou au défilé), des essais
HIC sont réalisés pour chaque niveau de dureté, selon la procédure NACE TM 0284, mais dans une solution dite type "NACE TM 0177" (pH=2,8) au lieu de l'eau de mer synthétique (pH environ 5).Les essais révèlent une non sensibilité à la fissuration en gradin pour les différents niveaux de dureté (de 22 à 28 HRC pour le traitement au four et de 26 à 29 pour le traitement au défilé): CLR=O% CTR=0% CSR=0%
Exemple 3:
Aciers au carbone-manganèse avec addition de chrome entre 0,1 et 1%, aptes à la trempe et au revenu, conformes à la gamme 20C4 à 40C1 selon la norme AFNOR.
1)- Dans la nuance 35C1 (0,35 de C) on fabrique des fils de forme rectangulaire (9x3) avec un acier présentant la composition suivante:
C=0,35%, Mn=0,75%, Si=0,26%, Cr=0,35%
S=0,02%, P=0,02%, sans addition de molybdène ni de nickel.
C=0,35%, Mn=0,75%, Si=0,26%, Cr=0,35%
S=0,02%, P=0,02%, sans addition de molybdène ni de nickel.
Après trempe à l'huile et traitement de détente, on obtient des fils de dureté 40 HRC et de Rm=1310 MPa. La taille des grains correspond à un indice 8 de la norme
NF 04.102.
NF 04.102.
- Traitement de revenu au four:
Pendant un traitement d'une heure environ aux températures suivantes, on obtient les duretés
Temp. de revenu 450"C 500"C 5500C 6000C
HRC 27,3 27,2 26,1 22
Après essais HIC selon la procédure NACE TM 0284 mais dans une solution dite "NACE TM 0177" (pH=2,8) au lieu de l'eau de mer synthétique (pH environ 5), on obtient les caractéristiques mécaniques suivantes comparées à celles mesurées avant HIC:
HRC Re Rm A(%)
27 Avant HIC 730 890 16
Après HIC 730 890 14,5
22 Avant HIC 705 780 18
Après HIC 710 780 20
- Traitement de revenu au défilé:
Pour une température de 700"C, le fil obtenu a une dureté de 27,5 HRC,
Re=710 MPa, Rm=940 MPa et A=14,6%.
Pendant un traitement d'une heure environ aux températures suivantes, on obtient les duretés
Temp. de revenu 450"C 500"C 5500C 6000C
HRC 27,3 27,2 26,1 22
Après essais HIC selon la procédure NACE TM 0284 mais dans une solution dite "NACE TM 0177" (pH=2,8) au lieu de l'eau de mer synthétique (pH environ 5), on obtient les caractéristiques mécaniques suivantes comparées à celles mesurées avant HIC:
HRC Re Rm A(%)
27 Avant HIC 730 890 16
Après HIC 730 890 14,5
22 Avant HIC 705 780 18
Après HIC 710 780 20
- Traitement de revenu au défilé:
Pour une température de 700"C, le fil obtenu a une dureté de 27,5 HRC,
Re=710 MPa, Rm=940 MPa et A=14,6%.
Dans les deux cas de traitement de revenu, les essais HIC réalisés selon la procédure NACE TM 0284, mais dans une solution dite type "NACE TM 0177" (pH=2,8) au lieu d'eau de mer synthétique (pH environ 5) révèlent une non sensibilité à la fissuration en gradin pour les niveaux de dureté compris entre 22 et 27 HRC.
Dans le cas du traitement de revenu au défilé (HRC=27,5) les essais SSC NACE
TM 0177 (Méthode A) sont satisfaits sous une tension axiale de 400 MPa.
TM 0177 (Méthode A) sont satisfaits sous une tension axiale de 400 MPa.
2)-On effectue des essais sur un fil de forme rectangulaire 9x3 fabriqué à partir d'un acier conforme aux nuances 18C4 ou 20C4 selon les normes AFNOR. La composition comprend: C: 0,18%-Mn: 0,85%-Si: 0,11%-Cr: 0,91Ni: 0,174% -
Mo :0,039% - S et P= 0,015%.
Mo :0,039% - S et P= 0,015%.
On effectue une trempe à l'huile, suivie d'un traitement de détente, pour obtenir une dureté de 39 HRC et Rm= 1180 MPa. La taille des grains correspond à un indice 8 de la norme NF 04.102.
Un revenu au four pendant environ 4 heures a été effectué aux températures de 5100C, 5250C et 540"C pour obtenir respectivement les duretés de 26, 24 et 22 HRC.
Les tests HIC, réalisés dans une solution dite "NACE TM 0177" (pH=2,8) au lieu de l'eau de mer synthétique (pH environ 5), donnent les mêmes résultats satisfaisants que précédemment.
Le test SSCC est satisfait selon les duretés (22 à 26 HRC) sous une contrainte comprise entre 400 et 450 MPa.
Pour un fil rond de diamètre 13 mm, dans le même acier et à la suite de traitements équivalents, on peut donner les caractéristiques mécaniques en fonction des duretés:
HRC Re (MPa) Rm (MPa)
23 700 790
24 720 805
25 740 825
HRC Re (MPa) Rm (MPa)
23 700 790
24 720 805
25 740 825
Claims (26)
1) Procédé de fabrication d'un fil en acier adapté à être utilisé comme fil d'armure d'un flexible, caractérisé en ce qu'il comporte les étapes suivantes:
- on fabrique un fil de forme de grande longueur par laminage ou tréfilage à partir d'un acier comportant les éléments suivants:
- de 0,08% à 0,8% de C,
- de 0,4% à 1,5% de Mn, - de O à 2,5% de Cr,
- de 0,1% à 0,4% de Si,
-deOà 1% de Mo,
- au plus 0,50% de Ni,
au plus 0,02% de S et de P,
- on effectue un premier traitement thermique comprenant au moins une opération de trempe du fil de forme dans des conditions déterminées pour obtenir une dureté HRC
supérieure ou égale à 32, et une structure de l'acier dudit fil à prédominance
martensitique-bainitique .
2) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la dureté après ledit
premier traitement thermique est supérieure ou égale à 35 HRC.
3) Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le fil
de forme est obtenu par transformation à froid d'un fil machine et en ce que ledit fil machine
est fabriqué et/ou traité thermiquement de façon à obtenir une valeur de Rm inférieure à
environ 850 MPa.
4) Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que le fil de
forme est obtenu directement par laminage à chaud, éventuellement suivi par une opération de recuit d'adoucissement de façon à obtenir une valeur de Rm dudit fil de forme inférieure à environ 850 MPa.
5) Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'opération de trempe est réalisée en continu au défilé.
6) Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que ledit premier traitement thermique comporte un traitement de détente en complément de ladite trempe.
7) Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que ledit traitement de détente est effectué en botte dans un four.
8) Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que ladite trempe et ledit traitement de détente sont effectués au défilé.
9) Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que ledit acier comporte
- au plus 0,45% de C, et au moins l'un des deux éléments suivants
- entre 0,1% et 2,5% de Cr,
- entre 0,1% et 1% de Mo.
10) Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que ledit acier comporte:
- entre 0,40% et 0,8% de C,
- pas de quantité utile de Cr et de Mo,
- éventuellement des dispersoides en quantité faible.
11) Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que ladite trempe comporte le passage dans un four d'austénitisation à une température supérieure au point AC3 de l'acier, puis dans une zone de trempe avec un liquide de drasticité adaptée à la nuance d'acier et à la taille des fils.
12) Procédé selon l'une des revendications 6 à 11, caractérisé en ce que la température dudit traitement de détente sont:
- entre 300 et 5500C en traitement au défilé,
- entre 150 et 300 C en traitement en botte dans un four.
13) Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comporte, postérieurement au premier traitement thermique, un traitement thermique final de revenu dans des conditions déterminées pour obtenir une dureté supérieure ou égale à 20 HRC et inférieure ou égale à 35 HRC.
14) Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce que la dureté est inférieure ou égale à 28 HRC.
15) Procédé selon l'une des revendications 13 ou 14, caractérisé en ce que le revenu final est effectué au défilé.
16) Procédé selon l'une des revendications 13 à 14, caractérisé en ce que le revenu final est effectué en botte dans un four.
17) Procédé selon l'une des revendications 13 à 16, caractérisé en ce que la température dudit revenu final est au plus égale à une température inférieure d'environ 10 C à 300C par rapport à la température AC1 de début d'austénitisation de l'acier.
18) Fil de forme de grande longueur et de section constante, caractérisé en ce qu'il est fabriqué à partir d'un acier comportant les éléments suivants :.
en ce qu'il a une structure à prédominance martensitique-bainitique.
au plus 0,02% de S et de P,
- au plus 0,50% de Ni,
- de O à 1% de Mo,
- de 0,1% à 0,4% de Si,
- de 0,4% à 1,5% de Mn, - de O à 2,5% de Cr,
- de 0,08% à 0,8% de C,
19) Fil de forme selon la revendication 18, caractérisé en ce qu'il a une dureté
HRC supérieure ou égale à 20.
20) Fil de forme selon l'une des revendications 18 ou 19, caractérisé en ce que ledit acier comporte:
- au plus 0,45% de C, et l'un au moins des éléments suivants:
- entre 0,1% et 2,5% de Cr,
- entre 0,1% et 1% de Mo.
21) Fil de forme selon l'une des revendications 18 ou 19, caractérisé en ce que ledit acier comporte:
- entre 0,40% et 0,8% de C,
- pas de quantité utile de Cr et de Mo,
- éventuellement une quantité faible de dispersoides.
22) Fil de forme selon l'une des revendications 18 à 21, caractérisé en ce qu'il a une dureté supérieure ou égale à 32 HRC, une valeur de Rm supérieure à 1000 MPa et un allongement à la rupture supérieur ou égal à 5%.
23) Fil de forme selon l'une des revendications 18 à 21, caractérisé en ce qu'il a une dureté supérieure ou égale à 20 HRC et inférieure ou égale à 35 HRC, et une Rm supérieure à 700 MPa.
24) Fil de forme selon l'une des revendications 18 à 23, caractérisé en ce que ladite section a une largeur L et une épaisseur e, et en ce qu'il a les proportions suivantes: Ve supérieur à 1 et inférieur à 7, avec e inférieur ou égal à 30 mm.
25) Fil de forme selon l'une des revendications 18 à 24, caractérisé en ce que le profil de la section comporte des moyens d'accrochage avec un fil adjacent.
26) Tube flexible pour le transport d'un effluent comportant de 1E2S, caractérisé en ce qu'il comporte au moins une couche d'armures de renfort à la pression et/ou à la traction comportant des fils de forme selon l'une des revendications 18 à 25.
Priority Applications (12)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9503093A FR2731371B1 (fr) | 1995-03-10 | 1995-03-10 | Procede de fabrication de fils en acier - fils de forme et application a une conduite flexible |
| CA002214012A CA2214012C (fr) | 1995-03-10 | 1996-03-08 | Procede de fabrication de fils en acier - fils de forme et application a une conduite flexible |
| PCT/FR1996/000363 WO1996028575A1 (fr) | 1995-03-10 | 1996-03-08 | Procede de fabrication de fils en acier - fils de forme et application a une conduite flexible |
| JP52732496A JP4327247B2 (ja) | 1995-03-10 | 1996-03-08 | 鋼鉄ワイヤの製造方法、ホース補強用の鋼鉄ワイヤ及びそれを用いたホース |
| DE69604279T DE69604279D1 (de) | 1995-03-10 | 1996-03-08 | Verfahren zur herstellung von stahldrähten, verstärkungsdrähte und verwendung in biegsamen rohrleitungen |
| EP96906800A EP0813613B1 (fr) | 1995-03-10 | 1996-03-08 | Procede de fabrication de fils en acier - fils de forme et application a une conduite flexible |
| DK96906800T DK0813613T3 (da) | 1995-03-10 | 1996-03-08 | Fremgangsmåde til fremstilling af ståltråde - formtråde og anvendelse i en fleksibel rørledning |
| AU50075/96A AU715625B2 (en) | 1995-03-10 | 1996-03-08 | Process for the production of steel wires-shaping wires and application to a hose |
| AT96906800T ATE184657T1 (de) | 1995-03-10 | 1996-03-08 | Verfahren zur herstellung von stahldrähten, verstärkungsdrähte und verwendung in biegsamen rohrleitungen |
| US08/913,222 US5922149A (en) | 1995-03-10 | 1996-03-08 | Method for making steel wires and shaped wires, and use thereof in flexible ducts |
| BR9607231A BR9607231A (pt) | 1995-03-10 | 1996-03-08 | Processo de fabricação de fios de aço-fios de forma e aplicação a um conduto flexivel |
| NO19974167A NO321040B1 (no) | 1995-03-10 | 1997-09-09 | Fremgangsmate for fremstilling av staltrad og tilformet staltrad, samt anvendelse derav i fleksible ror |
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| FR9503093A FR2731371B1 (fr) | 1995-03-10 | 1995-03-10 | Procede de fabrication de fils en acier - fils de forme et application a une conduite flexible |
Publications (2)
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| FR2731371A1 true FR2731371A1 (fr) | 1996-09-13 |
| FR2731371B1 FR2731371B1 (fr) | 1997-04-30 |
Family
ID=9477109
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR9503093A Expired - Fee Related FR2731371B1 (fr) | 1995-03-10 | 1995-03-10 | Procede de fabrication de fils en acier - fils de forme et application a une conduite flexible |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5922149A (fr) |
| EP (1) | EP0813613B1 (fr) |
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