JPH1137059A - 油圧ポンプまたは油圧モータにおける潤滑装置 - Google Patents
油圧ポンプまたは油圧モータにおける潤滑装置Info
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- JPH1137059A JPH1137059A JP9196924A JP19692497A JPH1137059A JP H1137059 A JPH1137059 A JP H1137059A JP 9196924 A JP9196924 A JP 9196924A JP 19692497 A JP19692497 A JP 19692497A JP H1137059 A JPH1137059 A JP H1137059A
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- Details Of Reciprocating Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 油圧ポンプまたは油圧モータの潤滑装置にお
いて、潤滑油の攪拌抵抗の減少と潤滑性能の確保とを両
立させる。 【解決手段】 アキシャルピストンポンプＰは、エンジ
ンＥに接続されてケーシング１の内部で回転するシリン
ダブロック１０を備えており、エンジンＥにより駆動さ
れる潤滑油ポンプＯＰからの潤滑油が潤滑油供給口２１
からケーシング１内に供給されるとともに、潤滑油排出
口２２からタンクＴに戻される。エンジンＥのアイドル
運転時に、シリンダブロック１０による潤滑油の攪拌抵
抗を減少させるべく、潤滑油の油面高さがＨ0 になるよ
うに潤滑油排出口２２の流路断面積Ａを設定する。エン
ジン回転数がアイドル回転数から上昇すると、潤滑油ポ
ンプＯＰの吐出量が増加して潤滑油の油面高さは速やか
に上昇し、高速運転時の潤滑性能が確保される。
いて、潤滑油の攪拌抵抗の減少と潤滑性能の確保とを両
立させる。 【解決手段】 アキシャルピストンポンプＰは、エンジ
ンＥに接続されてケーシング１の内部で回転するシリン
ダブロック１０を備えており、エンジンＥにより駆動さ
れる潤滑油ポンプＯＰからの潤滑油が潤滑油供給口２１
からケーシング１内に供給されるとともに、潤滑油排出
口２２からタンクＴに戻される。エンジンＥのアイドル
運転時に、シリンダブロック１０による潤滑油の攪拌抵
抗を減少させるべく、潤滑油の油面高さがＨ0 になるよ
うに潤滑油排出口２２の流路断面積Ａを設定する。エン
ジン回転数がアイドル回転数から上昇すると、潤滑油ポ
ンプＯＰの吐出量が増加して潤滑油の油面高さは速やか
に上昇し、高速運転時の潤滑性能が確保される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、アキシャルピスト
ンポンプ、アキシャルピストンモータ、ラジアルピスト
ンポンプ、ラジアルピストンモータ等の回転するシリン
ダブロックを備えた油圧ポンプまたは油圧モータにおけ
る潤滑装置に関する。
ンポンプ、アキシャルピストンモータ、ラジアルピスト
ンポンプ、ラジアルピストンモータ等の回転するシリン
ダブロックを備えた油圧ポンプまたは油圧モータにおけ
る潤滑装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】かかる油圧ポンプまたは油圧モータで
は、シリンダブロックと弁板との摺動面や、斜板あるい
は偏心リングとピストンプランジャのスリッパとの摺動
面を潤滑すべく、それらを収納するケーシングの内部に
潤滑油を充満させている（例えば、特公昭４３−２４６
２７号公報参照）。
は、シリンダブロックと弁板との摺動面や、斜板あるい
は偏心リングとピストンプランジャのスリッパとの摺動
面を潤滑すべく、それらを収納するケーシングの内部に
潤滑油を充満させている（例えば、特公昭４３−２４６
２７号公報参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、ケーシング
の内部に潤滑油を充満させると充分な潤滑効果を得るこ
とができるが、ケーシングの内部で回転するシリンダブ
ロックが潤滑油を攪拌する際の抵抗が大きくなる問題が
あり、特に駆動源としてのエンジンのアイドル運転時に
は、前記潤滑油の攪拌抵抗が無視できないものとなる。
これを回避するために、ケーシングの内部に貯留する潤
滑油の量を減少させると、エンジンの高速運転時に充分
な潤滑ができなくなって摩耗が促進される虞がある。
の内部に潤滑油を充満させると充分な潤滑効果を得るこ
とができるが、ケーシングの内部で回転するシリンダブ
ロックが潤滑油を攪拌する際の抵抗が大きくなる問題が
あり、特に駆動源としてのエンジンのアイドル運転時に
は、前記潤滑油の攪拌抵抗が無視できないものとなる。
これを回避するために、ケーシングの内部に貯留する潤
滑油の量を減少させると、エンジンの高速運転時に充分
な潤滑ができなくなって摩耗が促進される虞がある。
【０００４】本発明は前述の事情に鑑みてなされたもの
で、油圧ポンプまたは油圧モータの潤滑装置において、
潤滑油の攪拌抵抗の減少と潤滑性能の確保とを両立させ
ることを目的とする。
で、油圧ポンプまたは油圧モータの潤滑装置において、
潤滑油の攪拌抵抗の減少と潤滑性能の確保とを両立させ
ることを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１に記載された発明は、駆動源に接続されて
ケーシングの内部で回転するシリンダブロックと、シリ
ンダブロックに形成したシリンダに摺動自在に支持され
たピストンプランジャと、ピストンプランジャの一端部
に当接し、シリンダブロックの回転に伴って前記ピスト
ンプランジャを往復駆動するカム部材とを備えた油圧ポ
ンプまたは油圧モータにおいて、前記駆動源により駆動
されてケーシングの内部に潤滑油を供給する潤滑油ポン
プと、前記駆動源の運転状態に応じてケーシング内部の
潤滑油量を調整する潤滑油量調整手段とを備えたことを
特徴とする。
に、請求項１に記載された発明は、駆動源に接続されて
ケーシングの内部で回転するシリンダブロックと、シリ
ンダブロックに形成したシリンダに摺動自在に支持され
たピストンプランジャと、ピストンプランジャの一端部
に当接し、シリンダブロックの回転に伴って前記ピスト
ンプランジャを往復駆動するカム部材とを備えた油圧ポ
ンプまたは油圧モータにおいて、前記駆動源により駆動
されてケーシングの内部に潤滑油を供給する潤滑油ポン
プと、前記駆動源の運転状態に応じてケーシング内部の
潤滑油量を調整する潤滑油量調整手段とを備えたことを
特徴とする。
【０００６】上記構成によれば、駆動源の運転状態の変
化に伴って油圧ポンプまたは油圧モータの運転状態が変
化すると、それに応じてケーシング内部の潤滑油量が調
整されるので、潤滑油量の減少制御による攪拌抵抗の減
少と、潤滑油量の増加制御による潤滑性能の確保とを適
切に配分して両立させることができる。
化に伴って油圧ポンプまたは油圧モータの運転状態が変
化すると、それに応じてケーシング内部の潤滑油量が調
整されるので、潤滑油量の減少制御による攪拌抵抗の減
少と、潤滑油量の増加制御による潤滑性能の確保とを適
切に配分して両立させることができる。
【０００７】また請求項２に記載された発明は、請求項
１の構成に加えて、前記潤滑油量調整手段は、前記駆動
源の回転数が所定回転数以下のときにケーシング内部の
潤滑油量を所定量以下に調整することを特徴とする。
１の構成に加えて、前記潤滑油量調整手段は、前記駆動
源の回転数が所定回転数以下のときにケーシング内部の
潤滑油量を所定量以下に調整することを特徴とする。
【０００８】上記構成によれば、駆動源の回転数が所定
回転数以下であって潤滑性能があまり要求されないとき
には、ケーシング内部の潤滑油量を所定量以下に調整し
て潤滑油の攪拌抵抗を減少させ、駆動源の回転数が所定
回転数を越えて潤滑性能が要求されるときには、ケーシ
ング内部の潤滑油量が所定量を越えるように調整して潤
滑性能を確保することができる。
回転数以下であって潤滑性能があまり要求されないとき
には、ケーシング内部の潤滑油量を所定量以下に調整し
て潤滑油の攪拌抵抗を減少させ、駆動源の回転数が所定
回転数を越えて潤滑性能が要求されるときには、ケーシ
ング内部の潤滑油量が所定量を越えるように調整して潤
滑性能を確保することができる。
【０００９】前記所定回転数とは、油圧ポンプまたは油
圧モータの潤滑性能があまり要求されなくなる回転数で
あって、実施例ではエンジンのアイドル回転数として例
示されているが、それに限定されるものではない。また
前記所定量とは、シリンダブロックの回転によるケーシ
ング内の潤滑油の攪拌抵抗が許容し得る値に低下する潤
滑油量であって、実施例では潤滑油の油面高さがシリン
ダブロックの最下点に対応する油面高さに一致する潤滑
油量として例示されているが、それに限定されるもので
はない。
圧モータの潤滑性能があまり要求されなくなる回転数で
あって、実施例ではエンジンのアイドル回転数として例
示されているが、それに限定されるものではない。また
前記所定量とは、シリンダブロックの回転によるケーシ
ング内の潤滑油の攪拌抵抗が許容し得る値に低下する潤
滑油量であって、実施例では潤滑油の油面高さがシリン
ダブロックの最下点に対応する油面高さに一致する潤滑
油量として例示されているが、それに限定されるもので
はない。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を、添
付図面に示した本発明の実施例に基づいて説明する。
付図面に示した本発明の実施例に基づいて説明する。
【００１１】図１〜図４は本発明の第１実施例を示すも
ので、図１はアキシャルピストンポンプの潤滑装置の全
体構成図、図２はアキシャルピストンポンプの縦断面
図、図３はエンジン回転数と流入潤滑油量との関係を示
すグラフ、図４は流入潤滑油量と潤滑油の油面高さとの
関係を示すグラフである。
ので、図１はアキシャルピストンポンプの潤滑装置の全
体構成図、図２はアキシャルピストンポンプの縦断面
図、図３はエンジン回転数と流入潤滑油量との関係を示
すグラフ、図４は流入潤滑油量と潤滑油の油面高さとの
関係を示すグラフである。
【００１２】図１に示すように、駆動源としてのエンジ
ンＥに接続されて駆動されるアキシャルピストンポンプ
Ｐを潤滑すべく、エンジンＥにより駆動される潤滑油ポ
ンプＯＰが設けられる。潤滑油ポンプＯＰがタンクＴか
ら汲み上げた潤滑油は潤滑油供給油路Ｌ1 を介してアキ
シャルピストンポンプＰに供給され、アキシャルピスト
ンポンプＰの潤滑を終えた潤滑油は潤滑油排出油路Ｌ2
を介してタンクＴに戻される。
ンＥに接続されて駆動されるアキシャルピストンポンプ
Ｐを潤滑すべく、エンジンＥにより駆動される潤滑油ポ
ンプＯＰが設けられる。潤滑油ポンプＯＰがタンクＴか
ら汲み上げた潤滑油は潤滑油供給油路Ｌ1 を介してアキ
シャルピストンポンプＰに供給され、アキシャルピスト
ンポンプＰの潤滑を終えた潤滑油は潤滑油排出油路Ｌ2
を介してタンクＴに戻される。
【００１３】図２に示すように、固定容量型のアキシャ
ルピストンポンプＰのケーシング１は、センターケーシ
ング２、フロントケーシング３およびリヤケーシング４
を結合してなり、フロントケーシング３およびリヤケー
シング４にそれぞれローラベアリング５，６を介して支
持されたポンプ軸７は、フロントケーシング３を貫通し
てエンジンＥに接続される。フロントケーシング３の内
面およびリヤケーシング４の内面には、それぞれポンプ
軸７が貫通する開口部８1 ，９1 を備えた斜板８および
弁板９が固定されており、斜板８および弁板９間に挟ま
れるように配置されたシリンダブロック１０が、そのボ
ス部１０1 においてポンプ軸７にスプライン結合され
る。
ルピストンポンプＰのケーシング１は、センターケーシ
ング２、フロントケーシング３およびリヤケーシング４
を結合してなり、フロントケーシング３およびリヤケー
シング４にそれぞれローラベアリング５，６を介して支
持されたポンプ軸７は、フロントケーシング３を貫通し
てエンジンＥに接続される。フロントケーシング３の内
面およびリヤケーシング４の内面には、それぞれポンプ
軸７が貫通する開口部８1 ，９1 を備えた斜板８および
弁板９が固定されており、斜板８および弁板９間に挟ま
れるように配置されたシリンダブロック１０が、そのボ
ス部１０1 においてポンプ軸７にスプライン結合され
る。
【００１４】シリンダブロック１０の内周面とポンプ軸
７の外周面との間に配置されたスプリング１１は、その
右側の固定端がスプリングシート１２およびクリップ１
３を介してシリンダブロック１０に係止され、その左側
の自由端がスプリングシート１４を介して、シリンダブ
ロック１０のボス部１０1 に軸方向摺動自在に支持され
た複数本のピン１５…の右端に当接する。ポンプ軸７の
外周面と斜板８の開口部８1 内周面との間にスリーブ１
６が配置されており、スリーブ１６の左端はフロントケ
ーシング３に設けたローラベアリング５のインナーレー
スに当接し、またスリーブ１６の右端は前記ピン１５…
の左端に当接する。従って、シリンダブロック１０は、
スプリング１１の弾発力で右方向に付勢され、その右端
の摺動面１０2 が弁板９の左端の摺動面９2 に液密に摺
接する。
７の外周面との間に配置されたスプリング１１は、その
右側の固定端がスプリングシート１２およびクリップ１
３を介してシリンダブロック１０に係止され、その左側
の自由端がスプリングシート１４を介して、シリンダブ
ロック１０のボス部１０1 に軸方向摺動自在に支持され
た複数本のピン１５…の右端に当接する。ポンプ軸７の
外周面と斜板８の開口部８1 内周面との間にスリーブ１
６が配置されており、スリーブ１６の左端はフロントケ
ーシング３に設けたローラベアリング５のインナーレー
スに当接し、またスリーブ１６の右端は前記ピン１５…
の左端に当接する。従って、シリンダブロック１０は、
スプリング１１の弾発力で右方向に付勢され、その右端
の摺動面１０2 が弁板９の左端の摺動面９2 に液密に摺
接する。
【００１５】シリンダブロック１０にはポンプ軸７の回
りを囲むように複数個のシリンダ１０3 …が形成されて
おり、これらシリンダ１０3 …にそれぞれピストンプラ
ンジャ１７…が摺動自在に嵌合する。ピストンプランジ
ャ１７は、概略円柱状に形成されてシリンダ１０3 に嵌
合するプランジャ本体１８と、概略碗状に形成されて斜
板８の摺動面８2 に摺接するスリッパ１９と、プランジ
ャ本体１８およびスリッパ１９を一体に結合する連結部
材２０とから構成される。
りを囲むように複数個のシリンダ１０3 …が形成されて
おり、これらシリンダ１０3 …にそれぞれピストンプラ
ンジャ１７…が摺動自在に嵌合する。ピストンプランジ
ャ１７は、概略円柱状に形成されてシリンダ１０3 に嵌
合するプランジャ本体１８と、概略碗状に形成されて斜
板８の摺動面８2 に摺接するスリッパ１９と、プランジ
ャ本体１８およびスリッパ１９を一体に結合する連結部
材２０とから構成される。
【００１６】ケーシング１の上面には前記潤滑油供給油
路Ｌ1 から供給された潤滑油が流入する潤滑油供給口２
１が設けられるとともに、ケーシング１の下面には前記
潤滑油排出油路Ｌ2 に潤滑油が流出する潤滑油排出口２
２が設けられる。潤滑油排出口２２は流路断面積Ａの絞
りを有するもので、本発明の潤滑油量調整手段を構成す
る。
路Ｌ1 から供給された潤滑油が流入する潤滑油供給口２
１が設けられるとともに、ケーシング１の下面には前記
潤滑油排出油路Ｌ2 に潤滑油が流出する潤滑油排出口２
２が設けられる。潤滑油排出口２２は流路断面積Ａの絞
りを有するもので、本発明の潤滑油量調整手段を構成す
る。
【００１７】而して、エンジンＥによりポンプ軸７と共
にシリンダブロック１０を回転駆動すると、スリッパ１
９…を斜板８に案内されたプランジャ本体１８…がシリ
ンダ１０3 …内を往復動する。ピストンプランジャ１７
…が吸入行程にあるシリンダ１０3 …には弁板９を介し
て図示せぬ吸入ポートからオイルが吸入され、ピストン
プランジャ１７…が吐出行程にあるシリンダ１０3 …か
らは弁板９を介して図示せぬ吐出ポートにオイルが吐出
されるため、シリンダブロック１０の回転に伴って連続
的にオイルを供給することができる。
にシリンダブロック１０を回転駆動すると、スリッパ１
９…を斜板８に案内されたプランジャ本体１８…がシリ
ンダ１０3 …内を往復動する。ピストンプランジャ１７
…が吸入行程にあるシリンダ１０3 …には弁板９を介し
て図示せぬ吸入ポートからオイルが吸入され、ピストン
プランジャ１７…が吐出行程にあるシリンダ１０3 …か
らは弁板９を介して図示せぬ吐出ポートにオイルが吐出
されるため、シリンダブロック１０の回転に伴って連続
的にオイルを供給することができる。
【００１８】ケーシング１の内部でシリンダブロック１
０が回転すると、該ケーシング１の内部に貯留した潤滑
油が攪拌されて飛沫となり、弁板９およびシリンダブロ
ック１０の摺動面９2 ，１０2 や、斜板８およびスリッ
パ１９の摺動面８2 ，１９1が潤滑される。
０が回転すると、該ケーシング１の内部に貯留した潤滑
油が攪拌されて飛沫となり、弁板９およびシリンダブロ
ック１０の摺動面９2 ，１０2 や、斜板８およびスリッ
パ１９の摺動面８2 ，１９1が潤滑される。
【００１９】さて、エンジンＥに直結されて駆動される
潤滑油ポンプＯＰは周知のギヤポンプ、トロコイドポン
プ、ベーンポンプ等から構成されており、その回転数は
エンジン回転数に一致する。図３から明らかなように、
エンジンＥが低・中回転数領域にあるとき、潤滑油ポン
プＯＰの吐出容量（つまり、ケーシング１内への流入潤
滑油量ＱIN）はエンジン回転数ＮＥの増加に比例して増
加し、エンジンＥが高回転数領域に入って潤滑油ポンプ
ＯＰの効率が低下すると流入潤滑油量ＱINの増加は鈍く
なる。エンジン回転数ＮＥがアイドル回転数Ｎ0 にある
とき、流入潤滑油量はＱ0 であると仮定する。
潤滑油ポンプＯＰは周知のギヤポンプ、トロコイドポン
プ、ベーンポンプ等から構成されており、その回転数は
エンジン回転数に一致する。図３から明らかなように、
エンジンＥが低・中回転数領域にあるとき、潤滑油ポン
プＯＰの吐出容量（つまり、ケーシング１内への流入潤
滑油量ＱIN）はエンジン回転数ＮＥの増加に比例して増
加し、エンジンＥが高回転数領域に入って潤滑油ポンプ
ＯＰの効率が低下すると流入潤滑油量ＱINの増加は鈍く
なる。エンジン回転数ＮＥがアイドル回転数Ｎ0 にある
とき、流入潤滑油量はＱ0 であると仮定する。
【００２０】ケーシング１内の潤滑油の油面高さをＨと
すると、潤滑油排出口２２から排出される流出潤滑油量
ＱOUT は前記油面高さＨの平方根に比例し、かつ潤滑油
排出口２２の流路断面積Ａに比例する。つまり、重力加
速度をｇとすると、流出潤滑油量ＱOUT はＡ×（２ｇ
Ｈ）1/2 で与えられる。従って、シリンダブロック１０
の最下点に対応する油面高さをＨ0 （図１参照）とする
と、そのときの流出潤滑油量ＱOUT がアイドル運転時の
流入潤滑油量ＱIN＝Ｑ0 に等しくなるには、 ＱOUT ＝Ａ×（２ｇＨ0 ）1/2 ＝Ｑ0 ＝ＱIN …（１） が成り立てば良い。（１）式をＡについて解くと、 Ａ＝Ｑ0 ／（２ｇＨ0 ）1/2 …（２） が得られる。これは、潤滑油排出口２２の流路断面積Ａ
を（２）式に基づいて設定すれば、アイドル運転時にお
ける流入潤滑油量ＱINと流出潤滑油量ＱOUT とが等しく
なり、ケーシング１内の潤滑油の油面高さＨが、シリン
ダブロック１０の最下点に対応する油面高さＨ0 に一致
するように保持されることを示している。
すると、潤滑油排出口２２から排出される流出潤滑油量
ＱOUT は前記油面高さＨの平方根に比例し、かつ潤滑油
排出口２２の流路断面積Ａに比例する。つまり、重力加
速度をｇとすると、流出潤滑油量ＱOUT はＡ×（２ｇ
Ｈ）1/2 で与えられる。従って、シリンダブロック１０
の最下点に対応する油面高さをＨ0 （図１参照）とする
と、そのときの流出潤滑油量ＱOUT がアイドル運転時の
流入潤滑油量ＱIN＝Ｑ0 に等しくなるには、 ＱOUT ＝Ａ×（２ｇＨ0 ）1/2 ＝Ｑ0 ＝ＱIN …（１） が成り立てば良い。（１）式をＡについて解くと、 Ａ＝Ｑ0 ／（２ｇＨ0 ）1/2 …（２） が得られる。これは、潤滑油排出口２２の流路断面積Ａ
を（２）式に基づいて設定すれば、アイドル運転時にお
ける流入潤滑油量ＱINと流出潤滑油量ＱOUT とが等しく
なり、ケーシング１内の潤滑油の油面高さＨが、シリン
ダブロック１０の最下点に対応する油面高さＨ0 に一致
するように保持されることを示している。
【００２１】（１）式においてＨ0 ＝Ｈと置くと、ケー
シング１内の潤滑油の油面高さＨと流入潤滑油量ＱINと
の関係は（３）式のようになり、（３）式をＨについて
解くと（４）式のようになる。
シング１内の潤滑油の油面高さＨと流入潤滑油量ＱINと
の関係は（３）式のようになり、（３）式をＨについて
解くと（４）式のようになる。
【００２２】 Ａ×（２ｇＨ）1/2 ＝ＱIN …（３） Ｈ＝ＱIN 2 ／２ｇＡ2 …（４） 図４および（４）式を参照すると明らかなように、ケー
シング１内の潤滑油の油面高さＨは流入潤滑油量ＱINの
二次関数であり、エンジン回転数ＮＥの増加に応じて流
入潤滑油量ＱINが増加すると、ケーシング１内の潤滑油
の油面高さＨが速やかに上昇することが分かる。そして
流入潤滑油量ＱINがアイドル運転時の流入潤滑油量Ｑ0
になると、そのときの油面高さＨはシリンダブロック１
０の最下点に対応する油面高さＨ0 になる。
シング１内の潤滑油の油面高さＨは流入潤滑油量ＱINの
二次関数であり、エンジン回転数ＮＥの増加に応じて流
入潤滑油量ＱINが増加すると、ケーシング１内の潤滑油
の油面高さＨが速やかに上昇することが分かる。そして
流入潤滑油量ＱINがアイドル運転時の流入潤滑油量Ｑ0
になると、そのときの油面高さＨはシリンダブロック１
０の最下点に対応する油面高さＨ0 になる。
【００２３】而して、アキシャルピストンポンプＰの必
要潤滑油量が少なくて済むエンジンＥのアイドル運転時
には、ケーシング１内の潤滑油の油面高さＨをシリンダ
ブロック１０の最下点に対応する油面高さＨ0 とするこ
とにより、シリンダブロック１０による潤滑油の攪拌を
防止して負荷の軽減を図ることができる。またエンジン
回転数ＮＥが増加するに伴って、ケーシング１内の潤滑
油の油面高さＨが速やかに増加するため、アキシャルピ
ストンポンプＰの被潤滑部を確実に潤滑して摩耗を防止
することができる。
要潤滑油量が少なくて済むエンジンＥのアイドル運転時
には、ケーシング１内の潤滑油の油面高さＨをシリンダ
ブロック１０の最下点に対応する油面高さＨ0 とするこ
とにより、シリンダブロック１０による潤滑油の攪拌を
防止して負荷の軽減を図ることができる。またエンジン
回転数ＮＥが増加するに伴って、ケーシング１内の潤滑
油の油面高さＨが速やかに増加するため、アキシャルピ
ストンポンプＰの被潤滑部を確実に潤滑して摩耗を防止
することができる。
【００２４】次に、図５に基づいて本発明の第２実施例
を説明する。
を説明する。
【００２５】アキシャルピストンポンプＰの運転時に
は、例えば弁板９およびシリンダブロック１０の摺動面
９2 ，１０2 （図２参照）から潤滑油が漏れるため、ケ
ーシング１の内部に供給される流入潤滑油量ＱINは、実
際に潤滑油ポンプＯＰによって供給されるものと、前記
漏れによるものとの総和になる。従って、アイドル運転
時における流入潤滑油量Ｑ0 を潤滑油ポンプ分および漏
れ分の和として設定し、その流入潤滑油量Ｑ0 から前記
（２）式に基づいて潤滑油排出口２２の流路断面積Ａを
設定すれば、アイドル運転時における潤滑油の油面高さ
Ｈをシリンダブロック１０の最下点に対応する油面高さ
Ｈ0 に正確に保つことができる。
は、例えば弁板９およびシリンダブロック１０の摺動面
９2 ，１０2 （図２参照）から潤滑油が漏れるため、ケ
ーシング１の内部に供給される流入潤滑油量ＱINは、実
際に潤滑油ポンプＯＰによって供給されるものと、前記
漏れによるものとの総和になる。従って、アイドル運転
時における流入潤滑油量Ｑ0 を潤滑油ポンプ分および漏
れ分の和として設定し、その流入潤滑油量Ｑ0 から前記
（２）式に基づいて潤滑油排出口２２の流路断面積Ａを
設定すれば、アイドル運転時における潤滑油の油面高さ
Ｈをシリンダブロック１０の最下点に対応する油面高さ
Ｈ0 に正確に保つことができる。
【００２６】またエンジン回転数ＮＥが増加すると潤滑
油ポンプＯＰの効率が低下して流入潤滑油量ＱINの増加
は鈍くなるが、漏れによって補給される潤滑油量がエン
ジン回転数ＮＥの増加に応じて増加するため、トータル
の流入潤滑油量ＱINを充分に確保してエンジンＥの高速
運転時における潤滑性能を確保することができる。
油ポンプＯＰの効率が低下して流入潤滑油量ＱINの増加
は鈍くなるが、漏れによって補給される潤滑油量がエン
ジン回転数ＮＥの増加に応じて増加するため、トータル
の流入潤滑油量ＱINを充分に確保してエンジンＥの高速
運転時における潤滑性能を確保することができる。
【００２７】次に、図６および図７に基づいて本発明の
第３実施例を説明する。
第３実施例を説明する。
【００２８】エンジンＥの暖機運転中には、ファースト
アイドル制御により通常のアイドル回転数Ｎ0 よりも高
いファーストアイドル回転数ＮF が設定される。従っ
て、ファーストアイドル運転中における流入潤滑油量Ｑ
0 〜Ｑ0 ′を潤滑油ポンプ分および漏れ分の和として設
定し、その流入潤滑油量Ｑ0 〜Ｑ0 ′から前記（２）式
に基づいて潤滑油排出口２２の流路断面積Ａを設定すれ
ば、ファーストアイドル運転中における潤滑油の攪拌抵
抗を減少させることができる。
アイドル制御により通常のアイドル回転数Ｎ0 よりも高
いファーストアイドル回転数ＮF が設定される。従っ
て、ファーストアイドル運転中における流入潤滑油量Ｑ
0 〜Ｑ0 ′を潤滑油ポンプ分および漏れ分の和として設
定し、その流入潤滑油量Ｑ0 〜Ｑ0 ′から前記（２）式
に基づいて潤滑油排出口２２の流路断面積Ａを設定すれ
ば、ファーストアイドル運転中における潤滑油の攪拌抵
抗を減少させることができる。
【００２９】次に、図８に基づいて本発明の第４実施例
を説明する。
を説明する。
【００３０】焼き付き等の潤滑不良は潤滑油の油温が高
いときに発生し易いため、油温が高いときに最低限必要
な潤滑油の油面高さＨを確保する必要がある。このと
き、潤滑油排出口２２の形状によっては潤滑油の粘性の
影響を受ける場合がある。即ち、潤滑油は温度が上昇す
ると粘性が低下して潤滑油排出口２２の絞りを通過し易
くなるため、その流路断面積Ａを設定する際に潤滑油温
度を考慮する必要がある。そこで第４実施例では、エン
ジンＥのアイドル運転時に油面高さＨがシリンダブロッ
ク１０の最下点に対応する油面高さＨ0 になるように潤
滑油排出口２２の流路断面積Ａを設定する際に、潤滑油
温度が発生し得る最高温度にあると想定して前記流路断
面積Ａの設定を行う。これにより、潤滑不良が発生し易
い高油温時に充分な潤滑油の油面高さＨを確保して潤滑
性能を高めることができる。
いときに発生し易いため、油温が高いときに最低限必要
な潤滑油の油面高さＨを確保する必要がある。このと
き、潤滑油排出口２２の形状によっては潤滑油の粘性の
影響を受ける場合がある。即ち、潤滑油は温度が上昇す
ると粘性が低下して潤滑油排出口２２の絞りを通過し易
くなるため、その流路断面積Ａを設定する際に潤滑油温
度を考慮する必要がある。そこで第４実施例では、エン
ジンＥのアイドル運転時に油面高さＨがシリンダブロッ
ク１０の最下点に対応する油面高さＨ0 になるように潤
滑油排出口２２の流路断面積Ａを設定する際に、潤滑油
温度が発生し得る最高温度にあると想定して前記流路断
面積Ａの設定を行う。これにより、潤滑不良が発生し易
い高油温時に充分な潤滑油の油面高さＨを確保して潤滑
性能を高めることができる。
【００３１】次に、図９および図１０に基づいて本発明
の第５実施例を説明する。
の第５実施例を説明する。
【００３２】前記第１〜第４実施例は絞りを有する潤滑
油排出口２２によって潤滑油量調整手段を構成するもの
であったが、第５実施例は潤滑油排出油路Ｌ2 に設けた
可変絞り弁Ｖと、その可変絞り弁Ｖの開度を制御する電
子制御ユニットＵとによって潤滑油量調整手段を構成す
る。電子制御ユニットＵは、アクセル開度センサＳで検
出したアクセル開度に基づいて可変絞り弁Ｖの開度を制
御する。
油排出口２２によって潤滑油量調整手段を構成するもの
であったが、第５実施例は潤滑油排出油路Ｌ2 に設けた
可変絞り弁Ｖと、その可変絞り弁Ｖの開度を制御する電
子制御ユニットＵとによって潤滑油量調整手段を構成す
る。電子制御ユニットＵは、アクセル開度センサＳで検
出したアクセル開度に基づいて可変絞り弁Ｖの開度を制
御する。
【００３３】而して、図１０に示すように、電子制御ユ
ニットＵは検出されたアクセル開度が大きいときに、可
変絞り弁Ｖを閉弁方向に制御してケーシング１から流出
する潤滑油量を減少させることにより、ケーシング１内
の潤滑油の油面高さＨを速やかに上昇させる。また検出
されたアクセル開度が小さいときに、可変絞り弁Ｖを開
弁方向に制御してケーシング１から流出する潤滑油量を
増加させることにより、ケーシング１内の潤滑油の油面
高さＨを速やかに下降させる。これにより、アキシャル
ピストンポンプＰの運転状態に応じて必要な潤滑油の油
面高さＨが変化しても、その必要な潤滑油の油面高さＨ
を速やかに実現して潤滑効果を高めることができる。
ニットＵは検出されたアクセル開度が大きいときに、可
変絞り弁Ｖを閉弁方向に制御してケーシング１から流出
する潤滑油量を減少させることにより、ケーシング１内
の潤滑油の油面高さＨを速やかに上昇させる。また検出
されたアクセル開度が小さいときに、可変絞り弁Ｖを開
弁方向に制御してケーシング１から流出する潤滑油量を
増加させることにより、ケーシング１内の潤滑油の油面
高さＨを速やかに下降させる。これにより、アキシャル
ピストンポンプＰの運転状態に応じて必要な潤滑油の油
面高さＨが変化しても、その必要な潤滑油の油面高さＨ
を速やかに実現して潤滑効果を高めることができる。
【００３４】次に、図１１および図１２に基づいて本発
明の第６実施例を説明する。
明の第６実施例を説明する。
【００３５】前述した第４実施例（図８参照）では、温
度低下により粘性が高くなった潤滑油が潤滑油排出口２
２の絞りを通過し難くなるため、破線で示す低温時にお
ける潤滑油の油面高さＨは、実線で示す高温時の油面高
さＨよりも高くなり、その分だけ攪拌抵抗が増加してし
まう。そこで本第６実施例では、前述した第５実施例の
可変絞り弁Ｖ（図９参照）を制御することにより、潤滑
油温度に関わらず適切な潤滑油の油面高さＨを得るよう
になっている。
度低下により粘性が高くなった潤滑油が潤滑油排出口２
２の絞りを通過し難くなるため、破線で示す低温時にお
ける潤滑油の油面高さＨは、実線で示す高温時の油面高
さＨよりも高くなり、その分だけ攪拌抵抗が増加してし
まう。そこで本第６実施例では、前述した第５実施例の
可変絞り弁Ｖ（図９参照）を制御することにより、潤滑
油温度に関わらず適切な潤滑油の油面高さＨを得るよう
になっている。
【００３６】即ち、図１１に示すように、潤滑油温度の
低下に応じて可変絞り弁Ｖの開度を増加させ、また潤滑
油温度の上昇に応じて可変絞り弁Ｖの開度を減少させる
ことにより、図１２に実線で示すように、潤滑油温度の
高低に関わらず、流入潤滑油量ＱINに応じた潤滑油の油
面高さＨを確保することができる。図１２における破線
は、可変絞り弁Ｖの開度を制御しない場合の潤滑油の油
面高さＨの変化を示している。
低下に応じて可変絞り弁Ｖの開度を増加させ、また潤滑
油温度の上昇に応じて可変絞り弁Ｖの開度を減少させる
ことにより、図１２に実線で示すように、潤滑油温度の
高低に関わらず、流入潤滑油量ＱINに応じた潤滑油の油
面高さＨを確保することができる。図１２における破線
は、可変絞り弁Ｖの開度を制御しない場合の潤滑油の油
面高さＨの変化を示している。
【００３７】以上、本発明の実施例を詳述したが、本発
明はその要旨を逸脱しない範囲で種々の設計変更を行う
ことが可能である。
明はその要旨を逸脱しない範囲で種々の設計変更を行う
ことが可能である。
【００３８】例えば、実施例ではアキシャルピストンポ
ンプを例示したが、本発明はアキシャルピストンモー
タ、ラジアルピストンポンプあるいはラジアルピストン
モータに対しても適用することができる。またそれらの
油圧ポンプあるいは油圧モータは駆動源に直接接続され
ている必要はなく、駆動源の回転に連動して回転するも
のであれば良い。また駆動源はエンジンＥに限定され
ず、電気モータ等の他の駆動源であっても良い。
ンプを例示したが、本発明はアキシャルピストンモー
タ、ラジアルピストンポンプあるいはラジアルピストン
モータに対しても適用することができる。またそれらの
油圧ポンプあるいは油圧モータは駆動源に直接接続され
ている必要はなく、駆動源の回転に連動して回転するも
のであれば良い。また駆動源はエンジンＥに限定され
ず、電気モータ等の他の駆動源であっても良い。
【００３９】
【発明の効果】以上のように請求項１に記載された発明
によれば、駆動源の運転状態の変化に伴って油圧ポンプ
または油圧モータの運転状態が変化すると、それに応じ
てケーシング内部の潤滑油量が調整されるので、潤滑油
量の減少制御による攪拌抵抗の減少と、潤滑油量の増加
制御による潤滑性能の確保とを適切に配分して両立させ
ることができる。
によれば、駆動源の運転状態の変化に伴って油圧ポンプ
または油圧モータの運転状態が変化すると、それに応じ
てケーシング内部の潤滑油量が調整されるので、潤滑油
量の減少制御による攪拌抵抗の減少と、潤滑油量の増加
制御による潤滑性能の確保とを適切に配分して両立させ
ることができる。
【００４０】また請求項２に記載された発明によれば、
駆動源の回転数が所定回転数以下であって潤滑性能があ
まり要求されないときには、ケーシング内部の潤滑油量
を所定量以下に調整して潤滑油の攪拌抵抗を減少させ、
駆動源の回転数が所定回転数を越えて潤滑性能が要求さ
れるときには、ケーシング内部の潤滑油量が所定量を越
えるように調整して潤滑性能を確保することができる。
駆動源の回転数が所定回転数以下であって潤滑性能があ
まり要求されないときには、ケーシング内部の潤滑油量
を所定量以下に調整して潤滑油の攪拌抵抗を減少させ、
駆動源の回転数が所定回転数を越えて潤滑性能が要求さ
れるときには、ケーシング内部の潤滑油量が所定量を越
えるように調整して潤滑性能を確保することができる。
【図１】アキシャルピストンポンプの潤滑装置の全体構
成図
成図
【図２】アキシャルピストンポンプの縦断面図
【図３】エンジン回転数と流入潤滑油量との関係を示す
グラフ
グラフ
【図４】流入潤滑油量と潤滑油の油面高さとの関係を示
すグラフ
すグラフ
【図５】第２実施例に係る、エンジン回転数と流入潤滑
油量との関係を示すグラフ
油量との関係を示すグラフ
【図６】第３実施例に係る、エンジン回転数と流入潤滑
油量との関係を示すグラフ
油量との関係を示すグラフ
【図７】第３実施例に係る、流入潤滑油量と潤滑油の油
面高さとの関係を示すグラフ
面高さとの関係を示すグラフ
【図８】第４実施例に係る、流入潤滑油量と潤滑油の油
面高さとの関係を示すグラフ
面高さとの関係を示すグラフ
【図９】第５実施例に係る、前記図１に対応する図
【図１０】アクセル開度による可変絞り弁の制御を説明
するグラフ
するグラフ
【図１１】第６実施例に係る、潤滑油温度と可変絞り弁
開度との関係を示すグラフ
開度との関係を示すグラフ
【図１２】第６実施例に係る、流入潤滑油量と潤滑油の
油面高さとの関係を示すグラフ
油面高さとの関係を示すグラフ
１ ケーシング ８ 斜板（カム部材） １０ シリンダブロック １０3 シリンダ １７ ピストンプランジャ ２２ 潤滑油排出口（潤滑油量調整手段） Ｅ エンジン（駆動源） Ｎ0 アイドル回転数（所定回転数） ＮF ファーストアイドル回転数（所定回転数） Ｈ0 液面高さ（所定量） ＯＰ 潤滑油ポンプ Ｕ 電子制御ユニット（潤滑油量調整手段） Ｖ 可変絞り弁（潤滑油量調整手段）
Claims (2)
- 【請求項１】 駆動源（Ｅ）に接続されてケーシング
（１）の内部で回転するシリンダブロック（１０）と、 シリンダブロック（１０）に形成したシリンダ（１
０3 ）に摺動自在に支持されたピストンプランジャ（１
７）と、 ピストンプランジャ（１７）の一端部に当接し、シリン
ダブロック（１０）の回転に伴って前記ピストンプラン
ジャ（１７）を往復駆動するカム部材（８）と、を備え
た油圧ポンプまたは油圧モータにおいて、 前記駆動源（Ｅ）により駆動されてケーシング（１）の
内部に潤滑油を供給する潤滑油ポンプ（ＯＰ）と、 前記駆動源（Ｅ）の運転状態に応じてケーシング（１）
内部の潤滑油量を調整する潤滑油量調整手段（２２，
Ｕ，Ｖ）と、を備えたことを特徴とする、油圧ポンプま
たは油圧モータにおける潤滑装置。 - 【請求項２】 前記潤滑油量調整手段（２２，Ｕ，Ｖ）
は、前記駆動源（Ｅ）の回転数が所定回転数（Ｎ0 ，Ｎ
F ）以下のときにケーシング（１）内部の潤滑油量を所
定量（Ｈ0 ）以下に調整することを特徴とする、請求項
１に記載の油圧ポンプまたは油圧モータにおける潤滑装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9196924A JPH1137059A (ja) | 1997-07-23 | 1997-07-23 | 油圧ポンプまたは油圧モータにおける潤滑装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9196924A JPH1137059A (ja) | 1997-07-23 | 1997-07-23 | 油圧ポンプまたは油圧モータにおける潤滑装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1137059A true JPH1137059A (ja) | 1999-02-09 |
Family
ID=16365943
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9196924A Pending JPH1137059A (ja) | 1997-07-23 | 1997-07-23 | 油圧ポンプまたは油圧モータにおける潤滑装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1137059A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102536792A (zh) * | 2012-03-30 | 2012-07-04 | 四川宏华石油设备有限公司 | 一种用于钻井泵的润滑装置 |
| CN103835932A (zh) * | 2014-03-14 | 2014-06-04 | 肖慧 | 一种可切换模式的液压泵 |
-
1997
- 1997-07-23 JP JP9196924A patent/JPH1137059A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102536792A (zh) * | 2012-03-30 | 2012-07-04 | 四川宏华石油设备有限公司 | 一种用于钻井泵的润滑装置 |
| CN102536792B (zh) * | 2012-03-30 | 2015-06-10 | 四川宏华石油设备有限公司 | 一种用于钻井泵的润滑装置 |
| CN103835932A (zh) * | 2014-03-14 | 2014-06-04 | 肖慧 | 一种可切换模式的液压泵 |
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