JPH11349737A - ゴム材料の防振特性発現方法、防振ゴム組成物及び防振ゴム部材 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】低動倍率で高減衰の防振ゴムを提供すること。 【構成】低動倍率のゴムマトリクス中に、相対的に高減
衰を示すゴム材料の粒子を海島構造の状態で分散させ
て、低動倍率−高減衰側にシフトした防振特性の防振ゴ
ム組成物及び防振ゴム部材とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明はゴム材料の防振特性
発現方法、防振ゴム組成物及び防振ゴム部材に関し、更
に詳しくは、広い周波数領域あるいは振幅範囲の振動に
対して有効な防振特性の実現を図ったゴム材料の防振特
性発現方法と、この方法を利用した防振ゴム組成物及び
防振ゴム部材に関する。

【０００２】

【従来の技術】多様な用途に利用される防振部材や防振
装置の中には、例えば自動車用のエンジンマウントやサ
スペンション系のマウント等のように、エンジンの回転
数，タイヤの回転数，路面の状況等に応じて比較的低周
波領域（例えば１０〜２０Ｈｚ程度）から比較的高周波
領域（例えば１００Ｈｚ以上）に至る広い周波数領域あ
るいは広い振幅範囲の振動の発生に対して有効な防振特
性を発揮することが望まれるものがある。

【０００３】一般的にこのような防振部材や防振装置に
おいては、低周波領域の振動に対しては高い減衰特性
（いわゆる損失係数。「ｔａｎδ」とも呼ばれる。）を
示し、高周波領域の振動に対しては低い動倍率（動的バ
ネ定数／静的バネ定数）を示すことが有利であると考え
られる。そして、かかる要求に対応するために液体封入
式の防振ゴム装置が既に実用化され、一定の効果を得て
いる。しかし、上記の液体封入式防振ゴム装置では、部
品点数が多く構造が複雑となる点、また高価格になる点
で不満が残る。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】そのため、高い減衰特
性と低い動倍率とを兼ね備えたゴム材料を実現し、これ
を利用して、上記の要求に対応可能でしかも安価かつ構
造的にも簡易な自動車用マウント部材その他の防振部材
を提供することが望まれるが、次の理由から、このよう
なゴム材料は未だ実現されていない。

【０００５】即ち、自動車用防振ゴムに汎用されている
天然ゴム（ＮＲ）の例で説明すると、ＮＲは元々低い動
倍率を示す点で好ましいが、減衰特性を示すｔａｎδ値
は余り高くない。これに対して、例えばカーボンブラッ
クを添加すると高減衰化することが知られているが、そ
の際に動倍率も非常に高くなってしまうと言う不具合が
ある。更に、カーボンブラックの添加以外にもＮＲの減
衰を高くする既知の手段はあるし、それらの手段をＮＲ
以外の防振用ゴム材料に施すこともできるが、いずれの
場合においても、動倍率を低く設定すると減衰も低く、
減衰を高くすると動倍率も高くなる、と言うトレード・
オフの関係には変わりがない。

【０００６】そこで本発明は、ゴム材料に低動倍率−高
減衰と言う新しい防振特性を発現させる方法を見出すこ
と、及び、この方法を利用して広い周波数領域あるいは
広い振幅範囲の振動の発生に対して有効な防振ゴム組成
物及び防振ゴム部材を提供することを、解決すべき課題
とする。

【０００７】本願発明者は、この課題の解決手段を試行
錯誤する中で、ゴム材料に特定の海島構造を導入するこ
とが有効ではないか、と考えた。そしてこのような手法
の効果を実験的に確認して本発明を完成した。

【０００８】

【課題を解決するための手段】（第１発明の構成）上記
課題を解決するための本願第１発明（請求項１に記載の
発明）の構成は、一定の動倍率とｔａｎδを示すゴム材
料に対して、そのマトリクス中にこれより高い減衰を示
す加硫ゴム粉砕粒子を分散させた海島構造とすることに
より、前記動倍率−ｔａｎδ値を低動倍率−高減衰側へ
シフトさせる、ゴム材料の防振特性発現方法である。

【０００９】（第２発明の構成）上記課題を解決するた
めの本願第２発明（請求項２に記載の発明）の構成は、
相対的に低い動倍率を示すゴム材料（Ａ）のマトリクス
中に、相対的に高い減衰を示す加硫ゴム材料（Ｂ）の粉
砕粒子が分散している、防振ゴム組成物である。

【００１０】（第３発明の構成）上記課題を解決するた
めの本願第３発明（請求項３に記載の発明）の構成は、
前記第２発明におけるゴム材料（Ａ）が天然ゴム（Ｎ
Ｒ）、あるいはこれとブタジエンゴム（ＢＲ）又はスチ
レン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）とのブレンド材料であ
り、前記第２発明における加硫ゴム材料（Ｂ）がｔａｎ
δ（損失係数）０．４以上である、防振ゴム組成物であ
る。

【００１１】（第４発明の構成）上記課題を解決するた
めの本願第４発明（請求項４に記載の発明）の構成は、
前記第２発明又は第３発明における加硫ゴム材料（Ｂ）
の粉砕粒子の平均粒子径が２００μｍ以下であり、その
添加量が４０ＰＨＲ以上である、防振ゴム組成物であ
る。

【００１２】（第５発明の構成）上記課題を解決するた
めの本願第５発明（請求項５に記載の発明）の構成は、
前記第２発明〜第４発明のいずれかに係る防振ゴム組成
物を用いた、防振ゴム部材である。

【００１３】

【発明の作用・効果】（第１発明の作用・効果）第１発
明において、一定の動倍率とｔａｎδを示すゴム材料中
に、これより高い減衰を示す加硫ゴム材料粒子を分散さ
せた海島構造とすると、前記動倍率とｔａｎδが低動倍
率−高減衰側へシフトする。その結果、当該ゴム材料に
低動倍率−高減衰と言う新しい防振特性を発現させるこ
とができる。

【００１４】マトリクスを構成するゴム材料自体の動倍
率やｔａｎδが元々高い値であれ、低い値であれ、要す
るにそれよりも相対的に高い減衰を示す加硫ゴム材料粒
子を分散させた海島構造とすれば、その動倍率とｔａｎ
δがより低動倍率−高減衰側へシフトする。しかしなが
ら、マトリクスのゴム材料が防振ゴムに汎用されている
ＮＲや、これとＢＲ，ＳＢＲとのブレンド材料と言った
元々低動倍率のものである場合の方が、又、マトリクス
中に分散させる加硫ゴム粒子についても、ＩＩＲ系ゴ
ム，ノルボーネンゴム（ノーソレックスゴム）と言った
元々高減衰を示すものである場合の方が、その効果が大
きい。

【００１５】なお、マトリクスに分散させる粒子が、例
えば強化材であるカーボンブラックや、その他の無機質
充填材あるいは実質的にゴム弾性を示さない固体充填材
である場合には、その動倍率とｔａｎδが高動倍率−高
減衰側へシフトし、上記第１発明の効果が得られない。

【００１６】従って、ゴム材料の動倍率とｔａｎδがよ
り低動倍率−高減衰側へシフトしたか否かは、第１発明
を実施した場合と、ゴム材料のマトリクスに無機質充填
材や固体充填材を分散させた場合との相対評価によって
判定可能である。

【００１７】（第２発明〜第５発明の作用・効果）第２
発明によって、第１発明の効果を具体化した防振ゴム組
成物を得ることができる。。

【００１８】第３発明において、マトリクスのゴム材料
（Ａ）が低動倍率でかつ防振ゴムとして汎用されるＮ
Ｒ、あるいはこれとＢＲ又はＳＢＲとのブレンド材料で
あり、かつ、粒子状に分散される加硫ゴム材料（Ｂ）が
ｔａｎδ０．４以上であるため、動倍率とｔａｎδを低
動倍率−高減衰側へシフトさせる効果が特に大きい。

【００１９】第４発明において、加硫ゴム材料（Ｂ）の
粉砕粒子の平均粒子径が２００μｍ以下であり、その添
加量が４０ＰＨＲ以上であるため、動倍率とｔａｎδを
低動倍率−高減衰側へシフトさせる効果が特に大きい。

【００２０】第５発明において、第２発明〜第４発明の
いずれかに係る防振ゴム組成物を用いて防振ゴム部材を
構成するので、その用途を問わずに各種の優れた防振ゴ
ム部材を提供でき、とりわけ、比較的低周波領域から比
較的高周波領域に至る広い周波数領域あるいは広い振幅
範囲の振動の発生に対して有効な防振ゴム部材を提供す
ることができる。

【００２１】

【発明の実施の形態】次に、第１発明〜第５発明の実施
の形態を説明する。なお、以下において、単に「本発
明」と言う場合は、第１発明〜第５発明を一括して指し
ている。

【００２２】〔動倍率、ｔａｎδ〕動倍率は、振動伝達
を示す動的バネ定数を支持剛性を示す静的バネ定数で除
した値（動的バネ定数／静的バネ定数）として与えら
れ、一方、ｔａｎδは、歪みと９０°位相がズレた動的
弾性率である損失弾性率を歪みと同位相の動的弾性率で
ある貯蔵弾性率で除した値（損失弾性率／動的弾性率）
として与えられる。ｔａｎδ値の大きなものは高減衰で
ある。

【００２３】前記したように、従来のゴム材料におい
て、動倍率とｔａｎδとは通常かなり高い相関性を持っ
ている。即ち、ゴム材料にカーボンブラック等を添加
し、あるいはその添加量を増量して行った時、これが高
減衰化ファクターとして働いてゴム材料の減衰係数を大
きくするが、同時に動倍率もかなり高くなる。従って、
例えばゴム材料に高減衰化ファクターを添加していない
状態、あるいは補強材として一定の必要量のカーボンブ
ラックを添加した状態におけるｔａｎδ−動倍率値をグ
ラフ上の零点とし、次の（ａ），（ｂ）のグラフをプロ
ットして両者を対比することにより、本発明の効果であ
る「低動倍率−高減衰側へのシフト」を判定することが
できる。実質的にシフト効果が認められる限り、その程
度の如何に関わらず、第１発明の効果が発現したと認め
ることができる。 （ａ）本発明に係る加硫ゴム材料（Ｂ）粉砕粒子の添加
量を次第に増量して行った場合のｔａｎδ−動倍率値の
変化。 （ｂ）既知の高減衰化ファクターとしてのカーボンブラ
ックその他の添加剤の添加量を増量して行った場合のｔ
ａｎδ−動倍率値の変化。

【００２４】〔ゴム材料（Ａ）〕第１発明，第２発明に
おいてマトリクスを構成するゴム材料（Ａ）は、その種
類を限定されず、又、任意のｔａｎδ値，動倍率値を示
すものを使用することができる。なぜなら、少なくとも
それより相対的に高い減衰を示すゴム材料（Ｂ）の粒子
を分散させることにより、ｔａｎδ−動倍率値を相対的
に低動倍率−高減衰側へシフトさせる効果が得られるか
らである。

【００２５】但しゴム材料（Ａ）は、第３発明のように
ＮＲ、あるいはこれとＢＲ又はＳＢＲとのブレンド材料
である場合の方が、ｔａｎδ−動倍率値を低動倍率−高
減衰側へシフトさせる効果が大きい。ＮＲを含まないＢ
Ｒ，ＳＢＲやそのブレンド材料も、可能な場合には使用
することができる。上記各種のブレンド材料におけるＮ
Ｒや他のブレンド成分の配合比率は、必要に応じて任意
に設定することができる。

【００２６】〔加硫ゴム材料（Ｂ）〕本発明に用いる加
硫ゴム材料（Ｂ）は、少なくともゴム材料（Ａ）よりも
相対的に高い減衰を示すものであれば足りる。

【００２７】但し、ゴム材料（Ｂ）は、第４発明のよう
に、その種類や高分子構造、分子量、加硫密度等に関わ
らず、ｔａｎδ０．４以上である場合の方が、ｔａｎδ
−動倍率値を低動倍率−高減衰側へシフトさせる効果が
大きい。

【００２８】粒子状に分散される加硫ゴム材料（Ｂ）の
粒子径については、本来は特段の限定がないが、平均粒
子径が過大であることにより本発明の効果を低減させる
場合がある。一般的には、平均粒子径が２００μｍ以下
であるものを使用すると、効果がより大きい。一方、加
硫ゴム材料（Ｂ）粒子の配合量は、２０ＰＨＲ以上が好
ましいが、４０ＰＨＲ以上がとりわけ好ましい。

【００２９】〔製造プロセス及びその他の添加剤〕本発
明のゴム組成物／ゴム部材の製造プロセスについては、
ゴム材料（Ｂ）を添加する点を除けば通常のゴムの製造
プロセスと同様であって、常法あるいは公知の適当な製
造プロセスを任意に採用することができる。ゴム材料
（Ｂ）の添加については、通常は、加硫ゴムの粉砕品で
あるゴム材料（Ｂ）を未加硫のゴム材料（Ａ）に添加し
た後に加硫するが、このプロセス以外の可能な方法を採
用することもできる。

【００３０】ゴム材料（Ａ）には、ゴム材料（Ｂ）以外
の公知の各種添加剤／添加材が配合されても構わない。
これらの添加剤／添加材の中には高減衰化−高動倍率化
ファクターとして作用するものもあるが、更にゴム材料
（Ｂ）を添加することによって本発明の効果は確保され
る。

【００３１】上記添加剤／添加材の例示として、次の加
硫剤，加硫促進剤，軟化剤，カーボンブラック，カーボ
ンブラック以外の各種目的の充填剤等を挙げることがで
きる。それらの添加量は必要に応じて任意に設定すれば
良い。

【００３２】加硫剤としては、常用される硫黄の他、モ
ルホリンジスルフィド，テトラメチルチウラムジスルフ
ィド等が挙げられる。

【００３３】加硫促進剤としては、Ｎ−シクロヘキシル
−２−ベンゾチアゾールスルフェンアミド等のスルフェ
ンアミド系化合物、２−メルカプトベンゾチアゾール，
ジベンゾチアジルジスルフィド等のチアゾール系化合
物、ジフェニルグアニジン，トリフェニルグアニジン等
のグアニジン系化合物、アセトアルデヒド−アニリン反
応物，アセトアルデヒド−アンモニア反応物等のアルデ
ヒド−アミン又はアルデヒド−アンモニア反応物、２−
メルカプトイミダゾリン等のイミダゾリン系化合物、ジ
エチルチオ尿素等のチオ尿素化合物、その他、チウラム
系化合物、ジチオカルバミン酸塩系化合物、キサンテー
ト系化合物等が挙げられる。

【００３４】軟化剤としては、プロセスオイル、潤滑
油、パラフィン、流動パラフィン、石油アスファルト、
ワセリン、ヒマシ油、アマニ油、ナタネ油、ヤシ油、ト
ール油、蜜ロウ、ラノリン、リノール酸、パルミチン
酸、ステアリン酸、ラウリン酸等が挙げられる。

【００３５】カーボンブラック以外の充填剤としては、
炭酸カルシウム、タルク、シリカ等の他、各種の可塑
剤、安定剤、着色剤等が挙げられる。

【００３６】〔防振ゴム部材〕第５発明の防振ゴム部材
には、車両用，非車両用の各種防振ゴム部材が含まれ
る。これらの内、広い周波数領域あるいは広い振幅範囲
の振動の発生に対処する必要のある用途の防振ゴム部材
が、特に大きな効果を期待できる。

【００３７】例えば、自動車用防振ゴム部材は、エンジ
ンの回転数，タイヤの回転数，路面の状況等に応じて、
例えば１０〜２０Ｈｚ程度から１００Ｈｚ以上に至る広
い周波数領域あるいは広い振幅範囲の振動の発生に対処
できることが望まれるため、本発明の効果が大きい。

【００３８】その具体例として、エンジンマウント、キ
ャブマウント、メンバーマウント、ストラットバークッ
ション、サスペンションブッシュ等の各種ブッシュ、Ｆ
Ｆエンジンロールストッパー等の各種部材に利用でき
る。とりわけ、例えばエンジンマウントのように、発振
源となる装置を支持する防振ゴム部材が最適である。

【００３９】

【実施例】以下に本発明の実施例を、その比較例も含め
て説明する。

【００４０】〔第１実施例〕ＮＲ１００ＰＨＲ、酸化亜
鉛５ＰＨＲ、ステアリン酸１ＰＨＲ、ＦＥＦカーボン
（ Fast Extruding Furnace Carbon）５０ＰＨＲ、ナフ
テンオイル２０ＰＨＲ、加硫促進剤（Ｎ−シクロヘキシ
ル−２−ベンゾチアゾールスルフェンアミド）１ＰＨ
Ｒ、硫黄２ＰＨＲを基準配合とし、この配合のみからな
る比較試料No.C1、基準配合に比較して上記ＦＥＦカー
ボンが７０ＰＨＲに増量された配合からなる比較試料N
o.C2、基準配合に対して東海ゴム工業（株）製の加硫高
減衰ブチルゴム粉ＣＬ−ＩＩＲをそれぞれ２０，４０，
６０及び８０ＰＨＲ添加した配合からなる実施例試料N
o.１〜４を準備した。

【００４１】上記の加硫高減衰ブチルゴム粉ＣＬ−ＩＩ
Ｒは、ＪＩＳ硬度（ＨＳ）６０、１５Ｈｚ時のｔａｎδ
＝０．４２、１００Ｈｚ時のＫｄ（動的バネ定数）／Ｋ
ｓ（静的バネ定数）＝４．８のものであり、平均粒子径
約１５０μｍに冷凍粉砕された１６メッシュパス品（そ
のエアージェットシーブ法による粒度分布の分析結果を
末尾の表１に示す。）である。

【００４２】上記の各未加硫組成物は、それぞれ容量
１．７リッターのバンバリーミキサーで練り、その後１
６０°Ｃで３０分間加熱して加硫することにより、比較
試料No.C1，No.C2，実施例試料No.１〜４に係るゴム成
形物を得た。そしてこれらのゴム成形物を用いて、図１
に示すように、直径５０ｍｍ、高さ２５ｍｍの円柱状ゴ
ム１を作製し、その上面及び下面に直径６０ｍｍ、厚さ
６ｍｍの円盤金具２，２をそれぞれ取付けて、動特性試
験用のテストピースを構成した。

【００４３】比較試料No.C1，No.C2，実施例試料No.１
〜４に係る上記テストピースのそれぞれについて、ま
ず、軸方向に５．５ｍｍ圧縮させ、２回目の往きの荷重
撓み曲線から１．２５ｍｍと３．７５ｍｍの撓み時の荷
重を読み取って、静的バネ定数Ｋｓを算出した。引き続
き、テストピースを軸方向に２．５ｍｍ圧縮し、この
２．５ｍｍ圧縮の位置を中心に、下方から、１００Ｈｚ
の周波数により振幅±０．０５ｍｍの定変位調和圧縮振
動を加え、ＪＩＳ Ｋ ６３８５の非共振方法（ａ）に
準拠して、１００Ｈｚ時の動的バネ定数Ｋｄを算出し
た。

【００４４】こうして得られた静的バネ定数Ｋｓと動的
バネ定数Ｋｄとから比較試料No.C1，No.C2，実施例試料
No.１〜４に係るゴム成形物の動倍率（Ｋｄ／Ｋｓ）を
求めた。又、上記と同様の手法で１５Ｈｚの周波数によ
り振幅±０．５ｍｍの定変位調和圧縮振動を加え、ＪＩ
Ｓ Ｋ ６３８５の非共振方法（ａ）に準拠して、１５
Ｈｚ時のｔａｎδも求めた。

【００４５】これらの結果を、動特性の評価値として、
末尾の表２に示す。なお、比較試料No.C1，No.C2，実施
例試料No.１〜４に係るゴム成形物の常態物性である１
００％モジュラス（Ｍ１００），破断強度（ＴＢ），破
断伸び強度（ＥＢ）及びＪＩＳ硬度（ＨＳ）についても
測定し、表２に併せて示した。

【００４６】〔第２実施例〕第２実施例と同一の基準配
合に対して東海ゴム工業（株）製の高減衰ノーソレック
ス加硫ゴム粉をそれぞれ２０，４０，６０及び８０ＰＨ
Ｒ添加した配合からなる実施例試料No.５〜８を準備し
た。

【００４７】上記の高減衰ノーソレックス加硫ゴムは、
ＪＩＳ硬度（ＨＳ）６０、１５Ｈｚ時のｔａｎδ＝０．
７１５、１００Ｈｚ時のＫｄ（動的バネ定数）／Ｋｓ
（静的バネ定数）＝５．６５のものであり、平均粒子径
約１７０μｍに冷凍粉砕された１６メッシュパス品（そ
のエアージェットシーブ法による粒度分布の分析結果を
末尾の表３に示す。）である。比較試料として第１実施
例と同一の比較試料No.C2を用いた。

【００４８】そして第１実施例と同様に、各未加硫組成
物を加硫ゴム成形物とし、動特性試験用テストピースを
構成し、第１実施例と同様の試験によって動特性の評価
値と常態物性値を得た。これらの結果を末尾の表４に示
す。

【００４９】〔第１実施例及び第２実施例の評価〕第１
実施例，第２実施例及び比較試料について表２，表４に
示す測定結果を、横軸を１５Ｈｚ時のｔａｎδ値、縦軸
を１００Ｈｚ時のＫｄ／Ｋｓ値とするグラフにプロット
した処、図２のようになった。図２において、◆は比較
試料No.C1，No.C2をプロットしたもの、●は第１実施例
の実施例試料No.１〜４をプロットしたもの、■は第２
実施例の実施例試料No.５〜８をプロットしたものであ
る。

【００５０】この図２より、第１実施例の実施例試料N
o.１〜４に係るプロット列、第２実施例の実施例試料N
o.５〜８に係るプロット列は、いずれも比較試料No.C1
とNo.C2との間を結んだ標準のｔａｎδ−動倍率相関線
ｘよりも明らかに低動倍率−高減衰側へシフトしてお
り、実施例試料に係る防振ゴム組成物あるいは防振ゴム
部材が比較試料に係る天然ゴムあるいはカーボンブラッ
ク添加天然ゴムに対して低動倍率でありながら高減衰と
言う特性を発現していることが分かる。

【００５１】なお、あえて第１実施例と第２実施例とを
比較すると、第２実施例の方がより少量の加硫ゴム粉の
添加量で大きな効果を得られる、と言う評価が可能であ
る。このような差異は、両実施例において添加された粒
子状高減衰加硫ゴムのｔａｎδの相違に基づくものと思
われる。

【００５２】

【表１】

【００５３】

【表２】

【００５４】

【表３】

【００５５】

【表４】

【図面の簡単な説明】

【図１】実施例に係る動特性試験用テストピースの縦断
面図である。

【図２】実施例に係る各試料のｔａｎδ−動倍率値をプ
ロットしたグラフである。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 吉川 亜子 愛知県小牧市大字北外山字哥津3600番地 東海ゴム工業株式会社内 (72)発明者 小川 正宏 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 大脇 雅夫 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 大塚 繁樹 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 一定の動倍率とｔａｎδを示すゴム材料
   に対して、そのマトリクス中にこれより高い減衰を示す
   加硫ゴム粉砕粒子を分散させた海島構造とすることによ
   り、前記動倍率−ｔａｎδ値を低動倍率−高減衰側へシ
   フトさせることを特徴とするゴム材料の防振特性発現方
   法。
2. 【請求項２】 相対的に低い動倍率を示すゴム材料
   （Ａ）のマトリクス中に、相対的に高い減衰を示す加硫
   ゴム材料（Ｂ）の粉砕粒子が分散していることを特徴と
   する防振ゴム組成物。
3. 【請求項３】 前記ゴム材料（Ａ）が天然ゴム、あるい
   はこれとブタジエンゴム又はスチレン−ブタジエンゴム
   とのブレンド材料であり、前記加硫ゴム材料（Ｂ）がｔ
   ａｎδ（損失係数）０．４以上であることを特徴とする
   請求項２に記載の防振ゴム組成物。
4. 【請求項４】 前記加硫ゴム材料（Ｂ）の粉砕粒子の平
   均粒子径が２００μｍ以下であり、その添加量が４０Ｐ
   ＨＲ以上であることを特徴とする請求項２又は請求項３
   のいずれかに記載の防振ゴム組成物。
5. 【請求項５】 請求項２〜４のいずれかに記載の防振ゴ
   ム組成物を用いたことを特徴とする防振ゴム部材。