JPH11344431A - 有機高分子材料物品の余寿命推定方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 種々の劣化要因にて劣化した被覆ケーブルな
どの有機高分子材料物品の余寿命を、従来方法よりも良
好に推定し得る方法を提供することにある。 【解決手段】 有機高分子材料の破断伸び率などの劣化
診断特性をパラメータとする複数のアレニウス曲線を利
用して、一定期間使用された有機高分子材料物品の使用
期間Ｌとその時点での有機高分子材料の劣化診断特性Ｃ
の値ＣX とから該物品の実効使用温度を読み取り、実効
使用温度における寿命ｔ−ｈ相関関係上での加熱時間と
加熱時間Ｌ（上記の使用期間Ｌ）との時間差を求めてこ
れを余寿命とすることを特徴とする有機高分子材料物品
の余寿命推定方法。 【効果】 従来方法よりも一層高い確度で各種有機高分
子材料物品の余寿命を推定することができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、有機高分子材料に
て形成された被覆層を有する被覆ケーブルなどの有機高
分子材料物品の余寿命推定方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】各種の有機高分子材料物品は、熱、日
光、雨水、放射線あるいはその他の原因によりその有機
高分子材料部分が劣化し、劣化の進行と共にその部分の
諸特性が変化する。一方、電力ケーブル、通信ケーブ
ル、屋内配電線などの各種の被覆ケーブルでは、被覆層
の劣化により必要な送電が不可となって停電や火災事故
が生じる問題がある。停電や被覆ケーブルの火災事故な
どが生じると、社会に及ぼす影響が甚大であるので、か
かる事故が生じないように監視し、ある程度の確度をも
って余寿命を推定し、推定された余寿命に達する前に被
覆ケーブルを撤去して新品と交換することが強く要求さ
れている。

【０００３】各種の有機高分子材料について、劣化の反
応機構や劣化速度の温度依存性について多数の論文が国
内外で報告されており、またその劣化速度定数について
の周知のアレニウス曲線を利用して有機高分子材料の劣
化寿命を推定する種々の提案も古くからなされている。
しかし従来における劣化寿命の推定は、酸化劣化などの
特定の劣化条件のみが寿命点まで進行することを前提と
している。

【０００４】しかし使用中での有機高分子材料物品の劣
化は、酸素、温度、日光、雨水あるいはその他の劣化要
因が複雑に関与する複合劣化であるために、特定の劣化
条件のみについての従来の推定方法では、推定値の確度
が低い問題がある。

【０００５】ところで本発明者らは、使用中の有機高分
子材料物品の劣化には厳密には上記の種々の劣化要因が
関与するけれども、それら種々の劣化要因による個々の
劣化度を積算した積算劣化度を考慮すると共に該積算劣
化度に対応する「実効使用温度」なる概念を創設した。
その場合、積算劣化度が特定の実効使用温度のみに依存
して惹起されたものと仮定する。かかる仮定の基でアレ
ニウス曲線を利用したところ、予想外にも有機高分子材
料物品の余寿命推定の確度が向上するとの新知見を得
た。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の新知
見に基づいて開発し完成したものであって、その課題は
種々の劣化要因にて劣化した有機高分子材料物品の余寿
命を従来方法よりも良好に推定し得る方法を提供するこ
とにある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】上記の各課題は、つぎに
示す方法により解決することができる。

【０００８】(1) （工程１）余寿命推定の対象とする有
機高分子材料物品を形成する有機高分子材料について該
有機高分子材料の劣化診断特性Ｃをパラメータとして加
熱温度ｔと加熱時間ｈとのｔ−ｈ相関関係を実験的に確
立し、且つ該ｔ−ｈ相関関係のうちから選択した特定の
相関関係を寿命ｔ−ｈ相関関係として定め、（工程２）
一定期間使用された有機高分子材料物品の使用期間Ｌと
その時点での有機高分子材料の劣化診断特性Ｃの値ＣX
とを調べ、（工程３）該使用期間Ｌを上記相関関係にお
ける加熱時間と見做して加熱時間Ｌと劣化診断特性値Ｃ
X とからｔ−ｈ相関関係を利用して加熱温度を求め、か
くして求めた加熱温度を有機高分子材料物品の実効使用
温度と見做し、（工程４）実効使用温度における寿命ｔ
−ｈ相関関係上での加熱時間と加熱時間Ｌとの時間差を
求めてこれを余寿命とすることを特徴とする有機高分子
材料物品の余寿命推定方法。 (2) 劣化診断特性Ｃが、有機高分子材料の破断伸び率で
ある上記(1) 記載の有機高分子材料物品の余寿命推定方
法。 (3) 有機高分子材料が、ポリ塩化ビニル組成物である上
記(1) または(2) 記載の有機高分子材料物品の余寿命推
定方法。 (4) 有機高分子材料が、クロロプレンゴム組成物の架橋
体である上記(1) または(2) 記載の有機高分子材料物品
の余寿命推定方法。 (5) 有機高分子材料物品が、直射日光および／または雨
水がかかる環境下で使用されたものである上記(1) 〜
(4) のいずれかに記載の有機高分子材料物品の余寿命推
定方法。 (6) 有機高分子材料物品が、有機高分子材料にて形成さ
れた被覆層を有する被覆ケーブルである上記(1) 〜(5)
のいずれかに記載の有機高分子材料物品の余寿命推定方
法。

【０００９】

【作用】劣化診断特性Ｃ、例えば有機高分子材料の破断
伸び率、をパラメータとして実験的に確立した加熱温
度、例えば１／Ｔ（Ｔは絶対温度）と加熱時間との相関
関係を利用し、且つ一定期間使用された有機高分子材料
物品の使用期間Ｌと使用期間Ｌの直後における有機高分
子材料の劣化診断特性Ｃの値ＣX とを調査して、該値Ｃ
X を前記した積算劣化度と見做し、それに対応する実効
使用温度を上記の相関関係を利用して求め、ついで本発
明の工程４にて後記する方法にて余寿命を推定すること
ができる。

【００１０】

【発明の実施の形態】以下、本発明を詳細に説明する。

【００１１】本発明は、各種の有機高分子材料物品を余
寿命推定の対象となし得、また該有機高分子材料物品を
形成する有機高分子材料についても、所謂、一般的に機
械的構造材料として使用し得る程度の機械強度を有する
種々の合成または天然の有機高分子、さらには該有機高
分子に各種の配合剤、例えば、酸化防止剤や紫外線吸収
剤などの老化防止剤、加工助剤、可塑剤、安定剤、顔
料、架橋剤、架橋助剤、充填剤、カーボンブラックある
いはその他の薬剤を配合してなる組成物などを対象とな
し得る。

【００１２】有機高分子の例を挙げると、樹脂ではポリ
エチレン、架橋ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブ
テン、ポリ−４−メチルペンテン−１などのポリオレフ
ィン、ナイロンなどのポリアミド、ポリ塩化ビニル、ポ
リ塩化ビニリデン、熱可塑性ポリエステル、エチレン−
酢酸ビニル共重合体、エチレン−エチルアクリレート共
重合体、ポリテトラフルオロエチレンなど、ゴムでは天
然ゴム、イソプレンゴム、ブチルゴム、エチレン−プロ
ピレン共重合ゴム、エチレン−プロピレン−ジエン三元
共重合ゴム、スチレン−ブタジエン共重合ゴム、アクリ
ロニトリル−ブタジエン共重合ゴム、エチレン−酢酸ビ
ニル共重合ゴム、エチレン−エチルアクリレート共重合
ゴム、クロロプレンゴム、クロロスルホン化ポリエチレ
ンゴム、エピクロロヒドリンゴム、シリコーンゴム、フ
ッ素ゴムなど、熱可塑性エラストマーではＡＢＡ型トリ
ブロックや（ＡＢ）_n Ｘ型ラジアルブロックなどのスチ
レン系熱可塑性エラストマー、ブレンド型ＴＰＯ、部分
架橋ブレンド型ＴＰＯ、完全架橋ブレンド型ＴＰＯなど
のポリオレフィン系熱可塑性エラストマー、ニトリルゴ
ムブレンド体や部分架橋ニトリルゴムブレンド体などの
ポリ塩化ビニル系熱可塑性エラストマー、ポリエステル
系やポリエーテル系などのポリウレタン系熱可塑性エラ
ストマー、ポリエステル・ポリエーテル型やポリエステ
ル・ポリエステル型などのポリエステル系熱可塑性エラ
ストマーなどである。

【００１３】有機高分子材料物品についての若干の例を
挙げると、被覆ケーブル、チューブ、ホース、容器、板
材、看板、各種の装置に使用されている部品などであ
り、就中、ポリ塩化ビニル組成物、クロロプレンゴム組
成物の架橋体などにて形成されたもの、特に被覆ケーブ
ルが好ましい。

【００１４】工程１においては、先ず余寿命推定の対象
とする有機高分子材料物品を形成する有機高分子材料に
ついて該有機高分子材料の劣化診断特性Ｃをパラメータ
として加熱温度ｔと加熱時間ｈとの相関関係（以下、ｔ
−ｈ相関関係）を実験的に調べる。

【００１５】その際の劣化診断特性Ｃとしては、有機高
分子材料物品の使用により値が変化する特性であれば特
に制限はなく、例えば超音波伝搬特性、表面反発硬度、
表面針入硬度、あるいは有機高分子材料物品が被覆ケー
ブルのような長尺物であれば、長尺物の捩じりトルクや
曲げ剛性など、の非破壊検査が可能な特性であってもよ
く、あるいは引張強さ、破断伸び率、弾性率、ヤング
率、モジュラス、誘電率、誘電正接、体積抵抗率、交流
破壊電圧強度、インパルス破壊電圧強度などの機械−電
気的劣化診断特性であってもよい。就中、破断伸び率
が、劣化に対する経時的変化を顕著に表すとの理由で特
に好ましい。

【００１６】工程１においてｔ−ｈ相関関係を実験的に
確立するために用いる有機高分子材料としては、余寿命
推定の対象とする有機高分子材料物品を形成する有機高
分子材料自体のみならず、該有機高分子材料と同じ組成
を有する再現材料、または該再現材料と類似の材料であ
ってもよい。該再現材料と類似の材料については、該再
現材料と同じ有機高分子をベースとし、且つその劣化診
断特性Ｃが該再現材料のそれと±２０％以内のズレで一
致するものであればよい。例えば劣化診断特性Ｃが破断
伸び率であって、有機高分子材料の再現材料のそれが３
００％であれば、２４０〜３６０％の破断伸び率を有し
ているものを類似の材料として採用することができる。

【００１７】以下において、劣化診断特性Ｃとして破断
伸び率を代表に取り上げて説明するが、以下の説明は破
断伸び率以外の各種の劣化診断特性Ｃについても該当す
る。また以下において、一般的概念としての破断伸び率
は破断伸び率Ｅと表示し、特定の数値の破断伸び率Ｅを
表示する場合には、破断伸び率ＥX と表示する。

【００１８】つぎに上記した有機高分子材料の一種を試
験材料として、それをプレス加工にて例えば厚さ１〜５
ｍｍ程度のシートに加工し、該シートを加熱劣化試料と
してこれを種々の加熱温度ｔで適当時間、オーブン中で
加熱して各加熱温度ｔ毎に加熱時間ｈに対する破断伸び
率Ｅの変化を測定する。その際、加熱温度ｔは可及的に
広温度範囲で且つ小刻みとすることが好ましいが、一般
的に９０℃以下の低温度での加熱では劣化の進行が遅い
ので通常は１００〜２００℃の範囲で少なくとも５０℃
刻み、特に２０℃刻みとすることが好ましい。一方、各
加熱温度ｔ毎の加熱時間ｈは、少なくとも１ケ月間、特
に少なくとも３ケ月間とすることが好ましい。図１はそ
の結果のモデルグラフであって、加熱温度ｔ（ｔ1 〜ｔ
4)をパラメータとして横軸を加熱時間ｈとし、縦軸を破
断伸び率Ｅ（％）としている。なお上記した試験材料の
加熱劣化試料としては、上記のプレス加工シートに代え
て未劣化の余寿命推定対象物自体であってもよいことは
勿論である。

【００１９】つぎに、一定の破断伸び率Ｅにおける各加
熱温度（ｔ1 〜ｔ4)と加熱時間ｈとの関係を図１から読
み取ってグラフ化する。図２はその一例であって、そこ
では横軸に加熱温度ｔの絶対温度Ｔの逆数を取り縦軸に
加熱時間ｈの対数を取って、破断伸び率Ｅをパラメータ
として、それが１００％、１５０％、２００％、２５０
％、および３００％である場合の各ｔ−ｈ相関関係、所
謂アレニウス曲線を示している。図１から読み取ったデ
ータから図２上でアレニウス曲線を求める際には最少二
乗法にて相関係数が最少となる一次式（直線）、あるい
は二次以上の多次式を求めるとよいが、多くの場合、実
際的には一次式（直線）で近似することができる。

【００２０】本発明においてｔ−ｈ相関関係を実験的に
確立するための前記した加熱劣化試料の加熱の際の雰囲
気については、余寿命推定の対象たる有機高分子材料物
品が使用されている雰囲気と同じとしてよい。例えば有
機高分子材料物品が大気中で使用されている場合には、
加熱劣化試料は大気の存在下で加熱し、窒素気流中で使
用されている場合には同気流中で加熱すればよい。

【００２１】工程１において、図２に示す破断伸び率１
００％、１５０％、２００％、２５０％、３００％など
の複数のｔ−ｈ相関関係の中から任意に選定した特定パ
ラメータ値についてのｔ−ｈ相関関係を寿命ｔ−ｈ相関
関係として定める。その際、有機高分子材料物品の種
類、該物品についてのユーザーの使用上での管理基準、
あるいはその他の事情を考慮して寿命ｔ−ｈ相関関係を
選択し設定してよい。いまここでは本発明の説明のため
に、破断伸び率Ｅが１００％の太線で示すｔ−ｈ相関関
係を寿命ｔ−ｈ相関関係と仮に定めておく。

【００２２】工程２においては、一定期間使用された有
機高分子材料物品の使用期間Ｌとその時点での有機高分
子材料の特定の破断伸び率Ｅの値、即ち破断伸び率Ｅx
が使用現場で測定される。

【００２３】工程３においては、該使用期間Ｌを図２の
縦軸の加熱時間と見做して加熱時間Ｌと破断伸び率Ｅx
とからｔ−ｈ相関関係を利用して加熱温度を求め、かく
して求めた加熱温度を有機高分子材料物品の実効使用温
度と見做す。今仮に破断伸び率Ｅx が２５０％であると
すると、パラメータ値が２５０％であるｔ−ｈ相関関係
と使用期間Ｌ（加熱時間Ｌ）とが交差する点ｂでの温度
が実効使用温度となる。なお図２において、説明の都合
から加熱時間Ｌを縦軸上の適当な位置に示したが、その
位置では実効使用温度はｔe となることが判る。パラメ
ータ値が２５０％であっても、その場合の使用期間Ｌが
異なれば実効使用温度も上下に変わることが図２より明
らかである。

【００２４】工程４においては、工程３にて得た実効使
用温度ｔe における寿命ｔ−ｈ相関関係上での点ａでの
加熱時間Ｌe と加熱時間Ｌとの時間差( Ｌe −Ｌ）を求
めてこれを余寿命とする。

【００２５】

【実施例】以下、実施例により本発明を一層詳細に説明
すると共に比較例をも挙げて、本発明の顕著な効果も明
らかにする。

【００２６】実施例１ 屋外布設の信号用ケーブルを余寿命の推定対象とした。
該信号用ケーブルは、径１．０ｍｍの撚線銅導体の上に
厚さ１．０ｍｍのポリ塩化ビニル絶縁層を有し、その上
に厚さ１．５ｍｍのポリ塩化ビニルシース層を有する６
００Ｖ用電力ケーブルであって、該ポリ塩化ビニルシー
ス層はポリ塩化ビニルとその１００重量部あたり、可塑
剤としてのジイソノニルフタレート５０重量部、安定剤
としての三塩基性硫酸鉛６重量部、および充填剤として
の臭素系難燃剤６０重量部からなる組成物にて形成され
ている。上記電力ケーブルの５年間布設後におけるポリ
塩化ビニルシース層の破断伸び率は、平均２７２％
（ｎ：２０）であり、５年布設の間の平均シース温度は
約４０℃であった。上記のシース層のポリ塩化ビニル組
成物と同じ組成物を再現し、その１．５ｍｍ厚シートを
プレス成形にて作成し、該１．５ｍｍ厚シートを対象と
して空気が循環するオーブン中で１００〜１２０℃の温
度で加熱して各加熱温度ｔ毎に加熱時間に対する破断伸
び率の変化を測定し、図３に示す結果を得た。ついで図
３から得たデータを基にアレニウス・プロットを行って
図４に示す破断伸び率をパラメータとするｔ−ｈ相関関
係を得た。なお図４では余寿命の推定に必要な低温度域
のみを示し、その縦軸は図３の加熱時間に相当するが、
余寿命推定のために「年数」とした。また曲線Ｃ１は破
断伸び率２７２％のアレニウス曲線であり、曲線Ｃ２は
破断伸び率２３０％のアレニウス曲線である。図４の曲
線Ｃ１より、布設期間５年と破断伸び率２７２％とに対
する実効使用温度は、約５０℃なることが判る。一方、
破断伸び率が２３０％となるｔ−ｈ相関関係（曲線Ｃ
２）を寿命ｔ−ｈ相関関係として設定すると、図４より
５年間布設ケーブルが寿命に達する、換言すると、その
破断伸び率が２３０％にまで低下するに要する期間即ち
余寿命は、約１３年と推定される。この電力ケーブルを
その後も同じ環境下（平均シース温度は約４０℃）で運
転を続けたところ、布設後２０年、即ち破断伸び率が２
７２％に低下してから後１５年目ではシース層の破断伸
び率が平均２２８％（ｎ：２０）にまで低下した。これ
より約１３年の推定余寿命は、実測値と２年の誤差はあ
るものの工業的には十分な推定値であることが判る。

【００２７】比較例１ 余寿命が１３年と推定された実施例１の信号用ケーブル
を、その平均シース温度が４０℃の条件で運転を続ける
として、約５０℃の実効使用温度を採用せずに従来方法
のように４０℃で余寿命を推定すると、図４から推定余
寿命は７１年となって実測値の１５年から大きく外れる
ことが判る。

【００２８】実施例２ 工場の壁に沿って布設されている屋外布設のクロロプレ
ンシースケーブルを余寿命の推定対象とした。該ケーブ
ルは、径２．０ｍｍの撚線銅導体の上に厚さ２．５ｍｍ
の天然ゴム絶縁層を有し、その上に厚さ１．８ｍｍの難
燃性クロロプレンシース層を有する３３００Ｖ用電力ケ
ーブルであって、該クロロプレンシース層はクロロプレ
ンとその１００重量部あたり、パラフィン系オイル２０
重量部、充填剤としての珪酸アルミニウム６０重量部、
およびカーボンブラック２５重量部からなる組成物の押
出層を加熱架橋して形成されている。上記電力ケーブル
の９年間布設後における難燃性クロロプレンシース層の
破断伸び率は、平均３７８％（ｎ：２０）であり、９年
布設の間の平均シース温度は約４５℃であった。上記の
シース層の難燃性クロロプレン組成物と同じ組成物を再
現し、それを１５０℃、３０分のプレス成形架橋にて２
ｍｍ厚の架橋シートを作成し、該２ｍｍ厚シートを対象
として空気が循環するオーブン中で１２０〜１５０℃の
温度で加熱して各加熱温度ｔ毎に加熱時間に対する破断
伸び率の変化を測定し、その測定結果から実施例１の場
合と同様にしてアレニウス・プロットし、破断伸び率を
パラメータとする直線的なｔ−ｈ相関関係を得た。かく
して得たｔ−ｈ相関関係より、布設期間９年と破断伸び
率３７８％とに対する実効使用温度約５８℃を得た。一
方、破断伸び率が３００％となるｔ−ｈ相関関係を寿命
ｔ−ｈ相関関係として設定すると、上記のｔ−ｈ相関関
係から９年間布設ケーブルが寿命に達するに要する期間
は、約７．５年と推定された。この電力ケーブルをその
後も同じ環境下（平均シース温度は約４５℃）で運転を
続けたところ、布設後１９年、即ち破断伸び率が３７８
％に低下してから後１０年目ではシース層の破断伸び率
が平均２９８％（ｎ：２０）にまで低下した。これより
約７．５年の推定余寿命は、実測値と２．５年の誤差は
あるものの工業的には十分な推定値であることが判る。

【００２９】比較例２ 余寿命が約７．５年と推定された実施例２の難燃性クロ
ロプレンシースケーブルを、その平均シース温度が４５
℃の条件で運転を続けるとして、約５８℃の実効使用温
度を採用せずに従来方法のように４５℃で余寿命を推定
すると、推定余寿命は３９年となって実測値の１０年か
ら大きく外れることが判かった。

【００３０】

【発明の効果】本発明によれば、従来方法よりも一層高
い確度で各種有機高分子材料物品の余寿命を推定するこ
とができる。余寿命推定により、それら物品の使用管理
が可能且つ容易となる。さらに被覆ケーブルに本発明を
適用する場合には、一定期間使用した被覆ケーブルのそ
の後の余寿命を推定することができるので、推定寿命に
至る前にそれを撤去し必要に応じて新品と交換し得て、
しかして被覆ケーブルの絶縁破壊事故や火災事故を未然
に防ぐことができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】有機高分子材料についての加熱温度をパラメー
タとする加熱時間と破断伸び率との関係を示すモデルグ
ラフ

【図２】図１から読み取った数値にて作成され、破断伸
び率値をパラメータとする加熱温度（絶対温度Ｔ）の逆
数と加熱時間の対数との関係（ｔ−ｈ相関関係）を示す
グラフ

【図３】ポリ塩化ビニル組成物についての加熱温度をパ
ラメータとする加熱時間と破断伸び率との関係を示すグ
ラフ

【図４】図３から読み取った数値にて作成され、破断伸
び率値をパラメータとする加熱温度（絶対温度Ｔ）の逆
数と加熱時間の対数との関係（ｔ−ｈ相関関係）を示す
グラフ

【符号の説明】

ａ 実効使用温度ｔe における破断伸び率１００％の
ｔ−ｈ相関関係上の点 ｂ 破断伸び率が２５０％であるｔ−ｈ相関関係と加
熱時間Ｌのレベルとが交差する点 Ｃ１ 破断伸び率２７２％のアレニウス曲線 Ｃ２ 破断伸び率２３０％のアレニウス曲線

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 藤井 政徳 兵庫県尼崎市東向島西之町８番地 三菱電 線工業株式会社内

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 （工程１）余寿命推定の対象とする有機
   高分子材料物品を形成する有機高分子材料について該有
   機高分子材料の劣化診断特性Ｃをパラメータとして加熱
   温度ｔと加熱時間ｈとのｔ−ｈ相関関係を実験的に確立
   し、且つ該ｔ−ｈ相関関係のうちから選択した特定の相
   関関係を寿命ｔ−ｈ相関関係として定め、（工程２）一
   定期間使用された有機高分子材料物品の使用期間Ｌとそ
   の時点での有機高分子材料の劣化診断特性Ｃの値ＣX と
   を調べ、（工程３）該使用期間Ｌを上記相関関係におけ
   る加熱時間と見做して加熱時間Ｌと劣化診断特性値ＣX
   とからｔ−ｈ相関関係を利用して加熱温度を求め、かく
   して求めた加熱温度を有機高分子材料物品の実効使用温
   度と見做し、（工程４）実効使用温度における寿命ｔ−
   ｈ相関関係上での加熱時間と加熱時間Ｌとの時間差を求
   めてこれを余寿命とすることを特徴とする有機高分子材
   料物品の余寿命推定方法。
2. 【請求項２】 劣化診断特性Ｃが、有機高分子材料の破
   断伸び率である請求項１記載の有機高分子材料物品の余
   寿命推定方法。
3. 【請求項３】 有機高分子材料が、ポリ塩化ビニル組成
   物である請求項１または２記載の有機高分子材料物品の
   余寿命推定方法。
4. 【請求項４】 有機高分子材料が、クロロプレンゴム組
   成物の架橋体である請求項１または２記載の有機高分子
   材料物品の余寿命推定方法。
5. 【請求項５】 有機高分子材料物品が、直射日光および
   ／または雨水がかかる環境下で使用されたものである請
   求項１〜４のいずれかに記載の有機高分子材料物品の余
   寿命推定方法。
6. 【請求項６】 有機高分子材料物品が、有機高分子材料
   にて形成された被覆層を有する被覆ケーブルである請求
   項１〜５のいずれかに記載の有機高分子材料物品の余寿
   命推定方法。