JPH1133719A - 直流アーク溶接用電源装置 - Google Patents
直流アーク溶接用電源装置Info
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- JPH1133719A JPH1133719A JP21405597A JP21405597A JPH1133719A JP H1133719 A JPH1133719 A JP H1133719A JP 21405597 A JP21405597 A JP 21405597A JP 21405597 A JP21405597 A JP 21405597A JP H1133719 A JPH1133719 A JP H1133719A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 商用交流電源からの入力電流歪みが少な
く、過大な入力電圧降下の発生、過負荷防止用の遮断器
の誤動作、同一電源の他の機器を誤動作させること等の
ない高力率の装置を提供する。 【解決手段】商用交流電源を入力とするブリッジ式両波
整流回路と、前記ブリッジ式両波整流回路の正・負各ブ
ランチに直列に接続された一次巻線を有する２個の変圧
器と、前記両波整流回路の出力を短絡するスイッチング
素子と、前記各変圧器の二次巻線と前記変圧器が前記ス
イッチング素子の導通によって励磁されるときの出力を
阻止する極性に定められたダイオードとからなる２組の
直列回路と、前記２組の直列回路と並列に接続されたコ
ンデンサと、前記コンデンサと出力端子との間に直列接
続された直流リアクトルと、前記スイッチング素子を出
力設定値に対応して高周波でＯＮ−ＯＦＦ制御するスイ
ッチング素子制御回路とを備えた直流アーク溶接用電源
装置。
く、過大な入力電圧降下の発生、過負荷防止用の遮断器
の誤動作、同一電源の他の機器を誤動作させること等の
ない高力率の装置を提供する。 【解決手段】商用交流電源を入力とするブリッジ式両波
整流回路と、前記ブリッジ式両波整流回路の正・負各ブ
ランチに直列に接続された一次巻線を有する２個の変圧
器と、前記両波整流回路の出力を短絡するスイッチング
素子と、前記各変圧器の二次巻線と前記変圧器が前記ス
イッチング素子の導通によって励磁されるときの出力を
阻止する極性に定められたダイオードとからなる２組の
直列回路と、前記２組の直列回路と並列に接続されたコ
ンデンサと、前記コンデンサと出力端子との間に直列接
続された直流リアクトルと、前記スイッチング素子を出
力設定値に対応して高周波でＯＮ−ＯＦＦ制御するスイ
ッチング素子制御回路とを備えた直流アーク溶接用電源
装置。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、商用交流を整流し
て所望の出力電圧・電流の直流を得るようにした直流ア
ーク溶接用電源装置の改良に関するものである。
て所望の出力電圧・電流の直流を得るようにした直流ア
ーク溶接用電源装置の改良に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図９に単相の商用交流電源から電力を得
る方式の従来の直流アーク溶接用電源装置の例を示す。
同図において、１は単相の商用交流電源、２は電力加工
部、４は電極４ａおよび被溶接物４ｂからなるアーク溶
接負荷である。電力加工部２は両波整流回路ＲＥＣ１、
この両波整流回路ＲＥＣ１の出力を平滑するコンデンサ
Ｃ１、スイッチングトランジスタＴＲ１ないしＴＲ４お
よびダイオードＤ１ないしＤ４からなるインバータ回
路、インバータ回路の出力電圧をアーク溶接に適した電
圧に変換する変圧器Ｔ１、変圧器Ｔ１の出力電圧を再度
整流する整流回路ＲＥＣ２、この整流回路ＲＥＣ２の出
力と出力端子との間に設けられた直流リアクトルＬ１、
出力電流を検出する電流検出器ＣＴ１、出力電流設定器
２１、出力電流設定器２１の出力Ｉｒと電流検出器ＣＴ
１の検出値Ｉｆとを比較し差信号ΔＩ＝Ｉｒ−Ｉｆを出
力する比較器２２および比較器２２の出力信号ΔＩを入
力として入力信号に応じた導通時間率のパルス信号を出
力してインバータ回路を構成するスイッチングトランジ
スタＴＲ１とＴＲ４およびスイッチングトランジスタＴ
Ｒ２とＴＲ３とをそれぞれ１組として各組のトランジス
タを同時にかつ各組毎に交互にＯＮ−ＯＦＦさせる信号
を出力するパルス幅制御回路（以後ＰＷＭ制御回路とい
う）２３からなる。
る方式の従来の直流アーク溶接用電源装置の例を示す。
同図において、１は単相の商用交流電源、２は電力加工
部、４は電極４ａおよび被溶接物４ｂからなるアーク溶
接負荷である。電力加工部２は両波整流回路ＲＥＣ１、
この両波整流回路ＲＥＣ１の出力を平滑するコンデンサ
Ｃ１、スイッチングトランジスタＴＲ１ないしＴＲ４お
よびダイオードＤ１ないしＤ４からなるインバータ回
路、インバータ回路の出力電圧をアーク溶接に適した電
圧に変換する変圧器Ｔ１、変圧器Ｔ１の出力電圧を再度
整流する整流回路ＲＥＣ２、この整流回路ＲＥＣ２の出
力と出力端子との間に設けられた直流リアクトルＬ１、
出力電流を検出する電流検出器ＣＴ１、出力電流設定器
２１、出力電流設定器２１の出力Ｉｒと電流検出器ＣＴ
１の検出値Ｉｆとを比較し差信号ΔＩ＝Ｉｒ−Ｉｆを出
力する比較器２２および比較器２２の出力信号ΔＩを入
力として入力信号に応じた導通時間率のパルス信号を出
力してインバータ回路を構成するスイッチングトランジ
スタＴＲ１とＴＲ４およびスイッチングトランジスタＴ
Ｒ２とＴＲ３とをそれぞれ１組として各組のトランジス
タを同時にかつ各組毎に交互にＯＮ−ＯＦＦさせる信号
を出力するパルス幅制御回路（以後ＰＷＭ制御回路とい
う）２３からなる。
【０００３】図９の装置においては、商用交流電源１か
らの電力は両波整流回路ＲＥＣ１にて整流されて直流と
なり、コンデンサＣ１にて平滑された後にスイッチング
トランジスタＴＲ１ないしＴＲ４にて高周波の交流に変
換されて変圧器Ｔ１にて所望の電圧に変換された後に整
流回路ＲＥＣ２にて再度整流されて直流となり、直流リ
アクトルＬ１を介してアーク溶接負荷４に供給される。
この出力電流は電流検出器ＣＴ１にて検出されて出力電
流設定器２１の設定値Ｉｒと比較器２２にて比較され
て、差信号ΔＩ＝Ｉｒ−Ｉｆが得られる。この差信号Δ
ＩはＰＷＭ制御回路２３に供給されてこの差信号ΔＩが
減少する方向にスイッチングトランジスタＴＲ１ないし
ＴＲ４の導通時間率が調整されて、出力電流が設定値に
保たれるように制御される。
らの電力は両波整流回路ＲＥＣ１にて整流されて直流と
なり、コンデンサＣ１にて平滑された後にスイッチング
トランジスタＴＲ１ないしＴＲ４にて高周波の交流に変
換されて変圧器Ｔ１にて所望の電圧に変換された後に整
流回路ＲＥＣ２にて再度整流されて直流となり、直流リ
アクトルＬ１を介してアーク溶接負荷４に供給される。
この出力電流は電流検出器ＣＴ１にて検出されて出力電
流設定器２１の設定値Ｉｒと比較器２２にて比較され
て、差信号ΔＩ＝Ｉｒ−Ｉｆが得られる。この差信号Δ
ＩはＰＷＭ制御回路２３に供給されてこの差信号ΔＩが
減少する方向にスイッチングトランジスタＴＲ１ないし
ＴＲ４の導通時間率が調整されて、出力電流が設定値に
保たれるように制御される。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記の方式の従来装置
においては、商用交流電源１からの入力電流が大きく歪
むために商用交流電源側に悪影響を及ぼす。その理由を
図１０の波形図にて説明する。図１０（ａ）は図９の装
置における商用交流電源１の電圧波形を示し、同図
（ｂ）はコンデンサＣ１の端子電圧、（ｃ）は入力電流
波形を示す。図１０から容易にわかるように、正弦波の
入力電圧に対して、入力電流は平滑用コンデンサＣ１の
端子電圧が入力電圧の両波整流波形よりも低い期間にお
いてのみ流れる。このために、入力電流は入力電圧位相
のピーク点附近の限られた期間のみ流れるパルス状の波
形となり、極端な歪波電流となる。このために商用交流
電源１に対しては、この期間にのみ大きな負担がかかる
ことになり、電圧降下もこの期間にのみ発生するので、
同図（ａ）に破線にて示すように電圧波形を大きく歪ま
せることになって、商用交流電源側に過大な負担をか
け、電源の過負荷防止用遮断器をトリップさせたり同一
電源に接続されている他の機器に悪影響を及ぼし、甚し
い場合にはこれらを誤動作させることも発生する。ま
た、入力電圧波形に対して、入力電流波形の位相が極端
にずれることから、商用周波交流電源に対する装置の力
率が極めて低いものとなる。
においては、商用交流電源１からの入力電流が大きく歪
むために商用交流電源側に悪影響を及ぼす。その理由を
図１０の波形図にて説明する。図１０（ａ）は図９の装
置における商用交流電源１の電圧波形を示し、同図
（ｂ）はコンデンサＣ１の端子電圧、（ｃ）は入力電流
波形を示す。図１０から容易にわかるように、正弦波の
入力電圧に対して、入力電流は平滑用コンデンサＣ１の
端子電圧が入力電圧の両波整流波形よりも低い期間にお
いてのみ流れる。このために、入力電流は入力電圧位相
のピーク点附近の限られた期間のみ流れるパルス状の波
形となり、極端な歪波電流となる。このために商用交流
電源１に対しては、この期間にのみ大きな負担がかかる
ことになり、電圧降下もこの期間にのみ発生するので、
同図（ａ）に破線にて示すように電圧波形を大きく歪ま
せることになって、商用交流電源側に過大な負担をか
け、電源の過負荷防止用遮断器をトリップさせたり同一
電源に接続されている他の機器に悪影響を及ぼし、甚し
い場合にはこれらを誤動作させることも発生する。ま
た、入力電圧波形に対して、入力電流波形の位相が極端
にずれることから、商用周波交流電源に対する装置の力
率が極めて低いものとなる。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記従来装置
の課題を解決するために、単相の商用交流電源を入力と
するブリッジ式両波整流回路と、前記ブリッジ式両波整
流回路の正・負各ブランチを構成するダイオードにそれ
ぞれ直列に接続された一次巻線を有する２個の変圧器
と、前記ブリッジ式両波整流回路の出力を短絡するスイ
ッチング素子と、前記各変圧器の二次巻線と前記変圧器
が前記スイッチング素子の導通によって励磁されるとき
の出力を阻止する極性に定められたダイオードとからな
る２組の直列回路と、前記２組の直列回路と並列に接続
されたコンデンサと、前記コンデンサの一方の端子に直
列に接続された直流リアクトルと、前記スイッチング素
子を出力設定値に対応して高周波でＯＮ−ＯＦＦ制御す
るスイッチング素子制御回路とを備え、前記直流リアク
トルの他方の端子と前記コンデンサの他方の端子とから
出力を引き出した直流アーク溶接用電源装置、を提案し
たものである。
の課題を解決するために、単相の商用交流電源を入力と
するブリッジ式両波整流回路と、前記ブリッジ式両波整
流回路の正・負各ブランチを構成するダイオードにそれ
ぞれ直列に接続された一次巻線を有する２個の変圧器
と、前記ブリッジ式両波整流回路の出力を短絡するスイ
ッチング素子と、前記各変圧器の二次巻線と前記変圧器
が前記スイッチング素子の導通によって励磁されるとき
の出力を阻止する極性に定められたダイオードとからな
る２組の直列回路と、前記２組の直列回路と並列に接続
されたコンデンサと、前記コンデンサの一方の端子に直
列に接続された直流リアクトルと、前記スイッチング素
子を出力設定値に対応して高周波でＯＮ−ＯＦＦ制御す
るスイッチング素子制御回路とを備え、前記直流リアク
トルの他方の端子と前記コンデンサの他方の端子とから
出力を引き出した直流アーク溶接用電源装置、を提案し
たものである。
【０００６】本発明の第２の発明は、単相の商用交流電
源を入力とするブリッジ式両波整流回路と、前記ブリッ
ジ式両波整流回路の正・負各ブランチを構成するダイオ
ードにそれぞれ直列に接続された一次巻線を有する２個
の変圧器と、前記ブリッジ式両波整流回路の出力を短絡
するスイッチング素子と、前記各変圧器の二次巻線と前
記変圧器が前記スイッチング素子の導通によって励磁さ
れるときの出力を阻止する極性に定められたダイオード
とからなる２組の直列回路と、前記２組の直列回路にそ
れぞれ並列に接続されかつ相互に直列に接続されたコン
デンサと、前記直列コンデンサの一方の端子に直列に接
続された直流リアクトルと、前記スイッチング素子を出
力設定値に対応して高周波でＯＮ−ＯＦＦ制御するスイ
ッチング素子制御回路とを備え、前記直流リアクトルの
他方の端子と前記直列コンデンサの他方の端子とから出
力を引き出した直流アーク溶接用電源装置、を提案した
ものである。
源を入力とするブリッジ式両波整流回路と、前記ブリッ
ジ式両波整流回路の正・負各ブランチを構成するダイオ
ードにそれぞれ直列に接続された一次巻線を有する２個
の変圧器と、前記ブリッジ式両波整流回路の出力を短絡
するスイッチング素子と、前記各変圧器の二次巻線と前
記変圧器が前記スイッチング素子の導通によって励磁さ
れるときの出力を阻止する極性に定められたダイオード
とからなる２組の直列回路と、前記２組の直列回路にそ
れぞれ並列に接続されかつ相互に直列に接続されたコン
デンサと、前記直列コンデンサの一方の端子に直列に接
続された直流リアクトルと、前記スイッチング素子を出
力設定値に対応して高周波でＯＮ−ＯＦＦ制御するスイ
ッチング素子制御回路とを備え、前記直流リアクトルの
他方の端子と前記直列コンデンサの他方の端子とから出
力を引き出した直流アーク溶接用電源装置、を提案した
ものである。
【０００７】また、第３の発明は、単相の商用交流電源
を入力とするブリッジ式両波整流回路と、前記ブリッジ
式両波整流回路の正・負各ブランチを構成するダイオー
ドにそれぞれ直列に接続された複数の一次巻線を有する
１個の変圧器と、前記ブリッジ式両波整流回路の出力を
短絡するスイッチング素子と、前記変圧器の二次巻線と
前記変圧器が前記スイッチング素子の導通によって励磁
されるときの出力を阻止する極性に定められたダイオー
ドとからなる直列回路と、前記直列回路と並列に接続さ
れたコンデンサと、前記コンデンサの一方の端子に直列
に接続された直流リアクトルと、前記スイッチング素子
を出力設定値に対応して高周波でＯＮ−ＯＦＦ制御する
スイッチング素子制御回路とを備え、前記直流リアクト
ルの他方の端子と前記コンデンサの他方の端子とから出
力を引き出した直流アーク溶接用電源装置、を提案した
ものである。
を入力とするブリッジ式両波整流回路と、前記ブリッジ
式両波整流回路の正・負各ブランチを構成するダイオー
ドにそれぞれ直列に接続された複数の一次巻線を有する
１個の変圧器と、前記ブリッジ式両波整流回路の出力を
短絡するスイッチング素子と、前記変圧器の二次巻線と
前記変圧器が前記スイッチング素子の導通によって励磁
されるときの出力を阻止する極性に定められたダイオー
ドとからなる直列回路と、前記直列回路と並列に接続さ
れたコンデンサと、前記コンデンサの一方の端子に直列
に接続された直流リアクトルと、前記スイッチング素子
を出力設定値に対応して高周波でＯＮ−ＯＦＦ制御する
スイッチング素子制御回路とを備え、前記直流リアクト
ルの他方の端子と前記コンデンサの他方の端子とから出
力を引き出した直流アーク溶接用電源装置、を提案した
ものである。
【０００８】本発明の第４の発明は、３相の商用交流電
源を入力とするブリッジ式両波整流回路と、前記ブリッ
ジ式両波整流回路の各相のブランチを構成するダイオー
ドにそれぞれ直列に接続された一次巻線を有する６個の
変圧器と、前記ブリッジ式両波整流回路の出力を短絡す
るスイッチング素子と、前記各変圧器の二次巻線と前記
変圧器が前記スイッチング素子の導通によって励磁され
るときの出力を阻止する極性に定められたダイオードと
からなる６組の直列回路と、前記６組の直列回路と並列
に接続されたコンデンサと、前記コンデンサの一方の端
子に直列に接続された直流リアクトルと、前記スイッチ
ング素子を出力設定値に対応して高周波でＯＮ−ＯＦＦ
制御するスイッチング素子制御回路とを備え、前記直流
リアクトルの他方の端子と前記コンデンサの他方の端子
とから出力を引き出した直流アーク溶接用電源装置、を
提案したものである。
源を入力とするブリッジ式両波整流回路と、前記ブリッ
ジ式両波整流回路の各相のブランチを構成するダイオー
ドにそれぞれ直列に接続された一次巻線を有する６個の
変圧器と、前記ブリッジ式両波整流回路の出力を短絡す
るスイッチング素子と、前記各変圧器の二次巻線と前記
変圧器が前記スイッチング素子の導通によって励磁され
るときの出力を阻止する極性に定められたダイオードと
からなる６組の直列回路と、前記６組の直列回路と並列
に接続されたコンデンサと、前記コンデンサの一方の端
子に直列に接続された直流リアクトルと、前記スイッチ
ング素子を出力設定値に対応して高周波でＯＮ−ＯＦＦ
制御するスイッチング素子制御回路とを備え、前記直流
リアクトルの他方の端子と前記コンデンサの他方の端子
とから出力を引き出した直流アーク溶接用電源装置、を
提案したものである。
【０００９】本発明の第５の発明は、３相の商用交流電
源を入力とするブリッジ式両波整流回路と、前記ブリッ
ジ式両波整流回路の各相のブランチを構成するダイオー
ドにそれぞれ直列に接続された一次巻線を有する６個の
変圧器と、前記ブリッジ式両波整流回路の出力を短絡す
るスイッチング素子と、前記各変圧器の二次巻線と前記
変圧器が前記スイッチング素子の導通によって励磁され
るときの出力を阻止する極性に定められたダイオードと
からなる６組の直列回路と、前記６組の直列回路にそれ
ぞれ並列に接続されかつ相互に直列に接続されたコンデ
ンサと、前記直列コンデンサの一方の端子に直列に接続
された直流リアクトルと、前記スイッチング素子を出力
設定値に対応して高周波でＯＮ−ＯＦＦ制御するスイッ
チング素子制御回路とを備え、前記直流リアクトルの他
方の端子と前記直列コンデンサの他方の端子とから出力
を引き出した直流アーク溶接用電源装置、を提案したも
のである。
源を入力とするブリッジ式両波整流回路と、前記ブリッ
ジ式両波整流回路の各相のブランチを構成するダイオー
ドにそれぞれ直列に接続された一次巻線を有する６個の
変圧器と、前記ブリッジ式両波整流回路の出力を短絡す
るスイッチング素子と、前記各変圧器の二次巻線と前記
変圧器が前記スイッチング素子の導通によって励磁され
るときの出力を阻止する極性に定められたダイオードと
からなる６組の直列回路と、前記６組の直列回路にそれ
ぞれ並列に接続されかつ相互に直列に接続されたコンデ
ンサと、前記直列コンデンサの一方の端子に直列に接続
された直流リアクトルと、前記スイッチング素子を出力
設定値に対応して高周波でＯＮ−ＯＦＦ制御するスイッ
チング素子制御回路とを備え、前記直流リアクトルの他
方の端子と前記直列コンデンサの他方の端子とから出力
を引き出した直流アーク溶接用電源装置、を提案したも
のである。
【００１０】本発明の第６の発明は、３相の商用交流電
源を入力とするブリッジ式両波整流回路と、前記ブリッ
ジ式両波整流回路の各相のブランチを構成するダイオー
ドにそれぞれ直列に接続された２個の一次巻線を有する
３個の変圧器と、前記ブリッジ式両波整流回路の出力を
短絡するスイッチング素子と、前記各変圧器の二次巻線
と前記変圧器が前記スイッチング素子の導通によって励
磁されるときの出力を阻止する極性に定められたダイオ
ードとからなる３組の直列回路と、前記３組の直列回路
と並列に接続されたコンデンサと、前記コンデンサの一
方の端子に直列に接続された直流リアクトルと、前記ス
イッチング素子を出力設定値に対応して高周波でＯＮ−
ＯＦＦ制御するスイッチング素子制御回路とを備え、前
記直流リアクトルの他方の端子と前記コンデンサの他方
の端子とから出力を引き出した直流アーク溶接用電源装
置、を提案したものである。
源を入力とするブリッジ式両波整流回路と、前記ブリッ
ジ式両波整流回路の各相のブランチを構成するダイオー
ドにそれぞれ直列に接続された２個の一次巻線を有する
３個の変圧器と、前記ブリッジ式両波整流回路の出力を
短絡するスイッチング素子と、前記各変圧器の二次巻線
と前記変圧器が前記スイッチング素子の導通によって励
磁されるときの出力を阻止する極性に定められたダイオ
ードとからなる３組の直列回路と、前記３組の直列回路
と並列に接続されたコンデンサと、前記コンデンサの一
方の端子に直列に接続された直流リアクトルと、前記ス
イッチング素子を出力設定値に対応して高周波でＯＮ−
ＯＦＦ制御するスイッチング素子制御回路とを備え、前
記直流リアクトルの他方の端子と前記コンデンサの他方
の端子とから出力を引き出した直流アーク溶接用電源装
置、を提案したものである。
【００１１】さらに、本発明の第７の発明は、３相の商
用交流電源を入力とするブリッジ式両波整流回路と、前
記ブリッジ式両波整流回路の各相のブランチを構成する
ダイオードにそれぞれ直列に接続された２個の一次巻線
を有する３個の変圧器と、前記ブリッジ式両波整流回路
の出力を短絡するスイッチング素子と、前記各変圧器の
二次巻線と前記変圧器が前記スイッチング素子の導通に
よって励磁されるときの出力を阻止する極性に定められ
たダイオードとからなる３組の直列回路と、前記３組の
直列回路にそれぞれ並列に接続されかつ相互に直列に接
続されたコンデンサと、前記直列コンデンサの一方の端
子に直列に接続された直流リアクトルと、前記スイッチ
ング素子を出力設定値に対応して高周波でＯＮ−ＯＦＦ
制御するスイッチング素子制御回路とを備え、前記直流
リアクトルの他方の端子と前記直列コンデンサの他方の
端子とから出力を引き出した直流アーク溶接用電源装
置、を提案したものである。
用交流電源を入力とするブリッジ式両波整流回路と、前
記ブリッジ式両波整流回路の各相のブランチを構成する
ダイオードにそれぞれ直列に接続された２個の一次巻線
を有する３個の変圧器と、前記ブリッジ式両波整流回路
の出力を短絡するスイッチング素子と、前記各変圧器の
二次巻線と前記変圧器が前記スイッチング素子の導通に
よって励磁されるときの出力を阻止する極性に定められ
たダイオードとからなる３組の直列回路と、前記３組の
直列回路にそれぞれ並列に接続されかつ相互に直列に接
続されたコンデンサと、前記直列コンデンサの一方の端
子に直列に接続された直流リアクトルと、前記スイッチ
ング素子を出力設定値に対応して高周波でＯＮ−ＯＦＦ
制御するスイッチング素子制御回路とを備え、前記直流
リアクトルの他方の端子と前記直列コンデンサの他方の
端子とから出力を引き出した直流アーク溶接用電源装
置、を提案したものである。
【００１２】
【発明の実施の形態】図１に本発明の実施の形態の例を
接続図にて示す。同図において、１は商用交流電源、１
１は電力加工部、４はアーク溶接負荷であり、電極４ａ
および被溶接物４ｂからなる。電力加工部１１は入力電
流を平滑化する高周波フィルタＬＦ１１、ダイオードＤ
１０ないしＤ１４およびダイオードＤ２１、Ｄ２２、変
圧器Ｔ１１およびＴ１２の各一次巻線Ｔ１１ｐ、Ｔ１２
ｐおよび二次巻線Ｔ１１ｓ、Ｔ１２ｓ、コンデンサＣ１
１、直流リアクトルＬ１１、抵抗器Ｒ１１、電流検出器
ＣＴ１１、出力電流設定器２１、比較器２２およびパル
ス幅制御回路（以後ＰＷＭ制御回路という）２３からな
る。
接続図にて示す。同図において、１は商用交流電源、１
１は電力加工部、４はアーク溶接負荷であり、電極４ａ
および被溶接物４ｂからなる。電力加工部１１は入力電
流を平滑化する高周波フィルタＬＦ１１、ダイオードＤ
１０ないしＤ１４およびダイオードＤ２１、Ｄ２２、変
圧器Ｔ１１およびＴ１２の各一次巻線Ｔ１１ｐ、Ｔ１２
ｐおよび二次巻線Ｔ１１ｓ、Ｔ１２ｓ、コンデンサＣ１
１、直流リアクトルＬ１１、抵抗器Ｒ１１、電流検出器
ＣＴ１１、出力電流設定器２１、比較器２２およびパル
ス幅制御回路（以後ＰＷＭ制御回路という）２３からな
る。
【００１３】変圧器Ｔ１１、Ｔ１２の各一次巻線Ｔ１１
ｐ、Ｔ１２ｐは商用交流電源１からの電力を両波整流す
るダイオードＤ１１ないしＤ１４からなるブリッジ回路
の正・負各ブランチに直列に図示のように挿入されてお
り、このブリッジ整流回路の直流出力を短絡するように
スイッチング素子ＴＲ１０が設けられている。変圧器Ｔ
１１、Ｔ１２の各二次巻線Ｔ１１ｓ、Ｔ１２ｓはそれぞ
れダイオードＤ１１、Ｄ１２と直列にされてコンデンサ
Ｃ１１に並列接続されている。また、直流リアクトルＬ
１１は、コンデンサＣ１１の一方の端子と出力端子の一
方との間に接続されてアーク溶接に適した出力電流変化
の時定数を与える。この変圧器Ｔ１１、Ｔ１２の各巻線
およびダイオードＤ２１、Ｄ２２の各極性は図示の・印
の通りであり、スイッチング素子ＴＲ１０の導通時に一
次巻線Ｔ１１ｐ、Ｔ１２ｐに流れる電流によって二次巻
線Ｔ１１ｓ、Ｔ１２ｓに誘起される電圧をそれぞれダイ
オードＤ２１、Ｄ２２が阻止する極性に定められてい
る。なおダイオードＤ１０はスイッチング素子に逆方向
の電圧が印加されないようにするための保護用ダイオー
ドである。
ｐ、Ｔ１２ｐは商用交流電源１からの電力を両波整流す
るダイオードＤ１１ないしＤ１４からなるブリッジ回路
の正・負各ブランチに直列に図示のように挿入されてお
り、このブリッジ整流回路の直流出力を短絡するように
スイッチング素子ＴＲ１０が設けられている。変圧器Ｔ
１１、Ｔ１２の各二次巻線Ｔ１１ｓ、Ｔ１２ｓはそれぞ
れダイオードＤ１１、Ｄ１２と直列にされてコンデンサ
Ｃ１１に並列接続されている。また、直流リアクトルＬ
１１は、コンデンサＣ１１の一方の端子と出力端子の一
方との間に接続されてアーク溶接に適した出力電流変化
の時定数を与える。この変圧器Ｔ１１、Ｔ１２の各巻線
およびダイオードＤ２１、Ｄ２２の各極性は図示の・印
の通りであり、スイッチング素子ＴＲ１０の導通時に一
次巻線Ｔ１１ｐ、Ｔ１２ｐに流れる電流によって二次巻
線Ｔ１１ｓ、Ｔ１２ｓに誘起される電圧をそれぞれダイ
オードＤ２１、Ｄ２２が阻止する極性に定められてい
る。なおダイオードＤ１０はスイッチング素子に逆方向
の電圧が印加されないようにするための保護用ダイオー
ドである。
【００１４】図２は図１の装置の動作を説明するための
各部の波形を示す線図であり、同図（ａ）は商用交流電
源１の電圧波形、（ｂ）はＰＷＭ制御回路２３の出力波
形、（ｃ）はスイッチング素子ＴＲ１０を流れる電流波
形、（ｄ）は変圧器Ｔ１１の二次巻線Ｔ１１ｓの誘起電
圧波形、（ｅ）は二次巻線Ｔ１１ｓの電流波形、（ｆ）
は二次巻線Ｔ１２ｓの誘起電圧波形、（ｇ）は二次巻線
Ｔ１２ｓの電流波形、（ｈ）はコンデンサＣ１１の端子
電圧、即ち出力電圧波形、（ｉ）は商用交流電源１から
の流入電流波形をそれぞれ時間の経過とともに示してあ
る。
各部の波形を示す線図であり、同図（ａ）は商用交流電
源１の電圧波形、（ｂ）はＰＷＭ制御回路２３の出力波
形、（ｃ）はスイッチング素子ＴＲ１０を流れる電流波
形、（ｄ）は変圧器Ｔ１１の二次巻線Ｔ１１ｓの誘起電
圧波形、（ｅ）は二次巻線Ｔ１１ｓの電流波形、（ｆ）
は二次巻線Ｔ１２ｓの誘起電圧波形、（ｇ）は二次巻線
Ｔ１２ｓの電流波形、（ｈ）はコンデンサＣ１１の端子
電圧、即ち出力電圧波形、（ｉ）は商用交流電源１から
の流入電流波形をそれぞれ時間の経過とともに示してあ
る。
【００１５】図２の線図を参照して図１の装置の動作を
説明する。いま、ダイオードＤ１１が順方向となる交流
電源１の半波Ｔ1 においてスイッチング素子ＴＲ１０が
導通すると変圧器Ｔ１１の一次巻線Ｔ１１ｐに図２
（ｃ）に示すように交流電源１の瞬時値に比例した電流
が流れ、これによって二次巻線Ｔ１１ｓに図示の極性の
電圧が誘起される（Ｔon時）。しかし、この誘起電圧は
ダイオードＤ２１に対しては逆極性であるので、これに
阻止されて二次巻線Ｔ１１ｓには図２（ｅ）のＴon時に
示すように電流は流れない。このため、一次巻線Ｔ１１
ｐに流れた電流は変圧器Ｔ１１に電磁エネルギーとして
蓄えられる。次にＴon期間の終りにスイッチング素子Ｔ
Ｒ１０が遮断するとそれまでに蓄えられた電磁エネルギ
ーが二次巻線Ｔ１１ｓを通じて放出され、図中に示した
極性と逆の極性の電圧を誘起し、ダイオードＤ２１を通
してコンデンサＣ１１に図２（ｅ）に示すように蓄積エ
ネルギーに比例した電流が流れてこれを充電する。この
ときの誘起電圧は蓄積エネルギーの大小にかかわらず図
２（ｄ）に示すようにコンデンサの端子電圧を超える値
にまで達するので、交流電源電圧の瞬時値にかかわらず
コンデンサの充電がすべての位相において行なわれる。
変圧器Ｔ１１に蓄積された電磁エネルギーの放出が終る
頃に再びスイッチング素子ＴＲ１０を導通させると、変
圧器Ｔ１１は再び磁気エネルギーの蓄積を開始する。上
記をくりかえして期間Ｔ1 が終了し期間Ｔ2 に入ると、
変圧器Ｔ１１にかわって変圧器Ｔ１２の一次巻線Ｔ１２
ｐにダイオードＤ１３を通して電流が流れて同様の動作
を継続することになる。
説明する。いま、ダイオードＤ１１が順方向となる交流
電源１の半波Ｔ1 においてスイッチング素子ＴＲ１０が
導通すると変圧器Ｔ１１の一次巻線Ｔ１１ｐに図２
（ｃ）に示すように交流電源１の瞬時値に比例した電流
が流れ、これによって二次巻線Ｔ１１ｓに図示の極性の
電圧が誘起される（Ｔon時）。しかし、この誘起電圧は
ダイオードＤ２１に対しては逆極性であるので、これに
阻止されて二次巻線Ｔ１１ｓには図２（ｅ）のＴon時に
示すように電流は流れない。このため、一次巻線Ｔ１１
ｐに流れた電流は変圧器Ｔ１１に電磁エネルギーとして
蓄えられる。次にＴon期間の終りにスイッチング素子Ｔ
Ｒ１０が遮断するとそれまでに蓄えられた電磁エネルギ
ーが二次巻線Ｔ１１ｓを通じて放出され、図中に示した
極性と逆の極性の電圧を誘起し、ダイオードＤ２１を通
してコンデンサＣ１１に図２（ｅ）に示すように蓄積エ
ネルギーに比例した電流が流れてこれを充電する。この
ときの誘起電圧は蓄積エネルギーの大小にかかわらず図
２（ｄ）に示すようにコンデンサの端子電圧を超える値
にまで達するので、交流電源電圧の瞬時値にかかわらず
コンデンサの充電がすべての位相において行なわれる。
変圧器Ｔ１１に蓄積された電磁エネルギーの放出が終る
頃に再びスイッチング素子ＴＲ１０を導通させると、変
圧器Ｔ１１は再び磁気エネルギーの蓄積を開始する。上
記をくりかえして期間Ｔ1 が終了し期間Ｔ2 に入ると、
変圧器Ｔ１１にかわって変圧器Ｔ１２の一次巻線Ｔ１２
ｐにダイオードＤ１３を通して電流が流れて同様の動作
を継続することになる。
【００１６】コンデンサＣ１１の端子電圧は直流リアク
トルＬ１１を介して出力端子に引き出されてアーク溶接
負荷４に供給される。アーク溶接負荷４に流れる電流は
電流検出器ＣＴ１１によって検出信号Ｉｆとなり、出力
電流設定器２１の設定値Ｉｒと比較器２２にて比較され
て差信号ΔＩ＝Ｉｒ−Ｉｆが演算されて、この差信号Δ
Ｉに応じた導通時間率となるようにＰＷＭ制御回路２３
がパルス幅を決定し、スイッチング素子ＴＲ１０をＯＮ
−ＯＦＦ制御する。したがってＰＷＭ制御回路２３の出
力周波数を商用交流電源よりも十分に高く、例えば１０
ＫＨｚないし数１０ＫＨｚの高周波としておけば、交流
電源１からの入力電圧波形のすべての位相において電力
が供給されることになる。このとき、入力電流はＰＷＭ
制御回路の動作周波数の高周波成分を含むことになる
が、入力側に小容量のコンデンサからなる高周波フィル
タＬＦ１１を設けることにより入力電流を平坦化するこ
とができ、図２（ｉ）に示すようにほぼ正弦波状で電圧
位相に一致した電流波形とすることができる。
トルＬ１１を介して出力端子に引き出されてアーク溶接
負荷４に供給される。アーク溶接負荷４に流れる電流は
電流検出器ＣＴ１１によって検出信号Ｉｆとなり、出力
電流設定器２１の設定値Ｉｒと比較器２２にて比較され
て差信号ΔＩ＝Ｉｒ−Ｉｆが演算されて、この差信号Δ
Ｉに応じた導通時間率となるようにＰＷＭ制御回路２３
がパルス幅を決定し、スイッチング素子ＴＲ１０をＯＮ
−ＯＦＦ制御する。したがってＰＷＭ制御回路２３の出
力周波数を商用交流電源よりも十分に高く、例えば１０
ＫＨｚないし数１０ＫＨｚの高周波としておけば、交流
電源１からの入力電圧波形のすべての位相において電力
が供給されることになる。このとき、入力電流はＰＷＭ
制御回路の動作周波数の高周波成分を含むことになる
が、入力側に小容量のコンデンサからなる高周波フィル
タＬＦ１１を設けることにより入力電流を平坦化するこ
とができ、図２（ｉ）に示すようにほぼ正弦波状で電圧
位相に一致した電流波形とすることができる。
【００１７】図１の装置において、変圧器Ｔ１１、Ｔ１
２としてはスイッチング素子ＴＲ１０のＯＮ−ＯＦＦ周
波数に応じた高周波変圧器を用意すればよいのでその鉄
心断面積は小さなものでよく、また、スイッチング素子
ＴＲ１０が導通している期間中に流れる電流によって電
磁エネルギーを蓄えるためにその磁路の途中に適宜空隙
を設けると都合がよい。
２としてはスイッチング素子ＴＲ１０のＯＮ−ＯＦＦ周
波数に応じた高周波変圧器を用意すればよいのでその鉄
心断面積は小さなものでよく、また、スイッチング素子
ＴＲ１０が導通している期間中に流れる電流によって電
磁エネルギーを蓄えるためにその磁路の途中に適宜空隙
を設けると都合がよい。
【００１８】さらに、本発明の装置においては、スイッ
チング素子ＴＲ１０の導通期間中に変圧器Ｔ１１、Ｔ１
２に電磁エネルギーを蓄え、スイッチング素子ＴＲ１０
の遮断期間中にこれをアーク溶接負荷４に放出するもの
である。それ故、変圧器の鉄心がスイッチング素子ＴＲ
１０のＯＮ−ＯＦＦの１周期で完全に磁束がリセットさ
れるようにスイッチング素子の導通時間率（ＯＮ−ＯＦ
Ｆの１周期における導通時間の割合）が最大出力時にも
５０％以下になるようにＰＷＭ制御回路を設計しておく
ことが望ましい。
チング素子ＴＲ１０の導通期間中に変圧器Ｔ１１、Ｔ１
２に電磁エネルギーを蓄え、スイッチング素子ＴＲ１０
の遮断期間中にこれをアーク溶接負荷４に放出するもの
である。それ故、変圧器の鉄心がスイッチング素子ＴＲ
１０のＯＮ−ＯＦＦの１周期で完全に磁束がリセットさ
れるようにスイッチング素子の導通時間率（ＯＮ−ＯＦ
Ｆの１周期における導通時間の割合）が最大出力時にも
５０％以下になるようにＰＷＭ制御回路を設計しておく
ことが望ましい。
【００１９】なお、図１の装置において、抵抗器Ｒ１１
は動作停止時にコンデンサＣ１１に充電されている電荷
を放電するためのものであり、アーク溶接終了時には、
動作停止と同時にアーク溶接負荷４が開放となるのが通
常であるので、残留電荷を安全に放電して、感電の危険
性を防止する。この抵抗器Ｒ１１の抵抗値としてはコン
デンサＣ１１の充電電荷を数秒程度の間に放電する値に
選定しておくと、先の溶接終了直後のアーク再起動時は
いまだコンデンサＣ１１には相当量の電荷が充電されて
いるのでアークの再起動が容易となるので都合がよい。
は動作停止時にコンデンサＣ１１に充電されている電荷
を放電するためのものであり、アーク溶接終了時には、
動作停止と同時にアーク溶接負荷４が開放となるのが通
常であるので、残留電荷を安全に放電して、感電の危険
性を防止する。この抵抗器Ｒ１１の抵抗値としてはコン
デンサＣ１１の充電電荷を数秒程度の間に放電する値に
選定しておくと、先の溶接終了直後のアーク再起動時は
いまだコンデンサＣ１１には相当量の電荷が充電されて
いるのでアークの再起動が容易となるので都合がよい。
【００２０】また、図１において、変圧器Ｔ１１、Ｔ１
２の各一次巻線は、ダイオードＤ１１ないしＤ１４によ
って構成されるブリッジ形整流回路の各半波を負担する
各ブランチの途中であればどこでもよく、ダイオードＤ
１２、Ｄ１４に直列にしても、また一次巻線Ｔ１１ｐを
ダイオードＤ１１に一次巻線Ｔ１２ｐをダイオードＤ１
２にそれぞれ直列に接続してもよい。さらにまた、一次
巻線Ｔ１１ｐ、Ｔ１２ｐをそれぞれ２個設けて、これら
をそれぞれダイオードＤ１１、Ｄ１２またはダイオード
Ｄ１３、Ｄ１４に分けて直列に接続してもよい。
２の各一次巻線は、ダイオードＤ１１ないしＤ１４によ
って構成されるブリッジ形整流回路の各半波を負担する
各ブランチの途中であればどこでもよく、ダイオードＤ
１２、Ｄ１４に直列にしても、また一次巻線Ｔ１１ｐを
ダイオードＤ１１に一次巻線Ｔ１２ｐをダイオードＤ１
２にそれぞれ直列に接続してもよい。さらにまた、一次
巻線Ｔ１１ｐ、Ｔ１２ｐをそれぞれ２個設けて、これら
をそれぞれダイオードＤ１１、Ｄ１２またはダイオード
Ｄ１３、Ｄ１４に分けて直列に接続してもよい。
【００２１】図３は本発明の別の実施の形態を示す接続
図であり、図１の装置の二次巻線Ｔ１１ｓとＴ１２ｓと
をそれぞれ直列ダイオードとともに直列に接続したもの
に相当し、これに従ってコンデンサもＣ２１とＣ２２の
２個を設けてある。また、出力制御は、電流検出器にか
えて電圧検出器ＶＴ１１を、また出力電流設定器にかえ
て出力電圧設定器２４を設けてある。これらによって出
力電圧Ｖｆを検出し、出力電圧設定器２４の設定値Ｖｒ
と比較器２５にて比較し、差信号ΔＶ＝Ｖｒ−Ｖｆを得
てこの差信号が減少する方向にＰＷＭ制御回路２３から
の出力パルス幅を変化させるようにして、出力電圧を設
定値に保つようにしている。同図のその他の動作は図１
に示した装置と同様であるので動作の詳細な説明は省略
する。なお、図３の装置においても変圧器Ｔ１１、Ｔ１
２の各一次巻線をそれぞれ２個に分割してダイオードＤ
１１、Ｄ１２、ダイオードＤ１３、Ｄ１４に分けて直列
に接続してもよい。
図であり、図１の装置の二次巻線Ｔ１１ｓとＴ１２ｓと
をそれぞれ直列ダイオードとともに直列に接続したもの
に相当し、これに従ってコンデンサもＣ２１とＣ２２の
２個を設けてある。また、出力制御は、電流検出器にか
えて電圧検出器ＶＴ１１を、また出力電流設定器にかえ
て出力電圧設定器２４を設けてある。これらによって出
力電圧Ｖｆを検出し、出力電圧設定器２４の設定値Ｖｒ
と比較器２５にて比較し、差信号ΔＶ＝Ｖｒ−Ｖｆを得
てこの差信号が減少する方向にＰＷＭ制御回路２３から
の出力パルス幅を変化させるようにして、出力電圧を設
定値に保つようにしている。同図のその他の動作は図１
に示した装置と同様であるので動作の詳細な説明は省略
する。なお、図３の装置においても変圧器Ｔ１１、Ｔ１
２の各一次巻線をそれぞれ２個に分割してダイオードＤ
１１、Ｄ１２、ダイオードＤ１３、Ｄ１４に分けて直列
に接続してもよい。
【００２２】図３の装置においては図１の装置の２倍の
電圧が得られるので比較的高い電圧を要求される用途に
適する。
電圧が得られるので比較的高い電圧を要求される用途に
適する。
【００２３】図４は、２個の変圧器を用いるかわりに２
個の一次巻線を有する変圧器Ｔ１３を用いて本発明を実
施するときの例を示した接続図であり、図１に示した変
圧器Ｔ１１およびＴ１２の各一次巻線Ｔ１１ｐ、Ｔ１２
ｐにかえて１個の変圧器の一次巻線Ｔ１３ｐ１とＴ１３
ｐ２とを両波整流回路の正・負各ブランチに挿入してあ
る。また、これに伴って二次巻線は１個としダイオード
Ｄ２３と直列にしてコンデンサＣ１１と並列に接続して
ある。同図の装置において、その他は図１と同機能のも
のに同符号を付してある。
個の一次巻線を有する変圧器Ｔ１３を用いて本発明を実
施するときの例を示した接続図であり、図１に示した変
圧器Ｔ１１およびＴ１２の各一次巻線Ｔ１１ｐ、Ｔ１２
ｐにかえて１個の変圧器の一次巻線Ｔ１３ｐ１とＴ１３
ｐ２とを両波整流回路の正・負各ブランチに挿入してあ
る。また、これに伴って二次巻線は１個としダイオード
Ｄ２３と直列にしてコンデンサＣ１１と並列に接続して
ある。同図の装置において、その他は図１と同機能のも
のに同符号を付してある。
【００２４】図４の装置においても、図１の装置と同様
にダイオードＤ１１が順方向となる半波の期間にスイッ
チング素子ＴＲ１０が導通することにより変圧器Ｔ１３
ｐ１を流れる電流によって電磁エネルギーが蓄積され、
その後にスイッチング素子ＴＲ１０が遮断されるとこの
電磁エネルギーが二次巻線Ｔ１３ｓを通して放出されて
コンデンサＣ１１を充電し、またダイオードＤ１３が順
方向となる半波においては一次巻線Ｔ１３ｐ２に電磁エ
ネルギーが蓄積されて、これが二次巻線Ｔ１３ｓを通し
て放出されてコンデンサＣ１１を充電するように動作す
る。
にダイオードＤ１１が順方向となる半波の期間にスイッ
チング素子ＴＲ１０が導通することにより変圧器Ｔ１３
ｐ１を流れる電流によって電磁エネルギーが蓄積され、
その後にスイッチング素子ＴＲ１０が遮断されるとこの
電磁エネルギーが二次巻線Ｔ１３ｓを通して放出されて
コンデンサＣ１１を充電し、またダイオードＤ１３が順
方向となる半波においては一次巻線Ｔ１３ｐ２に電磁エ
ネルギーが蓄積されて、これが二次巻線Ｔ１３ｓを通し
て放出されてコンデンサＣ１１を充電するように動作す
る。
【００２５】図５は、図４の装置を一部変形したもので
あり、変圧器Ｔ１３の第２の一次巻線Ｔ１３ｐ２をダイ
オードＤ１２と直列にしたものであり、その動作は図４
の装置と全く同じである。なお、図４および図５の装置
において、一次巻線Ｔ１３ｐを４つに分割してＴ１３ｐ
１ないしＴ１３ｐ４とし、各一次巻線をそれぞれダイオ
ードＤ１１ないしＤ１４に直列にしてもよいのはもちろ
んである。
あり、変圧器Ｔ１３の第２の一次巻線Ｔ１３ｐ２をダイ
オードＤ１２と直列にしたものであり、その動作は図４
の装置と全く同じである。なお、図４および図５の装置
において、一次巻線Ｔ１３ｐを４つに分割してＴ１３ｐ
１ないしＴ１３ｐ４とし、各一次巻線をそれぞれダイオ
ードＤ１１ないしＤ１４に直列にしてもよいのはもちろ
んである。
【００２６】図６は、図１の装置と図５の装置とを合体
させた例を示す接続図であり、変圧器はＴ１４とＴ１５
の２個を使用し、かつ各変圧器にはそれぞれ２個の一次
巻線Ｔ１４ｐ１、Ｔ１４ｐ２およびＴ１５ｐ１、Ｔ１５
ｐ２を設けてある。また各一次巻線は交流電源１の各半
波においてスイッチング素子ＴＲ１０が導通したときに
それぞれ一方の一次巻線Ｔ１４ｐ１とＴ１５ｐ２または
Ｔ１４ｐ２とＴ１５ｐ１に電流が流れて各変圧器に電磁
エネルギーを蓄え、これをスイッチング素子ＴＲ１０の
遮断時にそれぞれの二次巻線Ｔ１４ｓまたはＴ１５ｓを
通して放出してコンデンサＣ１１を充電するようになっ
ている。これらの動作は図１、図３、図４の各装置と同
様であるので詳細な説明は省略する。なお、同図におい
て変圧器の一次巻線Ｔ１４ｐ１とＴ１５ｐ１、またはＴ
１４ｐ２とＴ１５ｐ２、またはＴ１４ｐ２とＴ１５ｐ１
またはＴ１４ｐ１とＴ１５ｐ２とをそれぞれ入れかえて
も同様の機能を発揮する。
させた例を示す接続図であり、変圧器はＴ１４とＴ１５
の２個を使用し、かつ各変圧器にはそれぞれ２個の一次
巻線Ｔ１４ｐ１、Ｔ１４ｐ２およびＴ１５ｐ１、Ｔ１５
ｐ２を設けてある。また各一次巻線は交流電源１の各半
波においてスイッチング素子ＴＲ１０が導通したときに
それぞれ一方の一次巻線Ｔ１４ｐ１とＴ１５ｐ２または
Ｔ１４ｐ２とＴ１５ｐ１に電流が流れて各変圧器に電磁
エネルギーを蓄え、これをスイッチング素子ＴＲ１０の
遮断時にそれぞれの二次巻線Ｔ１４ｓまたはＴ１５ｓを
通して放出してコンデンサＣ１１を充電するようになっ
ている。これらの動作は図１、図３、図４の各装置と同
様であるので詳細な説明は省略する。なお、同図におい
て変圧器の一次巻線Ｔ１４ｐ１とＴ１５ｐ１、またはＴ
１４ｐ２とＴ１５ｐ２、またはＴ１４ｐ２とＴ１５ｐ１
またはＴ１４ｐ１とＴ１５ｐ２とをそれぞれ入れかえて
も同様の機能を発揮する。
【００２７】図７は、本発明を３相交流電源に対して実
施したときの形態の例を示す接続図である。同図におい
て、３は３相商用交流電源、３１は電力加工部であり、
高周波フィルタＬＦ３１、一次巻線Ｔ３１ｐと二次巻線
Ｔ３１ｓとを有する変圧器Ｔ３１、同様に一次巻線Ｔ３
２ｐないしＴ３６ｐと二次巻線Ｔ３２ｓないしＴ３６ｓ
をそれぞれ有する変圧器Ｔ３２ないしＴ３６、ダイオー
ドＤ１０、Ｄ３１ないしＤ３６、Ｄ４１ないしＤ４６、
スイッチング素子ＴＲ１０、コンデンサＣ１１、直流リ
アクトルＬ１１、抵抗器Ｒ１１、電流検出器ＣＴ１１、
出力電流設定器２１、比較器２２およびＰＷＭ制御回路
２３からなる。
施したときの形態の例を示す接続図である。同図におい
て、３は３相商用交流電源、３１は電力加工部であり、
高周波フィルタＬＦ３１、一次巻線Ｔ３１ｐと二次巻線
Ｔ３１ｓとを有する変圧器Ｔ３１、同様に一次巻線Ｔ３
２ｐないしＴ３６ｐと二次巻線Ｔ３２ｓないしＴ３６ｓ
をそれぞれ有する変圧器Ｔ３２ないしＴ３６、ダイオー
ドＤ１０、Ｄ３１ないしＤ３６、Ｄ４１ないしＤ４６、
スイッチング素子ＴＲ１０、コンデンサＣ１１、直流リ
アクトルＬ１１、抵抗器Ｒ１１、電流検出器ＣＴ１１、
出力電流設定器２１、比較器２２およびＰＷＭ制御回路
２３からなる。
【００２８】図７の装置においてダイオードＤ３１ない
しＤ３６は３相両波整流回路を構成している。図中イ、
ロ、ハのうちイ点が最高電位にある期間は一周期２πの
うちにπ／３あり、この期間にスイッチング素子ＴＲ１
０が導通すると変圧器Ｔ３１ｐ、ダイオードＤ３１、ス
イッチング素子ＴＲ１０、ダイオードＤ３４と変圧器Ｔ
３４ｐの直列回路およびダイオードＤ３６と変圧器ＴＲ
３６ｐの直列回路の経路を電流が流れて各変圧器の二次
巻線Ｔ３１ｓ、Ｔ３４ｓ、Ｔ３６ｓにそれぞれ図示の極
性の電圧が誘起される。しかるにこれらの電圧はそれぞ
れ直列に接続されたダイオードＤ４１、Ｄ４４、Ｄ４６
に対して逆極性であるので各二次巻線には電流は流れ
ず、このために各一次巻線に流れた電流はそれぞれの変
圧器に電磁エネルギーとして蓄えられる。次にスイッチ
ング素子ＴＲ１０が遮断すると、この蓄積された電磁エ
ネルギーによって各二次巻線Ｔ３１ｓ、Ｔ３４ｓ、Ｔ３
６ｓに図示と逆の極性の電圧が発生し、それぞれ順方向
となる直列ダイオードＤ４１、Ｄ４４、Ｄ４６を通して
コンデンサＣ１１を充電する。このときに各二次巻線に
発生する電圧は蓄積された電磁エネルギーの大きさには
ほとんど関係なく、この電磁エネルギーをコンデンサＣ
１１に対して放出するのに十分な電圧まで上昇すること
は図１の装置にて説明したのと同様である。
しＤ３６は３相両波整流回路を構成している。図中イ、
ロ、ハのうちイ点が最高電位にある期間は一周期２πの
うちにπ／３あり、この期間にスイッチング素子ＴＲ１
０が導通すると変圧器Ｔ３１ｐ、ダイオードＤ３１、ス
イッチング素子ＴＲ１０、ダイオードＤ３４と変圧器Ｔ
３４ｐの直列回路およびダイオードＤ３６と変圧器ＴＲ
３６ｐの直列回路の経路を電流が流れて各変圧器の二次
巻線Ｔ３１ｓ、Ｔ３４ｓ、Ｔ３６ｓにそれぞれ図示の極
性の電圧が誘起される。しかるにこれらの電圧はそれぞ
れ直列に接続されたダイオードＤ４１、Ｄ４４、Ｄ４６
に対して逆極性であるので各二次巻線には電流は流れ
ず、このために各一次巻線に流れた電流はそれぞれの変
圧器に電磁エネルギーとして蓄えられる。次にスイッチ
ング素子ＴＲ１０が遮断すると、この蓄積された電磁エ
ネルギーによって各二次巻線Ｔ３１ｓ、Ｔ３４ｓ、Ｔ３
６ｓに図示と逆の極性の電圧が発生し、それぞれ順方向
となる直列ダイオードＤ４１、Ｄ４４、Ｄ４６を通して
コンデンサＣ１１を充電する。このときに各二次巻線に
発生する電圧は蓄積された電磁エネルギーの大きさには
ほとんど関係なく、この電磁エネルギーをコンデンサＣ
１１に対して放出するのに十分な電圧まで上昇すること
は図１の装置にて説明したのと同様である。
【００２９】つぎにスイッチング素子ＴＲ１０が導通す
ると変圧器Ｔ３１、Ｔ３４、Ｔ３６が再び電磁エネルギ
ーの蓄積を開始し、スイッチング素子ＴＲ１０の遮断に
よって再びこれを放出してコンデンサＣ１１を充電す
る。この動作を図のイ点の電位がロおよびハの各点の電
位よりも高い期間、商用交流電源３の電圧の位相角でπ
／３の期間、くりかえされる。
ると変圧器Ｔ３１、Ｔ３４、Ｔ３６が再び電磁エネルギ
ーの蓄積を開始し、スイッチング素子ＴＲ１０の遮断に
よって再びこれを放出してコンデンサＣ１１を充電す
る。この動作を図のイ点の電位がロおよびハの各点の電
位よりも高い期間、商用交流電源３の電圧の位相角でπ
／３の期間、くりかえされる。
【００３０】つぎに図のハ点が最低電位となるので変圧
器Ｔ３６と変圧器Ｔ３１、Ｔ３３が同様に動作し、つぎ
に図のロ点の電位が他の点よりも高くなって変圧器Ｔ３
３と変圧器Ｔ３２、Ｔ３６が同様の動作をする。さらに
図のイ点が最も低い電圧になると変圧器Ｔ３２と変圧器
Ｔ３３、Ｔ３５が、ハ点が最高電位になる期間では、変
圧器Ｔ３５と変圧器Ｔ３３、Ｔ３４が、ロ点が最低電位
となる期間では変圧器Ｔ３４と変圧器Ｔ３１、Ｔ３５が
それぞれ上記と同様の動作をそれぞれ商用交流の電圧位
相のπ／３の期間ずつくりかえして商用交流電源の１周
期（２π）を終了する。
器Ｔ３６と変圧器Ｔ３１、Ｔ３３が同様に動作し、つぎ
に図のロ点の電位が他の点よりも高くなって変圧器Ｔ３
３と変圧器Ｔ３２、Ｔ３６が同様の動作をする。さらに
図のイ点が最も低い電圧になると変圧器Ｔ３２と変圧器
Ｔ３３、Ｔ３５が、ハ点が最高電位になる期間では、変
圧器Ｔ３５と変圧器Ｔ３３、Ｔ３４が、ロ点が最低電位
となる期間では変圧器Ｔ３４と変圧器Ｔ３１、Ｔ３５が
それぞれ上記と同様の動作をそれぞれ商用交流の電圧位
相のπ／３の期間ずつくりかえして商用交流電源の１周
期（２π）を終了する。
【００３１】図７の装置においても図３に示した例と同
様に各変圧器の二次巻線Ｔ３１ｓないしＴ３６ｓを直列
ダイオードＤ４１ないしＤ４６の各組毎に並列にコンデ
ンサを接続したものを６組つくり、これらをすべて直列
にして総合出力をアーク溶接負荷４に供給するようにし
てもよく、またこれらの中間的な装置として二次巻線と
ダイオードとの直列回路の組を適宜直列または並列にし
て所望の出力電圧を得るようにしてもよい。
様に各変圧器の二次巻線Ｔ３１ｓないしＴ３６ｓを直列
ダイオードＤ４１ないしＤ４６の各組毎に並列にコンデ
ンサを接続したものを６組つくり、これらをすべて直列
にして総合出力をアーク溶接負荷４に供給するようにし
てもよく、またこれらの中間的な装置として二次巻線と
ダイオードとの直列回路の組を適宜直列または並列にし
て所望の出力電圧を得るようにしてもよい。
【００３２】図８は３相の商用交流電源に本発明を適用
した別の実施の形態の例を示す接続図であり、ダイオー
ドＤ５１ないしＤ５６によって構成されるブリッジ式３
相両波整流回路の正・負各ブランチに変圧器Ｔ３７ない
しＴ３９の各２個の一次巻線Ｔ３７ｐ１、Ｔ３７ｐ２、
Ｔ３８ｐ１、Ｔ３８ｐ２、Ｔ３９ｐ１、Ｔ３９ｐ２が直
列に接続されており、この両波整流回路の出力を短絡す
る位置にスイッチング素子ＴＲ１０が接続されている。
また各変圧器の二次巻線Ｔ３７ｓ、Ｔ３８ｓ、Ｔ３９ｓ
はそれぞれダイオードＤ６１ないしＤ６３と直列に接続
され、各変圧器の二次巻線とダイオードとの直列回路は
並列に接続されてこれにコンデンサＣ１１が並列接続さ
れている。また、変圧器Ｔ３７ないしＴ３９の各一次巻
線Ｔ３７ｐ１、Ｔ３７ｐ２、Ｔ３８ｐ１、Ｔ３８ｐ２、
Ｔ３９ｐ１、Ｔ３９ｐ２と二次巻線Ｔ３７ｓ、Ｔ３８
ｓ、Ｔ３９ｓはをれぞれ図中に・印で示すように極性が
定められており、これに対して、ダイオードＤ６１ない
しＤ６３の極性も図示の通りに定められている。
した別の実施の形態の例を示す接続図であり、ダイオー
ドＤ５１ないしＤ５６によって構成されるブリッジ式３
相両波整流回路の正・負各ブランチに変圧器Ｔ３７ない
しＴ３９の各２個の一次巻線Ｔ３７ｐ１、Ｔ３７ｐ２、
Ｔ３８ｐ１、Ｔ３８ｐ２、Ｔ３９ｐ１、Ｔ３９ｐ２が直
列に接続されており、この両波整流回路の出力を短絡す
る位置にスイッチング素子ＴＲ１０が接続されている。
また各変圧器の二次巻線Ｔ３７ｓ、Ｔ３８ｓ、Ｔ３９ｓ
はそれぞれダイオードＤ６１ないしＤ６３と直列に接続
され、各変圧器の二次巻線とダイオードとの直列回路は
並列に接続されてこれにコンデンサＣ１１が並列接続さ
れている。また、変圧器Ｔ３７ないしＴ３９の各一次巻
線Ｔ３７ｐ１、Ｔ３７ｐ２、Ｔ３８ｐ１、Ｔ３８ｐ２、
Ｔ３９ｐ１、Ｔ３９ｐ２と二次巻線Ｔ３７ｓ、Ｔ３８
ｓ、Ｔ３９ｓはをれぞれ図中に・印で示すように極性が
定められており、これに対して、ダイオードＤ６１ない
しＤ６３の極性も図示の通りに定められている。
【００３３】変圧器およびダイオードの各極性を図示の
ように定めると、スイッチング素子ＴＲ１０の導通時に
は変圧器Ｔ３７ないしＴ３９の各二次巻線Ｔ３７ｓない
しＴ３９ｓに誘起される電圧はそれぞれ直列ダイオード
Ｄ６１ないしＤ６３によって阻止される極性となる。同
図のその他の部分は図７の装置と同機能のものに同符号
を付してある。
ように定めると、スイッチング素子ＴＲ１０の導通時に
は変圧器Ｔ３７ないしＴ３９の各二次巻線Ｔ３７ｓない
しＴ３９ｓに誘起される電圧はそれぞれ直列ダイオード
Ｄ６１ないしＤ６３によって阻止される極性となる。同
図のその他の部分は図７の装置と同機能のものに同符号
を付してある。
【００３４】図８の装置においては、スイッチング素子
ＴＲ１０の導通によって変圧器の一次巻線Ｔ３７ｐ１と
Ｔ３８ｐ２、Ｔ３９ｐ２の組合せ、一次巻線Ｔ３９ｐ２
とＴ３７ｐ１、Ｔ３８ｐ１の組合せ、一次巻線Ｔ３８ｐ
１とＴ３７ｐ２、Ｔ３９ｐ２の組合せ、一次巻線Ｔ３７
ｐ２とＴ３８ｐ１、Ｔ３９ｐ１の組合せ、一次巻線Ｔ３
９ｐ１とＴ３７ｐ２、Ｔ３８ｐ２の組合せ、一次巻線Ｔ
３８ｐ２とＴ３７ｐ１、Ｔ３９ｐ１の組合せ、に順次電
流が流れてそれぞれの変圧器に電磁エネルギーが蓄積さ
れ、スイッチング素子ＴＲ１０の遮断によってこれらの
蓄積エネルギーが各変圧器の二次巻線Ｔ３７ｓ、Ｔ３８
ｓ、Ｔ３９ｓからそれぞれ直列ダイオードＤ６１、Ｄ６
２、Ｄ６３を通して放出されてコンデンサＣ１１を充電
する。このときの動作は図７の装置と本質的に異なると
ころはない。
ＴＲ１０の導通によって変圧器の一次巻線Ｔ３７ｐ１と
Ｔ３８ｐ２、Ｔ３９ｐ２の組合せ、一次巻線Ｔ３９ｐ２
とＴ３７ｐ１、Ｔ３８ｐ１の組合せ、一次巻線Ｔ３８ｐ
１とＴ３７ｐ２、Ｔ３９ｐ２の組合せ、一次巻線Ｔ３７
ｐ２とＴ３８ｐ１、Ｔ３９ｐ１の組合せ、一次巻線Ｔ３
９ｐ１とＴ３７ｐ２、Ｔ３８ｐ２の組合せ、一次巻線Ｔ
３８ｐ２とＴ３７ｐ１、Ｔ３９ｐ１の組合せ、に順次電
流が流れてそれぞれの変圧器に電磁エネルギーが蓄積さ
れ、スイッチング素子ＴＲ１０の遮断によってこれらの
蓄積エネルギーが各変圧器の二次巻線Ｔ３７ｓ、Ｔ３８
ｓ、Ｔ３９ｓからそれぞれ直列ダイオードＤ６１、Ｄ６
２、Ｄ６３を通して放出されてコンデンサＣ１１を充電
する。このときの動作は図７の装置と本質的に異なると
ころはない。
【００３５】図７および図８の装置においても商用交流
電源３からの入力電流は高周波フィルタＬＦ３１にて平
坦化されて電源電圧位相と同相の略正弦波電流となる。
電源３からの入力電流は高周波フィルタＬＦ３１にて平
坦化されて電源電圧位相と同相の略正弦波電流となる。
【００３６】図１および図４ないし図８の各実施例にお
いては、出力電流を電流検出器によって検出してこれを
出力電流設定器の設定値と比較して、差信号が減少する
方向にスイッチング素子ＴＲ１０の導通時間率を変化さ
せる方式のものを示したが本発明はこれに限らず図３の
装置のように出力電圧を検出してこれを設定値と比較し
て、差が減少するようにスイッチング素子の導通時間率
を制御するものでも本発明は適用できる。
いては、出力電流を電流検出器によって検出してこれを
出力電流設定器の設定値と比較して、差信号が減少する
方向にスイッチング素子ＴＲ１０の導通時間率を変化さ
せる方式のものを示したが本発明はこれに限らず図３の
装置のように出力電圧を検出してこれを設定値と比較し
て、差が減少するようにスイッチング素子の導通時間率
を制御するものでも本発明は適用できる。
【００３７】さらにまた、出力電流と出力電圧とを設定
し、これらの設定値と検出値とを比較し、両方の差信号
に夫々係数を乗じて加算し、このかさんちに応じてスイ
ッチング素子の導通時間率を制御するようにして、所望
の電圧・電流特性の装置を得るようにしてもよい。この
場合、出力電圧設定値Ｖｒと電圧検出器の検出値Ｖｆと
の差ΔＶと、出力電流設定値Ｉｒと電流検出値Ｉｆとの
差ΔＩと、これらに係数ａ及びｂを乗じて合成信号Δｓ
＝ａ・ΔＶ＋ｂ・ΔＩ（ただし、０≦ａ≦１、０≦ｂ≦
１で、かつａ＋ｂ＝１）をＰＷＭ制御回路の入力信号と
すればよい。ここでａ＝０なら出力電流だけが比較され
て定電流特性となり、逆にｂ＝０とすれば出力電圧だけ
が比較されて定電圧特性となる。係数ａおよびｂが０と
１との間にあるときは出力電流の変化に対して出力電圧
が傾きＶ／Ｉ＝ｂ／ａの傾斜特性の電源装置となる。
し、これらの設定値と検出値とを比較し、両方の差信号
に夫々係数を乗じて加算し、このかさんちに応じてスイ
ッチング素子の導通時間率を制御するようにして、所望
の電圧・電流特性の装置を得るようにしてもよい。この
場合、出力電圧設定値Ｖｒと電圧検出器の検出値Ｖｆと
の差ΔＶと、出力電流設定値Ｉｒと電流検出値Ｉｆとの
差ΔＩと、これらに係数ａ及びｂを乗じて合成信号Δｓ
＝ａ・ΔＶ＋ｂ・ΔＩ（ただし、０≦ａ≦１、０≦ｂ≦
１で、かつａ＋ｂ＝１）をＰＷＭ制御回路の入力信号と
すればよい。ここでａ＝０なら出力電流だけが比較され
て定電流特性となり、逆にｂ＝０とすれば出力電圧だけ
が比較されて定電圧特性となる。係数ａおよびｂが０と
１との間にあるときは出力電流の変化に対して出力電圧
が傾きＶ／Ｉ＝ｂ／ａの傾斜特性の電源装置となる。
【００３８】また、上記各実施例においては、スイッチ
ング素子の制御方法としてはその動作周波数を一定にし
てその１周期内における導通時間の割合を変化させるＰ
ＷＭ制御方式のものについて説明したが、本発明はこれ
に限らず、スイッチング素子の１回の導通時間の長さは
一定とし、くりかえし周波数を誤差信号に応じて変化さ
せるＰＦＭ制御（パルス周波数制御）方式のものにも本
発明は適用できる。
ング素子の制御方法としてはその動作周波数を一定にし
てその１周期内における導通時間の割合を変化させるＰ
ＷＭ制御方式のものについて説明したが、本発明はこれ
に限らず、スイッチング素子の１回の導通時間の長さは
一定とし、くりかえし周波数を誤差信号に応じて変化さ
せるＰＦＭ制御（パルス周波数制御）方式のものにも本
発明は適用できる。
【００３９】
【発明の効果】本発明は、上記の通り商用交流電源から
の入力電流が入力電圧波形と同相でかつ略同波形となる
ので、過大な入力電圧降下を発生させることがなく、商
用交流電源回路の過負荷防止用の遮断器を誤動作させた
り、波形歪のために同一電源に接続されている他の機器
を誤動作させることもない。また装置自体の力率も１に
近くなるので無効電力の発生がなく、高力率の装置が得
られる。
の入力電流が入力電圧波形と同相でかつ略同波形となる
ので、過大な入力電圧降下を発生させることがなく、商
用交流電源回路の過負荷防止用の遮断器を誤動作させた
り、波形歪のために同一電源に接続されている他の機器
を誤動作させることもない。また装置自体の力率も１に
近くなるので無効電力の発生がなく、高力率の装置が得
られる。
【図１】本発明の実施の形態を示す接続図。
【図２】図１の装置の動作を説明するための線図。
【図３】本発明の別の実施の形態を示す接続図。
【図４】本発明の別の実施の形態を示す接続図。
【図５】本発明の別の実施の形態を示す接続図。
【図６】本発明の別の実施の形態を示す接続図。
【図７】本発明を３相交流電源に適用したときの実施の
形態を示す接続図。
形態を示す接続図。
【図８】本発明を３相交流電源に適用したときの別の実
施の形態を示す接続図。
施の形態を示す接続図。
【図９】従来の装置の例を示す接続図。
【図１０】図９の従来装置の動作を説明するための各部
の波形を示す線図。
の波形を示す線図。
１、３ 商用交流電源 ４ アーク溶接負荷 １１〜１５、３１、３２ 電力加工部 ２１ 出力電流設定器 ２２、２５ 比較器 ２３ ＰＷＭ制御回路 ２４ 出力電圧設定器 Ｄ１０〜Ｄ１４ ダイオード Ｄ２１、Ｄ２２ ダイオード Ｄ３１〜Ｄ３６ ダイオード Ｄ４１〜Ｄ４６ ダイオード Ｄ５１〜Ｄ５６ ダイオード Ｄ６１〜Ｄ６３ ダイオード ＴＲ１０ スイッチング素子 Ｔ１１ｐ 変圧器一次巻線 Ｔ１２ｐ 変圧器一次巻線 Ｔ１３ｐ１、Ｔ１３ｐ２ 変圧器一次巻線 Ｔ３１ｐ〜Ｔ３６ｐ 変圧器一次巻線 Ｔ３７ｐ１、Ｔ３７ｐ２ 変圧器一次巻線 Ｔ３８ｐ１、Ｔ３８ｐ２ 変圧器一次巻線 Ｔ３９ｐ１、Ｔ３９ｐ２ 変圧器一次巻線 Ｔ１１ｓ〜Ｔ１３ｓ 変圧器二次巻線 Ｔ３１ｓ〜Ｔ３９ｓ 変圧器二次巻線 Ｃ１１、Ｃ２１、Ｃ２２ コンデンサ Ｌ１１ 直流リアクトル Ｒ１１ 抵抗器 ＬＦ１１、ＬＦ３１ 高周波フィルタ ＶＴ１１ 電圧検出器 ＣＴ１１ 電流検出器
Claims (9)
- 【請求項１】 単相の商用交流電源を入力とするブリッ
ジ式両波整流回路と、前記ブリッジ式両波整流回路の正
・負各ブランチを構成するダイオードにそれぞれ直列に
接続された一次巻線を有する２個の変圧器と、前記ブリ
ッジ式両波整流回路の出力を短絡するスイッチング素子
と、前記各変圧器の二次巻線と前記変圧器が前記スイッ
チング素子の導通によって励磁されるときの出力を阻止
する極性に定められたダイオードとからなる２組の直列
回路と、前記２組の直列回路と並列に接続されたコンデ
ンサと、前記コンデンサの一方の端子に直列に接続され
た直流リアクトルと、前記スイッチング素子を出力設定
値に対応して高周波でＯＮ−ＯＦＦ制御するスイッチン
グ素子制御回路とを備え、前記直流リアクトルの他方の
端子と前記コンデンサの他方の端子とから出力を引き出
した直流アーク溶接用電源装置。 - 【請求項２】 単相の商用交流電源を入力とするブリッ
ジ式両波整流回路と、前記ブリッジ式両波整流回路の正
・負各ブランチを構成するダイオードにそれぞれ直列に
接続された一次巻線を有する２個の変圧器と、前記ブリ
ッジ式両波整流回路の出力を短絡するスイッチング素子
と、前記各変圧器の二次巻線と前記変圧器が前記スイッ
チング素子の導通によって励磁されるときの出力を阻止
する極性に定められたダイオードとからなる２組の直列
回路と、前記２組の直列回路にそれぞれ並列に接続され
かつ相互に直列に接続されたコンデンサと、前記直列コ
ンデンサの一方の端子に直列に接続された直流リアクト
ルと、前記スイッチング素子を出力設定値に対応して高
周波でＯＮ−ＯＦＦ制御するスイッチング素子制御回路
とを備え、前記直流リアクトルの他方の端子と前記直列
コンデンサの他方の端子とから出力を引き出した直流ア
ーク溶接用電源装置。 - 【請求項３】 単相の商用交流電源を入力とするブリッ
ジ式両波整流回路と、前記ブリッジ式両波整流回路の正
・負各ブランチを構成するダイオードにそれぞれ直列に
接続された複数の一次巻線を有する１個の変圧器と、前
記ブリッジ式両波整流回路の出力を短絡するスイッチン
グ素子と、前記変圧器の二次巻線と前記変圧器が前記ス
イッチング素子の導通によって励磁されるときの出力を
阻止する極性に定められたダイオードとからなる直列回
路と、前記直列回路と並列に接続されたコンデンサと、
前記コンデンサの一方の端子に直列に接続された直流リ
アクトルと、前記スイッチング素子を出力設定値に対応
して高周波でＯＮ−ＯＦＦ制御するスイッチング素子制
御回路とを備え、前記直流リアクトルの他方の端子と前
記コンデンサの他方の端子とから出力を引き出した直流
アーク溶接用電源装置。 - 【請求項４】 ３相の商用交流電源を入力とするブリッ
ジ式両波整流回路と、前記ブリッジ式両波整流回路の各
相のブランチを構成するダイオードにそれぞれ直列に接
続された一次巻線を有する６個の変圧器と、前記ブリッ
ジ式両波整流回路の出力を短絡するスイッチング素子
と、前記各変圧器の二次巻線と前記変圧器が前記スイッ
チング素子の導通によって励磁されるときの出力を阻止
する極性に定められたダイオードとからなる６組の直列
回路と、前記６組の直列回路と並列に接続されたコンデ
ンサと、前記コンデンサの一方の端子に直列に接続され
た直流リアクトルと、前記スイッチング素子を出力設定
値に対応して高周波でＯＮ−ＯＦＦ制御するスイッチン
グ素子制御回路とを備え、前記直流リアクトルの他方の
端子と前記コンデンサの他方の端子とから出力を引き出
した直流アーク溶接用電源装置。 - 【請求項５】 ３相の商用交流電源を入力とするブリッ
ジ式両波整流回路と、前記ブリッジ式両波整流回路の各
相のブランチを構成するダイオードにそれぞれ直列に接
続された一次巻線を有する６個の変圧器と、前記ブリッ
ジ式両波整流回路の出力を短絡するスイッチング素子
と、前記各変圧器の二次巻線と前記変圧器が前記スイッ
チング素子の導通によって励磁されるときの出力を阻止
する極性に定められたダイオードとからなる６組の直列
回路と、前記６組の直列回路にそれぞれ並列に接続され
かつ相互に直列に接続されたコンデンサと、前記直列コ
ンデンサの一方の端子に直列に接続された直流リアクト
ルと、前記スイッチング素子を出力設定値に対応して高
周波でＯＮ−ＯＦＦ制御するスイッチング素子制御回路
とを備え、前記直流リアクトルの他方の端子と前記直列
コンデンサの他方の端子とから出力を引き出した直流ア
ーク溶接用電源装置。 - 【請求項６】 ３相の商用交流電源を入力とするブリッ
ジ式両波整流回路と、前記ブリッジ式両波整流回路の各
相のブランチを構成するダイオードにそれぞれ直列に接
続された２個の一次巻線を有する３個の変圧器と、前記
ブリッジ式両波整流回路の出力を短絡するスイッチング
素子と、前記各変圧器の二次巻線と前記変圧器が前記ス
イッチング素子の導通によって励磁されるときの出力を
阻止する極性に定められたダイオードとからなる３組の
直列回路と、前記３組の直列回路と並列に接続されたコ
ンデンサと、前記コンデンサの一方の端子に直列に接続
された直流リアクトルと、前記スイッチング素子を出力
設定値に対応して高周波でＯＮ−ＯＦＦ制御するスイッ
チング素子制御回路とを備え、前記直流リアクトルの他
方の端子と前記コンデンサの他方の端子とから出力を引
き出した直流アーク溶接用電源装置。 - 【請求項７】 ３相の商用交流電源を入力とするブリッ
ジ式両波整流回路と、前記ブリッジ式両波整流回路の各
相のブランチを構成するダイオードにそれぞれ直列に接
続された２個の一次巻線を有する３個の変圧器と、前記
ブリッジ式両波整流回路の出力を短絡するスイッチング
素子と、前記各変圧器の二次巻線と前記変圧器が前記ス
イッチング素子の導通によって励磁されるときの出力を
阻止する極性に定められたダイオードとからなる３組の
直列回路と、前記３組の直列回路にそれぞれ並列に接続
されかつ相互に直列に接続されたコンデンサと、前記直
列コンデンサの一方の端子に直列に接続された直流リア
クトルと、前記スイッチング素子を出力設定値に対応し
て高周波でＯＮ−ＯＦＦ制御するスイッチング素子制御
回路とを備え、前記直流リアクトルの他方の端子と前記
直列コンデンサの他方の端子とから出力を引き出した直
流アーク溶接用電源装置。 - 【請求項８】 前記変圧器は鉄心には磁気エネルギー蓄
積のための空隙を設けてある請求項１ないし７のいずれ
かに記載の直流アーク溶接用電源装置。 - 【請求項９】 前記コンデンサの端子間または出力端子
間には前記コンデンサの蓄積電荷を放電するための抵抗
器を並列に接続してある請求項１ないし８のいずれかに
記載の直流アーク溶接用電源装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21405597A JP3886609B2 (ja) | 1997-07-23 | 1997-07-23 | 直流アーク溶接用電源装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21405597A JP3886609B2 (ja) | 1997-07-23 | 1997-07-23 | 直流アーク溶接用電源装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1133719A true JPH1133719A (ja) | 1999-02-09 |
| JP3886609B2 JP3886609B2 (ja) | 2007-02-28 |
Family
ID=16649525
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21405597A Expired - Fee Related JP3886609B2 (ja) | 1997-07-23 | 1997-07-23 | 直流アーク溶接用電源装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3886609B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1103330A1 (de) * | 1999-09-03 | 2001-05-30 | MESSER-EWM GmbH | Schweiss- oder Plasmaschneidgerät |
-
1997
- 1997-07-23 JP JP21405597A patent/JP3886609B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1103330A1 (de) * | 1999-09-03 | 2001-05-30 | MESSER-EWM GmbH | Schweiss- oder Plasmaschneidgerät |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3886609B2 (ja) | 2007-02-28 |
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| Date | Code | Title | Description |
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