JPH1133689A - 鋼の連続鋳造方法 - Google Patents
鋼の連続鋳造方法Info
- Publication number
- JPH1133689A JPH1133689A JP19124897A JP19124897A JPH1133689A JP H1133689 A JPH1133689 A JP H1133689A JP 19124897 A JP19124897 A JP 19124897A JP 19124897 A JP19124897 A JP 19124897A JP H1133689 A JPH1133689 A JP H1133689A
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- Japan
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- powder
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 連続鋳造において使用するモールドパウダー
に起因した鋳造鋳片の表面欠陥の軽減を図る。 【解決手段】 モールドパウダーを構成する基材は同一
ではあるがフリーカーボンの濃度が異なる複数種のパウ
ダーを用意し、連続鋳造の際の鋳型内におけるモールド
パウダーの溶融層厚の変化に応じたモールドパウダーを
随時に供給して該溶融層の厚さを安定した連続鋳造を実
施するのに適した厚さに保持する。
に起因した鋳造鋳片の表面欠陥の軽減を図る。 【解決手段】 モールドパウダーを構成する基材は同一
ではあるがフリーカーボンの濃度が異なる複数種のパウ
ダーを用意し、連続鋳造の際の鋳型内におけるモールド
パウダーの溶融層厚の変化に応じたモールドパウダーを
随時に供給して該溶融層の厚さを安定した連続鋳造を実
施するのに適した厚さに保持する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、鋼の連続鋳造方
法に関し、とくに連続鋳造に際して鋳型内で使用される
モールドパウダーの溶融層の厚さの安定化を図り、鋳片
ストランドの品質に影響を与える表面欠陥を有利に軽減
しようとするものである。
法に関し、とくに連続鋳造に際して鋳型内で使用される
モールドパウダーの溶融層の厚さの安定化を図り、鋳片
ストランドの品質に影響を与える表面欠陥を有利に軽減
しようとするものである。
【０００２】
【従来の技術】鋼の連続鋳造では通常、取鍋に保持され
た溶湯を、タンデッシュと言われる中間容器を介して内
部水冷式の上下開放鋳型に注入しその表層を急速に冷却
して凝固シェルを形成し、その状態で鋳型の下側から引
き抜き、引き続き鋳型の下流に配置された冷却スプレー
にて２次冷却を行うことによって内部まで凝固させた鋳
片ストランドとしこれをさらに下流において所定の長さ
に切断してスラブ等の鋳造鋳片を得ていた。
た溶湯を、タンデッシュと言われる中間容器を介して内
部水冷式の上下開放鋳型に注入しその表層を急速に冷却
して凝固シェルを形成し、その状態で鋳型の下側から引
き抜き、引き続き鋳型の下流に配置された冷却スプレー
にて２次冷却を行うことによって内部まで凝固させた鋳
片ストランドとしこれをさらに下流において所定の長さ
に切断してスラブ等の鋳造鋳片を得ていた。
【０００３】タンデッシュから鋳型内への溶湯の注入は
一般に耐火物製の浸漬ノズルが使用され、鋳型内の溶湯
の表面にはモールドパウダーが供給され溶湯を保温する
とともに大気を遮断して溶湯の再酸化を防止するように
なっており、また、モールドパウダーはそれと溶湯とが
接触することによって溶融するものであり、その際、薄
いフイルムとなって凝固シェルと鋳型の間に流れ込み、
鋳型と凝固シェルとの摩擦抵抗は低減されるとともに鋳
型と凝固シェルの伝熱を適切な状態に保たれ該凝固シェ
ルの健全な発達を促して鋳片ストランドの表面欠陥の発
生を回避するようにしていた。
一般に耐火物製の浸漬ノズルが使用され、鋳型内の溶湯
の表面にはモールドパウダーが供給され溶湯を保温する
とともに大気を遮断して溶湯の再酸化を防止するように
なっており、また、モールドパウダーはそれと溶湯とが
接触することによって溶融するものであり、その際、薄
いフイルムとなって凝固シェルと鋳型の間に流れ込み、
鋳型と凝固シェルとの摩擦抵抗は低減されるとともに鋳
型と凝固シェルの伝熱を適切な状態に保たれ該凝固シェ
ルの健全な発達を促して鋳片ストランドの表面欠陥の発
生を回避するようにしていた。
【０００４】とりわけ、鋳片ストランドの表面品質を常
に高位に安定させるためには、鋳型内の溶湯浴面におけ
るモールドパウダーの溶融層の厚さを一定に維持するこ
とが重要であって、この点に関する先行技術としては例
えば、鋳造速度の変化に応じて鋳片１ｍ当たりのポジテ
ィブストリップ時間の総和をパラメーターとして、鋳型
の振幅、振動数等の振動条件を調整してパウダーの溶融
層の厚さを一定に保持するようにした特開平4-197565号
公報に開示のものが参照される。
に高位に安定させるためには、鋳型内の溶湯浴面におけ
るモールドパウダーの溶融層の厚さを一定に維持するこ
とが重要であって、この点に関する先行技術としては例
えば、鋳造速度の変化に応じて鋳片１ｍ当たりのポジテ
ィブストリップ時間の総和をパラメーターとして、鋳型
の振幅、振動数等の振動条件を調整してパウダーの溶融
層の厚さを一定に保持するようにした特開平4-197565号
公報に開示のものが参照される。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記のよう
な従来の技術に従う連続鋳造方法においては、ダミーバ
ーをスタートさせる際やタンディッシュを交換する際
等、鋳込みの初期段階において見かけのパウダー消費量
が極端に増加し、その結果パウダー溶融層の厚さが薄く
なる場合あった。これは、鋳込みの初期段階では鋳型の
振動条件の如何に係わらず鋳型内壁油面近傍にスラグリ
ムが形成されるが、このスラグリムの形成にパウダーが
消費されるために図２に示すように鋳込みの初期にパウ
ダー溶融層の厚さが薄くなるのであり、今だ有効な手立
てがないのが現状であった。
な従来の技術に従う連続鋳造方法においては、ダミーバ
ーをスタートさせる際やタンディッシュを交換する際
等、鋳込みの初期段階において見かけのパウダー消費量
が極端に増加し、その結果パウダー溶融層の厚さが薄く
なる場合あった。これは、鋳込みの初期段階では鋳型の
振動条件の如何に係わらず鋳型内壁油面近傍にスラグリ
ムが形成されるが、このスラグリムの形成にパウダーが
消費されるために図２に示すように鋳込みの初期にパウ
ダー溶融層の厚さが薄くなるのであり、今だ有効な手立
てがないのが現状であった。
【０００６】この発明の目的は連続鋳造の初期段階を含
めその操業の全段階においてモールドパウダーの溶融層
の厚さの安定化を図り品質の良好な鋳片ストランドを得
ることができる新規な方法を提案するところにある。
めその操業の全段階においてモールドパウダーの溶融層
の厚さの安定化を図り品質の良好な鋳片ストランドを得
ることができる新規な方法を提案するところにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この発明は、鋳型内の溶
湯浴面上にモールドパウダーを供給するとともに該鋳型
を振動させつつその出側より鋳片ストランドを連続的に
引き抜く鋼の連続鋳造において、モールドパウダーを構
成する基材は同一ではあるがフリーカーボンの濃度が異
なる複数種のパウダーを用意しておき、連続鋳造の際の
鋳型内におけるモールドパウダーの溶融層厚の変化に応
じたモールドパウダーを随時に供給して該溶融層の厚さ
を、安定した連続鋳造を実施するのに適した厚さに保持
することを特徴とする鋼の連続鋳造方法である。
湯浴面上にモールドパウダーを供給するとともに該鋳型
を振動させつつその出側より鋳片ストランドを連続的に
引き抜く鋼の連続鋳造において、モールドパウダーを構
成する基材は同一ではあるがフリーカーボンの濃度が異
なる複数種のパウダーを用意しておき、連続鋳造の際の
鋳型内におけるモールドパウダーの溶融層厚の変化に応
じたモールドパウダーを随時に供給して該溶融層の厚さ
を、安定した連続鋳造を実施するのに適した厚さに保持
することを特徴とする鋼の連続鋳造方法である。
【０００８】
【発明の実施の形態】溶融後のモールドパウダーは鋳型
内壁面と溶湯との間の潤滑特性や伝熱特性に影響を与え
るものであるが、これらの特性を一切変化させることな
くパウダーの溶融層の厚さを安定した連続鋳造を行うこ
とができる厚さに維持するには溶融層の厚さのみを変化
させることができるパウダーとして構成基材は同じでフ
リーカーボンの濃度が異なるパウダーを複数種用意して
おき、鋳造中の溶融層の厚さの変化の傾向に応じてそれ
に対応したモールドパウダーを適宜に供給するのが有効
であり、これによればパウダーの溶融層の厚さを安定化
できるので表面欠陥の軽減された鋳片ストランドを得る
ことができる。
内壁面と溶湯との間の潤滑特性や伝熱特性に影響を与え
るものであるが、これらの特性を一切変化させることな
くパウダーの溶融層の厚さを安定した連続鋳造を行うこ
とができる厚さに維持するには溶融層の厚さのみを変化
させることができるパウダーとして構成基材は同じでフ
リーカーボンの濃度が異なるパウダーを複数種用意して
おき、鋳造中の溶融層の厚さの変化の傾向に応じてそれ
に対応したモールドパウダーを適宜に供給するのが有効
であり、これによればパウダーの溶融層の厚さを安定化
できるので表面欠陥の軽減された鋳片ストランドを得る
ことができる。
【０００９】ここに、モールドパウダー中のフリーカー
ボンの濃度を変化させると一定温度において、モールド
パウダーの溶融特性を表す準化時間やスラグ化率が変化
する。即ちフリーカーボン濃度を高くすれば準化時間は
おそくなり、スラグ化率は小さくなる。
ボンの濃度を変化させると一定温度において、モールド
パウダーの溶融特性を表す準化時間やスラグ化率が変化
する。即ちフリーカーボン濃度を高くすれば準化時間は
おそくなり、スラグ化率は小さくなる。
【００１０】
【実施例】厚さ260mm 、幅1900mmのサイズになる鋳型を
備えた２ストランドの垂直曲げ型連続鋳造装置を用い
て、 Ｃ：0.0005〜0.0030wt％、Si：0.0 〜0.04wt％、Mn：0.
05〜0.25wt％、 Ｐ：0.0 〜0.030 wt％、Ｓ：０〜0.020 wt％、Al：0.01
0 〜0.070 wt％を含有する溶鋼の連続鋳造を行い（鋳込
み速度：1.7 ｍ/min）鋳造欠陥の発生状況について調査
した。
備えた２ストランドの垂直曲げ型連続鋳造装置を用い
て、 Ｃ：0.0005〜0.0030wt％、Si：0.0 〜0.04wt％、Mn：0.
05〜0.25wt％、 Ｐ：0.0 〜0.030 wt％、Ｓ：０〜0.020 wt％、Al：0.01
0 〜0.070 wt％を含有する溶鋼の連続鋳造を行い（鋳込
み速度：1.7 ｍ/min）鋳造欠陥の発生状況について調査
した。
【００１１】モールドパウダーは表１に示す組成になる
ものをＢ，Ｃ，Ａの順で使い分けた場合 (適合例：パウ
ダーＢは鋳造開始から１ch目終了まで使用、パウダーＣ
は２ch目注入開始５ch目まで注入終了まで使用、パウダ
ーＡは６ch目注入開始７ch目まで鋳込終了まで使用))
と、Ｄの組成になるパウダーを継続して使用した場合
(比較例) とを例にした。
ものをＢ，Ｃ，Ａの順で使い分けた場合 (適合例：パウ
ダーＢは鋳造開始から１ch目終了まで使用、パウダーＣ
は２ch目注入開始５ch目まで注入終了まで使用、パウダ
ーＡは６ch目注入開始７ch目まで鋳込終了まで使用))
と、Ｄの組成になるパウダーを継続して使用した場合
(比較例) とを例にした。
【００１２】
【表１】
【００１３】適合例では、パウダーの溶融層の厚さが変
化した時点で順次Ｂ，Ｃ，Ａとパウダーを使い分けたも
のであるが、この例では図１に示すごとく溶融層の厚さ
は鋳造の全チャージにおいてほぼ20〜30mmの範囲に収め
ることができたが、比較例においては図２に示すように
チャージ数が増すに従いパウダー溶融層の厚さが厚くな
っていき７チャージ目でパウダーのくみ出しを行わなけ
ればならなかった。
化した時点で順次Ｂ，Ｃ，Ａとパウダーを使い分けたも
のであるが、この例では図１に示すごとく溶融層の厚さ
は鋳造の全チャージにおいてほぼ20〜30mmの範囲に収め
ることができたが、比較例においては図２に示すように
チャージ数が増すに従いパウダー溶融層の厚さが厚くな
っていき７チャージ目でパウダーのくみ出しを行わなけ
ればならなかった。
【００１４】図３、図４は上記の例にて得られた鋳造鋳
片につき、熱間圧延、冷間圧延を施して板厚が0.8mm に
なる薄鋼板に仕上げ、各チャージに対応する鋼板の平均
の欠陥指数 (ヘゲ、膨れの総長／鋼板長さを％表示した
もの) を調べたものである。この発明に従う適合例では
全チャージを通じて欠陥指数は低かったが、比較例では
１，２チャージ目およびパウダーのくみ出しを行った７
チャージ目で著しい欠陥発生が認められた。
片につき、熱間圧延、冷間圧延を施して板厚が0.8mm に
なる薄鋼板に仕上げ、各チャージに対応する鋼板の平均
の欠陥指数 (ヘゲ、膨れの総長／鋼板長さを％表示した
もの) を調べたものである。この発明に従う適合例では
全チャージを通じて欠陥指数は低かったが、比較例では
１，２チャージ目およびパウダーのくみ出しを行った７
チャージ目で著しい欠陥発生が認められた。
【００１５】
【発明の効果】この発明によれば、連続鋳造操業の間
中、モールドパウダーの溶融層の厚さをほぼ一定の範囲
に保持することができるので表面欠陥の少ない鋳造鋳片
を安定して製造できる。
中、モールドパウダーの溶融層の厚さをほぼ一定の範囲
に保持することができるので表面欠陥の少ない鋳造鋳片
を安定して製造できる。
【図１】図１は連続鋳造におけるモールドパウダーの消
費量、溶融層厚の変動状況を適合例について示した図で
ある。
費量、溶融層厚の変動状況を適合例について示した図で
ある。
【図２】図２は連続鋳造におけるモールドパウダーの消
費量、溶融層厚の変動状況を比較例について示した図で
ある。
費量、溶融層厚の変動状況を比較例について示した図で
ある。
【図３】図３は鋳込みチャージと欠陥指数の関係を適合
例について示した図である。
例について示した図である。
【図４】図４は鋳込みチャージと欠陥指数の関係を比較
例について示した図である。
例について示した図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 鋳型内の溶湯浴面上にモールドパウダー
を供給するとともに該鋳型を振動させつつその出側より
鋳片ストランドを連続的に引き抜く鋼の連続鋳造におい
て、 モールドパウダーを構成する基材は同一ではあるがフリ
ーカーボンの濃度が異なる複数種のパウダーを用意して
おき、連続鋳造の際の鋳型内におけるモールドパウダー
の溶融層厚の変化に応じたモールドパウダーを随時に供
給して該溶融層の厚さを安定した連続鋳造を実施するの
に適した厚さに保持することを特徴とする鋼の連続鋳造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19124897A JP3551710B2 (ja) | 1997-07-16 | 1997-07-16 | 鋼の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19124897A JP3551710B2 (ja) | 1997-07-16 | 1997-07-16 | 鋼の連続鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1133689A true JPH1133689A (ja) | 1999-02-09 |
| JP3551710B2 JP3551710B2 (ja) | 2004-08-11 |
Family
ID=16271378
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19124897A Expired - Fee Related JP3551710B2 (ja) | 1997-07-16 | 1997-07-16 | 鋼の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3551710B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010099697A (ja) * | 2008-10-23 | 2010-05-06 | Jfe Steel Corp | 溶鋼の連続鋳造方法 |
| JP2012030247A (ja) * | 2010-07-29 | 2012-02-16 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 鋼の連続鋳造用フロントパウダー |
-
1997
- 1997-07-16 JP JP19124897A patent/JP3551710B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010099697A (ja) * | 2008-10-23 | 2010-05-06 | Jfe Steel Corp | 溶鋼の連続鋳造方法 |
| JP2012030247A (ja) * | 2010-07-29 | 2012-02-16 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 鋼の連続鋳造用フロントパウダー |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3551710B2 (ja) | 2004-08-11 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
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Effective date: 20040120 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040312 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
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