JPH11323478A - レーザー切断性に優れた厚鋼板およびその製造方法 - Google Patents
レーザー切断性に優れた厚鋼板およびその製造方法Info
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Abstract
製造方法を提案する。 【解決手段】 重量%で、Cr:0.05〜0.5 %、Al:0.02
〜2.0 %を含み、さらにCu:0.05〜0.5 %およびNi:0.
05〜0.5 %のうち1種以上を 0.02 ≦Al+Cu+Ni≦2.0
の範囲で含有する鋼スラブを、1000〜1300℃の温度範囲
に好ましくは2h以下加熱したのち、950 〜1050℃の温
度範囲での滞留時間を100s以上とする熱間圧延を施す。
Description
海洋構造物、ラインパイプ、圧力容器、橋梁等の使途に
好適な、厚板圧延や鋼帯圧延などのプロセスで製造され
る厚鋼板に関する。
が主流であった。しかし、近年、レーザ加工技術の進歩
がめざましく、大出力(3〜6kW)発振器を有するレー
ザ加工機も実用化され、レーザ切断が厚鋼板の切断加工
に利用されるようになってきた。レーザ切断は、切断面
の精度に優れ、切断幅、熱影響部が小さく、自動化、無
人化が可能なこと、騒音および粉塵が小さいことなどの
利点があるが、従来のガス切断に比べ切断品質の安定性
が低いという問題があった。しかし、最近では、光学機
器の進歩や出力の増加によりレーザ切断の切断品質安定
性は、かなり改善され、厚鋼板の切断加工におけるレー
ザ切断の利用はさらに拡大されつつある。
鋼板の場合に比べ、レーザ出力、レンズ焦点距離、切断
速度等の切断条件の適正範囲が狭く安定した切断が行い
にくく、さらに鋼板の表面状態に強く影響されることが
明らかになってきている。このような問題に対し、例え
ば、特開平5-112821号公報には、レーザ切断性を劣化さ
せるSi、Mn、Alを適正量に制限し、さらにスラブ加熱温
度を1050〜1300℃とし、800 ℃以上で圧延を終了し冷却
する、レーザ切断性に優れた厚鋼板の製造方法が提案さ
れている。この方法によれば、鋼板表面のスケール密着
性が良好とならないためレーザ切断のピアス性、切断持
続性が良くなるとしている。
直後または2パス圧下直後に高圧水で水冷しながら熱間
圧延を行い、圧延終了温度を850 ℃以下とする、スケー
ルが黒色で薄くタイト性の優れた鋼板の製造方法が提案
されている。また、特開平7-48623 号公報には、各圧下
直後に高圧水で水冷しながら熱間圧延を行い、圧延終了
後直ちに800 〜700 ℃の温度まで水冷する、スケールが
黒色で薄くタイト性の優れた鋼板の製造方法が提案され
ている。鋼板にこのようなスケールを形成することによ
りレーザ切断性が良好になるとしている。
の表面粗さをRa:3.0 μm 以下とし、Cu+Ni+Crを0.
3wt %以上含有するレーザ切断用鋼板が提案されてい
る。また、特開平9-279305号公報には、0.005 〜0.1 wt
%の微量Moを含有しスケール層の厚みを10〜60μm とし
た、安定したレーザー切断性を有する鋼材が提案されて
いる。
5-112821号公報に記載された技術では、スケール密着性
が低く、スケールの部分的剥離等により鋼板の美麗性が
低下し外観不良となる場合があり、また、特開平7-4862
2 号公報および特開平7-48623 号公報に記載された技術
では、圧延中の水冷強化や、鋼板温度の厳密な制御を必
要とし製造上の制約が多く、また水冷や温度制御のため
に設備を新設あるいは増強する必要があり、コスト高と
なるなど問題があった。
術では、レーザ切断を安定して行うにはまだ不十分であ
り、さらにスケールの表面粗さを調整するために頻繁な
ロール替えを必要とし、また高価な合金元素である、C
u、Ni、Crを比較的多量添加を必要とするなど、製造上
の制約や経済的な問題があった。特開平9-279305号公報
に記載された技術では、スケール厚さを調整するため
に、圧下条件や冷却条件を微妙に調整する必要があり、
また微量とはいえ高価な合金元素であるMoを含有させる
必要があるなど、製造上の制約やコスト的な問題が残さ
れていた。
優れたレーザ切断性を有する鋼板およびその製造方法を
提案することを目的とする。
を解決するために、鋼板のレーザ切断について鋭意検討
した。鋼板のレーザ切断においては、レーザビームのエ
ネルギーを効率よく熱エネルギーに変換し鋼板を急速加
熱するとともに、酸化反応により発生する熱をも効率的
に用いることが、切断を安定して継続するために重要と
なる。しかし、レーザビーム幅は極めて狭く、照射面積
が狭いためレーザビーム照射により鋼板に負荷される熱
衝撃は大きく、発生する熱応力により従来の状態の表面
スケールでは破壊され剥離する。
板の切断を安定に維持することが困難となる。そして、
本発明者らは、このスケールの破壊剥離を防止するため
には、表面スケールを空隙の少ない、地鉄との密着性に
優れたスケールに制御することが重要であり、そのため
に、Cr、AlとCuまたはNiを選択し、その含有量を調整
し、さらに熱間圧延条件を適正条件とするのがよいとの
知見を得た。
した結果構成されたものである。すなわち、第1の本発
明は、重量%で、Cr:0.05〜0.5 %、Al:0.02〜2.0 %
を含み、さらに、Cu:0.05〜0.5 %およびNi:0.05〜0.
5 %のうち1種または2種を次(1)式 0.02 ≦Al+Cu+Ni≦2.0 ……(1) (ここに、Al:Al含有量(重量%)、Cu:Cu含有量(重
量%)、Ni:Ni含有量(重量%))を満足するように含
有し、好ましくはかつ表面のスケール層が地鉄との界面
にAl2O3 含有層を有することを特徴とするレーザ切断性
に優れた厚鋼板である。
0.25%以下、Si:0.3 %以下、Mn:1.5 %以下、Cr:0.
05〜0.5 %、Al:0.02〜2.0 %を含み、さらに、Cu:0.
05〜0.5 %およびNi:0.05〜0.5 %のうち1種または2
種を次(1)式 0.02 ≦Al+Cu+Ni≦2.0 ……(1) (ここに、Al:Al含有量(重量%)、Cu:Cu含有量(重
量%)、Ni:Ni含有量(重量%))を満足するように含
有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成として
もよく、また、前記厚鋼板は、表面のスケール層が地鉄
との界面にAl2O3含有層を有するのが好ましい。また、
第1の本発明では、上記した組成に加えてさらに重量%
で、N:0.01%以下を含有してもよく、また、さらに重
量%で、Nb:0.005 〜0.08%、V:0.005 〜0.1 %、M
o:0.05〜0.5 %、Ti:0.005 〜0.01%から選ばれた1
種または2種以上を含有してもよい。
%で、Cr:0.05〜0.5 %、Al:0.02〜2.0 %を含み、さ
らに、Cu:0.05〜0.5 %およびNi:0.05〜0.5 %のうち
1種または2種を次(1)式 0.02 ≦Al+Cu+Ni≦2.0 ……(1) (ここに、Al:Al含有量(重量%)、Cu:Cu含有量(重
量%)、Ni:Ni含有量(重量%))を満足するように含
有し、さらに好ましくはC:0.25%以下、Si:0.3 %以
下、Mn:1.5 %以下を含み、残部Feおよび不可避的不純
物からなる組成の鋼スラブとして、該鋼スラブを、1000
〜1300℃の温度範囲に、好ましくは2h 以下加熱したの
ち、950 〜1050℃の温度範囲での滞留時間を100s以上と
する熱間圧延を施して厚鋼板とすることを特徴とするレ
ーザ切断性に優れた厚鋼板の製造方法である。
て、重量%で、N:0.01%以下を含有するのが好まし
く、また、前記組成に加えて、さらに重量%で、Nb:0.
005 〜0.08%、V:0.005 〜0.1 %、Mo:0.05〜0.5
%、Ti:0.005 〜0.01%から選ばれた1種または2種以
上を含有するのが好ましい。
限定理由について説明する。 Cr:0.05〜0.5 % Crは、鋼板表面に形成されるスケール中に拡散しスケー
ルの空隙度を低下させ、レーザビームのエネルギーを鋼
板に効率よく伝達させレーザ切断性を向上させる効果を
示す。このような効果を得るためには、0.05%以上の含
有を必要とするが、0.5 %を超える含有は、スケール厚
が増大しかえって切断性を劣化させる。また、0.5 %を
超える含有は溶接部靱性や低温割れ感受性を高める。こ
のようなことから、Crは0.05〜0.5 %の範囲に限定し
た。
3 を含有する薄層を形成し、表面スケールの地鉄との密
着性を飛躍的に向上させる。スケールと地鉄との密着性
が向上したことにより、スケールがレーザビームの良好
なエネルギー吸収体として作用し、レーザ切断性が向上
する。このような効果は、Alを0.02%以上含有した場合
に認められるが、2.0 %を超えるとスケール厚み、およ
び界面の薄層の厚みが厚くなりすぎて、地鉄切断に供さ
れるエネルギーが減少しレーザ切断性が低下する。この
ため、Alは0.02〜2.0 %の範囲に限定した。
のうち1種または2種 CuおよびNiは、Alとともに添加すると、スケールの密着
性を向上させ、レーザ切断性を改善する。本発明では、
レーザ切断性の改善のため、Alの含有に加えてCuおよび
Niのうち1種または2種含有できる。Alの添加により、
地鉄との界面にAl2O3 を含有する薄層が形成され、レー
ザ切断性が飛躍的に向上するが、CuおよびNiは、このAl
添加によるレーザ切断性の向上効果を補完する。この補
完効果は、Cuが0.05%以上、Niが0.05%以上の含有で認
められる。一方、Cuが0.5 %、Niが0.5 %を超えて含有
されると、形成されるスケールが厚くなりすぎ、Al添加
によるレーザ切断性の向上効果が減少する。このため、
Cuは0.05〜0.5 %、Niは0.05〜0.5 %の範囲とするのが
好ましい。
Cu、Niは、、Alとの相互作用があるが、本発明では、Al
+Cu+Ni量を、次(1)式 0.02 ≦Al+Cu+Ni≦2.0 ……(1) (ここに、Al:Al含有量(重量%)、Cu:Cu含有量(重
量%)、Ni:Ni含有量(重量%))を満足する範囲に限
定する。Al+Cu+Ni量が、0.02%未満では、レーザ切断
性の向上が認められない。また、Al+Cu+Ni量が、2.0
%を超えると、形成されるスケールが厚くなりすぎ、Al
添加によるレーザ切断性の向上効果が減少する。
ケールとの界面にAl2O3 を含有する薄層が形成される。
これにより、スケールの密着性が向上しレーザ切断性が
改善される。この薄層の厚みは3μm 以上30μm 以下と
するのが好ましい。 C:0.25%以下 Cは、レーザ切断性にはほとんど影響しないが、強度を
確保するために必要な元素であり所望の鋼板強度に応じ
含有される。しかし、0.25%を超えると、溶接性が劣化
するため、0.25%を上限とするのが好ましい。
る元素であり、スケールの密着性をわずかに向上させ
る。これらの効果は0.05%以上の含有で顕著に認められ
るが、しかし、0.3 %を超える含有は、溶接性を劣化さ
せる。このため、Siは0.3 %以下好ましくは0.05〜0.26
%とするのが好ましい。
り、スケールの密着性をわずかに向上させる。これらの
効果は好ましくは0.2 %以上の含有で顕著に認められる
が、しかし、1.5 %を超える含有は、溶接割れ感受性が
高くなる。このため、Mnは1.5 %以下とするのが好まし
い。より好ましくは0.2 〜1.5 %である。
ると溶接性を劣化させるため、0.01%以下に限定した。 Nb:0.005 〜0.08%、V:0.005 〜0.01%、Mo:0.05〜
0.5 %、Ti:0.005 〜0.01%から選ばれた1種または2
種以上 Nb、V、Mo、Tiは、いずれも、レーザ切断性に影響する
元素ではないが、強度、靱性等の機械的性質向上のため
の組織制御に効果のある元素であり、必要に応じ、これ
ら元素のうちから1種または2種以上含有できる。Nb:
0.005 %未満、V:0.005 %未満、Mo:0.05%未満、T
i:0.005 %未満では、これらの効果が顕著に認められ
ない。一方、Nb:0.08%、V:0.1 %、Mo:0.5 %、T
i:0.01%を超えると、溶接熱影響部の靱性劣化や硬化
性の上昇などの要因となるためそれぞれ上限とするのが
好ましい。
Feおよび不可避的不純物である。不可避的不純物とし
て、P、Sはそれぞれ0.05%以下とするのが好ましい。
P、Sがそれぞれ0.05%を超えるとレーザ切断性を劣化
させる恐れがある。つぎに、第2の本発明である、厚鋼
板の製造方法について説明する。好ましくは上記した組
成の鋼を、通常公知の溶製方法で溶製し、造塊法または
連続鋳造法で凝固させたのち、圧延素材(鋼スラブ)と
するのが好ましい。ついでこれら鋼スラブを、加熱炉で
1000〜1300℃の温度範囲に加熱する。スラブ加熱温度が
1000℃未満では、1次スケールの形成過程でスケールと
地鉄の界面の凹凸が小さくなり、十分な2次スケールの
密着性が得られない。また、スラブ加熱温度が1300℃を
超えると、スラブ表面の酸化が著しくなり、かえって1
次スケールと地鉄の界面の凹凸が小さくなり2次スケー
ルの密着性が劣化する。このような現象は加熱時間が長
くなると1000〜1300℃の温度範囲においても発生する。
このため、スラブ加熱時間は2h以下とするのが好まし
い。
より所望の板厚の厚鋼板とされる。本発明では、この熱
間圧延工程において、950 〜1050℃の温度範囲における
圧延時の積算滞留時間を100s以上とする。950 〜1050℃
という高温度範囲において100s以上滞留させることによ
り、上記したCr、Al、Cu、Niの作用が一層促進され、地
鉄とスケールとの界面にAl2O3 を含有する薄層が形成さ
れるとともに、鋼板表面のスケールが均一に形成され、
レーザ切断性が向上し、しかも切断の安定性が増加す
る。圧延の滞留温度が950 ℃未満では、上記した効果が
十分に得られない。また、圧延の滞留温度が1050℃を超
えると1次スケールの形成が著しくなり、界面の凹凸が
小さくなりそのため、2次スケールの密着性が劣化しレ
ーザ切断性が劣化する。
厚)に、表2に示す熱間圧延条件で熱間圧延を施し、圧
延後空冷して板厚20mmの厚鋼板とした。これら厚鋼板に
ついて、レーザ切断性を調査した。レーザ切断性は、5.
5kW 出力の炭酸ガスレーザを用い、酸素圧力0.3kgf/cm2
として、切断速度を変化して厚鋼板をレーザ切断した。
鋼板裏面側でドロスの付着が見られない限界切断速度を
求め、0、1、2の3段階に区分して評価した。レーザ
切断性の評価0は限界切断速度が0.8mm/min 以下の場合
であり、評価1は限界切断速度が0.8mm/min 超1.1mm/mi
n 以下、評価2は限界切断速度が1.1mm/min超の場合で
ある。
範囲を外れる比較例に比べ、優れている。Cr、Al、Cu、
Ni含有量が本発明の範囲内であり、スケールに地鉄との
界面にAl2O3 を含む薄層が形成された例が、評価2であ
り、レーザ切断性がもっとも優れている。Al2O3 を含む
薄層の形成が少ないか、スケール厚が厚くなった例で
は、評価1となり、レーザ切断性が若干劣化している。
有する厚鋼板が得られ、レーザ切断加工の品質、精度が
向上し、しかも安定したレーザ切断が可能となるうえ、
切断能率が大幅に向上し、産業上格段の効果を奏する。
Claims (10)
- 【請求項1】 重量%で、 Cr:0.05〜0.5 %、 Al:0.02〜2.0 % を含み、さらに、 Cu:0.05〜0.5 %およびNi:0.05〜0.5 %のうち1種ま
たは2種を下記(1)式を満足するように含有すること
を特徴とするレーザー切断性に優れた厚鋼板。 記 0.02 ≦Al+Cu+Ni≦2.0 ……(1) ここに、Al:Al含有量(重量%) Cu:Cu含有量(重量%) Ni:Ni含有量(重量%) - 【請求項2】 重量%で、 C:0.25%以下、 Si:0.3 %以下、 Mn:1.5 %以下、 Cr:0.05〜0.5 %、 Al:0.02〜2.0 %を含み、さらに、 Cu:0.05〜0.5 %およびNi:0.05〜0.5 %のうち1種ま
たは2種を下記(1)式を満足するように含有し、残部
Feおよび不可避的不純物からなることを特徴とするレー
ザー切断性に優れた厚鋼板。 記 0.02 ≦Al+Cu+Ni≦2.0 ……(1) ここに、Al:Al含有量(重量%) Cu:Cu含有量(重量%) Ni:Ni含有量(重量%) - 【請求項3】 重量%で、N:0.01%以下を含有するこ
とを特徴とする請求項2に記載の厚鋼板。 - 【請求項4】 重量%で、Nb:0.005 〜0.08%、V:0.
005 〜0.1 %、Mo:0.05〜0.5 %、Ti:0.005 〜0.01%
から選ばれた1種または2種以上をさらに含有すること
を特徴とする請求項2または3に記載の厚鋼板。 - 【請求項5】 前記厚鋼板は、表面のスケール層が地鉄
との界面にAl2O3 含有層を有することを特徴とする請求
項1ないし4のいずれかに記載の厚鋼板。 - 【請求項6】 重量%で、 Cr:0.05〜0.5 %、Al:0.02〜2.0 % を含み、さらに、 Cu:0.05〜0.5 %およびNi:0.05〜0.5 %のうち1種ま
たは2種を下記(1)式を満足するように含有する組成
の鋼スラブを、1000〜1300℃の温度範囲に加熱したの
ち、950 〜1050℃の温度範囲での滞留時間を100s以上と
する熱間圧延を施して厚鋼板とすることを特徴とするレ
ーザー切断性に優れた厚鋼板の製造方法。 記 0.02 ≦Al+Cu+Ni≦2.0 ……(1) ここに、Al:Al含有量(重量%) Cu:Cu含有量(重量%) Ni:Ni含有量(重量%) - 【請求項7】 前記鋼スラブを重量%で、 C:0.25%以下、 Si:0.3 %以下、 Mn:1.5 %以下、 Cr:0.05〜0.5 %、 Al:0.02〜2.0 %を含み、さらに、 Cu:0.05〜0.5 %およびNi:0.05〜0.5 %のうち1種ま
たは2種を下記(1)式を満足するように含有し、残部
Feおよび不可避的不純物からなる組成の鋼スラブとする
ことを特徴とする請求項6に記載のレーザー切断性に優
れた厚鋼板の製造方法。 記 0.02 ≦Al+Cu+Ni≦2.0 ……(1) ここに、Al:Al含有量(重量%) Cu:Cu含有量(重量%) Ni:Ni含有量(重量%) - 【請求項8】 前記組成に加えて、重量%で、N:0.01
%以下を含有することを特徴とする請求項7に記載の厚
鋼板の製造方法。 - 【請求項9】 前記組成に加えて、さらに重量%で、N
b:0.005 〜0.08%、V:0.005 〜0.1 %、Mo:0.05〜
0.5 %、Ti:0.005 〜0.01%から選ばれた1種または2
種以上を含有することを特徴とする請求項7または8に
記載の厚鋼板の製造方法。 - 【請求項10】 前記1000〜1300℃の温度範囲の加熱時間
を2h 以下とすることを特徴とする請求項7ないし9の
いずれかに記載の厚鋼板の製造方法。
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---|---|---|---|
JP12934098A JP3577947B2 (ja) | 1998-05-12 | 1998-05-12 | レーザー切断性に優れた厚鋼板およびその製造方法 |
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JPH11323478A true JPH11323478A (ja) | 1999-11-26 |
JP3577947B2 JP3577947B2 (ja) | 2004-10-20 |
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Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005029886A (ja) * | 2003-06-18 | 2005-02-03 | Nippon Steel Corp | Cu含有鋼材 |
KR100698632B1 (ko) * | 2005-06-30 | 2007-03-22 | 삼성전자주식회사 | 화상형성장치 및 그 레이저스캐닝 방법 |
-
1998
- 1998-05-12 JP JP12934098A patent/JP3577947B2/ja not_active Expired - Fee Related
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