JPH11293334A - 熱処理炉用ハースロールおよびその製造方法 - Google Patents
熱処理炉用ハースロールおよびその製造方法Info
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- JPH11293334A JPH11293334A JP10115914A JP11591498A JPH11293334A JP H11293334 A JPH11293334 A JP H11293334A JP 10115914 A JP10115914 A JP 10115914A JP 11591498 A JP11591498 A JP 11591498A JP H11293334 A JPH11293334 A JP H11293334A
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- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ストリップの蛇行を防止して通板性の向上を
図ることができ、優れた高温耐剥離性、高温耐摩耗性お
よび耐ビルドアップ性を発揮する熱処理炉用ハースロー
ルを提供する。 【解決手段】 熱処理炉内に配設され、金属ストリップ
を熱処理して搬送する熱処理炉用ハースロール１であっ
て、ロール母材２の表面に、準結晶合金からなる断熱層
４、結合用金属層５、およびセラミックスまたはサーメ
ットからなる最表層６を順次形成して被覆層３が積層さ
れている。
図ることができ、優れた高温耐剥離性、高温耐摩耗性お
よび耐ビルドアップ性を発揮する熱処理炉用ハースロー
ルを提供する。 【解決手段】 熱処理炉内に配設され、金属ストリップ
を熱処理して搬送する熱処理炉用ハースロール１であっ
て、ロール母材２の表面に、準結晶合金からなる断熱層
４、結合用金属層５、およびセラミックスまたはサーメ
ットからなる最表層６を順次形成して被覆層３が積層さ
れている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、連続焼鈍炉等の熱
処理炉内に配設され、金属ストリップを熱処理して搬送
するための熱処理炉用ハースロールおよびその製造方法
に関する。
処理炉内に配設され、金属ストリップを熱処理して搬送
するための熱処理炉用ハースロールおよびその製造方法
に関する。
【０００２】
【従来の技術】例えば、連続焼鈍炉内に配設されるハー
スロールは６００〜１３００℃の酸化性または還元性雰
囲気で金属ストリップを長時間連続して焼鈍し搬送して
いるため、その表面が摩耗したり、また金属ストリップ
の付着酸化物や金属粉がロール表面に凝着堆積して、い
わゆるビルドアップが形成されたりしている。
スロールは６００〜１３００℃の酸化性または還元性雰
囲気で金属ストリップを長時間連続して焼鈍し搬送して
いるため、その表面が摩耗したり、また金属ストリップ
の付着酸化物や金属粉がロール表面に凝着堆積して、い
わゆるビルドアップが形成されたりしている。
【０００３】ハースロールの表面に摩耗やビルドアップ
による凹凸が発生すると、金属ストリップが搬送される
間に疵付けられて、品質の低下の原因となっている。こ
のような金属ストリップの品質低下を防止するために、
定期的に操業を中断して熱処理炉内を冷却した後、作業
者が炉内に入ってハースロールの表面を研削手入れした
り、ロールそのものを取り替えたりしている。
による凹凸が発生すると、金属ストリップが搬送される
間に疵付けられて、品質の低下の原因となっている。こ
のような金属ストリップの品質低下を防止するために、
定期的に操業を中断して熱処理炉内を冷却した後、作業
者が炉内に入ってハースロールの表面を研削手入れした
り、ロールそのものを取り替えたりしている。
【０００４】ロール表面に摩耗やビルドアップが発生す
るのを防止するため、特開昭６１−１２４５３４号公報
には、「ロール母材表面に溶射により形成した結合用金
属層を介して、ＺｒＯ2 および結合用金属との混合物か
らなる溶射中間層、およびＺｒＯ2 の被膜最上層を溶射
により形成したロール」が提案されている。
るのを防止するため、特開昭６１−１２４５３４号公報
には、「ロール母材表面に溶射により形成した結合用金
属層を介して、ＺｒＯ2 および結合用金属との混合物か
らなる溶射中間層、およびＺｒＯ2 の被膜最上層を溶射
により形成したロール」が提案されている。
【０００５】しかし、同公報に開示されたＺｒＯ2 単体
のみの溶射被膜は、摩耗やビルドアップの防止についは
考慮されているが、ストリップの蛇行を防止することは
できず、通板性の向上を図ることはできなかった。
のみの溶射被膜は、摩耗やビルドアップの防止についは
考慮されているが、ストリップの蛇行を防止することは
できず、通板性の向上を図ることはできなかった。
【０００６】ストリップの蛇行を防止して通板性の向上
を図るため、特開昭６３−８６８２１号公報には、「ハ
ースロールの少なくともストリップと接触する表面に、
例えばジルコニア＋ＣａＯ等の断熱材を被覆した連続熱
処理用ハースロール」が提案されている。同公報に開示
された連続熱処理用ハースロールは、ロール胴のストリ
ップと接触する表面を、熱伝導率と厚さとの関係を特定
した断熱材で被覆することにより、ロール軸方向の温度
分布を適正に維持し、ストリップの蛇行を防止して通板
性の向上を図るものである。
を図るため、特開昭６３−８６８２１号公報には、「ハ
ースロールの少なくともストリップと接触する表面に、
例えばジルコニア＋ＣａＯ等の断熱材を被覆した連続熱
処理用ハースロール」が提案されている。同公報に開示
された連続熱処理用ハースロールは、ロール胴のストリ
ップと接触する表面を、熱伝導率と厚さとの関係を特定
した断熱材で被覆することにより、ロール軸方向の温度
分布を適正に維持し、ストリップの蛇行を防止して通板
性の向上を図るものである。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】ところで、特開昭６３
−８６８２１号公報に開示された連続熱処理用ハースロ
ールに係る発明にあっては、ロール軸方向の温度分布を
適正に維持することのみを企図して創案されたものであ
り、ロール胴のストリップと接触する表面にセラミック
断熱材を被覆しているため、１ｍｍ以上の厚膜を形成す
ると熱衝撃により剥離する問題があった。
−８６８２１号公報に開示された連続熱処理用ハースロ
ールに係る発明にあっては、ロール軸方向の温度分布を
適正に維持することのみを企図して創案されたものであ
り、ロール胴のストリップと接触する表面にセラミック
断熱材を被覆しているため、１ｍｍ以上の厚膜を形成す
ると熱衝撃により剥離する問題があった。
【０００８】本発明は、ロール軸方向の温度分布を適正
に維持し、ストリップの蛇行を防止して通板性の向上を
図ることができるとともに、酸化性または還元性雰囲気
中で使用するに際して、優れた高温耐剥離性、高温耐摩
耗性および耐ビルドアップ性を発揮する熱処理炉用ハー
スロールおよびその製造方法を提供することを目的とす
る。
に維持し、ストリップの蛇行を防止して通板性の向上を
図ることができるとともに、酸化性または還元性雰囲気
中で使用するに際して、優れた高温耐剥離性、高温耐摩
耗性および耐ビルドアップ性を発揮する熱処理炉用ハー
スロールおよびその製造方法を提供することを目的とす
る。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成すべく、
本発明に係る熱処理炉用ハースロールは、熱処理炉内に
配設され、金属ストリップを熱処理して搬送する熱処理
炉用ハースロールにおいて、ロール母材の表面に、準結
晶合金からなる断熱層、結合用金属層、およびセラミッ
クスまたはサーメットからなる最表層を順次形成して被
覆層が積層されているものである。
本発明に係る熱処理炉用ハースロールは、熱処理炉内に
配設され、金属ストリップを熱処理して搬送する熱処理
炉用ハースロールにおいて、ロール母材の表面に、準結
晶合金からなる断熱層、結合用金属層、およびセラミッ
クスまたはサーメットからなる最表層を順次形成して被
覆層が積層されているものである。
【００１０】上記熱処理炉用ハースロールにおいて、結
合用金属層が、ＮｉＣｒ系合金またはＣｏＣｒ系合金で
あることが好ましい。
合用金属層が、ＮｉＣｒ系合金またはＣｏＣｒ系合金で
あることが好ましい。
【００１１】また、最表層が、主成分が、ＺｒＯ2 から
なるセラミックスまたはサーメットであることが好まし
い。
なるセラミックスまたはサーメットであることが好まし
い。
【００１２】さらに、断熱層の準結晶合金が、結合用金
属層の構成元素を含有していることが好ましい。
属層の構成元素を含有していることが好ましい。
【００１３】一方、本発明に係る熱処理炉用ハースロー
ルの製造方法は、ロール母材表面に被覆層を積層してな
る熱処理炉用ハースロールの製造方法において、ロール
母材表面に、準結晶合金からなる断熱層、結合用金属
層、およびセラミックスまたはサーメットからなる最表
層を溶射法により順次形成して被覆層を積層するように
したものである。
ルの製造方法は、ロール母材表面に被覆層を積層してな
る熱処理炉用ハースロールの製造方法において、ロール
母材表面に、準結晶合金からなる断熱層、結合用金属
層、およびセラミックスまたはサーメットからなる最表
層を溶射法により順次形成して被覆層を積層するように
したものである。
【００１４】上記熱処理炉用ハースロールの製造方法に
おいて、溶射法として、爆発溶射法、プラズマ溶射法ま
たは高速ガス溶射法（以下、「ＨＶＯＦ法」と略記す
る。）を採用することが好ましい。
おいて、溶射法として、爆発溶射法、プラズマ溶射法ま
たは高速ガス溶射法（以下、「ＨＶＯＦ法」と略記す
る。）を採用することが好ましい。
【００１５】また、結合用金属層の材料として、ＮｉＣ
ｒ系合金またはＣｏＣｒ系合金を採用することが好まし
い。
ｒ系合金またはＣｏＣｒ系合金を採用することが好まし
い。
【００１６】さらに、最表層の材料として、セラミック
スまたはサーメットを採用することが好ましい。
スまたはサーメットを採用することが好ましい。
【００１７】そして、断熱層の準結晶合金が、結合用金
属層の構成元素を含有することが好ましい。
属層の構成元素を含有することが好ましい。
【００１８】本発明によれば、ロール母材の表面に準結
晶合金からなる断熱層が形成されているので、この断熱
層によりロール軸方向の温度分布が適正に維持され、ス
トリップの蛇行が防止されて通板性の向上が図られる。
断熱層として準結晶合金を採用したのは、熱膨張係数が
大きくロール母材との熱膨張差が小さく、かつ断熱特性
に優れ、１ｍｍ以上の厚膜を形成しても熱衝撃により剥
離し難いためである。この断熱層上には結合用金属層を
介してセラミックスまたはサーメットからなる最表層が
形成されるので、耐ビルドアップ性が阻害されることは
ない。
晶合金からなる断熱層が形成されているので、この断熱
層によりロール軸方向の温度分布が適正に維持され、ス
トリップの蛇行が防止されて通板性の向上が図られる。
断熱層として準結晶合金を採用したのは、熱膨張係数が
大きくロール母材との熱膨張差が小さく、かつ断熱特性
に優れ、１ｍｍ以上の厚膜を形成しても熱衝撃により剥
離し難いためである。この断熱層上には結合用金属層を
介してセラミックスまたはサーメットからなる最表層が
形成されるので、耐ビルドアップ性が阻害されることは
ない。
【００１９】断熱層と最表層との結合には結合用金属層
が寄与しており、断熱層を構成する準結晶合金中に結合
用金属層の構成元素を含有させれば、断熱層と最表層と
の結合性がさらに向上する。結合用金属層の材料として
はＮｉＣｒ系合金またはＣｏＣｒ系合金が、最表層の材
料としては、主成分が、ＺｒＯ2 からなるセラミックス
またはサーメットが好ましく、これらの結合性は優れて
いる。
が寄与しており、断熱層を構成する準結晶合金中に結合
用金属層の構成元素を含有させれば、断熱層と最表層と
の結合性がさらに向上する。結合用金属層の材料として
はＮｉＣｒ系合金またはＣｏＣｒ系合金が、最表層の材
料としては、主成分が、ＺｒＯ2 からなるセラミックス
またはサーメットが好ましく、これらの結合性は優れて
いる。
【００２０】このように最表層はセラミックス等の耐熱
耐食性金属によって構成されているので、酸化性または
還元性雰囲気中で使用するに際して、優れた高温耐剥離
性、高温耐摩耗性および耐ビルドアップ性を発揮する。
耐食性金属によって構成されているので、酸化性または
還元性雰囲気中で使用するに際して、優れた高温耐剥離
性、高温耐摩耗性および耐ビルドアップ性を発揮する。
【００２１】
【発明の実施の形態】以下、本発明の好適な実施の形態
を添付図面に基づいて詳細に説明する。図１は、本発明
に係る熱処理炉用ハースロールの一実施形態における積
層構造を示す概略図である。本実施形態のハースロール
１は連続焼鈍炉等の熱処理炉内に配設され、金属ストリ
ップを熱処理して搬送するロールであり、図示するよう
に、ロール胴部の軸方向中央にはフラット部１ａが形成
され、その両側にはテーパーを有するクラウン部１ｂ，
１ｃが形成されている。ハースロール１のロール母材２
は、ＳＣＨ−２２、ＳＣＨ−１３等の耐熱鋳鋼により形
成されており、その胴部において、例えば１０〜５０ｍ
ｍの厚さを有している。
を添付図面に基づいて詳細に説明する。図１は、本発明
に係る熱処理炉用ハースロールの一実施形態における積
層構造を示す概略図である。本実施形態のハースロール
１は連続焼鈍炉等の熱処理炉内に配設され、金属ストリ
ップを熱処理して搬送するロールであり、図示するよう
に、ロール胴部の軸方向中央にはフラット部１ａが形成
され、その両側にはテーパーを有するクラウン部１ｂ，
１ｃが形成されている。ハースロール１のロール母材２
は、ＳＣＨ−２２、ＳＣＨ−１３等の耐熱鋳鋼により形
成されており、その胴部において、例えば１０〜５０ｍ
ｍの厚さを有している。
【００２２】ロール母材２の表面には被覆層３が積層さ
れており、この被覆層３は、準結晶合金からなる断熱層
４、結合用金属層５、およびセラミックスまたはサーメ
ットからなる最表層６が溶射法により順次形成された層
である。溶射法としては、例えば爆発溶射法、プラズマ
溶射法またはＨＶＯＦ法等が採用される。
れており、この被覆層３は、準結晶合金からなる断熱層
４、結合用金属層５、およびセラミックスまたはサーメ
ットからなる最表層６が溶射法により順次形成された層
である。溶射法としては、例えば爆発溶射法、プラズマ
溶射法またはＨＶＯＦ法等が採用される。
【００２３】断熱層４の材料である準結晶合金として
は、例えばＡｌ−Ｍｎ−Ｃｅ、Ａｌ−Ｍｎ−Ｌｎ、Ａｌ
−Ｃｒ−Ｃｅ、Ａｌ−Ｃｒ−Ｃｏ、Ａｌ−Ｃｕ−Ｆｅ−
Ｃｒ、Ａｌ−Ｃｕ−Ｆｅ−Ｃｒ、Ａｌ−Ｃｕ−Ｆｅ等が
挙げられ、具体的にはＡｌを主成分としてＣｒ、Ｆｅ、
Ｃｏを含有するＳＮＭアジア株式会社製のクリストーム
ＢＴ１（プラズマ溶射用粉末材料）等を採用する。断熱
層４として準結晶合金を採用したのは、熱膨張係数が大
きくロール母材との熱膨張差が小さく、かつ断熱特性に
優れ、１ｍｍ以上の厚膜を形成しても熱衝撃により剥離
し難いためである。
は、例えばＡｌ−Ｍｎ−Ｃｅ、Ａｌ−Ｍｎ−Ｌｎ、Ａｌ
−Ｃｒ−Ｃｅ、Ａｌ−Ｃｒ−Ｃｏ、Ａｌ−Ｃｕ−Ｆｅ−
Ｃｒ、Ａｌ−Ｃｕ−Ｆｅ−Ｃｒ、Ａｌ−Ｃｕ−Ｆｅ等が
挙げられ、具体的にはＡｌを主成分としてＣｒ、Ｆｅ、
Ｃｏを含有するＳＮＭアジア株式会社製のクリストーム
ＢＴ１（プラズマ溶射用粉末材料）等を採用する。断熱
層４として準結晶合金を採用したのは、熱膨張係数が大
きくロール母材との熱膨張差が小さく、かつ断熱特性に
優れ、１ｍｍ以上の厚膜を形成しても熱衝撃により剥離
し難いためである。
【００２４】準結晶合金中には、後述する結合用金属層
５の構成元素（例えばＣｏＮｉＣｒＡｌＹ、ＮｉＣｒ、
Ｃｒ、Ｎｉ等）が含有されていてもよく、その含有量は
１〜１０ｗｔ％が好ましい。結合用金属層５の構成元素
の含有量を１〜１０ｗｔ％の範囲に設定したのは、１ｗ
ｔ％未満で含有させても結合性は向上せず、１０ｗｔ％
を超えると準結晶合金の断熱性が失われてしまうからで
ある。
５の構成元素（例えばＣｏＮｉＣｒＡｌＹ、ＮｉＣｒ、
Ｃｒ、Ｎｉ等）が含有されていてもよく、その含有量は
１〜１０ｗｔ％が好ましい。結合用金属層５の構成元素
の含有量を１〜１０ｗｔ％の範囲に設定したのは、１ｗ
ｔ％未満で含有させても結合性は向上せず、１０ｗｔ％
を超えると準結晶合金の断熱性が失われてしまうからで
ある。
【００２５】断熱層４は、例えば１〜２０ｍｍの厚さで
積層される。断熱層４の厚さを１〜２０ｍｍの範囲に設
定したのは、１ｍｍ未満では良好な断熱性が得られず、
２０ｍｍを超えることは、工業的に意味をなさないため
である。なお、ロール母材２の表面に準結晶合金等を溶
射して断熱層４を形成する際には、必要に応じてロール
母材２の表面がブラスト処理される。
積層される。断熱層４の厚さを１〜２０ｍｍの範囲に設
定したのは、１ｍｍ未満では良好な断熱性が得られず、
２０ｍｍを超えることは、工業的に意味をなさないため
である。なお、ロール母材２の表面に準結晶合金等を溶
射して断熱層４を形成する際には、必要に応じてロール
母材２の表面がブラスト処理される。
【００２６】結合用金属層５の材料にはＮｉＣｒ系合金
またはＣｏＣｒ系合金が採用され、ロール母材２の表面
に形成した断熱層４と、セラミックスまたはサーメット
からなる最表層６との良好な結合性を有している。具体
的には、結合用金属層５の材料として、ＣｏＮｉＣｒＡ
ｌＹ、ＣｏＣｒＡｌＹまたはＮｉＣｒ等が挙げられる。
結合用金属層５は、例えば１０〜５００μｍの厚さで積
層される。結合用金属層５の厚さを１０〜５００μｍの
範囲に設定したのは、１０μｍ未満では良好な密着性が
得られず、５００μｍを超えると密着性が悪くなるため
である。
またはＣｏＣｒ系合金が採用され、ロール母材２の表面
に形成した断熱層４と、セラミックスまたはサーメット
からなる最表層６との良好な結合性を有している。具体
的には、結合用金属層５の材料として、ＣｏＮｉＣｒＡ
ｌＹ、ＣｏＣｒＡｌＹまたはＮｉＣｒ等が挙げられる。
結合用金属層５は、例えば１０〜５００μｍの厚さで積
層される。結合用金属層５の厚さを１０〜５００μｍの
範囲に設定したのは、１０μｍ未満では良好な密着性が
得られず、５００μｍを超えると密着性が悪くなるため
である。
【００２７】最表層６は、セラミックスまたはサーメッ
トにより形成されている。具体的には、最表層６の材料
として、ＺｒＯ2 、Ａｌ2 Ｏ3 、ＺｒＯ2 −ＺｒＳｉＯ
4 、Ａｌ2 Ｏ3 −Ｃｒ2 Ｏ3 等のセラミックスまたはサ
ーメットが挙げられる。最表層６は、例えば１０〜５０
０μｍの厚さで積層される。最表層６の厚さを１０〜５
００μｍの範囲に設定したのは、１０μｍ未満では良好
な摩耗性が得られず、５００μｍを超えると密着性が悪
くなるためである。
トにより形成されている。具体的には、最表層６の材料
として、ＺｒＯ2 、Ａｌ2 Ｏ3 、ＺｒＯ2 −ＺｒＳｉＯ
4 、Ａｌ2 Ｏ3 −Ｃｒ2 Ｏ3 等のセラミックスまたはサ
ーメットが挙げられる。最表層６は、例えば１０〜５０
０μｍの厚さで積層される。最表層６の厚さを１０〜５
００μｍの範囲に設定したのは、１０μｍ未満では良好
な摩耗性が得られず、５００μｍを超えると密着性が悪
くなるためである。
【００２８】このようにして本実施形態の熱処理用ハー
スロール１のロール母材２の表面に、準結晶合金等の断
熱層４、ＣｏＮｉＣｒＡｌＹ等の結合用金属層５および
セラミックスまたはサーメットの最表層６からなる被覆
層３が積層されるが、露出している最表層６は必要に応
じて溶剤により封孔処理される。
スロール１のロール母材２の表面に、準結晶合金等の断
熱層４、ＣｏＮｉＣｒＡｌＹ等の結合用金属層５および
セラミックスまたはサーメットの最表層６からなる被覆
層３が積層されるが、露出している最表層６は必要に応
じて溶剤により封孔処理される。
【００２９】かくして本実施形態によれば、ロール母材
２の表面に準結晶合金等からなる断熱層４が形成されて
いるので、この断熱層４によりロール軸方向の温度分布
が適正に維持されることになり、ストリップの蛇行が防
止され、通板性の向上を図ることができるものである。
この断熱層４上には結合用金属層５を介してセラミック
スまたはサーメットからなる最表層６が形成されている
ので、耐ビルドアップ性が阻害されることはない。
２の表面に準結晶合金等からなる断熱層４が形成されて
いるので、この断熱層４によりロール軸方向の温度分布
が適正に維持されることになり、ストリップの蛇行が防
止され、通板性の向上を図ることができるものである。
この断熱層４上には結合用金属層５を介してセラミック
スまたはサーメットからなる最表層６が形成されている
ので、耐ビルドアップ性が阻害されることはない。
【００３０】断熱層４と最表層６との結合には結合用金
属層５が寄与しており、断熱層４を構成する準結晶合金
中に結合用金属層の構成元素（例えばＣｏＮｉＣｒＡｌ
Ｙ、ＮｉＣｒ、Ｃｒ、Ｎｉ等）を含有させれば、断熱層
４と最表層６との結合性がさらに向上し、良好な耐剥離
性を有することになる。
属層５が寄与しており、断熱層４を構成する準結晶合金
中に結合用金属層の構成元素（例えばＣｏＮｉＣｒＡｌ
Ｙ、ＮｉＣｒ、Ｃｒ、Ｎｉ等）を含有させれば、断熱層
４と最表層６との結合性がさらに向上し、良好な耐剥離
性を有することになる。
【００３１】そして、最表層６はセラミックスまたはサ
ーメットによって構成されているので、酸化性または還
元性雰囲気中で使用するに際して、優れた高温耐剥離
性、高温耐摩耗性および耐ビルドアップ性を発揮するも
のである。
ーメットによって構成されているので、酸化性または還
元性雰囲気中で使用するに際して、優れた高温耐剥離
性、高温耐摩耗性および耐ビルドアップ性を発揮するも
のである。
【００３２】
【実施例】本発明の作用効果を確認すべく、ＳＣＨ−１
３からなるロール母材の表面に下記表１に示す断熱層、
結合用金属層および最表層を順次積層した試験ロール
（φ８００×幅２，０００ｍｍ）を作製し、耐久性試験
および通板性試験を行った。
３からなるロール母材の表面に下記表１に示す断熱層、
結合用金属層および最表層を順次積層した試験ロール
（φ８００×幅２，０００ｍｍ）を作製し、耐久性試験
および通板性試験を行った。
【表１】
【００３３】耐久性試験は、図２に示すように、熱処理
炉内での使用を考慮するため、試験ロール１０を一側方
からバーナー１１により２００℃に加熱するとともに、
他側方から水冷ノズル１２により３０℃まで冷却して、
加熱・水冷の熱履歴を繰り返すことにより行った。その
評価は、皮膜層が剥離した回転数を測定して、回転数が
１×１０７ 回以上のものを良好（○）と判定した。
炉内での使用を考慮するため、試験ロール１０を一側方
からバーナー１１により２００℃に加熱するとともに、
他側方から水冷ノズル１２により３０℃まで冷却して、
加熱・水冷の熱履歴を繰り返すことにより行った。その
評価は、皮膜層が剥離した回転数を測定して、回転数が
１×１０７ 回以上のものを良好（○）と判定した。
【００３４】また、通板性試験は、実機を模した試験ラ
インを用いて、金属ストリップを搬送することにより行
った。その評価は目視観察により行い、蛇行やヒートバ
ックルの発生がない場合を良好（○）と判定した。
インを用いて、金属ストリップを搬送することにより行
った。その評価は目視観察により行い、蛇行やヒートバ
ックルの発生がない場合を良好（○）と判定した。
【００３５】（実施例１）表１において、実施例１は、
ロール母材の表面に、断熱層（準結晶合金：熱伝導率
１．４Ｗ／ｍＫ）を１ｍｍの厚さで積層し、この断熱層
上に１０μｍの結合用金属層（ＣｏＣｒＡｌＹ）を介し
て、最表層（５０ｖｏｌ％：１４ｗｔ％Ｙ2Ｏ3 部分安
定化ＺｒＯ2 −５０ｖｏｌ％：１０ｗｔ％Ｙ2 Ｏ3 添加
ＺｒＳｉＯ4）を１０μｍの厚さで積層したものであ
り、施工方法には爆発溶射を採用している。 実施例１
によれば、耐久性試験で回転数が１×１０７ 回以上と
良好（○）な評価が得られるとともに、通板試験でも良
好（○）な評価が得られ、総合評価は良好（○）であっ
た。
ロール母材の表面に、断熱層（準結晶合金：熱伝導率
１．４Ｗ／ｍＫ）を１ｍｍの厚さで積層し、この断熱層
上に１０μｍの結合用金属層（ＣｏＣｒＡｌＹ）を介し
て、最表層（５０ｖｏｌ％：１４ｗｔ％Ｙ2Ｏ3 部分安
定化ＺｒＯ2 −５０ｖｏｌ％：１０ｗｔ％Ｙ2 Ｏ3 添加
ＺｒＳｉＯ4）を１０μｍの厚さで積層したものであ
り、施工方法には爆発溶射を採用している。 実施例１
によれば、耐久性試験で回転数が１×１０７ 回以上と
良好（○）な評価が得られるとともに、通板試験でも良
好（○）な評価が得られ、総合評価は良好（○）であっ
た。
【００３６】（実施例２）実施例２は、ロール母材の表
面に、断熱層（準結晶合金：熱伝導率１．４Ｗ／ｍＫ）
を１ｍｍの厚さで積層し、この断熱層上に５０μｍの結
合用金属層（ＣｏＣｒＡｌＹ）を介して、最表層（５０
ｖｏｌ％：１４ｗｔ％Ｙ2 Ｏ3 部分安定化ＺｒＯ2 −５
０ｖｏｌ％：１０ｗｔ％Ｙ2 Ｏ3 添加ＺｒＳｉＯ4 ）を
５０μｍの厚さで積層したものであり、施工方法には爆
発溶射法を採用している。実施例２によれば、耐久性試
験で回転数が１×１０７ 回以上と良好（○）な評価が
得られるとともに、通板試験でも良好（○）な評価が得
られ、総合評価は良好（○）であった。
面に、断熱層（準結晶合金：熱伝導率１．４Ｗ／ｍＫ）
を１ｍｍの厚さで積層し、この断熱層上に５０μｍの結
合用金属層（ＣｏＣｒＡｌＹ）を介して、最表層（５０
ｖｏｌ％：１４ｗｔ％Ｙ2 Ｏ3 部分安定化ＺｒＯ2 −５
０ｖｏｌ％：１０ｗｔ％Ｙ2 Ｏ3 添加ＺｒＳｉＯ4 ）を
５０μｍの厚さで積層したものであり、施工方法には爆
発溶射法を採用している。実施例２によれば、耐久性試
験で回転数が１×１０７ 回以上と良好（○）な評価が
得られるとともに、通板試験でも良好（○）な評価が得
られ、総合評価は良好（○）であった。
【００３７】（実施例３）実施例３は、ロール母材の表
面に、断熱層（準結晶合金：熱伝導率１．５Ｗ／ｍＫ）
を５ｍｍの厚さで積層し、この断熱層上に５０μｍの結
合用金属層（ＮｉＣｒ）を介して、最表層（ＺｒＳｉＯ
４ ）を１００μｍの厚さで積層したものであり、施工
方法にはＨＶＯＦ溶射法を採用している。実施例２によ
れば、耐久性試験で回転数が１×１０７ 回以上と良好
（○）な評価が得られるとともに、通板試験でも良好
（○）な評価が得られ、総合評価は良好（○）であっ
た。
面に、断熱層（準結晶合金：熱伝導率１．５Ｗ／ｍＫ）
を５ｍｍの厚さで積層し、この断熱層上に５０μｍの結
合用金属層（ＮｉＣｒ）を介して、最表層（ＺｒＳｉＯ
４ ）を１００μｍの厚さで積層したものであり、施工
方法にはＨＶＯＦ溶射法を採用している。実施例２によ
れば、耐久性試験で回転数が１×１０７ 回以上と良好
（○）な評価が得られるとともに、通板試験でも良好
（○）な評価が得られ、総合評価は良好（○）であっ
た。
【００３８】（実施例４）実施例４は、ロール母材の表
面に、断熱層（準結晶合金：熱伝導率１．２Ｗ／ｍＫ）
を１０ｍｍの厚さで積層し、この断熱層上に１００μｍ
の結合用金属層（ＣｏＮｉＣｒＡｌＹ）を介して、最表
層（ＺｒＯ2 −３Ａｌ2 Ｏ3 ・２ＳｉＯ2）を２００μ
ｍの厚さで積層したものであり、施工方法にはＨＶＯＦ
溶射法を採用している。実施例４によれば、耐久性試験
で回転数が１×１０７ 回以上と良好（○）な評価が得
られるとともに、通板試験でも良好（○）な評価が得ら
れ、総合評価は良好（○）であった。
面に、断熱層（準結晶合金：熱伝導率１．２Ｗ／ｍＫ）
を１０ｍｍの厚さで積層し、この断熱層上に１００μｍ
の結合用金属層（ＣｏＮｉＣｒＡｌＹ）を介して、最表
層（ＺｒＯ2 −３Ａｌ2 Ｏ3 ・２ＳｉＯ2）を２００μ
ｍの厚さで積層したものであり、施工方法にはＨＶＯＦ
溶射法を採用している。実施例４によれば、耐久性試験
で回転数が１×１０７ 回以上と良好（○）な評価が得
られるとともに、通板試験でも良好（○）な評価が得ら
れ、総合評価は良好（○）であった。
【００３９】（実施例５）実施例５は、ロール母材の表
面に、断熱層（準結晶合金：熱伝導率１．３Ｗ／ｍＫ）
を２０ｍｍの厚さで積層し、この断熱層上に１００μｍ
の結合用金属層（ＣｏＮｉＣｒＡｌＹ）を介して、最表
層（１４ｗｔ％Ｙ2 Ｏ3 部分安定化ＺｒＯ2 ）を２００
μｍの厚さで積層したものであり、施工方法にはプラズ
マ溶射法を採用している。実施例５によれば、耐久性試
験で回転数が１×１０７ 回以上と良好（○）な評価が
得られるとともに、通板試験でも良好（○）な評価が得
られ、総合評価は良好（○）であった。
面に、断熱層（準結晶合金：熱伝導率１．３Ｗ／ｍＫ）
を２０ｍｍの厚さで積層し、この断熱層上に１００μｍ
の結合用金属層（ＣｏＮｉＣｒＡｌＹ）を介して、最表
層（１４ｗｔ％Ｙ2 Ｏ3 部分安定化ＺｒＯ2 ）を２００
μｍの厚さで積層したものであり、施工方法にはプラズ
マ溶射法を採用している。実施例５によれば、耐久性試
験で回転数が１×１０７ 回以上と良好（○）な評価が
得られるとともに、通板試験でも良好（○）な評価が得
られ、総合評価は良好（○）であった。
【００４０】（実施例６）実施例６は、ロール母材の表
面に、断熱層（準結晶合金＋１ｗｔ％ＣｏＮｉＣｒＡｌ
Ｙ：熱伝導率１．４Ｗ／ｍＫ）を１ｍｍの厚さで積層
し、この断熱層上に１００μｍの結合用金属層（ＣｏＣ
ｒＡｌＹ）を介して、最表層（５０ｖｏｌ％：１４ｗｔ
％Ｙ2 Ｏ3 部分安定化ＺｒＯ2 −５０ｖｏｌ％：１０ｗ
ｔ％Ｙ2 Ｏ3添加ＺｒＳｉＯ４ ）を５０μｍの厚さで
積層したものであり、施工方法には爆発溶射法を採用し
ている。実施例６によれば、耐久性試験で回転数が１×
１０８ 回以上と良好（○）な評価が得られるととも
に、通板試験でも良好（○）な評価が得られ、総合評価
は極めて良好（◎）であった。
面に、断熱層（準結晶合金＋１ｗｔ％ＣｏＮｉＣｒＡｌ
Ｙ：熱伝導率１．４Ｗ／ｍＫ）を１ｍｍの厚さで積層
し、この断熱層上に１００μｍの結合用金属層（ＣｏＣ
ｒＡｌＹ）を介して、最表層（５０ｖｏｌ％：１４ｗｔ
％Ｙ2 Ｏ3 部分安定化ＺｒＯ2 −５０ｖｏｌ％：１０ｗ
ｔ％Ｙ2 Ｏ3添加ＺｒＳｉＯ４ ）を５０μｍの厚さで
積層したものであり、施工方法には爆発溶射法を採用し
ている。実施例６によれば、耐久性試験で回転数が１×
１０８ 回以上と良好（○）な評価が得られるととも
に、通板試験でも良好（○）な評価が得られ、総合評価
は極めて良好（◎）であった。
【００４１】（実施例７）実施例７は、ロール母材の表
面に、断熱層（準結晶合金＋３ｗｔ％ＮｉＣｒ：熱伝導
率１．５Ｗ／ｍＫ）を５ｍｍの厚さで積層し、この断熱
層上に５０μｍの結合用金属層（ＮｉＣｒ）を介して、
最表層（ＺｒＳｉＯ4 ）を１００μｍの厚さで積層した
ものであり、施工方法にはＨＶＯＦ溶射法を採用してい
る。実施例７によれば、耐久性試験で回転数が１×１０
８ 回以上と良好（○）な評価が得られるとともに、通
板試験でも良好（○）な評価が得られ、総合評価は極め
て良好（◎）であった。
面に、断熱層（準結晶合金＋３ｗｔ％ＮｉＣｒ：熱伝導
率１．５Ｗ／ｍＫ）を５ｍｍの厚さで積層し、この断熱
層上に５０μｍの結合用金属層（ＮｉＣｒ）を介して、
最表層（ＺｒＳｉＯ4 ）を１００μｍの厚さで積層した
ものであり、施工方法にはＨＶＯＦ溶射法を採用してい
る。実施例７によれば、耐久性試験で回転数が１×１０
８ 回以上と良好（○）な評価が得られるとともに、通
板試験でも良好（○）な評価が得られ、総合評価は極め
て良好（◎）であった。
【００４２】（実施例８）実施例８は、ロール母材の表
面に、断熱層（準結晶合金＋５ｗｔ％Ｃｒ：熱伝導率
１．６Ｗ／ｍＫ）を１０ｍｍの厚さで積層し、この断熱
層上に１００μｍの結合用金属層（ＣｏＮｉＣｒＡｌ
Ｙ）を介して、最表層（ＺｒＯ2 −３Ａｌ2 Ｏ3 ・２Ｓ
ｉＯ2 ）を２００μｍの厚さで積層したものであり、施
工方法にはプラズマ溶射法を採用している。実施例８に
よれば、耐久性試験で回転数が１×１０８ 回以上と良
好（○）な評価が得られるとともに、通板試験でも良好
（○）な評価が得られ、総合評価は極めて良好（◎）で
あった。
面に、断熱層（準結晶合金＋５ｗｔ％Ｃｒ：熱伝導率
１．６Ｗ／ｍＫ）を１０ｍｍの厚さで積層し、この断熱
層上に１００μｍの結合用金属層（ＣｏＮｉＣｒＡｌ
Ｙ）を介して、最表層（ＺｒＯ2 −３Ａｌ2 Ｏ3 ・２Ｓ
ｉＯ2 ）を２００μｍの厚さで積層したものであり、施
工方法にはプラズマ溶射法を採用している。実施例８に
よれば、耐久性試験で回転数が１×１０８ 回以上と良
好（○）な評価が得られるとともに、通板試験でも良好
（○）な評価が得られ、総合評価は極めて良好（◎）で
あった。
【００４３】（実施例９）実施例９は、ロール母材の表
面に、断熱層（準結晶合金＋７ｗｔ％Ｎｉ：熱伝導率
１．６Ｗ／ｍＫ）を１０ｍｍの厚さで積層し、この断熱
層上に５００μｍの結合用金属層（ＣｏＮｉＣｒＡｌ
Ｙ）を介して、最表層（１４ｗｔ％Ｙ2 Ｏ3 部分安定化
ＺｒＯ2 ）を５００μｍの厚さで積層したものであり、
施工方法にはプラズマ溶射法を採用している。実施例９
によれば、耐久性試験で回転数が１×１０８ 回以上と
良好（○）な評価が得られるとともに、通板試験でも良
好（○）な評価が得られ、総合評価は極めて良好（◎）
であった。
面に、断熱層（準結晶合金＋７ｗｔ％Ｎｉ：熱伝導率
１．６Ｗ／ｍＫ）を１０ｍｍの厚さで積層し、この断熱
層上に５００μｍの結合用金属層（ＣｏＮｉＣｒＡｌ
Ｙ）を介して、最表層（１４ｗｔ％Ｙ2 Ｏ3 部分安定化
ＺｒＯ2 ）を５００μｍの厚さで積層したものであり、
施工方法にはプラズマ溶射法を採用している。実施例９
によれば、耐久性試験で回転数が１×１０８ 回以上と
良好（○）な評価が得られるとともに、通板試験でも良
好（○）な評価が得られ、総合評価は極めて良好（◎）
であった。
【００４４】（実施例１０）実施例１０は、ロール母材
の表面に、断熱層（準結晶合金＋１０ｗｔ％ＣｏＣｒＡ
ｌＹ：熱伝導率１．７Ｗ／ｍＫ）を２０ｍｍの厚さで積
層し、この断熱層上に５０μｍの結合用金属層（ＮｉＣ
ｒ）を介して、最表層（１４ｗｔ％Ｙ2 Ｏ3部分安定化
ＺｒＯ2 ）を２００μｍの厚さで積層したものであり、
施工方法にはプラズマ溶射法を採用している。実施例１
０によれば、耐久性試験で回転数が１×１０８ 回以上
と良好（○）な評価が得られるとともに、通板試験でも
良好（○）な評価が得られ、総合評価は極めて良好
（◎）であった。
の表面に、断熱層（準結晶合金＋１０ｗｔ％ＣｏＣｒＡ
ｌＹ：熱伝導率１．７Ｗ／ｍＫ）を２０ｍｍの厚さで積
層し、この断熱層上に５０μｍの結合用金属層（ＮｉＣ
ｒ）を介して、最表層（１４ｗｔ％Ｙ2 Ｏ3部分安定化
ＺｒＯ2 ）を２００μｍの厚さで積層したものであり、
施工方法にはプラズマ溶射法を採用している。実施例１
０によれば、耐久性試験で回転数が１×１０８ 回以上
と良好（○）な評価が得られるとともに、通板試験でも
良好（○）な評価が得られ、総合評価は極めて良好
（◎）であった。
【００４５】一方、表１において、比較例１は、ロール
母材の表面に、１００μｍの結合用金属層（ＮｉＣｒ）
を介して、最表層（１４ｗｔ％Ｙ2 Ｏ3 部分安定化Ｚｒ
Ｏ2）を５００μｍの厚さで積層したものであり、施工
方法にはプラズマ溶射法を採用している。すなわち、比
較例１では、断熱層が形成されていない。比較例１によ
れば、耐久性試験では回転数が１×１０７ 回以上と良
好（○）な評価が得られたが、通板試験では不良（×）
な評価となり、総合評価は不良（×）であった。
母材の表面に、１００μｍの結合用金属層（ＮｉＣｒ）
を介して、最表層（１４ｗｔ％Ｙ2 Ｏ3 部分安定化Ｚｒ
Ｏ2）を５００μｍの厚さで積層したものであり、施工
方法にはプラズマ溶射法を採用している。すなわち、比
較例１では、断熱層が形成されていない。比較例１によ
れば、耐久性試験では回転数が１×１０７ 回以上と良
好（○）な評価が得られたが、通板試験では不良（×）
な評価となり、総合評価は不良（×）であった。
【００４６】すなわち、実施例１乃至１０のように、各
種の溶射法により、ロール母材の表面に準結晶合金等か
らなる断熱層を１〜２０ｍｍの厚さで積層し、この断熱
層上に１０〜５００μｍのＣｏＮｉＣｒＡｌＹ等の結合
用金属層を介して、セラミックスまたはサーメットから
なる最表層を１０〜５００μｍの厚さで積層した場合に
は、耐久性試験および通板性試験において良好な結果が
得られ、連続焼鈍作業等の熱処理作業を安定して行うこ
とができ、良質の製品を得ることができることが確認さ
れた。
種の溶射法により、ロール母材の表面に準結晶合金等か
らなる断熱層を１〜２０ｍｍの厚さで積層し、この断熱
層上に１０〜５００μｍのＣｏＮｉＣｒＡｌＹ等の結合
用金属層を介して、セラミックスまたはサーメットから
なる最表層を１０〜５００μｍの厚さで積層した場合に
は、耐久性試験および通板性試験において良好な結果が
得られ、連続焼鈍作業等の熱処理作業を安定して行うこ
とができ、良質の製品を得ることができることが確認さ
れた。
【００４７】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
ロール母材の表面に準結晶合金等からなる断熱層４が形
成されているので、ロール軸方向の温度分布を適正に維
持し、ストリップの蛇行を防止して通板性の向上を図る
ことができ、また断熱層上に結合用金属層を介して、セ
ラミックスまたはサーメットからなる最表層が形成され
ているので、酸化性または還元性雰囲気中で使用するに
際して、優れた高温耐剥離性、高温耐摩耗性および耐ビ
ルドアップ性を発揮する。したがって、連続焼鈍作業等
の熱処理作業を安定して行うことができ、良質の製品を
得ることができるものである。
ロール母材の表面に準結晶合金等からなる断熱層４が形
成されているので、ロール軸方向の温度分布を適正に維
持し、ストリップの蛇行を防止して通板性の向上を図る
ことができ、また断熱層上に結合用金属層を介して、セ
ラミックスまたはサーメットからなる最表層が形成され
ているので、酸化性または還元性雰囲気中で使用するに
際して、優れた高温耐剥離性、高温耐摩耗性および耐ビ
ルドアップ性を発揮する。したがって、連続焼鈍作業等
の熱処理作業を安定して行うことができ、良質の製品を
得ることができるものである。
【図１】本発明に係る熱処理炉用ハースロールの一実施
形態における積層構造を示す概略図である。
形態における積層構造を示す概略図である。
【図２】実施例１乃至１０、および比較例１に用いた試
験ロールを示す概略図である。
験ロールを示す概略図である。
１ ハースロール １ａ フラット部 １ｂ，１ｃ クラウン部 ２ ロール母材 ３ 被覆層 ４ 断熱層 ５ 結合用金属層 ６ 最表層 １０ 試験ロール １１ バーナー １２ 水冷ノズル
Claims (9)
- 【請求項１】 熱処理炉内に配設され、金属ストリップ
を熱処理して搬送する熱処理炉用ハースロールにおい
て、 ロール母材の表面に、準結晶合金からなる断熱層、結合
用金属層、およびセラミックスまたはサーメットからな
る最表層を順次形成して被覆層が積層されていることを
特徴とする熱処理炉用ハースロール。 - 【請求項２】 結合用金属層が、ＮｉＣｒ系合金または
ＣｏＣｒ系合金であることを特徴とする請求項１に記載
の熱処理炉用ハースロール。 - 【請求項３】 最表層が、主成分がＺｒＯ2 からなるセ
ラミックスまたはサーメットであることを特徴とする請
求項１または２に記載の熱処理炉用ハースロール。 - 【請求項４】 断熱層の準結晶合金が、結合用金属層の
構成元素を含有していることを特徴とする請求項１乃至
３のいずれかに記載の熱処理炉用ハースロール。 - 【請求項５】 ロール母材の表面に被覆層を積層してな
る熱処理炉用ハースロールの製造方法において、 ロール母材表面に、準結晶合金からなる断熱層、結合用
金属層、およびセラミックスまたはサーメットからなる
最表層を溶射法により順次形成して被覆層を積層するよ
うにしたことを特徴とする熱処理炉用ハースロールの製
造方法。 - 【請求項６】 溶射法として、爆発溶射法、プラズマ溶
射法または高速ガス溶射法を採用することを特徴とする
請求項５に記載の熱処理炉用ハースロールの製造方法。 - 【請求項７】 結合用金属層の材料として、ＮｉＣｒ系
合金またはＣｏＣｒ系合金を採用することを特徴とする
請求項５または６に記載の熱処理炉用ハースロールの製
造方法。 - 【請求項８】 最表層の材料として、主成分がＺｒＯ2
からなるセラミックスまたはサーメットを採用すること
を特徴とする請求項５乃至７のいずれかに記載の熱処理
炉用ハースロールの製造方法。 - 【請求項９】 断熱層の準結晶合金が、結合用金属層の
構成元素を含有することを特徴とする請求項５乃至８の
いずれかに記載の熱処理炉用ハースロールの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10115914A JPH11293334A (ja) | 1998-04-13 | 1998-04-13 | 熱処理炉用ハースロールおよびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10115914A JPH11293334A (ja) | 1998-04-13 | 1998-04-13 | 熱処理炉用ハースロールおよびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11293334A true JPH11293334A (ja) | 1999-10-26 |
Family
ID=14674346
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10115914A Withdrawn JPH11293334A (ja) | 1998-04-13 | 1998-04-13 | 熱処理炉用ハースロールおよびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11293334A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000087209A (ja) * | 1998-09-07 | 2000-03-28 | Sulzer Innotec Ag | 断熱被覆の製造のための高温噴霧方法の使用 |
| JP2011006729A (ja) * | 2009-06-24 | 2011-01-13 | Jfe Steel Corp | ハースロールおよびその製造方法 |
| JP2016125581A (ja) * | 2014-12-26 | 2016-07-11 | 三星電子株式会社Ｓａｍｓｕｎｇ Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ Ｃｏ．，Ｌｔｄ． | 真空断熱材 |
| US9765917B2 (en) | 2014-12-26 | 2017-09-19 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Vacuum insulation material |
-
1998
- 1998-04-13 JP JP10115914A patent/JPH11293334A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000087209A (ja) * | 1998-09-07 | 2000-03-28 | Sulzer Innotec Ag | 断熱被覆の製造のための高温噴霧方法の使用 |
| JP4644324B2 (ja) * | 1998-09-07 | 2011-03-02 | ズルツァー マーケッツ アンド テクノロジー アクチェンゲゼルシャフト | 断熱被覆の製造のための高温噴霧方法の使用 |
| JP2011006729A (ja) * | 2009-06-24 | 2011-01-13 | Jfe Steel Corp | ハースロールおよびその製造方法 |
| JP2016125581A (ja) * | 2014-12-26 | 2016-07-11 | 三星電子株式会社Ｓａｍｓｕｎｇ Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ Ｃｏ．，Ｌｔｄ． | 真空断熱材 |
| US9765917B2 (en) | 2014-12-26 | 2017-09-19 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Vacuum insulation material |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20050705 |