JPH11278908A - 高強度・高流動コンクリート用セメント及び高強度・高流動コンクリート - Google Patents
高強度・高流動コンクリート用セメント及び高強度・高流動コンクリートInfo
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- JPH11278908A JPH11278908A JP8668298A JP8668298A JPH11278908A JP H11278908 A JPH11278908 A JP H11278908A JP 8668298 A JP8668298 A JP 8668298A JP 8668298 A JP8668298 A JP 8668298A JP H11278908 A JPH11278908 A JP H11278908A
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- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
- Y02W30/91—Use of waste materials as fillers for mortars or concrete
Landscapes
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 高層鉄筋コンクリート構造物や鋼管充填コン
クリート（ＣＦＴ）構造物等の施工に用いられる設計基
準強度80N/mm2 程度以下の高強度・高流動コンクリート
に関し、シリカヒュームによることなく低水セメント比
で高い流動性及び低い粘性を示し、熱履歴を受けた場合
でも高い強度発現性を示す高強度・高流動コンクリート
用セメントを提供することを課題とする。 【解決手段】 セメントクリンカー中のＡｌ2Ｏ3とＦｅ
2Ｏ3が、Ａｌ2Ｏ3／Ｆｅ 2Ｏ3比で0.05〜0.62であるセメ
ントクリンカーを含有するセメント組成物中に、粒径20
μm 以下のフライアッシュを２〜25重量％配合したこ
と、又はブレーン比表面積が5000〜10000cm2/gの高炉ス
ラグ微粉末を10〜60重量％配合したことを特徴とする。
クリート（ＣＦＴ）構造物等の施工に用いられる設計基
準強度80N/mm2 程度以下の高強度・高流動コンクリート
に関し、シリカヒュームによることなく低水セメント比
で高い流動性及び低い粘性を示し、熱履歴を受けた場合
でも高い強度発現性を示す高強度・高流動コンクリート
用セメントを提供することを課題とする。 【解決手段】 セメントクリンカー中のＡｌ2Ｏ3とＦｅ
2Ｏ3が、Ａｌ2Ｏ3／Ｆｅ 2Ｏ3比で0.05〜0.62であるセメ
ントクリンカーを含有するセメント組成物中に、粒径20
μm 以下のフライアッシュを２〜25重量％配合したこ
と、又はブレーン比表面積が5000〜10000cm2/gの高炉ス
ラグ微粉末を10〜60重量％配合したことを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高層鉄筋コンクリ
ート構造物や鋼管充填コンクリート（ＣＦＴ）構造物等
の施工に用いられる設計基準強度80N/mm2 程度以下の高
強度・高流動コンクリートに関するものである。
ート構造物や鋼管充填コンクリート（ＣＦＴ）構造物等
の施工に用いられる設計基準強度80N/mm2 程度以下の高
強度・高流動コンクリートに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、高層鉄筋コンクリート構造物や鋼
管充填コンクリート（ＣＦＴ）構造物等の施工において
は、設計基準強度45N/mm2 程度以下の場合には、普通ポ
ルトランドセメントや混合セメントが使用されており、
設計基準強度45N/mm2 程度以上〜80N/mm2 程度以下の場
合には、低熱ポルトランドセメントが使用されている。
管充填コンクリート（ＣＦＴ）構造物等の施工において
は、設計基準強度45N/mm2 程度以下の場合には、普通ポ
ルトランドセメントや混合セメントが使用されており、
設計基準強度45N/mm2 程度以上〜80N/mm2 程度以下の場
合には、低熱ポルトランドセメントが使用されている。
【０００３】また、設計基準強度80N/mm2 程度以上の場
合には、シリカヒュームの併用が不可欠となっている。
合には、シリカヒュームの併用が不可欠となっている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、コンクリート
の高強度化のためには水セメント比を低減する必要があ
り、その結果、コンクリートの粘性が増大することとな
り、ひいては、ポンプ圧送性が悪くなる等、施工性が低
下するという問題点があった。
の高強度化のためには水セメント比を低減する必要があ
り、その結果、コンクリートの粘性が増大することとな
り、ひいては、ポンプ圧送性が悪くなる等、施工性が低
下するという問題点があった。
【０００５】また、水セメント比の低減は、セメント量
の増大を招き、その結果、水和反応時の発熱量も増大
し、ひいては高温の熱履歴を受けて実構造物における強
度発現性が低下するという問題点も生じていた。
の増大を招き、その結果、水和反応時の発熱量も増大
し、ひいては高温の熱履歴を受けて実構造物における強
度発現性が低下するという問題点も生じていた。
【０００６】上記のような問題点が生ずるために、普通
ポルトランドセメントの場合、一般には設計基準強度45
N/mm2 程度以下、無理しても設計基準強度60N/mm2 程度
以下でしか使用できない。
ポルトランドセメントの場合、一般には設計基準強度45
N/mm2 程度以下、無理しても設計基準強度60N/mm2 程度
以下でしか使用できない。
【０００７】また、混合セメントの場合、普通ポルトラ
ンドセメントに比べ同一水セメント比ではコンクリート
の粘性は低くなるが、強度発現性が普通ポルトランドセ
メントに比べて劣るために、同一強度を得ようとすると
普通ポルトランドセメントよりも水セメント比を小さく
する必要があり、そのためにコンクリートの粘性が増加
し、結果的に普通ポルトランドセメントと同じレベルの
強度までしか使用できない。
ンドセメントに比べ同一水セメント比ではコンクリート
の粘性は低くなるが、強度発現性が普通ポルトランドセ
メントに比べて劣るために、同一強度を得ようとすると
普通ポルトランドセメントよりも水セメント比を小さく
する必要があり、そのためにコンクリートの粘性が増加
し、結果的に普通ポルトランドセメントと同じレベルの
強度までしか使用できない。
【０００８】さらに、低熱ポルトランドセメントの場
合、普通ポルトランドセメントに比べ同一水セメント比
ではコンクリートの粘性が低くなり、強度発現性も同等
であるので、普通ポルトランドセメントよりも高強度領
域、具体的には設計基準強度60N/mm2 クラスまでは汎用
のポンプを用いた圧送が可能である。
合、普通ポルトランドセメントに比べ同一水セメント比
ではコンクリートの粘性が低くなり、強度発現性も同等
であるので、普通ポルトランドセメントよりも高強度領
域、具体的には設計基準強度60N/mm2 クラスまでは汎用
のポンプを用いた圧送が可能である。
【０００９】しかしながら、粘性の低下が十分でないた
め、設計基準強度を80N/mm2 程度（水セメント比で25％
程度）まで高めた場合、粘性が顕著に増加するため汎用
のポンプでは圧送することができず、ポンプの機種及び
圧送条件が限定される。
め、設計基準強度を80N/mm2 程度（水セメント比で25％
程度）まで高めた場合、粘性が顕著に増加するため汎用
のポンプでは圧送することができず、ポンプの機種及び
圧送条件が限定される。
【００１０】一方、シリカヒュームを併用する場合、上
記のような粘性の増大や強度発現性の低下という問題点
は生じないが、シリカヒューム自体、国内及び海外での
産出量が少なく、さらに高価であるので利用上の制限が
生ずることとなっていた。
記のような粘性の増大や強度発現性の低下という問題点
は生じないが、シリカヒューム自体、国内及び海外での
産出量が少なく、さらに高価であるので利用上の制限が
生ずることとなっていた。
【００１１】また、超微粉であるために取扱いが難し
く、さらにはコンクリートにおいて所定のワーカビリテ
ィーを得るための分散剤の使用量がかなり多くなり、結
果として施工のコストが増大するという問題点があっ
た。
く、さらにはコンクリートにおいて所定のワーカビリテ
ィーを得るための分散剤の使用量がかなり多くなり、結
果として施工のコストが増大するという問題点があっ
た。
【００１２】本発明は、このような問題点をすべて解決
するためになされたもので、シリカヒュームによること
なく低水セメント比で高い流動性及び低い粘性を示し、
熱履歴を受けた場合でも高い強度発現性を示す高強度・
高流動コンクリート用セメントを提供することを課題と
する。
するためになされたもので、シリカヒュームによること
なく低水セメント比で高い流動性及び低い粘性を示し、
熱履歴を受けた場合でも高い強度発現性を示す高強度・
高流動コンクリート用セメントを提供することを課題と
する。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明は、このような課
題を解決するために、高強度・高流動コンクリート用セ
メント及び高強度・高流動コンクリートとしてなされた
もので、高強度・高流動コンクリート用セメントとして
の特徴は、セメントクリンカー中のＡｌ2Ｏ3とＦｅ2Ｏ3
が、Ａｌ2Ｏ3／Ｆｅ2Ｏ3比で0.05〜0.62であるセメント
クリンカーを含有するセメント組成物中に、粒径20μm
以下のフライアッシュを２〜25重量％配合したことにあ
る。
題を解決するために、高強度・高流動コンクリート用セ
メント及び高強度・高流動コンクリートとしてなされた
もので、高強度・高流動コンクリート用セメントとして
の特徴は、セメントクリンカー中のＡｌ2Ｏ3とＦｅ2Ｏ3
が、Ａｌ2Ｏ3／Ｆｅ2Ｏ3比で0.05〜0.62であるセメント
クリンカーを含有するセメント組成物中に、粒径20μm
以下のフライアッシュを２〜25重量％配合したことにあ
る。
【００１４】また、他の高強度・高流動コンクリート用
セメントとしての特徴は、セメントクリンカー中のＡｌ
2Ｏ3とＦｅ2Ｏ3が、Ａｌ2Ｏ3／Ｆｅ2Ｏ3比で0.05〜0.62
であるセメントクリンカーを含有するセメント組成物中
に、ブレーン比表面積が5000〜10000cm2/gの高炉スラグ
微粉末を10〜60重量％配合したことにある。
セメントとしての特徴は、セメントクリンカー中のＡｌ
2Ｏ3とＦｅ2Ｏ3が、Ａｌ2Ｏ3／Ｆｅ2Ｏ3比で0.05〜0.62
であるセメントクリンカーを含有するセメント組成物中
に、ブレーン比表面積が5000〜10000cm2/gの高炉スラグ
微粉末を10〜60重量％配合したことにある。
【００１５】さらに、高強度・高流動コンクリートとし
ての特徴は、上記のようなセメント組成物中に粒径20μ
m 以下のフライアッシュを２〜25重量％配合したセメン
ト、又はブレーン比表面積が5000〜10000cm2/gの高炉ス
ラグ微粉末を10〜60重量％配合しセメントと、分散剤と
からなることにある。
ての特徴は、上記のようなセメント組成物中に粒径20μ
m 以下のフライアッシュを２〜25重量％配合したセメン
ト、又はブレーン比表面積が5000〜10000cm2/gの高炉ス
ラグ微粉末を10〜60重量％配合しセメントと、分散剤と
からなることにある。
【００１６】セメント中の３ＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3（以下、
Ｃ3Ａという）は、水和反応性が高く、水和発熱量も多
いことが知られており、中庸熱ポルトランドセメントや
低熱ポルトランドセメントを製造する場合、Ｃ3Ａを普
通ポルトランドセメントの９重量％程度から、２〜４重
量％程度に減少させている。
Ｃ3Ａという）は、水和反応性が高く、水和発熱量も多
いことが知られており、中庸熱ポルトランドセメントや
低熱ポルトランドセメントを製造する場合、Ｃ3Ａを普
通ポルトランドセメントの９重量％程度から、２〜４重
量％程度に減少させている。
【００１７】セメントクリンカーのＩＭが0.62付近で、
ボーグ式で計算した場合の間隙質は、フェライト（Ｃ4
ＡＦ）のみとなり、Ｃ3Ａが計算上生成しなくなる。
ボーグ式で計算した場合の間隙質は、フェライト（Ｃ4
ＡＦ）のみとなり、Ｃ3Ａが計算上生成しなくなる。
【００１８】さらに、ＩＭを低下させることにより、間
隙質はＣ6ＡＦ2さらにはＣ2Ｆ組成のフェライトへと変
化していく。
隙質はＣ6ＡＦ2さらにはＣ2Ｆ組成のフェライトへと変
化していく。
【００１９】これにより、水和反応性が高く、水和発熱
量も多いＣ3Ａの低減効果ばかりでなく、コンクリート
にする場合に混和剤の吸着量が多いＣ3Ａを無くすこと
により、流動性の向上が可能となる。
量も多いＣ3Ａの低減効果ばかりでなく、コンクリート
にする場合に混和剤の吸着量が多いＣ3Ａを無くすこと
により、流動性の向上が可能となる。
【００２０】さらに、ＩＭの低減によりフェライトの組
成がＣ4ＡＦからＣ6ＡＦ2と変化するにつれ、セメント
の水和発熱量が低下し、流動性が向上する。
成がＣ4ＡＦからＣ6ＡＦ2と変化するにつれ、セメント
の水和発熱量が低下し、流動性が向上する。
【００２１】このように、単にＣ3Ａを無くすことによ
る効果以上に、セメントクリンカーのＩＭを低減するこ
とによるフェライト組成の変更が、課題解決の有効手段
であることが本発明により明らかとなった。
る効果以上に、セメントクリンカーのＩＭを低減するこ
とによるフェライト組成の変更が、課題解決の有効手段
であることが本発明により明らかとなった。
【００２２】尚、間隙質が、Ｃ2Ｆ組成のフェライト
（ＩＭ＝０付近）では、モルタル圧縮強さの伸びが不十
分であることから、ＩＭの下限値を0.05に設定した。こ
れは、２ＣａＯ・ＳｉＯ2（以下、Ｃ2Ｓという）への微
量成分固溶量の変化による影響に加え、セメントクリン
カー中のＡｌ2Ｏ3量が少なくなることにより、Ｃ2Ｓの
結晶が大きくなり、セメントへの粉砕過程でＣ2Ｓが粉
砕されにくくなることも原因の１つと考えられる。
（ＩＭ＝０付近）では、モルタル圧縮強さの伸びが不十
分であることから、ＩＭの下限値を0.05に設定した。こ
れは、２ＣａＯ・ＳｉＯ2（以下、Ｃ2Ｓという）への微
量成分固溶量の変化による影響に加え、セメントクリン
カー中のＡｌ2Ｏ3量が少なくなることにより、Ｃ2Ｓの
結晶が大きくなり、セメントへの粉砕過程でＣ2Ｓが粉
砕されにくくなることも原因の１つと考えられる。
【００２３】本発明において、上記セメント組成物にフ
ライアッシュが配合される場合、そのフライアッシュの
粒径は上述のように20μm 以下とされる。
ライアッシュが配合される場合、そのフライアッシュの
粒径は上述のように20μm 以下とされる。
【００２４】これは、粒径が20μm 以下であれば、フラ
イアッシュがセメント粒子間に充填され、フィラー効果
により粘度が上がらずに流動性が向上するからである。
イアッシュがセメント粒子間に充填され、フィラー効果
により粘度が上がらずに流動性が向上するからである。
【００２５】また、フライアッシュの配合量は上述のよ
うに２〜25重量％とされる。
うに２〜25重量％とされる。
【００２６】フライアッシュの配合量が２重量％未満で
あると、十分なフィラー効果が得られない。
あると、十分なフィラー効果が得られない。
【００２７】逆に25重量％を超えると強度発現速度が遅
くなり、材齢28日或いは91日で所定の強度が得られなく
なる。
くなり、材齢28日或いは91日で所定の強度が得られなく
なる。
【００２８】さらに、本発明において、上記セメント組
成物に高炉スラグ粉末が配合される場合、その高炉スラ
グ粉末のブレーン比表面積は上述のように5000〜10000c
m2/gとされる。
成物に高炉スラグ粉末が配合される場合、その高炉スラ
グ粉末のブレーン比表面積は上述のように5000〜10000c
m2/gとされる。
【００２９】高炉スラグ粉末のブレーン比表面積が5000
cm2/g 以上であると、高炉スラグがセメント粒子間に充
填され、フィラー効果により粘度が上がらずに流動性が
向上する。
cm2/g 以上であると、高炉スラグがセメント粒子間に充
填され、フィラー効果により粘度が上がらずに流動性が
向上する。
【００３０】しかし、10000cm2/gを超えると、シリカヒ
ュームの場合と同様に、コンクリートにおいて所定のワ
ーカビリティーを得るための分散剤の使用量がかなり多
くなり、不経済となる。
ュームの場合と同様に、コンクリートにおいて所定のワ
ーカビリティーを得るための分散剤の使用量がかなり多
くなり、不経済となる。
【００３１】また、高炉スラグ微粉末の配合量は、上述
のように10〜60重量％とされる。
のように10〜60重量％とされる。
【００３２】高炉スラグ微粉末の配合量が10重量％未満
であると、十分なフィラー効果が得られない。
であると、十分なフィラー効果が得られない。
【００３３】逆に、60重量％を超えると強度発現速度が
遅くなり、材齢28日或いは91日で所定の強度が得られな
くなる。
遅くなり、材齢28日或いは91日で所定の強度が得られな
くなる。
【００３４】本発明において、セメントクリンカー中の
Ｃ2Ｓの含有量は問うものではないが、35〜65重量％で
あることが好ましい。
Ｃ2Ｓの含有量は問うものではないが、35〜65重量％で
あることが好ましい。
【００３５】セメントクリンカー中のＣ2Ｓの含有量が3
5重量％未満であると相対的にＣ3Ｓの含有量が多くな
り、コンクリートの発熱量が大きくなり、熱履歴を受け
た場合の強度発現性が低下する。
5重量％未満であると相対的にＣ3Ｓの含有量が多くな
り、コンクリートの発熱量が大きくなり、熱履歴を受け
た場合の強度発現性が低下する。
【００３６】逆に、65重量％を超えると強度発現速度が
遅くなり、材齢28日或いは91日で所定の強度が得られな
くなる。
遅くなり、材齢28日或いは91日で所定の強度が得られな
くなる。
【００３７】分散剤は、低い水セメント比でセメント粒
子を分散させてセメントペーストの降伏値を小さくして
流動性を確保する目的で使用するものであり、その組成
はセメント粒子を分散させるものならば特に限定される
ものではなく、市販の高性能減水剤や高性能ＡＥ減水剤
を使用することができる。
子を分散させてセメントペーストの降伏値を小さくして
流動性を確保する目的で使用するものであり、その組成
はセメント粒子を分散させるものならば特に限定される
ものではなく、市販の高性能減水剤や高性能ＡＥ減水剤
を使用することができる。
【００３８】本発明のセメントを高強度・高流動コンク
リートに適用する場合、セメント、水、骨材及び分散剤
等の配合を特に制限するものではないが、コンクリート
の粘性が顕著に増加する水セメント比30％程度以下の高
強度・高流動コンクリートに適用すると最も効果的であ
る。
リートに適用する場合、セメント、水、骨材及び分散剤
等の配合を特に制限するものではないが、コンクリート
の粘性が顕著に増加する水セメント比30％程度以下の高
強度・高流動コンクリートに適用すると最も効果的であ
る。
【００３９】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。
【００４０】（試験例１）セメント、細骨材、粗骨材、
分散剤、及び水からなる材料を用いて、水セメント比3
0、25、20％、単位水量175kg/m3のコンクリートを二軸
強制練りミキサーを用いて混練し、回転粘度計を用いて
ツーポイント法により見掛け粘度を測定し、JIS A 1108
により圧縮強度を測定した。
分散剤、及び水からなる材料を用いて、水セメント比3
0、25、20％、単位水量175kg/m3のコンクリートを二軸
強制練りミキサーを用いて混練し、回転粘度計を用いて
ツーポイント法により見掛け粘度を測定し、JIS A 1108
により圧縮強度を測定した。
【００４１】使用材料中のセメントとしては、鉱物組成
が表１に示すような７種類のクリンカーに、石膏をＳＯ
3換算で1.0 ％添加して粉砕したものを用いた。
が表１に示すような７種類のクリンカーに、石膏をＳＯ
3換算で1.0 ％添加して粉砕したものを用いた。
【００４２】セメントの粉末度は、ブレーン比表面積で
3100〜3300cm2/g とした。
3100〜3300cm2/g とした。
【００４３】細骨材としては、野洲川産の川砂で比重2.
59のものを用いた。
59のものを用いた。
【００４４】また、粗骨材としては、高槻産の砕石で比
重2.70のものを用いた。
重2.70のものを用いた。
【００４５】さらに、分散剤としては、高性能ＡＥ減水
剤であるFP300UB(FPK 製）を用い、その添加量は、コン
クリートのスランプフロー値が60±５cmとなる量とし
た。
剤であるFP300UB(FPK 製）を用い、その添加量は、コン
クリートのスランプフロー値が60±５cmとなる量とし
た。
【００４６】水は、水道水を用いた。
【００４７】試験結果を表１に示す。
【００４８】
【表１】
【００４９】表１からも明らかなように、ＩＭが0.62を
超える場合は見掛け粘度の低下が不十分であるが、ＩＭ
が0.62以下であると、見掛け粘度が顕著に低下すること
が分かった。
超える場合は見掛け粘度の低下が不十分であるが、ＩＭ
が0.62以下であると、見掛け粘度が顕著に低下すること
が分かった。
【００５０】一方、ＩＭが0.05未満である場合は、強度
発現性に劣ることが分かった。
発現性に劣ることが分かった。
【００５１】（実施例２）上記実施例１におけるＣ3Ｓ3
6重量％、Ｃ2Ｓ46重量％、ＩＭが0.20のセメントを用
い、水セメント比20％、単位水量175kg/m3のコンクリー
トを二軸強制練りミキサーを用いて混練し、回転粘度計
を用いてツーポイント法により見掛け粘度を測定し、JI
S A 1108 により圧縮強度を測定した。
6重量％、Ｃ2Ｓ46重量％、ＩＭが0.20のセメントを用
い、水セメント比20％、単位水量175kg/m3のコンクリー
トを二軸強制練りミキサーを用いて混練し、回転粘度計
を用いてツーポイント法により見掛け粘度を測定し、JI
S A 1108 により圧縮強度を測定した。
【００５２】細骨材としては、野洲川産の川砂で比重2.
59のものを用いた。
59のものを用いた。
【００５３】また、粗骨材としては、高槻産の砕石で比
重2.70のものを用いた。
重2.70のものを用いた。
【００５４】さらに、分散剤としては、高性能ＡＥ減水
剤であるFP300UB(FPK 製）を用い、その添加量は、コン
クリートのスランプフロー値が60±５cmとなる量とし
た。
剤であるFP300UB(FPK 製）を用い、その添加量は、コン
クリートのスランプフロー値が60±５cmとなる量とし
た。
【００５５】水は、水道水を用いた。
【００５６】さらに、フライアッシュとしては、次の３
種類のものを用いた。 非分級品（ＪＩＳ品） 30μm 分級品 20μm 分級品
種類のものを用いた。 非分級品（ＪＩＳ品） 30μm 分級品 20μm 分級品
【００５７】高炉スラグ微粉末としては、次の３種類の
ものを用いた。 ブレーン比表面積約4500cm2/g のもの ブレーン比表面積約5000cm2/g のもの ブレーン比表面積約10000cm2/gのもの
ものを用いた。 ブレーン比表面積約4500cm2/g のもの ブレーン比表面積約5000cm2/g のもの ブレーン比表面積約10000cm2/gのもの
【００５８】混和材の種類や混合割合を変えたものを下
記のように実施例１乃至実施例９、及び比較例１乃至比
較例13とした。
記のように実施例１乃至実施例９、及び比較例１乃至比
較例13とした。
【００５９】
【００６０】試験結果を表２に示す。
【００６１】
【表２】
【００６２】表２からも明らかなように、混和材を混合
しない比較例１、フライアッシュの非分級品を混合する
比較例２及び比較例３、30μm 分級品を混合する比較例
４及び比較例５に比べると、20μm 分級品を混合する実
施例１乃至実施例３の場合には、見掛け粘度が顕著に低
下することが分かった。
しない比較例１、フライアッシュの非分級品を混合する
比較例２及び比較例３、30μm 分級品を混合する比較例
４及び比較例５に比べると、20μm 分級品を混合する実
施例１乃至実施例３の場合には、見掛け粘度が顕著に低
下することが分かった。
【００６３】また、20μm 分級品を混合する場合であっ
ても、混合割合が２％未満の比較例６の場合には見掛け
粘度の低減効果がほとんどなく、25％を超える比較例７
の場合には強度発現性に劣ることが分かった。
ても、混合割合が２％未満の比較例６の場合には見掛け
粘度の低減効果がほとんどなく、25％を超える比較例７
の場合には強度発現性に劣ることが分かった。
【００６４】一方、高炉スラグ微粉末を用いた場合、ブ
レーン比表面積が5000cm2/g 未満の比較例８及び比較例
９の場合には見掛け粘度は低下しないが、ブレーン比表
面積が5000cm2/g 以上、10000 cm2/g 以下の実施例４乃
至実施例６、及び実施例７乃至実施例９の場合には、見
掛け粘度が顕著に低下することが分かった。
レーン比表面積が5000cm2/g 未満の比較例８及び比較例
９の場合には見掛け粘度は低下しないが、ブレーン比表
面積が5000cm2/g 以上、10000 cm2/g 以下の実施例４乃
至実施例６、及び実施例７乃至実施例９の場合には、見
掛け粘度が顕著に低下することが分かった。
【００６５】また、ブレーン比表面積が5000cm2/g 以
上、10000 cm2/g 以下の高炉スラグ微粉末を混合する場
合であっても、高炉スラグ微粉末の混合割合が10％未満
の比較例10及び比較例12の場合には見掛け粘度の低減効
果がほとんどなく、60％を超える比較例11及び比較例13
の場合には強度発現性に劣ることが分かった。
上、10000 cm2/g 以下の高炉スラグ微粉末を混合する場
合であっても、高炉スラグ微粉末の混合割合が10％未満
の比較例10及び比較例12の場合には見掛け粘度の低減効
果がほとんどなく、60％を超える比較例11及び比較例13
の場合には強度発現性に劣ることが分かった。
【００６６】さらにブレーン比表面積が約10000cm2/gを
超えると、同一スランプフロー値を得るための分散剤で
ある高性能ＡＥ減水剤の使用量が顕著に増加する傾向が
見受けられる。
超えると、同一スランプフロー値を得るための分散剤で
ある高性能ＡＥ減水剤の使用量が顕著に増加する傾向が
見受けられる。
【００６７】（実施例３）セメント、細骨材、粗骨材、
分散剤、及び水からなる材料を用いて、水セメント比20
％、単位水量175kg/m3のコンクリートを二軸強制練りミ
キサーを用いて混練し、JIS A 1108 により圧縮強度を
測定した。
分散剤、及び水からなる材料を用いて、水セメント比20
％、単位水量175kg/m3のコンクリートを二軸強制練りミ
キサーを用いて混練し、JIS A 1108 により圧縮強度を
測定した。
【００６８】使用材料中のセメントとしては、鉱物組成
が表３に示すような５種類のクリンカーに、石膏をＳＯ
3換算で1.0 ％添加して粉砕したものを用いた。
が表３に示すような５種類のクリンカーに、石膏をＳＯ
3換算で1.0 ％添加して粉砕したものを用いた。
【００６９】セメントの粉末度は、ブレーン比表面積で
3100〜3300cm2/g とした。
3100〜3300cm2/g とした。
【００７０】細骨材としては、野洲川産の川砂で比重2.
59のものを用いた。
59のものを用いた。
【００７１】また、粗骨材としては、高槻産の砕石で比
重2.70のものを用いた。
重2.70のものを用いた。
【００７２】さらに、分散剤としては、高性能ＡＥ減水
剤であるマイティー3000S(花王株式会社製）を用い、そ
の添加量は、コンクリートのスランプフロー値が60±５
cmとなる量とした。
剤であるマイティー3000S(花王株式会社製）を用い、そ
の添加量は、コンクリートのスランプフロー値が60±５
cmとなる量とした。
【００７３】水は、水道水を用いた。
【００７４】さらに、セメント組成物に対する混和材と
しては、フライアッシュの20μm 分級品を用いた。
しては、フライアッシュの20μm 分級品を用いた。
【００７５】圧縮強度試験用の供試体の養生は、20℃、
水中の標準養生と、熱履歴を受けた場合の強度を確認す
るために厚さ10cmの発泡スチロール容器中に供試体を入
れ、空間に発泡スチロールビーズを充填した簡易断熱養
生の２種類とした。
水中の標準養生と、熱履歴を受けた場合の強度を確認す
るために厚さ10cmの発泡スチロール容器中に供試体を入
れ、空間に発泡スチロールビーズを充填した簡易断熱養
生の２種類とした。
【００７６】また、簡易断熱養生においては、熱電対を
用いてコンクリート温度の測定も行った。
用いてコンクリート温度の測定も行った。
【００７７】試験結果を表３に示す。
【００７８】
【表３】
【００７９】表３からも明らかなように、各実施例とも
に一応の圧縮強度が得られた。
に一応の圧縮強度が得られた。
【００８０】ただし、２ＣａＯ・ＳｉＯ2含有量が35重
量％未満である場合は相対的に３ＣａＯ・ＳｉＯ2含有
量が多くなり、熱履歴を受けた場合の強度発現性がやや
低下することが分かった。
量％未満である場合は相対的に３ＣａＯ・ＳｉＯ2含有
量が多くなり、熱履歴を受けた場合の強度発現性がやや
低下することが分かった。
【００８１】また、２ＣａＯ・ＳｉＯ2含有量が65重量
％を超える場合は、強度発現が遅くなることが分かっ
た。
％を超える場合は、強度発現が遅くなることが分かっ
た。
【００８２】
【発明の効果】叙上のように、本発明のセメント組成物
を使用すると、シリカヒュームに依存しなくとも、低い
水セメント比で高い流動性且つ低い粘性を示し、熱履歴
を受けた場合でも高い強度発現性を示す高強度・高流動
コンクリートを得ることができる。
を使用すると、シリカヒュームに依存しなくとも、低い
水セメント比で高い流動性且つ低い粘性を示し、熱履歴
を受けた場合でも高い強度発現性を示す高強度・高流動
コンクリートを得ることができる。
【００８３】これにより、低水セメント比でもポンプ圧
送が可能な高強度・高流動コンクリートを経済的に製造
することができ、高層鉄筋コンクリート構造物や鋼管充
填コンクリート構造物の施工の合理化並びに建築コスト
の低減が可能である。
送が可能な高強度・高流動コンクリートを経済的に製造
することができ、高層鉄筋コンクリート構造物や鋼管充
填コンクリート構造物の施工の合理化並びに建築コスト
の低減が可能である。
フロントページの続き (72)発明者 五十畑 達夫 大阪市大正区南恩加島７丁目１番55号 住 友大阪セメント株式会社セメント・コンク リート研究所内 (72)発明者 秋山 達志 大阪市大正区南恩加島７丁目１番55号 住 友大阪セメント株式会社セメント・コンク リート研究所内 (72)発明者 山本 貴憲 大阪市大正区南恩加島７丁目１番55号 住 友大阪セメント株式会社セメント・コンク リート研究所内
Claims (5)
- 【請求項１】 高強度・高流動コンクリートを得るため
のセメントであって、セメントクリンカー中のＡｌ2Ｏ3
とＦｅ2Ｏ3が、Ａｌ2Ｏ3／Ｆｅ2Ｏ3比で0.05〜0.62であ
るセメントクリンカーを含有するセメント組成物中に、
粒径20μm 以下のフライアッシュを２〜25重量％配合し
たことを特徴とする高強度・高流動コンクリート用セメ
ント。 - 【請求項２】 高強度・高流動コンクリートを得るため
のセメントであって、セメントクリンカー中のＡｌ2Ｏ3
とＦｅ2Ｏ3が、Ａｌ2Ｏ3／Ｆｅ2Ｏ3比で0.05〜0.62であ
るセメントクリンカーを含有するセメント組成物中に、
ブレーン比表面積が5000〜10000cm2/gの高炉スラグ微粉
末を10〜60重量％配合したことを特徴とする高強度・高
流動コンクリート用セメント。 - 【請求項３】 セメントクリンカー中の２ＣａＯ・Ｓｉ
Ｏ2含有量が35〜65重量％である請求項１又は２記載の
高強度・高流動コンクリート用セメント。 - 【請求項４】 請求項１乃至３のいずれかに記載のセメ
ントと、分散剤とからなる高強度・高流動コンクリー
ト。 - 【請求項５】 水セメント比が30％以下である請求項４
記載の高強度・高流動コンクリート。
Priority Applications (9)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8668298A JPH11278908A (ja) | 1998-03-31 | 1998-03-31 | 高強度・高流動コンクリート用セメント及び高強度・高流動コンクリート |
| US09/423,669 US6419741B1 (en) | 1997-05-27 | 1998-05-23 | Cement clinker and cement containing the same |
| AU74526/98A AU752254B2 (en) | 1997-05-27 | 1998-05-25 | Cement clinker and cement containing the same |
| DE69838733T DE69838733D1 (de) | 1997-05-27 | 1998-05-25 | Zementklinker enthaltender Zement |
| PCT/JP1998/002322 WO1998054106A1 (en) | 1997-05-27 | 1998-05-25 | Cement clinker and cement containing the same |
| EP98921829A EP1044937B1 (en) | 1997-05-27 | 1998-05-25 | Cement containing cement clinker |
| CA002291843A CA2291843C (en) | 1997-05-27 | 1998-05-25 | Cement clinker and cement containing the cement clinker |
| CNB988055376A CN1185176C (zh) | 1997-05-27 | 1998-05-25 | 水泥熟料和含有该水泥熟料的水泥 |
| RU99128022A RU2199498C2 (ru) | 1997-05-27 | 1998-05-25 | Цементный клинкер, цемент, содержащий цементный клинкер, и бетон, содержащий цемент |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8668298A JPH11278908A (ja) | 1998-03-31 | 1998-03-31 | 高強度・高流動コンクリート用セメント及び高強度・高流動コンクリート |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11278908A true JPH11278908A (ja) | 1999-10-12 |
Family
ID=13893792
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8668298A Pending JPH11278908A (ja) | 1997-05-27 | 1998-03-31 | 高強度・高流動コンクリート用セメント及び高強度・高流動コンクリート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11278908A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001181005A (ja) * | 1999-12-28 | 2001-07-03 | Taiheiyo Cement Corp | 鋼管充填用コンクリート |
| CN103921348A (zh) * | 2014-04-30 | 2014-07-16 | 国家电网公司 | 一种高强度电力水泥杆的制作方法 |
| JP2014533213A (ja) * | 2011-11-11 | 2014-12-11 | ロメオ， イラリアン チューペルカ， | コンクリート混合組成物、モルタル混合組成物及びコンクリート又はモルタルの養生及び製造方法及びコンクリート又はコンクリート物／コンクリートオブジェクト及び構造物 |
| CN105384409A (zh) * | 2015-12-08 | 2016-03-09 | 嘉华特种水泥股份有限公司 | 一种免压蒸phc管桩用混凝土 |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02229743A (ja) * | 1989-03-03 | 1990-09-12 | Sumitomo Cement Co Ltd | 低発熱セメントクリンカとその製造方法 |
| JPH03183647A (ja) * | 1989-10-06 | 1991-08-09 | W R Grace & Co | 強化混合セメント組成物および強化ポルトランドセメント組成物 |
| JPH04124054A (ja) * | 1990-09-14 | 1992-04-24 | Jdc Corp | 超高強度コンクリート |
| JPH0648790A (ja) * | 1992-07-31 | 1994-02-22 | Sumitomo Cement Co Ltd | 高引張強度型超低発熱セメント |
| JPH0648789A (ja) * | 1992-07-31 | 1994-02-22 | Sumitomo Cement Co Ltd | 超低発熱型高炉ｂ種セメント |
| JPH0680456A (ja) * | 1991-06-07 | 1994-03-22 | Chichibu Cement Co Ltd | 流動性水硬性組成物 |
| JPH07144941A (ja) * | 1993-11-17 | 1995-06-06 | Chichibu Onoda Cement Corp | ポルトランドセメント組成物 |
-
1998
- 1998-03-31 JP JP8668298A patent/JPH11278908A/ja active Pending
Patent Citations (7)
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