JPH11269470A - 含ロウ生成物の製造法 - Google Patents
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- JPH11269470A JPH11269470A JP10376449A JP37644998A JPH11269470A JP H11269470 A JPH11269470 A JP H11269470A JP 10376449 A JP10376449 A JP 10376449A JP 37644998 A JP37644998 A JP 37644998A JP H11269470 A JPH11269470 A JP H11269470A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 潤滑剤基油の製造に適する含ロウ生成物の製
造法、および含ロウ生成物を処理して潤滑基油として用
いるのに適する脱蝋生成物を製造する方法。 【解決手段】 フィッシャー−トロップシュワックス
と石油を基剤とした含ロウ油を含んでなる供給原料をハ
イドロ処理して、一連の水素化生成物を生成させ、一連
の水素化生成物から含ロウ生成物を回収することにより
含ロウ生成物を製造する。
造法、および含ロウ生成物を処理して潤滑基油として用
いるのに適する脱蝋生成物を製造する方法。 【解決手段】 フィッシャー−トロップシュワックス
と石油を基剤とした含ロウ油を含んでなる供給原料をハ
イドロ処理して、一連の水素化生成物を生成させ、一連
の水素化生成物から含ロウ生成物を回収することにより
含ロウ生成物を製造する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野及び発明が解決しようとする課
題】本発明は、潤滑剤基油の製造に関する。本発明は、
詳細には潤滑剤基油の製造に適する含ロウ生成物（ｗａ
ｘｙ ｐｒｏｄｕｃｔ）の製造法、および含ロウ生成物
を処理して潤滑基油として用いるのに適する脱蝋生成物
を製造する方法に関する。
題】本発明は、潤滑剤基油の製造に関する。本発明は、
詳細には潤滑剤基油の製造に適する含ロウ生成物（ｗａ
ｘｙ ｐｒｏｄｕｃｔ）の製造法、および含ロウ生成物
を処理して潤滑基油として用いるのに適する脱蝋生成物
を製造する方法に関する。
【０００２】
【課題を解決するための手段及び発明の実施の形態】本
発明の第一の態様によれば、含ロウ生成物の製造法であ
って、フィッシャー−トロップシュワックスと石油を基
剤とした含ロウ油（ｗａｘｙ ｄｉｓｔｉｌｌａｔｅ）
を含んでなる供給原料をハイドロ処理して、一連の水素
化生成物を生成させ、一連の水素化生成物から含ロウ生
成物を回収することを特徴とする方法が提供される。
発明の第一の態様によれば、含ロウ生成物の製造法であ
って、フィッシャー−トロップシュワックスと石油を基
剤とした含ロウ油（ｗａｘｙ ｄｉｓｔｉｌｌａｔｅ）
を含んでなる供給原料をハイドロ処理して、一連の水素
化生成物を生成させ、一連の水素化生成物から含ロウ生
成物を回収することを特徴とする方法が提供される。
【０００３】「フィッシャー−トロップシュワックス」
とは、いわゆるフィッシャー−トロップシュ法によって
得られるワックスを意味する。フィッシャー−トロップ
シュ法は、主として水素と一酸化炭素を含んでなる合成
ガスの炭化水素への転換を含んでいる。この転換は、合
成ガスをフィッシャー−トロップシュ触媒、通常は鉄ま
たはコバルトを基剤とした触媒と、固定床またはスラリ
ー床反応装置中で低温または高温のフィッシャー−トロ
ップシュ操作条件下で接触させることによって行う。こ
の方法で、様々な沸点範囲を有する炭化水素の混合物が
得られる。次に、フィッシャー−トロップシュワックス
を、例えば蒸留によってこの炭化水素混合物から回収す
る。フィッシャー−トロップシュワックスは、その約８
０容量％が典型的には５５０℃の大気圧相当温度（ａｔ
ｍｏｓｐｈｅｒｉｃ ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔ ｔｅｍｐ
ｅｒａｔｕｒｅ）（「ＡＥＴ」）より高い沸点を有する
組成を有する。従って、例えばフィッシャー−トロップ
シュワックスは、表１に準じたＡＳＴＭ Ｄ２８８７の
ガスクロマトグラフィーによってシミュレーションされ
る蒸留範囲を有することができる。
とは、いわゆるフィッシャー−トロップシュ法によって
得られるワックスを意味する。フィッシャー−トロップ
シュ法は、主として水素と一酸化炭素を含んでなる合成
ガスの炭化水素への転換を含んでいる。この転換は、合
成ガスをフィッシャー−トロップシュ触媒、通常は鉄ま
たはコバルトを基剤とした触媒と、固定床またはスラリ
ー床反応装置中で低温または高温のフィッシャー−トロ
ップシュ操作条件下で接触させることによって行う。こ
の方法で、様々な沸点範囲を有する炭化水素の混合物が
得られる。次に、フィッシャー−トロップシュワックス
を、例えば蒸留によってこの炭化水素混合物から回収す
る。フィッシャー−トロップシュワックスは、その約８
０容量％が典型的には５５０℃の大気圧相当温度（ａｔ
ｍｏｓｐｈｅｒｉｃ ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔ ｔｅｍｐ
ｅｒａｔｕｒｅ）（「ＡＥＴ」）より高い沸点を有する
組成を有する。従って、例えばフィッシャー−トロップ
シュワックスは、表１に準じたＡＳＴＭ Ｄ２８８７の
ガスクロマトグラフィーによってシミュレーションされ
る蒸留範囲を有することができる。
【０００４】
【表１】
【０００５】「石油を基剤とした含ロウ油」という用語
は、当該技術分野で知られている。これは、例えば適当
な原油を常圧および真空蒸留を用いて物理的に分離する
ことによって得られる含ロウ油を意味する。適当な原油
は、いわゆる「粗製潤滑油（ｌｕｂｅ ｃｒｕｄｅ
ｓ）」である。典型的には、この原油は、中東原油、北
海原油、またはアフリカ原油であることができる。従っ
て、例えば、石油を基剤とした含ロウ油は、表２に準じ
たＡＳＴＭ Ｄ２８８７のガスクロマトグラフィーでシ
ミュレーションされる蒸留範囲を有することができる。
は、当該技術分野で知られている。これは、例えば適当
な原油を常圧および真空蒸留を用いて物理的に分離する
ことによって得られる含ロウ油を意味する。適当な原油
は、いわゆる「粗製潤滑油（ｌｕｂｅ ｃｒｕｄｅ
ｓ）」である。典型的には、この原油は、中東原油、北
海原油、またはアフリカ原油であることができる。従っ
て、例えば、石油を基剤とした含ロウ油は、表２に準じ
たＡＳＴＭ Ｄ２８８７のガスクロマトグラフィーでシ
ミュレーションされる蒸留範囲を有することができる。
【０００６】
【表２】
【０００７】供給原料中のフィッシャー−トロップシュ
ワックス対石油を基剤とした含ロウ油の容量比は、５：
９５〜５０：５０であり、好ましくは５：９５〜２０：
８０である。
ワックス対石油を基剤とした含ロウ油の容量比は、５：
９５〜５０：５０であり、好ましくは５：９５〜２０：
８０である。
【０００８】ハイドロ処理は、ハイドロクラッキング段
階での供給原料のハイドロクラッキングを含んでいる。
ハイドロクラッキングは、温度３００℃から４１０℃、
好ましくは３５０℃〜４００℃、圧力１２０〜１６０バ
ール（ｇ）、水素分圧２０〜２００バール（ｇ）、好ま
しくは１００〜１７５バール（ｇ）、水素対液体比２０
０〜２０００：１ｍｎ ３、および液 空間速
度（ｌｉｑｕｉｄｈｏｕｒｌｙ ｓｐａｃｅ ｖｅｌｏ
ｃｉｔｙ）（「ＬＨＳＶ」）０．２〜２ｈ−１で行うこ
とができる。
階での供給原料のハイドロクラッキングを含んでいる。
ハイドロクラッキングは、温度３００℃から４１０℃、
好ましくは３５０℃〜４００℃、圧力１２０〜１６０バ
ール（ｇ）、水素分圧２０〜２００バール（ｇ）、好ま
しくは１００〜１７５バール（ｇ）、水素対液体比２０
０〜２０００：１ｍｎ ３、および液 空間速
度（ｌｉｑｕｉｄｈｏｕｒｌｙ ｓｐａｃｅ ｖｅｌｏ
ｃｉｔｙ）（「ＬＨＳＶ」）０．２〜２ｈ−１で行うこ
とができる。
【０００９】生成した一連の水素化生成物からの含ロウ
生成物の回収は、蒸留段階における一連の水素化生成物
を蒸留して、ボトム画分として含ロウ生成物を得ること
を含むことがある。従って、典型的には、蒸留段階から
得た生成物は、表３に準じることができる。
生成物の回収は、蒸留段階における一連の水素化生成物
を蒸留して、ボトム画分として含ロウ生成物を得ること
を含むことがある。従って、典型的には、蒸留段階から
得た生成物は、表３に準じることができる。
【００１０】
【表３】
【００１１】従って、ボトム画分、すなわちＣ〉４０画
分は、含ロウ生成物である。
分は、含ロウ生成物である。
【００１２】次に、蒸留段階からのボトム画分または含
ロウ生成物を、脱蝋段階で脱蝋、例えば溶媒脱蝋に付
し、脱蝋生成物を回収することができる。
ロウ生成物を、脱蝋段階で脱蝋、例えば溶媒脱蝋に付
し、脱蝋生成物を回収することができる。
【００１３】従って、本発明の第二の態様によれば、含
ロウ生成物の処理法であって、脱蝋段階において本発明
の第一の態様による方法から得た含ロウ生成物を脱蝋し
て、潤滑剤基油として用いるのに適した脱蝋生成物を得
ることを特徴とする方法が提供される。
ロウ生成物の処理法であって、脱蝋段階において本発明
の第一の態様による方法から得た含ロウ生成物を脱蝋し
て、潤滑剤基油として用いるのに適した脱蝋生成物を得
ることを特徴とする方法が提供される。
【００１４】脱蝋は、含ロウ生成物の溶媒脱蝋を含んで
なることができる。
なることができる。
【００１５】潤滑油供給原料、例えば含ロウ油、含ロウ
ラフィネート（ｒａｆｆｉｎａｔｅ）、含ロウ水素化分
解装置残渣、及び相当する蒸留物画分の脱蝋に好ましい
溶媒の組み合わせは、メチルエチルケトン／トルエン
（「ＭＥＫ／Ｔ」）及びジクロロ−エテン／塩化メチレ
ン（「Ｄｉ／Ｍｅ」）である。このＭＥＫ／ＴまたはＤ
ｉ／Ｍｅは、含ロウ生成物の脱蝋に用いることができる
が、ＭＥＫ／Ｔが好ましい。
ラフィネート（ｒａｆｆｉｎａｔｅ）、含ロウ水素化分
解装置残渣、及び相当する蒸留物画分の脱蝋に好ましい
溶媒の組み合わせは、メチルエチルケトン／トルエン
（「ＭＥＫ／Ｔ」）及びジクロロ−エテン／塩化メチレ
ン（「Ｄｉ／Ｍｅ」）である。このＭＥＫ／ＴまたはＤ
ｉ／Ｍｅは、含ロウ生成物の脱蝋に用いることができる
が、ＭＥＫ／Ｔが好ましい。
【００１６】ＭＥＫ／Ｔ溶媒中でのジクロロエテン対塩
化メチレンの質量比は、４０：６０〜６０：４０であ
り、例えば約５０：５０である。含ロウ生成物対溶媒の
質量比は、１：２〜１：１２であり、好ましくは１：３
〜１：１０である。
化メチレンの質量比は、４０：６０〜６０：４０であ
り、例えば約５０：５０である。含ロウ生成物対溶媒の
質量比は、１：２〜１：１２であり、好ましくは１：３
〜１：１０である。
【００１７】脱蝋は、液体形態での含ロウ生成物をＭＥ
Ｋ／Ｔ溶媒と混合し、この混合物を周囲温度以下の脱蝋
温度に冷却し、固形ワックス結晶を形成させ、且つ脱蝋
温度は脱蝋生成物または潤滑剤基油に必要な流動点によ
って変化し、分離段階において、脱蝋生成物としての脱
蝋油と使用済み溶媒とを含んでなる母液からワックス結
晶を分離することを含んでなることができる。分離段階
は、特に少なくとも１個のフィルター、例えば回転フィ
ルターを有するフィルター段階を含んでなり、従って母
液または主濾液がフィルターを通過し、固形ワックス結
晶がフィルター上にワックスケーキとして留まるように
することができる。この方法は、洗浄段階においてワッ
クスケーキを洗浄溶媒としての新鮮なＭＥＫ／Ｔ混合物
で洗浄し、溶媒を含まない粗蝋と使用済み溶媒を得るこ
とを含むことができる。この方法は、洗浄段階及び主濾
液から使用済み溶媒を回収し、回収した溶媒を脱蝋段階
で再循環または再使用することを含むことができる。使
用済み溶媒の回収は、多段階蒸留及びストリッピングに
よって行うことができる。
Ｋ／Ｔ溶媒と混合し、この混合物を周囲温度以下の脱蝋
温度に冷却し、固形ワックス結晶を形成させ、且つ脱蝋
温度は脱蝋生成物または潤滑剤基油に必要な流動点によ
って変化し、分離段階において、脱蝋生成物としての脱
蝋油と使用済み溶媒とを含んでなる母液からワックス結
晶を分離することを含んでなることができる。分離段階
は、特に少なくとも１個のフィルター、例えば回転フィ
ルターを有するフィルター段階を含んでなり、従って母
液または主濾液がフィルターを通過し、固形ワックス結
晶がフィルター上にワックスケーキとして留まるように
することができる。この方法は、洗浄段階においてワッ
クスケーキを洗浄溶媒としての新鮮なＭＥＫ／Ｔ混合物
で洗浄し、溶媒を含まない粗蝋と使用済み溶媒を得るこ
とを含むことができる。この方法は、洗浄段階及び主濾
液から使用済み溶媒を回収し、回収した溶媒を脱蝋段階
で再循環または再使用することを含むことができる。使
用済み溶媒の回収は、多段階蒸留及びストリッピングに
よって行うことができる。
【００１８】洗浄段階において、十分な洗浄溶媒を用い
て、最初に用いた含ロウ生成物対洗浄溶媒の質量比が
１：１〜１：２となるようにすることができる。
て、最初に用いた含ロウ生成物対洗浄溶媒の質量比が
１：１〜１：２となるようにすることができる。
【００１９】脱蝋温度は−５℃〜−３２℃でよく、例え
ば−１２℃〜−２７℃である。前記のように設定された
脱蝋温度は、生成するまたは対応する潤滑基油に必要な
流動点によって変化する。例えば、流動点が−９℃の基
油を生産するには、対応する脱蝋温度は−１８℃の流動
点を得るのに要する脱蝋温度より高い。
ば−１２℃〜−２７℃である。前記のように設定された
脱蝋温度は、生成するまたは対応する潤滑基油に必要な
流動点によって変化する。例えば、流動点が−９℃の基
油を生産するには、対応する脱蝋温度は−１８℃の流動
点を得るのに要する脱蝋温度より高い。
【００２０】このようにして得られた脱蝋生成物は潤滑
剤基油として用いるのに適しており、 出願人は、意外
なことには、潤滑基油の粘度指数（「ＶＩ」）が１４５
以上であり、これは超高粘度指数（「ＳＨＶＩ」）潤滑
剤基油として用いるのに適していることを見いだした。
剤基油として用いるのに適しており、 出願人は、意外
なことには、潤滑基油の粘度指数（「ＶＩ」）が１４５
以上であり、これは超高粘度指数（「ＳＨＶＩ」）潤滑
剤基油として用いるのに適していることを見いだした。
【００２１】本発明は、当然のことながら、本発明の第
一の態様による方法によって生成されるときには、含ロ
ウ生成物まで、また本発明の第二の態様による方法によ
って生成されるときには、脱蝋生成物まで敷衍される。
一の態様による方法によって生成されるときには、含ロ
ウ生成物まで、また本発明の第二の態様による方法によ
って生成されるときには、脱蝋生成物まで敷衍される。
【００２２】本発明の第三の態様によれば、前記のよう
な脱蝋生成物を含んでなる潤滑剤基油が提供される。
な脱蝋生成物を含んでなる潤滑剤基油が提供される。
【００２３】本発明の第四の態様によれば、フィッシャ
ー−トロップシュワックスと石油を基剤とした含ロウ蒸
留物を含んでなる供給原料のハイドロ処理により得られ
た脱蝋された含ロウ生成物を含んでなる潤滑剤基油が提
供される。
ー−トロップシュワックスと石油を基剤とした含ロウ蒸
留物を含んでなる供給原料のハイドロ処理により得られ
た脱蝋された含ロウ生成物を含んでなる潤滑剤基油が提
供される。
【００２４】従って、潤滑剤基油のＶＩは、１４５以上
であることができる。
であることができる。
【００２５】本発明を、一例として、脱蝋生成物を生成
するための本発明による方法の添付のフロー・ダイアグ
ラムに関して、及び以下の非制限的な例に関して説明す
る。
するための本発明による方法の添付のフロー・ダイアグ
ラムに関して、及び以下の非制限的な例に関して説明す
る。
【００２６】図面において、参照番号１０は通例は、脱
蝋生成物を生成するための本発明による工程を示す。
蝋生成物を生成するための本発明による工程を示す。
【００２７】工程１０は、常圧原油蒸留塔を含んでなる
常圧蒸留段階１４へと導入する原油フローラインを含
む。常圧残渣フローライン１６は、段階１４から真空蒸
留塔を含んでなる真空蒸留段階１８へと通じている。真
空ガス油または含ロウ油フローライン２０は、真空蒸留
段階１８から通じている。
常圧蒸留段階１４へと導入する原油フローラインを含
む。常圧残渣フローライン１６は、段階１４から真空蒸
留塔を含んでなる真空蒸留段階１８へと通じている。真
空ガス油または含ロウ油フローライン２０は、真空蒸留
段階１８から通じている。
【００２８】合成ガスフローライン２２は、フィッシャ
ー−トロップシュ反応段階２４へと通じている。段階２
４は、高温または低温で作動し且つ鉄を基剤としたまた
はコバルトを基剤としたフィッシャー−トロップシュ触
媒を用いる固定またはスラリー床のフィッシャー−トロ
ップシュ反応装置を含んでなる。炭化水素フローライン
２６は、段階２４から少なくとも１個の蒸留塔を含んで
なる蒸留段階２８へと通じている。フィッシャー−トロ
ップシュワックスフローライン３０は、蒸留段階２８か
ら水素化分解装置を含んでなるハイドロクラッキング段
階３２へと通じている。フローライン２０は、フローラ
イン３０へと通じている。
ー−トロップシュ反応段階２４へと通じている。段階２
４は、高温または低温で作動し且つ鉄を基剤としたまた
はコバルトを基剤としたフィッシャー−トロップシュ触
媒を用いる固定またはスラリー床のフィッシャー−トロ
ップシュ反応装置を含んでなる。炭化水素フローライン
２６は、段階２４から少なくとも１個の蒸留塔を含んで
なる蒸留段階２８へと通じている。フィッシャー−トロ
ップシュワックスフローライン３０は、蒸留段階２８か
ら水素化分解装置を含んでなるハイドロクラッキング段
階３２へと通じている。フローライン２０は、フローラ
イン３０へと通じている。
【００２９】炭化水素生成物ライン３４は、ハイドロク
ラッキング段階３２から少なくとも１個の蒸留塔を含ん
でなる蒸留段階３６へと通じている。水素化分解装置残
渣フローライン３８は、蒸留段階３６から脱蝋段階４０
へと通じている。脱蝋生成物抜き取りライン４２は、段
階４０から通じている。
ラッキング段階３２から少なくとも１個の蒸留塔を含ん
でなる蒸留段階３６へと通じている。水素化分解装置残
渣フローライン３８は、蒸留段階３６から脱蝋段階４０
へと通じている。脱蝋生成物抜き取りライン４２は、段
階４０から通じている。
【００３０】工程１０には、本発明に関して唯一の最も
重要なフローライン及び加工段階が示されていることが
理解されるであろう。実施においては、補助反応段階及
び追加フローラインが当然のことながら存在する。例え
ば、原油ライン１２が常圧蒸留段階１４へ入る前に、こ
れは典型的には少なくとも１個の熱交換器段階、脱塩段
階、及び炉を通過する。存在することができる追加フロ
ーラインは、常圧蒸留段階１４からのケロシン、ディー
ゼル及び常圧ガス油抜き取りラインのようなフローライ
ンである。
重要なフローライン及び加工段階が示されていることが
理解されるであろう。実施においては、補助反応段階及
び追加フローラインが当然のことながら存在する。例え
ば、原油ライン１２が常圧蒸留段階１４へ入る前に、こ
れは典型的には少なくとも１個の熱交換器段階、脱塩段
階、及び炉を通過する。存在することができる追加フロ
ーラインは、常圧蒸留段階１４からのケロシン、ディー
ゼル及び常圧ガス油抜き取りラインのようなフローライ
ンである。
【００３１】使用においては、常圧蒸留段階１４及び真
空蒸留段階１８を通常のやり方で操作して石油を基剤と
した含ロウ油を得て、これをフローライン２０に沿って
抜き取る。同様に、フィッシャー−トロップシュ反応段
階２４及び蒸留段階２８を既知のやり方で操作して、フ
ィッシャー−トロップシュワックスを得て、これをフロ
ーライン３０に沿って抜き取る。フィッシャー−トロッ
プシュワックス及び石油を基剤とした含ロウ油を５：９
５〜２０：８０の容量比で混合して供給原料を生成さ
せ、これをハイドロクラッキング段階３２に供給する。
ハイドロクラッキング段階３２は、典型的には温度が３
８０℃〜４００℃の範囲、水素分圧１００〜１５０バー
ル（ｇ）、水素液体比７５０：１〜１５００：１
ｍｎ ３、およびＬＨＳＶ０．５〜１ｈ−１で操作して、
一連の水素化生成物を生成させ、これをフローライン３
４に沿って蒸留段階３６へ抜き取る。
空蒸留段階１８を通常のやり方で操作して石油を基剤と
した含ロウ油を得て、これをフローライン２０に沿って
抜き取る。同様に、フィッシャー−トロップシュ反応段
階２４及び蒸留段階２８を既知のやり方で操作して、フ
ィッシャー−トロップシュワックスを得て、これをフロ
ーライン３０に沿って抜き取る。フィッシャー−トロッ
プシュワックス及び石油を基剤とした含ロウ油を５：９
５〜２０：８０の容量比で混合して供給原料を生成さ
せ、これをハイドロクラッキング段階３２に供給する。
ハイドロクラッキング段階３２は、典型的には温度が３
８０℃〜４００℃の範囲、水素分圧１００〜１５０バー
ル（ｇ）、水素液体比７５０：１〜１５００：１
ｍｎ ３、およびＬＨＳＶ０．５〜１ｈ−１で操作して、
一連の水素化生成物を生成させ、これをフローライン３
４に沿って蒸留段階３６へ抜き取る。
【００３２】蒸留段階３６において、一連の水素化生成
物を蒸留に付し、とりわけ水素化分解装置残渣またはボ
トム画分、すなわち含ロウ生成物を得て、これをフロー
ライン３８に沿って抜き取る。典型的には、蒸留段階３
６は、５〜１０ミリバール（ａ）の真空下で操作するＳ
ｕｌｚｅｒ（商標）パッキングを有する内径が４０ｍｍ
のカラム（高さ約６５０ｍｍ）を含んでなる。
物を蒸留に付し、とりわけ水素化分解装置残渣またはボ
トム画分、すなわち含ロウ生成物を得て、これをフロー
ライン３８に沿って抜き取る。典型的には、蒸留段階３
６は、５〜１０ミリバール（ａ）の真空下で操作するＳ
ｕｌｚｅｒ（商標）パッキングを有する内径が４０ｍｍ
のカラム（高さ約６５０ｍｍ）を含んでなる。
【００３３】水素化分解装置残渣または含ロウ生成物
は、脱蝋段階またはユニット４０へと移動する。脱蝋段
階４０において、この残渣をメチルエチルケトンとトル
エンを５０対５０の質量比で含んでなる溶媒と、残渣対
溶媒の質量比１：３〜１：１０で混合する。生成する混
合物を、生成する脱蝋生成物または潤滑剤基油に必要な
流動点によって変化する周囲温度以下の脱蝋温度まで冷
却する。冷却中に形成した固形ワックス結晶を、例えば
回転フィルター中で、脱蝋油、すなわち脱蝋生成物と使
用済み溶媒とを含んでなる主濾液から分離する。フィル
ター上のフィルターケーキを、質量比が５０：５０のＭ
ＥＫ／Ｔを含んでなる洗浄溶媒で洗浄する。使用済み溶
媒を、洗浄済みの固形ワックスケーキと脱漏した残渣と
から、例えば多段階蒸留及びストリッピングによって分
離する。十分な洗浄溶媒を用いて、含ロウ生成物または
新鮮な供給物対洗浄溶媒の質量比または比率が１対１か
ら１：２となるようにする。脱蝋温度は、−１２℃〜２
７℃である。脱蝋生成物を、フローライン４２に沿って
抜き取る。
は、脱蝋段階またはユニット４０へと移動する。脱蝋段
階４０において、この残渣をメチルエチルケトンとトル
エンを５０対５０の質量比で含んでなる溶媒と、残渣対
溶媒の質量比１：３〜１：１０で混合する。生成する混
合物を、生成する脱蝋生成物または潤滑剤基油に必要な
流動点によって変化する周囲温度以下の脱蝋温度まで冷
却する。冷却中に形成した固形ワックス結晶を、例えば
回転フィルター中で、脱蝋油、すなわち脱蝋生成物と使
用済み溶媒とを含んでなる主濾液から分離する。フィル
ター上のフィルターケーキを、質量比が５０：５０のＭ
ＥＫ／Ｔを含んでなる洗浄溶媒で洗浄する。使用済み溶
媒を、洗浄済みの固形ワックスケーキと脱漏した残渣と
から、例えば多段階蒸留及びストリッピングによって分
離する。十分な洗浄溶媒を用いて、含ロウ生成物または
新鮮な供給物対洗浄溶媒の質量比または比率が１対１か
ら１：２となるようにする。脱蝋温度は、−１２℃〜２
７℃である。脱蝋生成物を、フローライン４２に沿って
抜き取る。
【００３４】本出願人は、意外なことには、工程１０か
ら得た脱蝋生成物を粘度指数（「ＶＩ」）が１４５以上
の超高粘度指数（「ＳＨＶＩ」）潤滑剤基油として用い
ることができることを見いだした。潤滑剤基油は、一般
に蒸留、溶媒抽出及び脱蝋工程のような手法を用いて原
油（「粗製潤滑油」）を物理的に分離することによって
生成する。得られた生成物は、通常はＶＩが約９５〜１
０５の範囲の高粘度指数基油である。車産業用の多等級
油の開発には、かなり高いＶＩを有する潤滑剤基油の生
産が必要であった。原油を基剤とした含ロウ油をハイド
ロクラッキングすると、ＶＩがかなり高い潤滑剤基油が
得られた。１９７０年代初頭以来、潤滑剤産業では、水
素化分解装置残渣から生成したＳＨＶＩ基油が用いられ
ている。ハイドロクラッキング、水素化及びヒドロ異性
化が、含ロウ油をハイドロ処理してＶＩが１２０〜１３
５の範囲の基油を生成するのに用いられてきた。
ら得た脱蝋生成物を粘度指数（「ＶＩ」）が１４５以上
の超高粘度指数（「ＳＨＶＩ」）潤滑剤基油として用い
ることができることを見いだした。潤滑剤基油は、一般
に蒸留、溶媒抽出及び脱蝋工程のような手法を用いて原
油（「粗製潤滑油」）を物理的に分離することによって
生成する。得られた生成物は、通常はＶＩが約９５〜１
０５の範囲の高粘度指数基油である。車産業用の多等級
油の開発には、かなり高いＶＩを有する潤滑剤基油の生
産が必要であった。原油を基剤とした含ロウ油をハイド
ロクラッキングすると、ＶＩがかなり高い潤滑剤基油が
得られた。１９７０年代初頭以来、潤滑剤産業では、水
素化分解装置残渣から生成したＳＨＶＩ基油が用いられ
ている。ハイドロクラッキング、水素化及びヒドロ異性
化が、含ロウ油をハイドロ処理してＶＩが１２０〜１３
５の範囲の基油を生成するのに用いられてきた。
【００３５】従って、工程１０から得た脱蝋ワックス
は、ＳＨＶＩ潤滑剤基油として用いることができる。あ
らゆる潤滑油のＶＩは、４０℃での動粘度と１００℃で
の動粘度との関数であることは周知である。従って、任
意の潤滑油のＶＩを増加させることは、潤滑油をより広
い温度範囲にわたって用いることができるという利点を
有するので、きわめて望ましい。
は、ＳＨＶＩ潤滑剤基油として用いることができる。あ
らゆる潤滑油のＶＩは、４０℃での動粘度と１００℃で
の動粘度との関数であることは周知である。従って、任
意の潤滑油のＶＩを増加させることは、潤滑油をより広
い温度範囲にわたって用いることができるという利点を
有するので、きわめて望ましい。
【００３６】当業者には、高パラフィン性のフィッシャ
ー−トロップシュワックスを通常の条件下で容易にクラ
ッキングしてガソリンとすることが期待されてきた。し
かし、本出願人は、意外なことには、石油を基剤とした
含ロウ油に芳香族化合物が含まれていることによりフィ
ッシャー−トロップシュワックス中のパラフィン成分が
ハイドロクラッキング触媒と相互作用することからシー
ルドまたは保護されることを見いだした。
ー−トロップシュワックスを通常の条件下で容易にクラ
ッキングしてガソリンとすることが期待されてきた。し
かし、本出願人は、意外なことには、石油を基剤とした
含ロウ油に芳香族化合物が含まれていることによりフィ
ッシャー−トロップシュワックス中のパラフィン成分が
ハイドロクラッキング触媒と相互作用することからシー
ルドまたは保護されることを見いだした。
【００３７】本発明を、以下に記載する水素化分解装置
供給物にフィッシャー−トロップシュワックスを添加し
てまたは添加することなく生成した脱蝋水素化分解装置
残渣の分析データを用いることによって例示した。フィ
ッシャー−トロップシュワックスを添加したときには、
ＶＩの１０〜２５ポイントの増加により、ほとんどがｎ
−パラフィン性のフィッシャー−トロップシュワックス
がＳＨＶＩ基油性の炭化水素に転換することを示してい
る。
供給物にフィッシャー−トロップシュワックスを添加し
てまたは添加することなく生成した脱蝋水素化分解装置
残渣の分析データを用いることによって例示した。フィ
ッシャー−トロップシュワックスを添加したときには、
ＶＩの１０〜２５ポイントの増加により、ほとんどがｎ
−パラフィン性のフィッシャー−トロップシュワックス
がＳＨＶＩ基油性の炭化水素に転換することを示してい
る。
【００３８】実物大の真空蒸留装置からの潤滑油蒸留物
の分留に基づいたコンピュータープログラムを開発し
て、様々な商業的に利用可能な水素化分解装置残渣の収
率構造（ｙｉｅｌｄ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ）を比較し
た。コンピュータープログラムを用いる計算では、含ロ
ウ油にフィッシャー−トロップシュワックスを添加する
と、平均して１０％のハイドロクラッキング生成物が未
反応のままであり、真空残渣では、より低沸点炭化水素
へクラッキングまたは異性化しないことを示していた。
しかし、この真空残渣ワックスは、水素化分解装置供給
物へ再循環させることができる。これは、ワックスのよ
り軽い生成物へのクラッキングにより高ＶＩ基油を生じ
るので、ＳＨＶＩ基油に要するもう一つの利点であり且
つ所望な特徴である。従って、本出願人は、更に意外な
ことには、フィッシャー−トロップシュワックスと含ロ
ウ油との組合せ供給原料から誘導される水素化分解装置
残渣は、表３からも明らかなように、「純粋な」含ロウ
油を基剤とした水素化分解装置残渣から生成した潤滑油
より高沸点且つ高粘度の潤滑剤型炭化水素を含むことを
見いだした。
の分留に基づいたコンピュータープログラムを開発し
て、様々な商業的に利用可能な水素化分解装置残渣の収
率構造（ｙｉｅｌｄ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ）を比較し
た。コンピュータープログラムを用いる計算では、含ロ
ウ油にフィッシャー−トロップシュワックスを添加する
と、平均して１０％のハイドロクラッキング生成物が未
反応のままであり、真空残渣では、より低沸点炭化水素
へクラッキングまたは異性化しないことを示していた。
しかし、この真空残渣ワックスは、水素化分解装置供給
物へ再循環させることができる。これは、ワックスのよ
り軽い生成物へのクラッキングにより高ＶＩ基油を生じ
るので、ＳＨＶＩ基油に要するもう一つの利点であり且
つ所望な特徴である。従って、本出願人は、更に意外な
ことには、フィッシャー−トロップシュワックスと含ロ
ウ油との組合せ供給原料から誘導される水素化分解装置
残渣は、表３からも明らかなように、「純粋な」含ロウ
油を基剤とした水素化分解装置残渣から生成した潤滑油
より高沸点且つ高粘度の潤滑剤型炭化水素を含むことを
見いだした。
【００３９】環状炭化水素は、完成した潤滑油の使用中
に形成されることがある分解生成物の可溶化剤として用
いられる。環状炭化水素を含まないフィッシャー−トロ
ップシュワックスと石油を基剤とした含ロウ油とのブレ
ンドでは、フィッシャー−トロップシュワックスと石油
を基剤とした含ロウ油との組合せにより生成する含ロウ
油生成物中の環状炭化水素が不十分となることが予想さ
れた。しかし、意外なことには、脱蝋生成物は、完成し
た潤滑油の使用中に形成されることがある分解生成物の
可溶化剤として用いるのに十分な環状炭化水素を含むこ
とを見いだした。
に形成されることがある分解生成物の可溶化剤として用
いられる。環状炭化水素を含まないフィッシャー−トロ
ップシュワックスと石油を基剤とした含ロウ油とのブレ
ンドでは、フィッシャー−トロップシュワックスと石油
を基剤とした含ロウ油との組合せにより生成する含ロウ
油生成物中の環状炭化水素が不十分となることが予想さ
れた。しかし、意外なことには、脱蝋生成物は、完成し
た潤滑油の使用中に形成されることがある分解生成物の
可溶化剤として用いるのに十分な環状炭化水素を含むこ
とを見いだした。
【００４０】本発明を、下記の非制限的な例によって更
に説明する。
に説明する。
【００４１】
【実施例】例１ 含ロウ油とブレンディングしたフィッシャー−トロップ
シュ法によって誘導したワックスを、ハイドロクラッキ
ング工程装置でハイドロ処理した。ハイドロクラッキン
グは、ベンチ規模の反応装置で、下記の条件下で操作し
て行った。 反応温度 ３９０℃〜３９５℃ 水素分圧 １４０バール（ｇ） 水素：液体比 １２００：１ｍｎ ３ ＬＨＳＶ ０．７５ｈ−１
シュ法によって誘導したワックスを、ハイドロクラッキ
ング工程装置でハイドロ処理した。ハイドロクラッキン
グは、ベンチ規模の反応装置で、下記の条件下で操作し
て行った。 反応温度 ３９０℃〜３９５℃ 水素分圧 １４０バール（ｇ） 水素：液体比 １２００：１ｍｎ ３ ＬＨＳＶ ０．７５ｈ−１
【００４２】ハイドロクラッキング反応装置は、固定床
反応装置であった。水素及び液体は、底部から上方に流
した。反応装置に入ってくる液体供給物及び水素を、触
媒床の下に置いたガラスビーズの層を通過させることに
よって予熱した。
反応装置であった。水素及び液体は、底部から上方に流
した。反応装置に入ってくる液体供給物及び水素を、触
媒床の下に置いたガラスビーズの層を通過させることに
よって予熱した。
【００４３】反応装置を、底部に予熱部と中央ゾーンに
触媒部を有する３個の個別に制御されるゾーンで電気的
に加熱した。温度測定は、触媒床内部の５個の均等な間
隔で置かれた熱伝対と予熱ゾーン内部の６番目の熱伝対
とによって行った。
触媒部を有する３個の個別に制御されるゾーンで電気的
に加熱した。温度測定は、触媒床内部の５個の均等な間
隔で置かれた熱伝対と予熱ゾーン内部の６番目の熱伝対
とによって行った。
【００４４】触媒は、ジメチルジスルフィドを加えたＣ
１１〜Ｃ１３パラフィンを用いてイン・シチュで予備硫
化して、硫黄含量を約２％とした。予備硫化中に、温度
を、水素圧１４０バールで２３２℃まで徐々に上昇させ
た。温度を２３２℃の定温に更に２時間保持した後、３
１５℃まで徐々に上昇させた。温度を３１５℃に２時間
保持した後、供給物を加え、温度を約３９０℃の操作温
度まで増加させた。
１１〜Ｃ１３パラフィンを用いてイン・シチュで予備硫
化して、硫黄含量を約２％とした。予備硫化中に、温度
を、水素圧１４０バールで２３２℃まで徐々に上昇させ
た。温度を２３２℃の定温に更に２時間保持した後、３
１５℃まで徐々に上昇させた。温度を３１５℃に２時間
保持した後、供給物を加え、温度を約３９０℃の操作温
度まで増加させた。
【００４５】フィッシャー−トロップシュワックスを加
えないハイドロクラッキングした炭化水素、すなわち石
油を基剤とした含ロウ油自身（試料Ａ）と、フィッシャ
ー−トロップシュワックスを添加したハイドロクラッキ
ングした炭化水素（試料ＢおよびＣ）の分析結果を、表
４にまとめる。
えないハイドロクラッキングした炭化水素、すなわち石
油を基剤とした含ロウ油自身（試料Ａ）と、フィッシャ
ー−トロップシュワックスを添加したハイドロクラッキ
ングした炭化水素（試料ＢおよびＣ）の分析結果を、表
４にまとめる。
【００４６】
【表４】
【００４７】これらの結果は、フィッシャー−トロップ
シュワックス１０％（容量）を潤滑含ロウ油に添加する
ことにより、相当するハイドロクラッキングした底部に
おけるワックス含量が増加することを明らかに示してい
る。また、ハイドロクラッキングした炭化水素の蒸留の
シミュレーションは、ブレンドした試料が、「純粋な」
含ロウ油から生成される炭化水素には含まれていない沸
点が６３５℃を上回る炭化水素を生成することを示して
いる。
シュワックス１０％（容量）を潤滑含ロウ油に添加する
ことにより、相当するハイドロクラッキングした底部に
おけるワックス含量が増加することを明らかに示してい
る。また、ハイドロクラッキングした炭化水素の蒸留の
シミュレーションは、ブレンドした試料が、「純粋な」
含ロウ油から生成される炭化水素には含まれていない沸
点が６３５℃を上回る炭化水素を生成することを示して
いる。
【００４８】溶媒脱蝋は、下記のようにしてハイドロク
ラッキングした炭化水素でおこなった。
ラッキングした炭化水素でおこなった。
【００４９】液状の含ロウ生成物を溶媒（ＭＥＫ／Ｔ）
と混合した後、混合物を生成する脱蝋生成物または潤滑
剤基油の所望な流動点に相当する脱蝋温度まで冷却し
た。冷却中に形成された固形ワックス結晶を回転フィル
ターで主濾液から分離し、フィルター上のワックスケー
キを新鮮なＤｉ／Ｍｅ溶媒、すなわち洗浄溶媒で洗浄し
た。溶媒含有ワックスと主濾液からの溶媒を多段階蒸留
及びストリッピング工程によって除去して、ワックスか
ら溶媒を含まない粗ワックス及び濾液から脱蝋油を生成
した。回収した溶媒は、脱蝋段階に再循環した。
と混合した後、混合物を生成する脱蝋生成物または潤滑
剤基油の所望な流動点に相当する脱蝋温度まで冷却し
た。冷却中に形成された固形ワックス結晶を回転フィル
ターで主濾液から分離し、フィルター上のワックスケー
キを新鮮なＤｉ／Ｍｅ溶媒、すなわち洗浄溶媒で洗浄し
た。溶媒含有ワックスと主濾液からの溶媒を多段階蒸留
及びストリッピング工程によって除去して、ワックスか
ら溶媒を含まない粗ワックス及び濾液から脱蝋油を生成
した。回収した溶媒は、脱蝋段階に再循環した。
【００５０】脱蝋条件 供給物：溶媒 １：７ｋｇ／ｋｇ 供給物：洗浄溶媒 １：２ｋｇ／ｋｇ 脱蝋温度 −２６℃
【００５１】脱漏したハイドロクラッキング生成物の分
析データを、表５に示す。
析データを、表５に示す。
【００５２】
【表５】
【００５３】前記のように、様々な商業上利用可能な炭
化水素残渣の収率構造（ｙｉｅｌｄｓｔｒｕｃｔｕｒ
ｅ）を比較するため、実物大の真空蒸留装置からの潤滑
油蒸留物の分留を考慮したコンピュータープログラムを
用いた。
化水素残渣の収率構造（ｙｉｅｌｄｓｔｒｕｃｔｕｒ
ｅ）を比較するため、実物大の真空蒸留装置からの潤滑
油蒸留物の分留を考慮したコンピュータープログラムを
用いた。
【００５４】表６は、コンピュータープログラムによっ
て決定されるように、「純粋な」含ロウ油で生成した水
素化分解装置残渣の蒸留物分布（試料Ａ）と比較して、
フィッシャー−トロップシュワックスを水素化分解装置
供給物に添加することによる潤滑剤蒸留物分布（試料Ｂ
およびＣ）の変化を示している。
て決定されるように、「純粋な」含ロウ油で生成した水
素化分解装置残渣の蒸留物分布（試料Ａ）と比較して、
フィッシャー−トロップシュワックスを水素化分解装置
供給物に添加することによる潤滑剤蒸留物分布（試料Ｂ
およびＣ）の変化を示している。
【００５５】
【表６】
【００５６】本発明によって生成させることができるＳ
ＨＶＩ基油を、表７にまとめる。
ＨＶＩ基油を、表７にまとめる。
【００５７】
【表７】
【００５８】典型的には、２種類のＳＨＶＩ基油が生成
する。 ＊ ＨＣ４ １００℃での動粘度 ４ｍｍ２／ｓ ＊ ＨＣ６ １００℃での動粘度 ６ｍｍ２／ｓ
する。 ＊ ＨＣ４ １００℃での動粘度 ４ｍｍ２／ｓ ＊ ＨＣ６ １００℃での動粘度 ６ｍｍ２／ｓ
【００５９】これらの基油を、相当する水素化分解装置
残渣の真空蒸留によって生成する。フィッシャー−トロ
ップシュワックスの添加によって生成したＨＣ６油は、
ＶＩがかなり高い（＞１４５）。前例においては、相当
するｎ−パラフィンは含ロウ油混合物に添加されないの
で、生成したＨＣ４基油についてのＶＩには差は見られ
ない。しかし、この供給物を水素化分解装置に組み合わ
せることによって生成したＳＨＶＩ基油は、含ロウ油だ
けから生成した水素化分解した基油よりＶＩが大きい
（１０〜２５ポイント）ことを見いだした。
残渣の真空蒸留によって生成する。フィッシャー−トロ
ップシュワックスの添加によって生成したＨＣ６油は、
ＶＩがかなり高い（＞１４５）。前例においては、相当
するｎ−パラフィンは含ロウ油混合物に添加されないの
で、生成したＨＣ４基油についてのＶＩには差は見られ
ない。しかし、この供給物を水素化分解装置に組み合わ
せることによって生成したＳＨＶＩ基油は、含ロウ油だ
けから生成した水素化分解した基油よりＶＩが大きい
（１０〜２５ポイント）ことを見いだした。
【図１】脱蝋生成物を生成するための本発明の工程の流
れ図。
れ図。
【符号の説明】 １０． 本発明の工程 １２． 原油フローライン １４． 常圧蒸留段階 １６． 常圧残渣フローライン １８． 真空蒸留段階 ２０． 真空ガス油または含ロウ油フローライン ２２． 合成ガスフローライン ２４． フィッシャー−トロップシュ反応段階 ２６． 炭化水素フローライン ２８，３６． 蒸留段階 ３０，３４，３８． フローライン ３２． 水素化分解段階 ４０． 脱蝋段階
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ゴドリーブ ゲルハルドウス スウィーガ ーズ 南アフリカ国 セッジフィールド，ブレシ ョエンダーストリート 71
Claims (23)
- 【請求項１】含ロウ生成物の製造法であって、フィッシ
ャー−トロップシュワックスと石油を基剤とした含ロウ
油を含んでなる供給原料をハイドロ処理して、一連の水
素化生成物を生成させ、一連の水素化生成物から含ロウ
生成物を回収することを特徴とする、方法。 - 【請求項２】供給原料中のフィッシャー−トロップシュ
ワックス対石油を基剤とした含ロウ油の容量比が５：９
５〜５０：５０である、請求項１に記載の方法。 - 【請求項３】フィッシャー−トロップシュワックス対石
油を基剤とした含ロウ油の容量比が５：９５〜２０：８
０である、請求項２に記載の方法。 - 【請求項４】ハイドロ処理が、温度３５０℃〜４００
℃、圧力１２０〜１６０バール（ｇ）、水素分圧１００
〜１７５バール（ｇ）、水素対液体比２００〜２００
０：１ｍｎ ３、および液 空間速度（「ＬＨＳ
Ｖ」）０．２〜２ｈ−１でのハイドロクラッキング段階
における供給原料のハイドロクラッキングを含む、請求
項１〜３のいずれか１項に記載の方法。 - 【請求項５】生成した一連の水素化生成物からの含ロウ
生成物の回収が、蒸留段階において一連の水素化生成物
を蒸留して、ボトム画分として含ロウ生成物を得ること
を含む、請求項１〜４のいずれか１項に記載の方法。 - 【請求項６】含ロウ生成物の処理法であって、脱蝋段階
において請求項１〜５のいずれか１項に記載の方法から
得た含ロウ生成物を脱蝋して、潤滑剤基油として用いる
のに適した脱蝋生成物を得ることを特徴とする方法。 - 【請求項７】含ロウ生成物の脱蝋が、含ロウ生成物を溶
媒としてのジクロロエタン／塩化メチレン混合物と接触
させることを含んでなる、請求項６に記載の方法。 - 【請求項８】Ｄｉ／Ｍｅ溶媒におけるジクロロエタン対
塩化メチレンの質量比が、４０：６０〜６０：４０であ
り、含ロウ生成物対溶媒の質量比が１：２〜１：１２で
ある、請求項７に記載の方法。 - 【請求項９】含ロウ生成物対溶媒の質量比が１：３〜
１：１０である、請求項８に記載の方法。 - 【請求項１０】脱蝋が、液体形態での含ロウ生成物をＤ
ｉ／Ｍｅ溶媒と混合し、混合物を周囲温度以下の脱蝋温
度に冷却して、固形ワックス結晶を形成させ、且つ脱蝋
温度は脱蝋生成物または潤滑剤基油に必要な流動点によ
って変化し、濾過段階において、脱蝋生成物としての脱
蝋油と使用済み溶媒とを含んでなる主濾液からワックス
結晶を分離して、固形ワックス結晶がフィルター上でワ
ックスケーキとして留まるようにし、洗浄段階において
ワックスケーキを洗浄溶媒としての新鮮なＤｉ／Ｍｅ混
合物で洗浄して、溶媒を含まない粗蝋と使用済み溶媒を
得ることを含んでなる、請求項７〜９のいずれか１項に
記載の方法。 - 【請求項１１】洗浄段階および主濾液から使用済み溶媒
を回収し、回収した溶媒を脱蝋段階中で再循環させるこ
とを含む、請求項１０に記載の方法。 - 【請求項１２】洗浄段階において、十分な洗浄溶媒を用
いて、最初に用いた含ロウ生成物対洗浄溶媒の質量比が
１：１〜１：２である、請求項１０または１１に記載の
方法。 - 【請求項１３】脱蝋温度が−５℃〜−３２℃である、請
求項１０〜１２のいずれか１項に記載の方法。 - 【請求項１４】請求項１〜５のいずれか１項に記載の方
法によって製造した、含ロウ生成物。 - 【請求項１５】請求項６〜１３のいずれか１項に記載の
方法によって製造した、含ロウ生成物。 - 【請求項１６】請求項１５に記載の脱蝋生成物を含んで
なる、潤滑剤基油。 - 【請求項１７】フィッシャー−トロップシュワックスと
石油を基剤とした含ロウ油を含んでなる供給原料をハイ
ドロ処理して得た脱蝋した含ロウ生成物を含んでなる、
潤滑剤基油。 - 【請求項１８】ＶＩが１４５以上である、請求項１６ま
たは１７に記載の潤滑剤基油。 - 【請求項１９】本明細書に実質的に記載され且つ例示さ
れている、含ロウ生成物の新規な製造法。 - 【請求項２０】本明細書に実質的に記載され且つ例示さ
れている、含ロウ生成物の新規な処理法。 - 【請求項２１】本明細書に実質的に記載され且つ例示さ
れている、新規な含ロウ生成物。 - 【請求項２２】本明細書に実質的に記載され且つ例示さ
れている、新規な脱蝋生成物。 - 【請求項２３】本明細書に実質的に記載され且つ例示さ
れている、潤滑剤基油。
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