JP2926415B2 - 重質炭化水素供給原料の変換方法 - Google Patents
重質炭化水素供給原料の変換方法Info
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/28—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid material
- C10G9/30—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid material according to the "moving bed" method
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- C10G55/00—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by at least one refining process and at least one cracking process
- C10G55/02—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by at least one refining process and at least one cracking process plural serial stages only
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Description
【発明の詳細な説明】 本発明は、少なくとも520℃の沸点を有する少なくと
も25重量％の炭化水素からなる重質アスファルテン含有
炭化水素供給原料をそれより低い沸点の生成物に変換す
る方法に関するものである。
も25重量％の炭化水素からなる重質アスファルテン含有
炭化水素供給原料をそれより低い沸点の生成物に変換す
る方法に関するものである。
熱分解は、重質アスファルテン含有炭化水素供給原料
をそれより低い平均沸点を有する生成物に変換するのに
適した方法である。熱分解はかなり簡単な方法であっ
て、供給原料を適当な温度まで予熱すると共に予熱され
た供給原料を熱分解帯域に移送することからなってお
り、ここで熱分解が生ずる。熱分解帯域の出口で流出物
を一般に急冷して熱分解反応を停止させ、かつ流出物を
分別して１種もしくはそれ以上の蒸留フラクションと残
留物とを得る。残留物は熱分解生成物中に存在するほぼ
全部のアスファルテンを含有するが、一般にもはや処理
されずに精製所もしくは市販燃料として処分される。
をそれより低い平均沸点を有する生成物に変換するのに
適した方法である。熱分解はかなり簡単な方法であっ
て、供給原料を適当な温度まで予熱すると共に予熱され
た供給原料を熱分解帯域に移送することからなってお
り、ここで熱分解が生ずる。熱分解帯域の出口で流出物
を一般に急冷して熱分解反応を停止させ、かつ流出物を
分別して１種もしくはそれ以上の蒸留フラクションと残
留物とを得る。残留物は熱分解生成物中に存在するほぼ
全部のアスファルテンを含有するが、一般にもはや処理
されずに精製所もしくは市販燃料として処分される。
この方法の重要な特徴は、適当な希釈剤と配合して得
られた燃料にたとえば粘度、硫黄含有量、密度およびコ
ンラドソン炭素数のような所望の生成物特性を与えた後
の熱分解残油の安定性に関する。熱分解が過度になる
と、アスファルテンおよび油の特性が変化してスラッジ
を形成することが知られている。スラッジ形成は、特に
アスファルテン含有供給原料の加熱分解の際に生ずる。
供給原料が脱アスファルト化されておりかつ脱アスファ
ルト油を熱分解する場合、極めて高い変換率においての
み、或る程度のスラッジが形成する。基本的にスラッジ
は、分解残油を配合して燃料を生成させた更に分解油お
よび／または燃料に溶解しないコークス粒子からなって
いる。スラッジ形成が或る特定限界を越えると、燃料は
市販燃料の仕様に一致しなくなる。
られた燃料にたとえば粘度、硫黄含有量、密度およびコ
ンラドソン炭素数のような所望の生成物特性を与えた後
の熱分解残油の安定性に関する。熱分解が過度になる
と、アスファルテンおよび油の特性が変化してスラッジ
を形成することが知られている。スラッジ形成は、特に
アスファルテン含有供給原料の加熱分解の際に生ずる。
供給原料が脱アスファルト化されておりかつ脱アスファ
ルト油を熱分解する場合、極めて高い変換率においての
み、或る程度のスラッジが形成する。基本的にスラッジ
は、分解残油を配合して燃料を生成させた更に分解油お
よび／または燃料に溶解しないコークス粒子からなって
いる。スラッジ形成が或る特定限界を越えると、燃料は
市販燃料の仕様に一致しなくなる。
スラッジを防止する方法は、熱分解処理の程度を緩和
することにある。したがって、供給原料の種類に応じ、
熱分解の程度は、重質炭化水素（すなわち520℃以上の
沸点を有する炭化水素）の変換率が約30重量％以下にな
るよう選択される。スラッジ形成の問題は、この変換率
レベルにて回避される。この場合、蒸留物に関する収率
は最適でないことが明らかであろう。スラッジ形成を防
止する他の方法は、熱分解処理の前に供給原料を脱アス
ファルト化することである。この場合は、30重量％より
高い変換率レベルが得られる。しかしながら、除去され
たアスファルテンは蒸留物の生成にもはや貢献せず、し
たがってこの場合も蒸留物に関する収率は最適でない。
することにある。したがって、供給原料の種類に応じ、
熱分解の程度は、重質炭化水素（すなわち520℃以上の
沸点を有する炭化水素）の変換率が約30重量％以下にな
るよう選択される。スラッジ形成の問題は、この変換率
レベルにて回避される。この場合、蒸留物に関する収率
は最適でないことが明らかであろう。スラッジ形成を防
止する他の方法は、熱分解処理の前に供給原料を脱アス
ファルト化することである。この場合は、30重量％より
高い変換率レベルが得られる。しかしながら、除去され
たアスファルテンは蒸留物の生成にもはや貢献せず、し
たがってこの場合も蒸留物に関する収率は最適でない。
蒸留物に関する収率を最大化させようと試みるバッチ
法は、コークス形成が遅延する。この方法において、供
給原料は、いわゆるコーカードラム内に滞留して分解し
かつ蒸留物およびコークスを生成する。重質生成物を循
環させ、かつコーカードラムがコークスで満たされた
際、処理を他のコーカードラムで継続する。したがっ
て、コーカードラムはバッチ式に充填／排出される。コ
ークス形成遅延をバッチ式に操作し、かつ処理せねばな
らない固体コークスが多かれ少なかれこの方法の欠点と
なることは明白である。
法は、コークス形成が遅延する。この方法において、供
給原料は、いわゆるコーカードラム内に滞留して分解し
かつ蒸留物およびコークスを生成する。重質生成物を循
環させ、かつコーカードラムがコークスで満たされた
際、処理を他のコーカードラムで継続する。したがっ
て、コーカードラムはバッチ式に充填／排出される。コ
ークス形成遅延をバッチ式に操作し、かつ処理せねばな
らない固体コークスが多かれ少なかれこの方法の欠点と
なることは明白である。
本発明は、不安定な残留物およびバッチ式操作の問題
を伴わず、かつ残留物の収率を増大させながら変換率を
向上させる方法を提供する。
を伴わず、かつ残留物の収率を増大させながら変換率を
向上させる方法を提供する。
したがって、本発明は、少なくとも520℃の沸点を有
する少なくとも25重量％の炭化水素からなる重質アスフ
ァルテン含有の炭化水素供給原料をそれより低い沸点を
有する生成物に変換するに際し、炭化水素供給原料を予
熱し、520℃以上の沸点を有する炭化水素の35〜70重量
％の変換率を得るよう前記予熱された供給原料を熱分解
帯域に通過させ、熱分解帯域からの流出物を１種もしく
はそれ以上の蒸留フラクションおよび残留フラクション
に分離し、かつ残留フラクションを脱アスファルト化し
てアスファルトと脱アスファルト油とを得ること、なら
びに前記熱分解帯域における平均滞留時間が0.5分以上6
0分未満であることを特徴とする重質アスファルテン含
有の炭化水素供給原料の変換方法を提供する。
する少なくとも25重量％の炭化水素からなる重質アスフ
ァルテン含有の炭化水素供給原料をそれより低い沸点を
有する生成物に変換するに際し、炭化水素供給原料を予
熱し、520℃以上の沸点を有する炭化水素の35〜70重量
％の変換率を得るよう前記予熱された供給原料を熱分解
帯域に通過させ、熱分解帯域からの流出物を１種もしく
はそれ以上の蒸留フラクションおよび残留フラクション
に分離し、かつ残留フラクションを脱アスファルト化し
てアスファルトと脱アスファルト油とを得ること、なら
びに前記熱分解帯域における平均滞留時間が0.5分以上6
0分未満であることを特徴とする重質アスファルテン含
有の炭化水素供給原料の変換方法を提供する。
得られるアスファルトは熱分解反応の間に形成されう
る固体コークス粒子を含有し、脱アスファルト油は殆ん
どアスファルテンを含有せず、かつ熱分解帯域から流出
物を分離して得られる残留フラクションよりも低い粘度
と低い密度と低いコンラドソン炭素数とを有する。脱ア
スファルト油は何ら安定性の問題を示さず、市販燃料の
製造に配合成分として直接使用することができ、或いは
異なる目的に使用することもできる。
る固体コークス粒子を含有し、脱アスファルト油は殆ん
どアスファルテンを含有せず、かつ熱分解帯域から流出
物を分離して得られる残留フラクションよりも低い粘度
と低い密度と低いコンラドソン炭素数とを有する。脱ア
スファルト油は何ら安定性の問題を示さず、市販燃料の
製造に配合成分として直接使用することができ、或いは
異なる目的に使用することもできる。
本発明の方法に使用される重質炭化水素供給原料は、
少なくとも520℃の沸点を有する炭化水素（520℃＋炭化
水素）の少なくとも25重量％からなっている。520℃＋
炭化水素の比率が低い場合、安定性の問題は生じにくい
と思われる。便利な供給原料は原油の大気圧残油（いわ
ゆる長残油）を含む。好適には、供給原料は37.5重量％
より多い、より好ましくは75重量％より多い、特に有利
には90重量％より多い520℃＋炭化水素で構成される。
極めて便利な供給原料は原油の減圧残油（いわゆる短残
油）である。
少なくとも520℃の沸点を有する炭化水素（520℃＋炭化
水素）の少なくとも25重量％からなっている。520℃＋
炭化水素の比率が低い場合、安定性の問題は生じにくい
と思われる。便利な供給原料は原油の大気圧残油（いわ
ゆる長残油）を含む。好適には、供給原料は37.5重量％
より多い、より好ましくは75重量％より多い、特に有利
には90重量％より多い520℃＋炭化水素で構成される。
極めて便利な供給原料は原油の減圧残油（いわゆる短残
油）である。
勿論、たとえば合成ガスから合成原油を製造する際に
得られる異なる原料の大気圧もしくは減圧残油を、本発
明の方法に使用することができる。所望ならば、重質供
給原料は接触熱分解により得られるサイクル油および／
またはタールサイドおよびシェール油から得られる残油
で構成することができる。
得られる異なる原料の大気圧もしくは減圧残油を、本発
明の方法に使用することができる。所望ならば、重質供
給原料は接触熱分解により得られるサイクル油および／
またはタールサイドおよびシェール油から得られる残油
で構成することができる。
供給原料はアスファルテンを含有する。特記しない限
り、本明細書における「アスファルテン」という用語は
IP143の方法と同様にして測定されるがC5炭化水素を用
いて決定されるC5-アスファルテンを意味する。アスフ
ァルテン含有量を表わす他の方法は、IP143に従ってC7-
アスファルテンを使用する。C5-アスファルテンに関す
る数値はC7-アスファルテンよりも大であることが了解
されよう。
り、本明細書における「アスファルテン」という用語は
IP143の方法と同様にして測定されるがC5炭化水素を用
いて決定されるC5-アスファルテンを意味する。アスフ
ァルテン含有量を表わす他の方法は、IP143に従ってC7-
アスファルテンを使用する。C5-アスファルテンに関す
る数値はC7-アスファルテンよりも大であることが了解
されよう。
この方法はアスファルテンを含有しない供給原料を用
いて行ないうるが、アスファルテンを含有しない供給原
料の熱分解は安定性の問題および／またはスラッジ形成
を生ずる傾向の低いことが観察される。典型的な脱アス
ファルト油のアスファルテン含有量は５重量％未満であ
る。本発明の方法の供給原料におけるアスファルテン含
有量は、その由来する原料に応じて変化することがあ
る。好適には、供給原料におけるC5-アスファルテン含
有量は、改変IP143法により測定して５〜50重量％の範
囲である。
いて行ないうるが、アスファルテンを含有しない供給原
料の熱分解は安定性の問題および／またはスラッジ形成
を生ずる傾向の低いことが観察される。典型的な脱アス
ファルト油のアスファルテン含有量は５重量％未満であ
る。本発明の方法の供給原料におけるアスファルテン含
有量は、その由来する原料に応じて変化することがあ
る。好適には、供給原料におけるC5-アスファルテン含
有量は、改変IP143法により測定して５〜50重量％の範
囲である。
熱分解帯域中に移送する前に、供給原料を予熱する。
一般に、これは１つもしくは、それ以上の炉もしくは炉
セクションで行なわれ、ただし熱交換チューブもしくは
コイルを設けて、ここに予熱すべき供給原料を通過させ
る。供給原料を予熱する温度は好ましくは350〜600℃で
ある。
一般に、これは１つもしくは、それ以上の炉もしくは炉
セクションで行なわれ、ただし熱交換チューブもしくは
コイルを設けて、ここに予熱すべき供給原料を通過させ
る。供給原料を予熱する温度は好ましくは350〜600℃で
ある。
このように予熱された供給原料を熱分解帯域に通過さ
せる。供給原料は、分解帯域中に上方向もしくは下方向
に、通過させることができる。好ましくは、流動は上方
向である。供給原料は、たとえば米国特許第1,899,889
号公報に記載されたような空容器として構成される分解
帯域に通過させることができる。好ましくは、熱分解帯
域を、内在物（internals）を有する浸漬容器に位置せ
しめる。内在物は好ましくは穿孔板の形態である。この
種の浸漬容器において、内在物は分室を与え、これによ
りバックミキシングの発生を減少させる。極めて適する
浸漬容器はヨーロッパ特許出願第7656号に記載されてい
る。内在物に関しより詳細な情報については、この特許
出願明細書が参照される。
せる。供給原料は、分解帯域中に上方向もしくは下方向
に、通過させることができる。好ましくは、流動は上方
向である。供給原料は、たとえば米国特許第1,899,889
号公報に記載されたような空容器として構成される分解
帯域に通過させることができる。好ましくは、熱分解帯
域を、内在物（internals）を有する浸漬容器に位置せ
しめる。内在物は好ましくは穿孔板の形態である。この
種の浸漬容器において、内在物は分室を与え、これによ
りバックミキシングの発生を減少させる。極めて適する
浸漬容器はヨーロッパ特許出願第7656号に記載されてい
る。内在物に関しより詳細な情報については、この特許
出願明細書が参照される。
本発明は、520℃＋炭化水素の高変換率を与える。こ
のことは、蒸留フラクションに関する収率が高いことを
意味する。520℃＋炭化水素の変換率は35〜70重量％で
ある。30重量％未満の変換率において殆んど安定性の問
題が生じないのに対し、70重量％より高ければ残留フラ
クションは粘稠となりかつコークスが多量となって、そ
の取扱いが極めて面倒になる。40〜60重量％の520℃＋
炭化水素の変換率にて、極めて良好な結果が得られた。
のことは、蒸留フラクションに関する収率が高いことを
意味する。520℃＋炭化水素の変換率は35〜70重量％で
ある。30重量％未満の変換率において殆んど安定性の問
題が生じないのに対し、70重量％より高ければ残留フラ
クションは粘稠となりかつコークスが多量となって、そ
の取扱いが極めて面倒になる。40〜60重量％の520℃＋
炭化水素の変換率にて、極めて良好な結果が得られた。
熱分解は一般に、たとえば水素のような還元性ガスの
不存在下で行なわれる。熱分解は水蒸気の存在下に行な
うことができる。熱分解を行ないうる条件は変化するこ
とができる。所望の変換率が得られるよう温度と圧力と
滞留時間とを任意に調整することができるであろう。一
方では高温度と短い滞留時間にて、かつ他方ではより低
い温度であるがより長い滞留時間にて、同じ変換率が得
られることは当業者に明らかであろう。さらに、分解反
応は吸熱的であり、したがって浸漬分解の場合には分解
帯域にわたり温度が低下する傾向を有する。したがっ
て、当業者は所望の変換レベルが得られるような分解帯
域における条件を選択することができるであろう。適す
る熱分解条件は350〜600℃の温度、１〜100バールの圧
力かつ0.5分以上60分未満の滞留時間を包含する。滞留
時間は常温供給原料に関するものである。
不存在下で行なわれる。熱分解は水蒸気の存在下に行な
うことができる。熱分解を行ないうる条件は変化するこ
とができる。所望の変換率が得られるよう温度と圧力と
滞留時間とを任意に調整することができるであろう。一
方では高温度と短い滞留時間にて、かつ他方ではより低
い温度であるがより長い滞留時間にて、同じ変換率が得
られることは当業者に明らかであろう。さらに、分解反
応は吸熱的であり、したがって浸漬分解の場合には分解
帯域にわたり温度が低下する傾向を有する。したがっ
て、当業者は所望の変換レベルが得られるような分解帯
域における条件を選択することができるであろう。適す
る熱分解条件は350〜600℃の温度、１〜100バールの圧
力かつ0.5分以上60分未満の滞留時間を包含する。滞留
時間は常温供給原料に関するものである。
熱分解帯域からの流出物を急冷した後に、これを１つ
もしくはそれ以上の蒸留フラクションと残留フラクショ
ンとに分解するのが有利である。急冷は、流出物をより
冷たい急冷液と接触させて行なうことができる。適する
急冷液は比較的軽質の炭化水素油、たとえばガソリンま
たは流出物から得られる循環冷却残留フラクションを包
含する。
もしくはそれ以上の蒸留フラクションと残留フラクショ
ンとに分解するのが有利である。急冷は、流出物をより
冷たい急冷液と接触させて行なうことができる。適する
急冷液は比較的軽質の炭化水素油、たとえばガソリンま
たは流出物から得られる循環冷却残留フラクションを包
含する。
必要に応じ流出物を急冷した後、この流出物を１つも
しくはそれ以上の蒸留フラクションと残留フラクション
とに分離する。蒸留フラクションは、たとえばガス（Ｃ
１〜４炭化水素）、ガソリン、中間留分および必要に応
じ１種もしくはそれ以上の減圧蒸留物を包含する。得ら
れる残留フラクションは重質520℃＋炭化水素を含有す
る。
しくはそれ以上の蒸留フラクションと残留フラクション
とに分離する。蒸留フラクションは、たとえばガス（Ｃ
１〜４炭化水素）、ガソリン、中間留分および必要に応
じ１種もしくはそれ以上の減圧蒸留物を包含する。得ら
れる残留フラクションは重質520℃＋炭化水素を含有す
る。
上記したように、得られる残留フラクションは極めて
粘性である。所望ならば、残留フラクションを希釈剤と
配合して、得られる混合物の取扱いを容易化させること
もできる。適する希釈剤はカッター油、たとえばガソリ
ン、ガス油およびその他の直留および接触熱分解の両者
から得られる炭化水素流を包含する。混合物の取扱いは
より容易となるが、この希釈剤の添加の欠点は脱アスフ
ァルト工程にかけねばならない容積が増大することにあ
る。希釈剤の添加が有利であるかないかを評価するに
は、経済的考慮が決定的である。
粘性である。所望ならば、残留フラクションを希釈剤と
配合して、得られる混合物の取扱いを容易化させること
もできる。適する希釈剤はカッター油、たとえばガソリ
ン、ガス油およびその他の直留および接触熱分解の両者
から得られる炭化水素流を包含する。混合物の取扱いは
より容易となるが、この希釈剤の添加の欠点は脱アスフ
ァルト工程にかけねばならない容積が増大することにあ
る。希釈剤の添加が有利であるかないかを評価するに
は、経済的考慮が決定的である。
残留フラクションの脱アスファルト化は常法で行なう
ことができる。溶剤脱アスファルト化が当業界で知られ
ている。この工程においては残留フラクションを一般
に、パラフィン系化合物を含有する軽質炭化水素溶剤、
好ましくはＣ３〜８パラフィン系炭化水素、より好まし
くはブタン、ペンタンおよび／またはヘキサン、特にペ
ンタンである抽出媒体で向流処理する。回転円盤型接触
器もしくはプレートカラムを使用することができ、残留
フラクションを頂部から流入させると共に抽出媒体を底
部から流入させる。パラフィン系化合物は抽出媒体中に
溶解して、装置の頂部から抜取られる。抽出媒体に不溶
性であるアスファルテンは装置の底部から抜取られる。
脱アスファルト化の条件は好適には1.5〜8.0重量／重量
の全溶剤対残留フラクションの比、１〜50バールの圧
力、および160〜230℃の温度である。これらの条件は、
極めて重質のアスファルトの生成を可能にする。この種
の重質アスファルトの取扱いを可能にするため、アスフ
ァルトに対するカッター油の添加が望ましい。
ことができる。溶剤脱アスファルト化が当業界で知られ
ている。この工程においては残留フラクションを一般
に、パラフィン系化合物を含有する軽質炭化水素溶剤、
好ましくはＣ３〜８パラフィン系炭化水素、より好まし
くはブタン、ペンタンおよび／またはヘキサン、特にペ
ンタンである抽出媒体で向流処理する。回転円盤型接触
器もしくはプレートカラムを使用することができ、残留
フラクションを頂部から流入させると共に抽出媒体を底
部から流入させる。パラフィン系化合物は抽出媒体中に
溶解して、装置の頂部から抜取られる。抽出媒体に不溶
性であるアスファルテンは装置の底部から抜取られる。
脱アスファルト化の条件は好適には1.5〜8.0重量／重量
の全溶剤対残留フラクションの比、１〜50バールの圧
力、および160〜230℃の温度である。これらの条件は、
極めて重質のアスファルトの生成を可能にする。この種
の重質アスファルトの取扱いを可能にするため、アスフ
ァルトに対するカッター油の添加が望ましい。
好適には脱アスファルト化は、残留フラクションにお
けるアスファルテンの35重量％以上が除去されるように
行なわれる。好ましくは、50重量％以上、より好ましく
は80重量％以上のアスファルテンが除去される。
けるアスファルテンの35重量％以上が除去されるように
行なわれる。好ましくは、50重量％以上、より好ましく
は80重量％以上のアスファルテンが除去される。
好ましくは、残留フラクションの15重量％以上がアス
ファルトとして回収される。これは全固体粒子の完全除
去と大部分のアスファルテンの除去とを確保する。かく
して、得られた脱アスファルト油は密度、コンラドソン
炭素数および粘度に関し優れた性質を有し、したがって
燃料の製造に使用する際に何らの問題も生じない。供給
原料の種類および熱分解の変換率レベルに応じて、便利
には15〜50重量％、好ましくは20〜45重量％の残留フラ
クションがアスファルトとして分離される。
ファルトとして回収される。これは全固体粒子の完全除
去と大部分のアスファルテンの除去とを確保する。かく
して、得られた脱アスファルト油は密度、コンラドソン
炭素数および粘度に関し優れた性質を有し、したがって
燃料の製造に使用する際に何らの問題も生じない。供給
原料の種類および熱分解の変換率レベルに応じて、便利
には15〜50重量％、好ましくは20〜45重量％の残留フラ
クションがアスファルトとして分離される。
上記したように、脱アスファルト工程から得られる脱
アスファルト油は残留燃料として使用することができ、
或いは残留燃料用の配合成分として使用することもでき
る。燃料の詳細は、好ましくは脱アスファルト油をいわ
ゆるカッター油と配合して、得られる混合物を所望の生
成物仕様に合致させるようなものである。詳細は安定性
に関するだけでなく、たとえばコンラドソン炭素含有
量、粘度および密度のような他の特性にも関係する。
アスファルト油は残留燃料として使用することができ、
或いは残留燃料用の配合成分として使用することもでき
る。燃料の詳細は、好ましくは脱アスファルト油をいわ
ゆるカッター油と配合して、得られる混合物を所望の生
成物仕様に合致させるようなものである。詳細は安定性
に関するだけでなく、たとえばコンラドソン炭素含有
量、粘度および密度のような他の特性にも関係する。
脱アスファルト油の他の有用な用途は、水添処理また
は水添熱分解法、接触熱分解法または加熱分解法に対す
る供給物としての油の使用を包含する。
は水添熱分解法、接触熱分解法または加熱分解法に対す
る供給物としての油の使用を包含する。
好適にはアスファルトは、たとえば流動床燃焼ユニッ
トにて或いは気化燃料の形態で燃焼させることができ
る。アスファルトの他の有用な用途は、合成ガスもしく
は燃料ガスを生成させるためのガス化装置に対する供給
物としての用途である。
トにて或いは気化燃料の形態で燃焼させることができ
る。アスファルトの他の有用な用途は、合成ガスもしく
は燃料ガスを生成させるためのガス化装置に対する供給
物としての用途である。
以下、本発明を実施例によりさらに説明する。
実施例 加熱されるコイルを備えたパイロットプラント装置で
熱分解実験を行ない、供給原料をコイルと浸漬容器とに
通過させた。供給物の供給速度は、加熱コイルにおける
滞留時間（低温供給原料に対する）が２分間となりかつ
浸漬容器における滞留時間が38分間となるように選択し
た。これら実験においては、温度を所望の変換率に応じ
て変化させた。浸漬容器の後に熱交換器を配置し、かつ
分別装置を配置して浸漬容器からの流出物を冷却し、次
いで流出物を気体（Ｃ１〜４）フラクションとガソリン
（C5-165℃）フラクションとガス油（165−350℃）フラ
クションと残留（350℃＋）フラクションとに分離し
た。
熱分解実験を行ない、供給原料をコイルと浸漬容器とに
通過させた。供給物の供給速度は、加熱コイルにおける
滞留時間（低温供給原料に対する）が２分間となりかつ
浸漬容器における滞留時間が38分間となるように選択し
た。これら実験においては、温度を所望の変換率に応じ
て変化させた。浸漬容器の後に熱交換器を配置し、かつ
分別装置を配置して浸漬容器からの流出物を冷却し、次
いで流出物を気体（Ｃ１〜４）フラクションとガソリン
（C5-165℃）フラクションとガス油（165−350℃）フラ
クションと残留（350℃＋）フラクションとに分離し
た。
2.0〜2.2のペンタン：残留フラクションの重量比、約
2.0kg残留フラクション/hの供給速度、および40バール
の圧力で操作する回転円盤接触器にて脱アスファルト実
験を行なった。接触器における温度は170〜210℃の範囲
で変化させた。
2.0kg残留フラクション/hの供給速度、および40バール
の圧力で操作する回転円盤接触器にて脱アスファルト実
験を行なった。接触器における温度は170〜210℃の範囲
で変化させた。
これら実験において、種々異なる供給原料を使用し
た：すなわち中近東産の短残油（供給原料Ｉ）、ベネズ
エラ産の短残油（供給原料II）、および北海産の短残油
（供給原料III）。これら供給原料の幾つかの特性を下
記第Ｉ表に示す。
た：すなわち中近東産の短残油（供給原料Ｉ）、ベネズ
エラ産の短残油（供給原料II）、および北海産の短残油
（供給原料III）。これら供給原料の幾つかの特性を下
記第Ｉ表に示す。
実施例１ 上記供給原料Ｉを用いて熱分解実験を行なった。熱分
解条件およびこれら実験の結果を第II表に示す。
解条件およびこれら実験の結果を第II表に示す。
得られた350℃＋残留フラクションを2.0kg/hの供給原
料速度と2.0のペンタン/350℃＋残留フラクションの重
量比と40バールの圧力と180℃の平均温度とにより脱ア
スファルト工程にかけた場合、次の収率および第III表
に示す性質を有する脱アスファルト油（DAO）およびア
スファルト（ASP）が得られた。
料速度と2.0のペンタン/350℃＋残留フラクションの重
量比と40バールの圧力と180℃の平均温度とにより脱ア
スファルト工程にかけた場合、次の収率および第III表
に示す性質を有する脱アスファルト油（DAO）およびア
スファルト（ASP）が得られた。
実施例２ 他の供給原料を用いた熱分解実験を行ない、下記第IV
表の結果を得た。
表の結果を得た。
本発明にしたがう実験、すなわちそれぞれ実験No.10,
11,13,および14で得られた350℃＋残留フラクションを
2.0kg/hの供給原料速度と2.0のペンタン/350℃＋フラク
ションの重量比と40バールの圧力と185℃の平均温度と
における脱アスファルト工程にかけた場合、次の収率に
て第Ｖ表に示した性質を有する脱アスファルト油（DA
O）とアスファルト（ASP）とが得られた。
11,13,および14で得られた350℃＋残留フラクションを
2.0kg/hの供給原料速度と2.0のペンタン/350℃＋フラク
ションの重量比と40バールの圧力と185℃の平均温度と
における脱アスファルト工程にかけた場合、次の収率に
て第Ｖ表に示した性質を有する脱アスファルト油（DA
O）とアスファルト（ASP）とが得られた。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C10G 9/00
Claims (18)
- 【請求項１】少なくとも520℃の沸点を有する少なくと
も25重量％の炭化水素からなる重質アスファルテン含有
の炭化水素供給原料をそれより低い沸点を有する生成物
に変換する方法であって、炭化水素供給原料を予熱し、
該高沸炭化水素の高変換率を得るよう前記予熱された供
給原料を熱分解帯域に通過させ、熱分解帯域からの流出
物を１種もしくはそれ以上の蒸留フラクションおよび残
留フラクションに分離し、かつ残留フラクションを脱ア
スファルト化してアスファルトと脱アスファルト油とを
得ることからなる方法において、前記熱分解帯域におけ
る平均滞留時間が0.5分以上60分未満であり、かつ前記
熱分解帯域の温度を520℃以上の沸点を有する該炭化水
素の35〜70重量％の変換率を得る値に維持することを特
徴とする重質アスファルテン含有の炭化水素供給原料の
変換方法。 - 【請求項２】炭化水素供給原料が原油の減圧残油である
請求項１記載の方法。 - 【請求項３】供給原料を350〜600℃の温度まで予熱する
請求項１または２記載の方法。 - 【請求項４】予熱された供給原料を熱分解帯域中に上方
向に通過させる請求項１〜３のいずれか一項に記載の方
法。 - 【請求項５】熱分解帯域を内在物を含む浸漬容器に位置
せしめる請求項１〜４のいずれか一項に記載の方法。 - 【請求項６】内在物が穿孔板からなる請求項５記載の方
法。 - 【請求項７】熱分解帯域内に存在する条件が350〜600℃
の温度、および１〜100バールの圧力である請求項１〜
６のいずれか一項に記載の方法。 - 【請求項８】熱分解帯域における少なくとも520℃の沸
点を有する炭化水素の変換率が40〜60重量％である請求
項１〜７のいずれか一項に記載の方法。 - 【請求項９】Ｃ３〜８パラフィン系炭化水素を用いて残
留フラクションを脱アスファルト化する請求項１〜８の
いずれか一項に記載の方法。 - 【請求項１０】パラフィン系炭化水素がブタン、ペンタ
ンおよび／またはヘキサン、特にペンタンからなる請求
項９記載の方法。 - 【請求項１１】脱アスファルト化を1.5〜８重量／重量
の全溶剤／残留フラクションの比、１〜50バールの圧力
および160〜230℃の温度にて行なう請求項１〜10のいず
れか一項に記載の方法。 - 【請求項１２】脱アスファルト油をカッター油と配合す
る請求項１〜11のいずれか一項に記載の方法。 - 【請求項１３】脱アスファルト油を接触熱分解する請求
項１〜11のいずれか一項に記載の方法。 - 【請求項１４】脱アスファルト油を水添処理もしくは水
添熱分解する請求項１〜11のいずれか一項に記載の方
法。 - 【請求項１５】脱アスファルト油を加熱分解する請求項
１〜11のいずれか一項に記載の方法。 - 【請求項１６】アスファルトを流動床燃焼ユニットで燃
焼させる請求項１〜15のいずれか一項に記載の方法。 - 【請求項１７】アスファルトをガス化させて合成ガスを
得る請求項１〜15のいずれか一項に記載の方法。 - 【請求項１８】アスファルトを乳化燃料の製造に使用す
る請求項１〜15のいずれか一項に記載の方法。
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|---|---|---|---|
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| GB888828335A GB8828335D0 (en) | 1988-12-05 | 1988-12-05 | Process for conversion of heavy hydrocarbonaceous feedstock |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02212593A JPH02212593A (ja) | 1990-08-23 |
| JP2926415B2 true JP2926415B2 (ja) | 1999-07-28 |
Family
ID=10647963
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|---|---|---|---|
| JP1314504A Expired - Lifetime JP2926415B2 (ja) | 1988-12-05 | 1989-12-05 | 重質炭化水素供給原料の変換方法 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
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| CA (1) | CA2004480A1 (ja) |
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| GB (1) | GB8828335D0 (ja) |
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20140120313A (ko) * | 2012-01-17 | 2014-10-13 | 메그 에너지 코오퍼레이션 | 중질 탄화수소의 낮은 복잡도, 고수율 전환 |
Families Citing this family (14)
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|---|---|---|---|---|
| EP0673989A3 (en) * | 1994-03-22 | 1996-02-14 | Shell Int Research | Process for the implementation of residual hydrocarbon oil. |
| JPH07286183A (ja) * | 1994-03-22 | 1995-10-31 | Shell Internatl Res Maatschappij Bv | 炭化水素残油の変換方法 |
| CN1067219C (zh) * | 1997-05-16 | 2001-06-20 | 浙江省农业科学院 | 一种无铅皮蛋腌制剂和用腌制剂加工皮蛋的方法 |
| CN1076749C (zh) * | 1998-04-24 | 2001-12-26 | 中国石油化工集团公司 | 缓和热转化——溶剂脱沥青组合工艺 |
| ID29093A (id) * | 1998-10-16 | 2001-07-26 | Lanisco Holdings Ltd | Konversi mendalam yang menggabungkan demetalisasi dan konversi minyak mentah, residu atau minyak berat menjadi cairan ringan dengan senyawa-senyawa oksigenat murni atau tak murni |
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| CN1325605C (zh) * | 2005-12-07 | 2007-07-11 | 中国海洋石油总公司 | 一种油砂沥青的处理方法 |
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|---|---|---|---|---|
| GB731721A (en) * | 1952-02-27 | 1955-06-15 | Standard Oil Dev Co | Improvements in or relating to deasphalting operation |
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1988
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-
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- 1989-12-04 RU SU894742598A patent/RU2024586C1/ru active
- 1989-12-04 FI FI895789A patent/FI99022C/fi not_active IP Right Cessation
- 1989-12-05 JP JP1314504A patent/JP2926415B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1989-12-05 KR KR1019890017986A patent/KR0148566B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1989-12-05 CN CN89109072A patent/CN1022254C/zh not_active Expired - Fee Related
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