JPH11267846A

JPH11267846A - 溶融亜鉛系めっき鋼板の溶接方法

Info

Publication number: JPH11267846A
Application number: JP7228398A
Authority: JP
Inventors: Kunihide Yamane; 国秀山根; Kazuhiro Kojima; 一浩児嶋; Hidetoshi Niigashira; 英俊新頭; Takashi Yashiki; 孝志屋敷; Hiroyasu Ishimoto; 裕保石本
Original assignee: Idemitsu Kosan Co Ltd; Idemitsu Engineering Co Ltd; Nippon Steel Corp
Current assignee: Idemitsu Kosan Co Ltd; Idemitsu Engineering Co Ltd; Nippon Steel Corp
Priority date: 1998-03-20
Filing date: 1998-03-20
Publication date: 1999-10-05
Anticipated expiration: 2018-03-20
Also published as: JP3559445B2

Abstract

(57)【要約】【課題】本発明は、石油貯蔵タンクの屋根材などとし
て適用する溶融亜鉛めっき系鋼板の溶接において、ピッ
トやブロ−ホ−ルが発生しにくい被覆ア−ク溶接棒を用
いて溶接し、溶接熱影響部近傍においても亜鉛めっきが
ダメ−ジを受けない溶接方法を提供する。【解決手段】亜鉛めっき付着量が片面当たり６０〜４
００ｇ／ｍ² である溶融亜鉛めっき系鋼板をア−ク溶接
する方法において、被覆剤に含有される炭素量の被覆剤
全体に対する添加量を０．０２〜０．５０重量％に制限
し、溶接入熱を０．５〜１．５ｋＪ／ｍｍとなるに調節
して溶接し、更にＴｉＯ₂ 、ＳｉＯ₂ 、ＣａＣＯ₃ 、Ｆ
ｅ−Ｍｎ、鉄粉を限定する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、溶融亜鉛系めっき
鋼板で防食を施した鋼板の溶接方法に関するものであ
る。

【０００２】

【従来の技術】従来、溶融亜鉛系めっき鋼板は主として
建築用材に使用されていたが、連続式亜鉛めっき設備が
導入されて以来、外観、加工性などの品質が飛躍的に向
上し、電気機器、自動車、土木など多方面に用いられる
ようになってきた。

【０００３】溶融亜鉛系めっき鋼板を溶接する場合、鋼
板表面から鉄より低い融点（４１９℃）と沸点（９０６
℃）を持った亜鉛が、溶接時に溶滴ないし溶融池に侵入
してその蒸気が突沸すると共に大気を巻き込み、溶接金
属の凝固過程で浮上しきれずに気泡として残存し、ピッ
トやブロ−ホ−ルを多発する。このような亜鉛の害を軽
減する手段としては、予め溶接線上から亜鉛を機械的に
除去することが有効であるが、手間がかかり非能率的で
ある。

【０００４】溶融亜鉛系めっき鋼板を使用した電気機器
や自動車等の溶接にあたっては、屋内のロボット溶接が
多くなっており、ガスシ−ルドア−ク溶接が多用され、
専用のソリッドワイヤが開発されており、特開昭６３−
７２４９８号公報には、ソリッドワイヤ中のＣ，Ｓｉ，
Ｐ，Ｓを限定し、さらにＴｉ，Ａｌ，Ｎｉ，Ｃｕを適宜
含有させた溶接材料が提案されている。更に、特開平２
−２６３５９４号公報では、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ａｌを特
定範囲とし、Ｃｕ、Ｎｂ，Ｖを特定範囲に限定すること
により、ピットやブロ−ホ−ルが発生しにくく、高速溶
接が可能なガスシ−ルドア−ク溶接ワイヤが開示されて
いる。

【０００５】一方、石油貯蔵タンクに代表される建築物
における屋根板は、従来、熱延鋼板黒皮材を外側で溶接
し、外面は手塗り塗装、内面は黒皮材のまま使用するの
が一般的であった。このような、従来の黒皮材よりなる
タンクにおいては、特に固定式屋根型石油貯蔵タンクに
おいて、タンク内面の石油に接していない部分は、腐食
が進行する。これに対して、本発明者等は、特開平７−
１１２７９２号公報で開示したように屋根および胴体部
の上部に溶融亜鉛めっき鋼板を配置することにより、耐
食性を著しく向上させ、大幅にタンク寿命を延長可能と
した。溶接施工は屋根になることから、風の影響を受け
にくい被覆ア−ク溶接棒が使用される。溶接棒の系統と
しては、主にＪＩＳのＤ４３０１（イルミナイト系）、
Ｄ４３０３（ライムチタニヤ系）およびＤ４３１３（高
酸化チタン系）が使用されているが、溶融亜鉛系めっき
鋼板の溶接においてピット・ブローホールが発生しにく
く、欠陥の少ない溶接金属を得るには、充分に満足のゆ
くものではない。また、タンク外側からの溶接の熱影響
部近傍でタンク内側の亜鉛めっきが溶接熱により消失し
ダメ−ジを受けて腐食する問題もあった。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記のよう
に石油貯蔵タンクの屋根材として適用する溶融亜鉛系め
っき鋼板の溶接において、ピットやブロ−ホ−ル等の欠
陥発生の少ない被覆ア−ク溶接棒を用いて溶接し、溶接
熱影響部近傍においても亜鉛めっきがダメ−ジを受けな
い溶接方法を提供することを目的とするものである。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明は、前述した要望
に応えるため、溶接施工方法および被覆剤成分を種々検
討して得られたものであって、その要旨とするところ
は、被覆剤と鋼心線とからなる被覆ア−ク溶接棒によ
り、亜鉛めっき付着量が片面当たり６０〜４００ｇ／ｍ
² である溶融亜鉛系めっき鋼板をア−ク溶接する方法に
おいて、被覆剤中の炭素を被覆剤全体に対する重量％で
０．０２〜０．５０％とし、式１で表される溶接入熱W
を０．５〜１．５ｋJ ／mmとなるように調節して溶接
し、更に、被覆剤が被覆剤全体の重量％で、Ｃ：０．０
２〜０．５０％、TiO₂：２５〜５５％、SiO₂：１０〜２
５％、CaCO₃：４〜１６％、Fe-Mn ：５〜１４％、鉄
粉：１０〜４０％を含有し、残部がスラグ生成剤、ア−
ク安定剤、ガス発生剤、脱酸剤、固着剤および不可避不
純物からなることを特徴とする溶融亜鉛系めっき鋼板の
溶接方法にある。

【０００８】本発明において、鋼板の表面に防錆を目的
としてＺｎ、５％以下のＭｇを添加したＺｎ−Ｍｇめっ
き鋼板および５％以下のAlを添加したＺｎ−Alめっき鋼
板を施したものを総称して溶融亜鉛系めっき鋼板とい
う。

【０００９】

【発明の実施の形態】本発明者等は、亜鉛めっき鋼板の
溶接において、ピットやブロ−ホ−ルの発生しやすい理
由として、溶接時に亜鉛の突沸による空気の巻き込みを
助長すると共に、溶融金属に入った亜鉛は鉄に溶解しに
くく、かつ低沸点であるため溶融金属が凝固過程におい
ても蒸気状態であり、これが残存して気泡となること、
また被覆ア−ク溶接棒では、清浄な溶接金属を得るため
に被覆に脱酸剤を過剰に添加すると溶融状態の亜鉛は酸
化されず気泡として残存し、ピット・ブロ−ホ−ルの発
生をさらに助長することに起因すると考察した。また、
溶接によりタンク内側の亜鉛めっきがダメージを受ける
のは、亜鉛めっきにより溶接作業性が大きく低下し、溶
接速度を遅くしなければならないことに起因すると考察
した。

【００１０】本発明者等は、これら亜鉛の影響を軽減す
るには、（１）有害な亜鉛を固定する、あるいはＺｎＯ
としてスラグオフさせる、（２）溶融金属および溶融ス
ラグの粘性を低下し、亜鉛蒸気を放出させる、（３）溶
融スラグの追従性を良好にして溶接速度を速くするこ
と、これらが有効であるとの観点から、被覆剤組成分に
ついて鋭意検討を行い、本発明を構成するに至ったもの
である。

【００１１】すなわち、本発明は、（ａ）被覆剤の炭素
量を限定することにより、溶融金属の酸化力を適正化
し、亜鉛の酸化を促進すること、すなわち亜鉛蒸気の発
生抑制に酸化反応熱による溶融金属の温度上昇を図り、
さらには溶融金属の撹拌作用の強化によるガス放出の促
進による亜鉛の影響の軽減を図ること、また、（ｂ）タ
ンク外面からの溶接で生ずる溶接熱によるタンク内面側
熱影響部の亜鉛めっき消失を低減させるため、水平すみ
肉溶接は無論のこと、入熱が大きくなる傾斜部でも下進
溶接が可能で、かつ低入熱溶接ができる被覆ア−ク溶接
棒を開発したこと、に最大の特徴がある。更に、（ｃ）
被覆剤中のTiO_2、 SiO_2、 CaCO₃ の量を限定すること
によって、適正な粘性のスラグを形成し溶接作業性を確
保すること、（ｄ）適正量のＭｎを添加することによ
り、溶接金属の酸化力を適正化し、亜鉛の酸化を促進す
ること、すなわち亜鉛蒸気の発生の抑制に、酸化反応熱
による溶接金属の温度上昇と溶融金属の粘性の低下を図
り、更には溶融金属の撹拌作用の強化によるガス放出の
促進による亜鉛の影響の軽減を図ること、の複合作用に
より、さらにピットやブロ−ホ−ルの発生を抑制するこ
とができる。

【００１２】以下に本発明における構成要件を説明す
る。図２は、鋼材により製作された固定式屋根型石油貯
蔵タンクの構造を示した図であって、基礎コンクリ−ト
１の上面に、鋼製底板２が載置されて固定され、その底
板２の周囲の上面に、鋼板からなる円筒状の胴体部３の
下端部が載置されて溶接により固着され、前記底板２の
上面の中央部に、鋼製支柱４の下端部が載置されて固着
され、前記支柱４の上端部と胴体部３とに、鋼製屋根骨
ラフタ−５が固着され、円錐形の鋼製屋根６は、前記屋
根骨ラフタ−５と胴体部３の上端部と支柱４の上端部と
に溶接により固着されて、石油貯蔵タンク７が構成さ
れ、その石油貯蔵タンク７内に、石油類８が貯蔵され、
その石油類８と屋根６との間に気相部９が設けられてい
る。また、図２において、胴体部３におけるハッチング
部分が普通鋼板であり、胴体部３における黒い太線部分
が、溶融亜鉛系めっき鋼板であり、屋根６にも溶融亜鉛
系めっき鋼板が用いられている。本発明において、耐食
性を特に必要とする対象部位である屋根６の内面と胴体
部３の上部は石油に接しておらず、気相部となってお
り、本部位での腐食環境は、ｐＨ５、３５℃の硫酸酸性
水溶液噴霧試験で簡便な腐食シュミレ−ションが出来る
ことが、前述の特開平７−１１２７９２号公報に記載さ
れている。そこで、本発明者等は、本腐食シュミレーシ
ョン試験を用いて、溶融亜鉛系めっき鋼板継手部の耐食
性を調査した。

【００１３】その結果を図１に示す。図１は、タンク内
面に溶融亜鉛系めっきを想定した場合の耐食性を示すグ
ラフである。すなわち、Ｃ；０．１１〜０．３４重量
％、ＳｉＯ₂ ；１５〜１９重量％、TiO₂；２９〜３６重
量％、CaCO₃ ；５〜９重量％、Al₂O₃ ；０〜２重量％、
有機物；１〜４重量％、Ｆｅ−Ｍｎ；６〜１１重量％、
鉄粉；１２〜２４重量％、その他０〜６重量％からなる
被覆剤を直径５mm、長さ４００mmの炭素鋼心線に被覆率
２３〜４６％になるように製造した後、乾燥し試験溶接
棒を作製し、この溶接棒により０．５％Ｍｇ含有亜鉛め
っき鋼板ＪＩＳＧ３３０２・ＳＧＨ４００Ｚ４５（板
厚４．５mm、幅２５０mm、長さ５００mm）を図３に示す
ごとく２枚重ねて、１５度下進すみ肉溶接を行い、上記
腐食試験を実施して、溶接部裏面の溶接熱影響部の残存
めっき厚みを測定した。残存めっき厚みが１０μm 以上
あれば耐食性に問題はないと判定した。その結果、めっ
き付着量が片面当たり６０ｇ／ｍ² 未満では、耐食性が
不十分となる。また、片面当たり４００ｇ／ｍ² を超え
ると溶接性が劣化する。特に、ピットやブロ−ホ−ルの
発生が顕著になる。更に溶融亜鉛系めっき鋼板の製造方
法については、特に限定されず種々の方法を適用でき
る。

【００１４】亜鉛目付量が６０g/m²以上の鋼板では、式
（１）で表される溶接入熱Ｗが０．６kJ/mm と１．４kJ
/mm では良好な耐食性を有しているが、溶接入熱２．１
kJ/mm では、残存めっき厚みが１０μm 以下であり、耐
食性が劣化する。つまり溶接入熱を０．５〜１．５kJ/m
m としたのは、溶接入熱が０．５kJ/mm 未満の場合は、
溶接欠陥が発生すること、１．５kJ/mm を超える場合
は、外面からの溶接で生ずる溶接熱によるタンク内面側
の熱影響部の亜鉛めっきが消失してしまい耐食性が劣る
ためである。

【００１５】 W = ６０ IＶ／Ｓ（ｋJ ／mm）………………（１） I ：溶接電流（Ａ）Ｖ：溶接電圧（Ｖ）Ｓ：溶接速度（ｍｍ／ｓｅｃ）次に、本発明者等は、亜鉛目付量が６０〜４００ｇ／ｍ
² の鋼板を溶接する場合において、ピット・ブロ−ホ−
ルが極めて発生しにくい被覆アーク溶接棒を種々検討し
た結果、溶接棒被覆剤中の炭素量を限定することにより
この問題を解決できることを見いだした。図４は、被覆
剤中の炭素量とピット・ブロ−ホ−ル発生数の関係を示
すグラフである。すなわち、S ｉＯ₂ ；１５〜１９重量
％、TiO₂；２９〜３６重量％、CaCO₃ ；５〜９重量％、
Al₂O₃ ；０〜２重量％、有機物；１〜４重量％、Ｆｅ−
Ｍｎ；６〜１１重量％、鉄粉；１２〜２４重量％、その
他０〜６重量％からなる被覆剤を、Ｃ；０．０６重量
％、Ｓｉ；０．０１重量％、Ｍｎ；０．４９重量％を含
有する直径５mm、長さ４００mmの炭素鋼心線に被覆率２
３〜４６％になるように製造した後、乾燥し試験溶接棒
を作製し、この溶接棒により０．５％Ｍｇ含有亜鉛めっ
き鋼板ＪＩＳＧ３３０２・ＳＧＨ４００Ｚ４５（板
厚４．５mm、幅２５０mm、長さ５００mm）を図３に示す
ごとく２枚重ねて、溶接入熱０．９〜１．４kJ/mm で１
５度下進すみ肉溶接を行い、すみ肉溶接部に発生するピ
ットとブロ−ホ−ルを比較した。計測は、ピット個数を
目測で計測し、その後、放射線透過試験を行い計測し
た。図４から明らかなように被覆剤中の炭素量を限定す
ることによって、ピットとブロ−ホ−ルが減少すること
が明らかである。炭素の添加量が０．０２重量％以上で
効果がある。しかし、０．５０重量％を超えて添加する
と、溶融状態の亜鉛が酸化されず気泡として溶接金属中
に残り、そのまま凝固しピットやブロ−ホ−ルとなる。
また、溶接金属が著しく硬化し、延性を損ない耐割れ性
が劣化する。被覆剤に含有される炭素は、主にＦｅ−Ｍ
ｎやグラファイトより添加される。ちなみに、鋼心線中
の炭素量が０．０４〜０．０８重量％程度含有されてい
れば、前述の効果が得られる。

【００１６】タンク屋根６の内面および胴体部３の上部
内面に、溶融亜鉛系めっき鋼板を適用することにより、
耐食性が向上する理由は、酸性腐食環境である硫酸性湿
潤環境において亜鉛腐食生成物の防食効果による。ま
た、溶接熱影響部の耐食性が良好であるのは、熱影響部
に残存する亜鉛と周辺部に存在する亜鉛の電気防食効果
による。また、石油タンクの種類についても特に限定さ
れず、屋根固定型石油タンクのみならず、屋根浮揚式タ
ンク等、他の種々のタンクにも適用可能である。その他
に、浮き屋根タンク付属物の屋根シ−ル部の雨よけ板お
よびシ−ル材取付部の部材等にも適用が可能である。

【００１７】TiO₂は、下進溶接性に重要な成分であり、
スラグ生成剤、粘性調整剤およびア−ク安定剤として使
用される。添加量は、２５重量％未満ではスラグの粘性
が低すぎ、下進溶接でスラグの被包性が悪く、アンダカ
ットが発生しやすく、ビード形状も悪い。５５重量％を
超えて添加するとスラグの粘性が高くなり、ビ−ド形状
が劣化すると共にブロ−ホ−ルも増加する。

【００１８】SiO₂は、スラグ生成剤として使用される。
添加量が１０重量％未満では被覆筒が浅く、ア−クが荒
くなり、スパッタの発生が多くなる。２５重量％を超え
て添加すると被覆剤の融点が高くなり、被覆筒が長くな
りすぎ、不安定なア−ク状態となり、ビ−ド波形が悪く
なる。

【００１９】CaCO₃ は、下進溶接性に重要な成分であ
り、ガス発生剤、スラグ生成剤として使用される。添加
量が４重量％未満では、スラグの粘性が低下し、ビ−ド
形状が悪くなると共に、ガス発生剤としての効果が不十
分で、ピット・ブロ−ホ−ルが発生する。１６重量％を
超えるとア−ク電圧が低下し、ア−クが不安定となり短
絡しやすく、ア−ク切れも発生する。

【００２０】Ｆｅ−Ｍｎは脱酸剤および合金剤としての
効果がある。また、前述の炭素源としても添加される。
添加量が５重量％未満では脱酸不足となり、清浄な溶接
金属が得られない。１４重量％を超えると脱酸過剰とな
り、亜鉛蒸気の影響が大きく働き、ピット・ブロ−ホ−
ルが発生すると共に、溶接金属が硬化し、耐割れ性が劣
化する。

【００２１】鉄粉は、ア−ク安定剤および溶着金属量増
加の目的で添加する。添加量が１０重量％未満では溶着
量が不足し、すみ肉溶接でアンダカットが発生する。４
０重量％を超えると被覆筒が弱くなり、短絡し易くなる
と共に、溶接金属の温度が低下しガスの放出が不十分に
なり、ピット・ブロ−ホ−ル発生の原因となる。

【００２２】さらに、上記以外のア−ク安定剤、スラグ
生成剤、ガス発生剤、脱酸剤とは、ＭｇＯやＦｅ₂ Ｏ
₃ 、Ａｌ₂ Ｏ₃ あるいは有機物等をさす。本発明溶接棒
は、以上述べた配合フラックスを、珪酸ソ−ダ、珪酸カ
リで代表される水ガラス等の粘結剤により、鋼心線の周
囲に被覆率が２０〜４５％となるように通常の押し出し
式溶接棒塗装機により被覆塗装した後、水分を除去する
ために１２０〜２５０℃で乾燥して製造する。

【００２３】

【実施例】次に実施例により本発明の効果を具体的に示
す。各種溶融亜鉛系めっき鋼板を用いて、Ｃ；０．１１
〜０．３４重量％、ＳｉＯ₂ ；１５〜１９重量％、Ti
O₂；２９〜３６重量％、CaCO₃ ；５〜９重量％、Al₂O
₃ ；０〜２重量％、有機物；１〜４重量％、Ｆｅ−Ｍ
ｎ；６〜１１重量％、鉄粉；１２〜２４重量％、その他
０〜６重量％からなる被覆剤を直径５mm、長さ４００mm
の炭素鋼心線に被覆率２３〜４６％になるように製造し
た後、乾燥し試験溶接棒を作製したものを用いて溶接
し、耐食性試験用試験片を製作し、実機タンク屋根に組
込み３ヶ月適用した結果を表１に示す。腐食の評価は、
地鉄浸食量が０ｍｍの場合を○、０．０１mm未満を△、
０．０１ｍｍ以上を×とした。その結果、本発明のA-5
〜A-9 、A-11、A-12、A-16、A-17は、本発明範囲内の溶
接施工での溶融亜鉛系めっき鋼板製タンクであり、内
面、外面共に耐食性が優れていることが明らかである。
A-1 は、黒皮材であり、A-2 〜A-4 は、めっき厚みが薄
いため、耐食性が劣った。A-10、A-15は、溶接入熱が低
いため、またA-14は、めっき厚みが厚いため溶接欠陥が
多く発生し、腐食試験を実施しなかった。A-4 、A-13、
A-18は、溶接入熱が大きいためタンク内面の熱影響部が
ダメ−ジを受けて耐食性が劣化した。

【００２４】

【表１】

【００２５】

【表２】

【００２６】次に、耐ピット・ブロ−ホ−ルを調査する
ため試験を実施した。表２に本発明例溶接棒および比較
のために用いた溶接棒の被覆剤組成並びに各種試験結果
を示す。溶接棒の作製にあたっては、直径５．０mm、長
さ４００mmの炭素鋼心線に被覆率３１％になるように製
造した後、乾燥し試験溶接棒を作製した。この溶接棒に
より、図３に示すごとく溶融亜鉛系めっき鋼板JIS G3
302 ・SGH400 Z45 （板厚４．５mm、幅２５０mm、長さ
５００mm）を２枚重ねて、１５度下進すみ肉溶接を行
い、すみ肉溶接部に発生するピットとブロ−ホ−ルを比
較した。なお、この際に溶接作業性を判定した。この溶
接条件は、溶接電流２２０Ａ、溶接入熱０．９〜１．２
kJ/mm で行った。溶接終了後、ビ−ド表面に発生するピ
ットの個数を目視で計測した。その後、溶接ビ−ドを放
射線透過試験を行い計測した。ピットとブロ−ホ−ルの
個数が５個／ｍ以下を良好（○印）とし、それ以上を不
良（×印）とした。溶接作業性の判定は、優れるものを
○印とし、やや劣るものを△印として評価した。本発明
溶接棒であるＢ−１からＢ−５は、適正の炭素量であ
り、他被覆剤も適正量含有されているため、ピットとブ
ロ−ホ−ルの数が少なく、さらに溶接作業性も優れてい
た。

【００２７】一方、Ｃ−１は、炭素量が少なくピットと
ブロ−ホ−ルが多く発生した。Ｃ−２は、炭素量が多す
ぎるためピットとブロ−ホ−ル発生した。Ｃ−３〜Ｃ−
５は、本発明範囲内だが被覆剤の炭素以外の成分がより
好ましい範囲からは外れる例である。溶接作業性がやや
劣るものの、ピットとブローホールの発生はなく、総合
的には良好な溶接を行うことができた。Ｃ−３は、Ｓｉ
Ｏ₂ が多く、またＴｉＯ₂ が少ないため、Ｃ−４は、Ｓ
ｉＯ₂ とCaCO₃ が少ないため下進溶接性がやや劣った。
Ｃ−５は、CaCO₃ とＦｅ−Ｍｎが多いため、ア−クが不
安定となり溶接作業性がやや劣った。Ｃ−６は、鉄粉が
多いため被覆筒が弱くなり溶接作業性がやや劣った。

【００２８】

【発明の効果】以上のように、本発明によれば、溶融亜
鉛めっき鋼板の施工において高耐食性を有し、ピットや
ブロ−ホ−ル等の欠陥の少ない優れた溶接方法であるこ
とから、その工業的意義は極めて大きい。

【図面の簡単な説明】

【図１】タンク内面に溶融亜鉛系めっきを想定した場合
の耐食性を示すグラフである。

【図２】固定式屋根型石油貯蔵タンクの構造を示す縦断
側面図である。

【図３】試験に用いられた試験板形状を示す斜視図であ
る。

【図４】被覆剤中の炭素量とピット・ブロ−ホ−ル発生
数の関係を示すグラフである。

【符号の説明】

１基礎コンクリ−ト２鋼製底板３胴体部４支柱５屋根骨ラフタ− ６屋根７石油貯蔵タンク８石油類９気相部Ｗ幅Ｌ長さ

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者児嶋一浩富津市新富20−１新日本製鐵株式会社技術開発本部内 (72)発明者新頭英俊姫路市広畑区富士町１番地新日本製鐵株式会社広畑製鐵所内 (72)発明者屋敷孝志愛知県知多市南浜町11番地 (72)発明者石本裕保千葉県千葉市中央区新田町37番24号

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】被覆剤と鋼心線とからなる被覆ア−ク溶
接棒により、亜鉛めっき付着量が片面当たり６０〜４０
０ｇ／ｍ² である溶融亜鉛系めっき鋼板をア−ク溶接す
る方法において、被覆剤中の炭素を被覆剤全体に対する
重量％で０．０２〜０．５０％とし、溶接入熱を０．５
〜１．５ｋJ ／mmとなるように調節して溶接することを
特徴とする溶融亜鉛系めっき鋼板の溶接方法。
【請求項２】被覆剤が被覆剤全体の重量％で、Ｃ：０．０２〜０．５０％ TiO₂：２５〜５５％ SiO₂：１０〜２５％ CaCO₃：４〜１６％ Fe-Mn ：５〜１４％鉄粉：１０〜４０％を含有し、残部がスラグ生成剤、ア−ク安定剤、ガス発
生剤、脱酸剤、固着剤および不可避不純物からなること
を特徴とする請求項１記載の溶融亜鉛系めっき鋼板の溶
接方法。