JPH11211998A - ファインダー反転光学系 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 高倍率に対応可能で撮影光学系とは別体の実
像式ファインダー光学系の小型化を可能にする反転光学
系を提供する。 【解決手段】 第２反射面R2は、第１反射面R1で反射さ
れた光束を一旦物体側に全反射させる。第３反射面(ダ
ハ反射面)R3は、第２反射面R2に対して鋭角をなし、第
２反射面R2で全反射された光束を瞳面EP側に反射させ
る。第１透過面T1は、第２反射面R2に対して略平行に所
定間隔をあけて配置され、第３反射面R3での反射後に第
２反射面R2を透過した光束を透過させる。第２透過面T2
は、第１透過面T1に対して鋭角をなすとともに光軸AX1,
AX2に対して垂直に配置され、第１透過面T1透過後の光
束を透過させる。プリズムPD,P2が屈折率1.55以下の低
屈折率樹脂から成り、実像ISのファインダー視野対角線
長が接眼レンズSE有効径よりも小さい。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ファインダー反転
光学系に関するものであり、特にスチルカメラ等におい
て撮影光学系とは別体で構成される実像式ファインダー
光学系用の反転光学系に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】近年、カメラの小型化・高倍率ズーム化
に伴い、高倍率に対応可能な小型のズームファインダー
が求められている。現在知られているファインダー光学
系には大きく分けて実像式・虚像式の２通りのタイプが
あるが、実像式には虚像式よりも高倍率ズームに対応し
やすいという利点がある。したがって、実像式ファイン
ダー光学系の方が有望といえる。

【０００３】上記実像式ファインダー光学系は、概略、
物体側から順に、対物レンズ，反転光学系及び接眼レン
ズから成っている。そして、対物レンズによって結ばれ
る実像を反転光学系で上下左右に反転させることにより
正立像を得る構成となっている。上記反転光学系として
は、リレー光学系を用いるタイプ，ポロプリズムを用い
るタイプ，ダハプリズムを用いるタイプ等が知られてい
る。リレー光学系を用いるタイプは結像面を２つ有する
ため、このタイプを採用するとファインダー光学系の全
長が長くなってしまう。したがって、ファインダー光学
系を小型化することは困難である。一方、ポロプリズム
を用いるタイプでは、４つの反射面が立体的に配置され
ているため、ダハプリズムを用いるタイプよりも小型化
は困難である。結果として、上記３つのタイプのなかで
はダハプリズムを用いるタイプを採用することが、ファ
インダー光学系の小型化を達成する上で有利である。

【０００４】ダハプリズムを用いるタイプの従来例とし
ては、本出願人が特開平８−１７９４００号公報で提案
したものが挙げられる。図１４に、それを用いたファイ
ンダー光学系の概略構成を示す。このファインダー光学
系は、物体側から順に、対物レンズＴＡ，ダハプリズム
ＰＤ，コンデンサーレンズＣＯ，視野枠Ｆ，プリズムｐ
１，プリズムｐ２，及び接眼レンズＳＥから成ってお
り、視野枠Ｆ位置には対物レンズＴＡによって実像(像
面)ＩＳが形成される。このファインダー光学系は、そ
の小型化・高倍率化を接眼レンズＳＥの焦点距離の短縮
によって達成するために、結像前の光路中にダハプリズ
ムＰＤを配置し、かつ、結像後の光路中に略三角柱形状
のプリズムｐ１，ｐ２を配置することによって、像面Ｉ
Ｓから接眼レンズＳＥまでの距離を短縮している。

【０００５】また、特公昭３７−２２３８号公報では、
図１５に示すように一眼レフカメラ用の反転光学系とし
てダハプリズムＰＤを使用したファインダー光学系が提
案されている。この構成によれば、メインミラーＭから
の反射光でコンデンサーレンズＣＯ近傍に形成された実
像(像面)ＩＳは、ダハプリズムＰＤとプリズムｐ２によ
って正立像となり、接眼レンズＳＥで観察される。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】特開平８−１７９４０
０号公報で提案されているファインダー光学系の問題点
を、図１６に基づいて説明する。図１６(ａ)は、図１４
における対物レンズＴＡから視野枠Ｆまでの構成を示し
ている。一方、図１６(ｂ)は、ダハプリズムＰＤからダ
ハ部分ＢＤが取り除かれたプリズムｐから成るファイン
ダー構成を、図１６(ａ)と対応するように示している。
図１６(ａ)に示すファインダー構成では、ダハプリズム
ＰＤが結像前の光路中に設けられているため、どうして
もダハ部分ＢＤの厚みのためのスペースを確保する必要
がある。つまり、サイズＬａとＬｂとの比較から明らか
なように、カメラの厚み方向にファインダー光学系を小
型化するのを、ダハ部分ＢＤの厚みが難しくしているの
である。一方、特公昭３７−２２３８号公報で提案され
ているファインダー構成では、接眼レンズＳＥと実像Ｉ
Ｓとの大きさの関係が、撮影光学系とは別体の実像式フ
ァインダー光学系を小型化するには不適切な比率となっ
ている。

【０００７】本発明は、このような状況に鑑みてなされ
たものであって、高倍率に対応可能で撮影光学系とは別
体の実像式ファインダー光学系の小型化を可能にする反
転光学系を提供することを目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、第１の発明のファインダー反転光学系は、撮影光学
系とは別体の実像式ファインダー光学系において、正の
パワーを有する対物レンズにより形成される実像を反転
させて正立像が接眼レンズで観察されるようにする反転
光学系であって、物体側から順に、反射部材，ダハプリ
ズム及びプリズムから成り、前記反射部材が、前記対物
レンズからの光束を反射させる第１反射面を有し、前記
ダハプリズムが、前記第１反射面で反射された光束を一
旦物体側に全反射させる第２反射面と、該第２反射面に
対して鋭角をなすように配置され、かつ、第２反射面で
全反射された光束を瞳面側に反射させるダハ反射面と、
を有し、前記プリズムが、前記第２反射面に対して略平
行に所定間隔をあけて配置され、かつ、前記ダハ反射面
での反射後に前記第２反射面を透過した光束を透過させ
る第１透過面と、該第１透過面に対して鋭角をなすとと
もに前記対物レンズの光軸及び前記接眼レンズの光軸に
対して垂直になるように配置され、かつ、前記第１透過
面を透過した光束を透過させる第２透過面と、を有し、
前記ダハプリズムと前記プリズムが、共に1.55以下の屈
折率を有する低屈折率樹脂で構成され、更に以下の条件
式を満足することを特徴とする。 Ａ／Ｂ＜1 ただし、 Ａ：対物レンズによって形成される実像のファインダー
視野対角線長、 Ｂ：接眼レンズの有効径、 である。

【０００９】第２の発明のファインダー反転光学系は、
上記第１の発明の構成において、更に以下の条件式を満
足することを特徴とする。 125≦θ＋χ≦180−arc sin(NA／ND) χ＜arc sin(NA／ND) ただし、 θ：第１反射面に入射する光束と反射する光束とがなす
角(°)、 χ：第１透過面と第２透過面とがなす角(°)、 NA：空気の屈折率、 ND：ダハプリズムの屈折率、 である。

【００１０】第３の発明のファインダー反転光学系は、
上記第１の発明の構成において、前記ダハプリズムの入
射面が正のパワーを有することを特徴とする。

【００１１】第４の発明のファインダー反転光学系は、
上記第１の発明の構成において、更に以下の条件式を満
足することを特徴とする。 0＜ｄ≦0.05 ただし、 ｄ：第２反射面と第１透過面との間隔(mm)、 である。

【００１２】第５の発明のファインダー反転光学系は、
上記第１の発明の構成において、前記第２反射面と前記
第１透過面のうちの少なくとも１面に反射防止膜が施さ
れていることを特徴とする。

【００１３】第６の発明のファインダー反転光学系は、
上記第１の発明の構成において、前記ダハプリズムと前
記プリズムが共にＰＭＭＡで構成されていることを特徴
とする。

【００１４】第７の発明のファインダー反転光学系は、
上記第１の発明の構成において、前記ダハプリズムと前
記プリズムとが可視光硬化型の接着剤で固定されている
ことを特徴とする。

【００１５】

【発明の実施の形態】以下、本発明を実施したファイン
ダー反転光学系を、図面を参照しつつ説明する。なお、
前述した従来例や以下に説明する実施の形態の相互で、
同一の部分や相当する部分には同一の符号を付して、重
複説明を適宜省略する。

【００１６】《第１の実施の形態》図１は、第１の実施
の形態に係る反転光学系で構成されたファインダー光学
系の上面図である。このファインダー光学系は、撮影光
学系とは別体で構成された実像式ファインダー光学系で
あって、物体(すなわち被写体)側より順に、全体として
正のパワーを有する対物レンズＴＡ；第１プリズムＰ
１，ダハプリズムＰＤ及び第２プリズムＰ２から成る反
転光学系；正のパワーを有する接眼レンズＳＥ等から成
っている。なお、同図中のＥＰは、このファインダー光
学系の瞳面である。

【００１７】上記対物レンズＴＡは、２，３群の移動に
よってズーミングを行う正・負・正の３群から成るズー
ムレンズである。上記反転光学系は、上記ファインダー
光学系において対物レンズＴＡにより形成される実像
(像面)ＩＳを反転させて、正立像が接眼レンズＳＥで観
察されるようにするダハプリズムタイプの反転光学系で
ある。ダハプリズムＰＤの入射面ＩＤには、正のパワー
を有するコンデンサーレンズＣＯが一体化された状態で
設けられており、また、対物レンズＴＡによって入射面
ＩＤ近傍に形成される像面ＩＳの近傍には、不図示の視
野枠{図９(ａ)中、Ｆで示す。}が配置されている。

【００１８】第１プリズムＰ１は、対物レンズＴＡから
の光束をダハプリズムＰＤ側へ反射させる第１反射面Ｒ
１を有しており、第１反射面Ｒ１を側面とする略三角柱
形状をなしている。また、第１プリズムＰ１の入射面は
物体側に凹面を向けた曲面をなしており、第１プリズム
Ｐ１の射出面Ｅ１は平面をなしている。

【００１９】ダハプリズムＰＤは、第２反射面Ｒ２と第
３反射面Ｒ３を有している。第２反射面Ｒ２は、第１反
射面Ｒ１で反射された光束を一旦物体側に全反射させ
る。第３反射面Ｒ３は、第２反射面Ｒ２に対して鋭角を
なすように配置されたダハ反射面であって、第２反射面
Ｒ２で全反射された光束を瞳面ＥＰ側に反射させる。そ
して第２反射面Ｒ２は、上記のように第１反射面Ｒ１か
らの光束を物体側に全反射させる反射面であると同時
に、第３反射面Ｒ３で反射された光束を透過させる透過
面でもある。

【００２０】第２プリズムＰ２は、入射面である第１透
過面Ｔ１と、射出面である第２透過面と、を有してお
り、各透過面Ｔ１，Ｔ２を側面とする略三角柱形状をな
している。第１透過面Ｔ１は、第２反射面Ｒ２に対して
略平行に所定間隔をあけて配置されており、第３反射面
Ｒ３での反射後に第２反射面Ｒ２を透過した光束を透過
させる。第２透過面Ｔ２は、第１透過面Ｔ１に対して鋭
角をなすとともに対物レンズＴＡの光軸ＡＸ１及び接眼
レンズＳＥの光軸ＡＸ２に対して垂直になるように配置
されており、第１透過面Ｔ１を透過した光束を透過させ
る。第２透過面Ｔ２透過後の光束は、接眼レンズＳＥを
透過した後、瞳面ＥＰに至る。

【００２１】以下に、第１の実施の形態における諸元を
示す。なおこれらの値は、後述する他の実施の形態にお
いてもほぼ同じである。 ・第１反射面Ｒ１に入射する光束と反射する光束とがな
す角：θ＝94(°) ・第１透過面Ｔ１と第２透過面Ｔ２とがなす角：χ＝3
5.4(°) ・θ＋χ＝129.4(°) ・第２反射面Ｒ２に入射する光束の入射角：α＝50.6
(°) ・空気の屈折率：NA＝1.000 ・ダハプリズムＰＤの屈折率：ND＝1.491 ・arc sin(NA／ND)＝42.1(°) ・第２反射面Ｒ２と第１透過面Ｔ１との間隔：ｄ＝0.02
(mm) ・実像ＩＳのファインダー視野対角線長：Ａ≒6(mm) ・接眼レンズＳＥの有効径：Ｂ≒10(mm) ・Ａ／Ｂ≒0.6

【００２２】〈第１反射面Ｒ１とダハプリズムＰＤと第
２プリズムＰ２との関係〉第１反射面Ｒ１とダハプリズ
ムＰＤと第２プリズムＰ２との関係においては、本実施
の形態のように以下の条件式(1)及び(2)を満足すること
が、ファインダー光学系を小型化する上で望ましい。 125≦θ＋χ≦180−arc sin(NA／ND) …(1) χ＜arc sin(NA／ND) …(2) ただし、 θ：第１反射面Ｒ１に入射する光束と反射する光束とが
なす角(°)、 χ：第１透過面Ｔ１と第２透過面Ｔ２とがなす角(°)、 NA：空気の屈折率、 ND：ダハプリズムＰＤの屈折率、 である。

【００２３】まず、条件式(1)を説明する。ダハプリズ
ムＰＤの入射面ＩＤから入射した光束は、第２反射面Ｒ
２で全反射する必要がある。そして、その関係を成立さ
せるには、以下の条件式(3)を満たす必要がある。 α≧arc sin(NA／ND) …(3) ただし、 α：第２反射面Ｒ２に入射する光束の入射角(°) である。

【００２４】図１に示すように、対物レンズＴＡの光軸
ＡＸ１と接眼レンズＳＥの光軸ＡＸ２とは平行な位置関
係にあり、第２プリズムＰ２の第２透過面(射出面)Ｔ２
が光軸ＡＸ１,ＡＸ２に対して垂直な位置関係にあるの
で、αは幾何学上、以下の式(4)で表される。この式(4)
で条件式(3)を変形すると、前記条件式(1)の上限を規定
する以下の条件式(5)が得られる。 α＝180−θ−χ …(4) θ＋χ≦180−arc sin(NA／ND) …(5)

【００２５】また、コンパクトなファインダー光学系を
実現するためには、第１反射面Ｒ１に対する入射光束と
反射光束とがなす角度θを適当な値に設定することが重
要である。これを図２に基づいて説明する。図２(ａ)〜
(ｃ)は、一定幅の平行光束を種々の角度で第１反射面Ｒ
１に入射させたときの光路を示している。２本の破線間
で示す光束範囲は、第１反射面Ｒ１に入射した平行光束
を平行光束のまま取り出しうる範囲を示している。つま
り、破線間の光束範囲の長さは、第１反射面Ｒ１に最低
限必要な光路長(必要光路長)に相当する。なお、ここで
は第１プリズムＰ１の代わりにミラーＭ１を用いた場合
を示しているが、第１プリズムＰ１を用いた場合でも同
様である。

【００２６】図２(ａ)〜(ｃ)から分かるように、同じ幅
の平行光束に対しては、同図(ｂ)に示すθ＝90°のと
き、第１反射面Ｒ１の必要光路長が最も短くなる。これ
は入射光束が平行光束の場合に限らない。図２(ｃ)に示
すように角度θが90°よりも大きくなると、第１反射面
Ｒ１の必要光路長が長くなるため、対物レンズＴＡの焦
点距離を長くしなければならなくなる。対物レンズＴＡ
の焦点距離を長くすると、ファインダー光学系のサイズ
が光軸ＡＸ１方向に大きくなるため、ファインダー光学
系のコンパクト化を実現することができなくなる。

【００２７】逆に、図２(ａ)に示すように角度θが90°
よりも小さくなると、第１反射面Ｒ１のサイズは小さく
なるが、前記式(4)から分かるように角度αは大きくな
ってしまう。ここで、角度αが大きくなる場合のファイ
ンダー構成を、図３に基づいて説明する。図３(ａ)に示
すファインダー構成において、角度χを一定に保ちなが
ら角度θを小さくすると、図３(ｂ)に示すように角度α
が大きくなる。このため、第２反射面Ｒ２の必要光路長
を長くしなければならなくなる。第２反射面Ｒ２の必要
光路長を長くすると、図３(ｂ)に示すようにダハプリズ
ムＰＤのサイズを光軸ＡＸ１に対して垂直方向に大きく
しなければならなくなる。したがって、サイズＬａとＬ
ｂとの比較から明らかなように、ファインダー光学系の
コンパクト化を実現することができなくなる。

【００２８】上記角θ，αの大小関係(図３)から、角度
αは以下の条件式(6)を満足することが望ましい。この
条件式(6)を前記式(4)を用いて変形すると、前記条件式
(1)の下限を規定する以下の条件式(7)が得られる。 α≦55 …(6) 125≦θ＋χ …(7)

【００２９】次に、条件式(2)を説明する。図１に示す
ように、ダハプリズムＰＤの第３反射面(ダハ反射面)Ｒ
３で反射された光束は、第２反射面Ｒ２を透過し、第２
プリズムＰ２の第１透過面Ｔ１を透過する必要がある。
第３反射面Ｒ３で反射された光束が第２反射面Ｒ２で全
反射されずに透過するための条件は、前記条件式(2)が
規定する通りである。また、後述するようにダハプリズ
ムＰＤと第２プリズムＰ２とは屈折率が同じなので、第
２反射面Ｒ２を透過した光束が第１透過面Ｔ１を透過す
る条件も、条件式(2)が規定する通りである。したがっ
て、条件式(2)を満たせば、第３反射面Ｒ３で反射され
た光束が、第２反射面Ｒ２と第１透過面Ｔ１を透過する
ことになる。

【００３０】〈ダハプリズムＰＤと第２プリズムＰ２と
の関係〉ダハプリズムＰＤと第２プリズムＰ２は、共に
1.55以下の屈折率を有する低屈折率樹脂で構成されてい
る。本実施の形態では、屈折率が1.55以下の低屈折率樹
脂としてＰＭＭＡ(polymethyl methacrylate)を採用し
ている。つまり、ダハプリズムＰＤと第２プリズムＰ２
は共にＰＭＭＡで構成されている。

【００３１】ここで、屈折率が1.55以下の低屈折率樹脂
をダハプリズムＰＤと第２プリズムＰ２に使用している
理由を説明する。ガラス等の高屈折率材料をダハプリズ
ムＰＤと第２プリズムＰ２に使用した場合、その屈折率
NDが大きいため、角度χを小さくしないと条件式(2)を
満たすことができなくなる。前記式(4)において角度θ
を一定に保ちながら角度χを小さくすると、入射角αが
大きくなるため、第２反射面Ｒ２の必要光路長を長くし
なければならなくなる。第２反射面Ｒ２の必要光路長を
長くすると、ダハプリズムＰＤのサイズを光軸ＡＸ１に
対して垂直方向に大きくしなければならなくなる。つま
り、角度θと角度χとは式(4)において等価な関係にあ
ることから、高屈折率材料をダハプリズムＰＤに用いた
場合も、図３(ｂ)に示すファインダー構成と同様、ダハ
プリズムＰＤのサイズが光軸ＡＸ１に対して垂直方向に
大きくなるのである。したがって、ファインダー光学系
のコンパクト化を実現することができなくなる。このよ
うに、ダハプリズムＰＤと第２プリズムＰ２に使用する
材料の屈折率は低い方がファインダー光学系を小型化し
やすく、その望ましい屈折率が1.55以下なのである。

【００３２】先に述べたように、ダハプリズムＰＤは入
射面ＩＤに正のパワーを有している。ダハプリズムＰＤ
の入射面ＩＤにコンデンサーレンズ効果を持たせること
によって、図４に示すように、対物レンズＴＡの径方向
(すなわち光軸ＡＸ１に対して垂直方向)のサイズを小型
化することができる。また、ガラスで構成されたプリズ
ムでは、その入射面に正のパワーを付与することは困難
であるが、ダハプリズムＰＤは屈折率が1.55以下の低屈
折率樹脂で構成されているため、その入射面ＩＤに正の
パワーを付与することは容易である。

【００３３】ダハプリズムＰＤと第２プリズムＰ２との
関係においては、本実施の形態のように以下の条件式
(8)を満足することが望ましい。この間隔ｄは、ダハプ
リズムＰＤに入射した光束を第２反射面Ｒ２で全反射さ
せるために必要となる面間隔であり、条件式(8)の下限
はそれを規定している。 0＜ｄ≦0.05 …(8) ただし、 ｄ：第２反射面Ｒ２と第１透過面Ｔ１との間隔(mm)、 である。

【００３４】図５は、間隔ｄによって発生する収差を説
明するための模式図である。図５(ａ)に示すように、光
路中を第２反射面Ｒ２及び第１透過面Ｔ１が垂直に横切
る場合には、光束は１点で結像する。しかし、本実施の
形態のように、光路中を第２反射面Ｒ２と第１透過面Ｔ
１とが間隔ｄの空気層を挟んで斜めに横切る構成では、
図５(ｂ)に示すように光束は１点で結像しない。これは
屈折位置の非対称性(つまり光線によって屈折位置が異
なること)によるものなので、間隔ｄが大きくなるにつ
れて結像状態は悪くなる。したがって、間隔ｄは小さい
方がよい。

【００３５】図６は、第２反射面Ｒ２と第１透過面Ｔ１
とで発生するゴーストを説明するための模式図である。
ダハプリズムＰＤ内を進行する光束Ｋ０は、第２反射面
Ｒ２から空気中に射出する際に屈折する。通常光束Ｋ１
は、更に第１透過面Ｔ１で屈折して第２プリズムＰ２内
を進行する。ところが、通常光束Ｋ１が第２プリズムＰ
２に入射する際に、その一部の光束Ｋ２が第１透過面Ｔ
１で反射されてゴーストＫ２(図６中、破線で示す。)と
なり、第２プリズムＰ２中を進行してしまう。ゴースト
光Ｋ２によって像は２重に重なり、これがファインダー
光学性能の低下をもたらすことになる。したがって、間
隔ｄは小さい方がよい。

【００３６】上記ゴーストの影響を少なくするとともに
収差性能を良好に保つためには、面間隔ｄを条件式(8)
が規定する0.05(mm)以下にするのが望ましい。また、第
２反射面Ｒ２と第１透過面Ｔ１のうちの少なくとも１面
に、反射防止膜を施すのが望ましい。反射防止膜を設け
ることによって、ゴーストＫ２の影響を軽減することが
できる。

【００３７】図７は、ダハプリズムＰＤと第２プリズム
Ｐ２とが、上記間隔ｄをあけて配置された状態を模式的
に示している。第２反射面Ｒ２と第１透過面Ｔ１との間
の有効光路外には、間隔ｄを保持するためのスペーサＳ
Ｐが設けられている。このスペーサＳＰは、第２反射面
Ｒ２，第１透過面Ｔ１の少なくとも一方に、コーティン
グ，突起等を設けることによって構成される。

【００３８】また図７に示すように、ダハプリズムＰＤ
と第２プリズムＰ２とは、可視光硬化型の接着剤ＡＤで
固定されている。ここで、可視光硬化型の接着剤ＡＤを
使用している理由を説明する。従来より、光学部品の接
着にはＵＶ(ultraviolet)系接着剤，シリコン系接着
剤，ゴム系接着剤，瞬間接着剤等が利用されている。シ
リコン系接着剤，ゴム系接着剤は硬化時間が長いので実
用的でなく、瞬間接着剤は硬化時に発生するガスの量が
多いので光学部品の接着には向かない。このため、ＵＶ
系接着剤が使用されることが多い。最近の光学部品に使
用されている樹脂材料は、耐光性を向上させて紫外線に
よる樹脂の劣化等を防止するために、紫外線吸収剤を含
んでいることが多い。紫外線吸収剤を含んだ光学部品に
ＵＶ系接着剤を使用すると、図８に示すようにダハプリ
ズムＰＤと第２プリズムＰ２との間に接着剤ＡＤが入り
込んだ場合、ＵＶ光が紫外線吸収剤で吸収されてしまう
ため、接着剤ＡＤは硬化されず、有効面への流れ込みが
発生してしまう。本実施の形態のように可視光硬化型の
接着剤ＡＤを使用すれば、ダハプリズムＰＤや第２プリ
ズムＰ２が紫外線吸収剤を含んだ樹脂で構成されていて
も接着は可能である。

【００３９】〈ダハプリズムＰＤとファインダー視野と
の関係〉図９(ａ)は、ダハプリズムＰＤを入射面ＩＤ側
から見た状態を示している。ファインダー視野は、像面
ＩＳ近傍に配置されている視野枠Ｆで構成され、ダハプ
リズムＰＤのダハ稜線ＬＤは、ファインダー視野の短辺
方向に対して垂直に位置している。このように、ファイ
ンダー視野の短辺方向に対してダハ稜線ＬＤが垂直にな
るようにダハプリズムＰＤを配置すれば、ダハ部分ＢＤ
を小さくして、ファインダー光学系の小型化を達成する
ことができる。これに対して、図９(ｂ)は、ファインダ
ー視野の短辺方向に対してダハ稜線ＬＤが平行になるよ
うにダハプリズムＰＤを配置した場合を示している。図
９(ａ)の構成と比べてダハ部分ＢＤが大きくなってお
り、これによってファインダー光学系全体が大きくなる
ことは明らかである。なお、前述した特公昭３７−２２
３８号公報で提案されているファインダー構成(図１５)
では、通常のカメラ構成において図９(ｂ)に示す構成を
採ることになる。

【００４０】〈接眼レンズＳＥとファインダー視野との
関係〉図１０(ａ)は対物レンズＴＡの焦点距離fTが長い
場合のファインダー構成を示しており、図１０(ｂ)は対
物レンズＴＡの焦点距離fTが短い場合のファインダー構
成を示している。本実施の形態は撮影光学系とは別体の
実像式ファインダー光学系に使用されるので、対物レン
ズＴＡの焦点距離fTを短くすれば、それに伴って実像Ｉ
Ｓは小さくなり、ファインダー光学系の全長は短くな
る。しかし、ファインダー倍率は、対物レンズＴＡの焦
点距離fTと接眼レンズ１５の焦点距離fSとの比で決まる
ので、ファインダー倍率を保つためには、焦点距離fTを
小さくすることに比例して焦点距離fSを小さくする必要
がある。また、接眼レンズＳＥの有効径は、ファインダ
ー倍率，アイポイント等によってほぼ一義的に決まるの
で、あまり小さくするのは性能を劣化させる原因とな
る。

【００４１】したがって、ファインダー光学系の小型化
と各種性能とを両立させるためには、以下の条件式(9)
を満足する構成にすることが望ましい。 Ａ／Ｂ＜1 …(9) ただし、 Ａ：対物レンズＴＡによって形成される実像ＩＳのファ
インダー視野対角線長、 Ｂ：接眼レンズＳＥの有効径、 である。

【００４２】条件式(9)は実像ＩＳと接眼レンズＳＥと
の大きさの関係を規定しているにすぎないので、例えば
接眼レンズＳＥが長方形状に構成されている場合に、条
件式(9)中のＢを接眼レンズＳＥの短辺長さとすると、
Ａは対物レンズＴＡが形成する実像ＩＳのファインダー
視野短辺長さということになる。なお、前述した特公昭
３７−２２３８号公報で提案されているファインダー構
成(図１５)では、その構成上、実像ＩＳのファインダー
視野対角線長Ａが接眼レンズＳＥの有効径Ｂよりも大き
くなっている。

【００４３】《第２〜第４の実施の形態》図１１〜図１
３は、第２〜第４の実施の形態にそれぞれ対応する反転
光学系で構成されたファインダー光学系の上面図であ
る。第２，第３の実施の形態(図１１，図１２)では、第
１の実施の形態における第１プリズムＰ１の代わりに、
反射部材としてミラーＭ１を使用した点に特徴がある。
第３の実施の形態(図１２)では更に、第１の実施の形態
においてダハプリズムＰＤの入射面ＩＤに一体形成され
ているコンデンサーレンズＣＯを、ダハプリズムＰＤと
は別体で設けた点に特徴がある。第４の実施の形態(図
１３)では、第１の実施の形態においてダハプリズムＰ
Ｄの入射面ＩＤに一体形成されているコンデンサーレン
ズＣＯを、第１プリズムＰ１の射出面Ｅ１に一体形成し
た点に特徴がある。

【００４４】

【発明の効果】以上説明したように本発明に係るファイ
ンダー反転光学系によれば、高倍率・高変倍に対応可能
で撮影光学系とは別体の実像式ファインダー光学系を小
型化することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】第１の実施の形態で構成されたファインダー光
学系を示す上面図。

【図２】第１反射面に対する入射光束と反射光束とがな
す角と第１反射面の必要光路長等との関係を説明するた
めの光路図。

【図３】第２反射面に対する入射角とファインダー光学
系の大きさとの関係を説明するためのファインダー構成
図。

【図４】ダハプリズムの入射面の正パワーと対物レンズ
のレンズ径サイズとの関係を説明するための光路展開
図。

【図５】第２反射面と第１透過面との間隔によって発生
する収差を説明するための光路図。

【図６】第２反射面と第１透過面との間隔によって発生
するゴーストを説明するための光路図。

【図７】ダハプリズムと第２プリズムとの接着を説明す
るための反転光学系の要部模式図。

【図８】ダハプリズムと第２プリズムとの間隔への接着
剤の流れ込みを説明するための反転光学系の要部模式
図。

【図９】ダハ稜線の方向とファインダー視野の短辺方向
との関係を説明するための模式図。

【図１０】実像と接眼レンズとの大きさの関係を説明す
るためのファインダー構成図。

【図１１】第２の実施の形態で構成されたファインダー
光学系を示す上面図。

【図１２】第３の実施の形態で構成されたファインダー
光学系を示す上面図。

【図１３】第４の実施の形態で構成されたファインダー
光学系を示す上面図。

【図１４】第１の従来例に係るファインダー光学系を示
す上面図。

【図１５】第２の従来例に係るファインダー光学系を示
す上面図。

【図１６】第１の従来例に係るファインダー全長を説明
するための要部上面図。

【符号の説明】

ＴＡ …対物レンズ Ｐ１ …第１プリズム(反射部材) Ｍ１ …ミラー(反射部材) ＩＳ …像面(実像) ＣＯ …コンデンサーレンズ ＰＤ …ダハプリズム ＩＤ …ダハプリズムの入射面 ＢＤ …ダハ部分 ＬＤ …ダハ稜線 ＡＤ …接着剤 Ｐ２ …第２プリズム(プリズム） ＳＥ …接眼レンズ ＥＰ …瞳面 Ｒ１ …第１反射面 Ｒ２ …第２反射面 Ｒ３ …第３反射面（ダハ反射面) Ｔ１ …第１透過面 Ｔ２ …第２透過面 ＡＸ１…対物レンズの光軸 ＡＸ２…接眼レンズの光軸

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 撮影光学系とは別体の実像式ファインダ
   ー光学系において、正のパワーを有する対物レンズによ
   り形成される実像を反転させて正立像が接眼レンズで観
   察されるようにする反転光学系であって、 物体側から順に、反射部材，ダハプリズム及びプリズム
   から成り、 前記反射部材が、前記対物レンズからの光束を反射させ
   る第１反射面を有し、 前記ダハプリズムが、前記第１反射面で反射された光束
   を一旦物体側に全反射させる第２反射面と、該第２反射
   面に対して鋭角をなすように配置され、かつ、第２反射
   面で全反射された光束を瞳面側に反射させるダハ反射面
   と、を有し、 前記プリズムが、前記第２反射面に対して略平行に所定
   間隔をあけて配置され、かつ、前記ダハ反射面での反射
   後に前記第２反射面を透過した光束を透過させる第１透
   過面と、該第１透過面に対して鋭角をなすとともに前記
   対物レンズの光軸及び前記接眼レンズの光軸に対して垂
   直になるように配置され、かつ、前記第１透過面を透過
   した光束を透過させる第２透過面と、を有し、 前記ダハプリズムと前記プリズムが、共に1.55以下の屈
   折率を有する低屈折率樹脂で構成され、 更に以下の条件式を満足することを特徴とするファイン
   ダー反転光学系； Ａ／Ｂ＜1 ただし、 Ａ：対物レンズによって形成される実像のファインダー
   視野対角線長、 Ｂ：接眼レンズの有効径、 である。
2. 【請求項２】 更に以下の条件式を満足することを特徴
   とする請求項１記載のファインダー反転光学系； 125≦θ＋χ≦180−arc sin(NA／ND) χ＜arc sin(NA／ND) ただし、 θ：第１反射面に入射する光束と反射する光束とがなす
   角(°)、 χ：第１透過面と第２透過面とがなす角(°)、 NA：空気の屈折率、 ND：ダハプリズムの屈折率、 である。
3. 【請求項３】 前記ダハプリズムの入射面が正のパワー
   を有することを特徴とする請求項１記載のファインダー
   反転光学系。
4. 【請求項４】 更に以下の条件式を満足することを特徴
   とする請求項１記載のファインダー反転光学系； 0＜ｄ≦0.05 ただし、 ｄ：第２反射面と第１透過面との間隔(mm)、 である。
5. 【請求項５】 前記第２反射面と前記第１透過面のうち
   の少なくとも１面に反射防止膜が施されていることを特
   徴とする請求項１記載のファインダー反転光学系。
6. 【請求項６】 前記ダハプリズムと前記プリズムが共に
   ＰＭＭＡで構成されていることを特徴とする請求項１記
   載のファインダー反転光学系。
7. 【請求項７】 前記ダハプリズムと前記プリズムとが可
   視光硬化型の接着剤で固定されていることを特徴とする
   請求項１記載のファインダー反転光学系。