JPH11199971A - 加工性に優れた直送圧延による軟質冷延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
加工性に優れた直送圧延による軟質冷延鋼板およびその製造方法Info
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- JPH11199971A JPH11199971A JP950098A JP950098A JPH11199971A JP H11199971 A JPH11199971 A JP H11199971A JP 950098 A JP950098 A JP 950098A JP 950098 A JP950098 A JP 950098A JP H11199971 A JPH11199971 A JP H11199971A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】加工性に優れた軟質冷延鋼板と、この軟質冷延
鋼板を直送圧延で製造する場合でも加熱炉材と同等の材
質で、低温巻取を可能とする方法を提供する。 【解決手段】重量％で、Ｃ≦０．０３％と、Ｓｉ≦０．
１％と、Ｍｎ≦０．５％と、Ｐ≦０．０３％と、Ｓ≦
０．０２％と、Ｓｏｌ．Ａｌ≦０．０４％と、Ｎ：０．
００１〜０．００６％とを含有し、かつＮ％≧Ｓ％／５
を満たし、さらに、下記（１）式で定義される範囲のＢ
を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物であることを
特徴とする、加工性に優れた直送圧延による軟質冷延鋼
板。 １１／１４×Ｎ％−０．０００４≦Ｂ≦１１／１４×Ｎ
％＋０．００２…（１）
鋼板を直送圧延で製造する場合でも加熱炉材と同等の材
質で、低温巻取を可能とする方法を提供する。 【解決手段】重量％で、Ｃ≦０．０３％と、Ｓｉ≦０．
１％と、Ｍｎ≦０．５％と、Ｐ≦０．０３％と、Ｓ≦
０．０２％と、Ｓｏｌ．Ａｌ≦０．０４％と、Ｎ：０．
００１〜０．００６％とを含有し、かつＮ％≧Ｓ％／５
を満たし、さらに、下記（１）式で定義される範囲のＢ
を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物であることを
特徴とする、加工性に優れた直送圧延による軟質冷延鋼
板。 １１／１４×Ｎ％−０．０００４≦Ｂ≦１１／１４×Ｎ
％＋０．００２…（１）
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、特に自動車、家電
製品等に適する、加工性に優れた軟質冷延鋼板、及びそ
の鋼板を直送圧延−連続焼鈍で安価に製造する方法に関
する。
製品等に適する、加工性に優れた軟質冷延鋼板、及びそ
の鋼板を直送圧延−連続焼鈍で安価に製造する方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】従来、連続焼鈍で製造される加工用冷延
鋼板の製造では、軟質化と高ｒ値化のために熱延時に高
温巻取を行いＡｌＮの析出と炭化物の凝集粗大化を促進
している。ただし、高温巻取を行うと、酸素の供給が容
易なコイルの両端部においてスケール厚の増大をもたら
し酸洗性が劣化するという問題がある。そこで、特開昭
４８−１００３１４号公報にはＢでＮを粗大ＢＮとして
固定して巻取温度を低減する方法が開示されているが、
この方法を直送圧延に適用しても、巻取温度低減効果は
得られない。これは、加熱炉材ではスラブ中に析出した
粗大ＭｎＳの一部が再固溶せず残留するのに対し、直送
圧延ではすべてのＭｎＳが固溶状態で圧延されるため、
圧延時に析出した微細ＭｎＳが粒成長性を抑制するため
である。
鋼板の製造では、軟質化と高ｒ値化のために熱延時に高
温巻取を行いＡｌＮの析出と炭化物の凝集粗大化を促進
している。ただし、高温巻取を行うと、酸素の供給が容
易なコイルの両端部においてスケール厚の増大をもたら
し酸洗性が劣化するという問題がある。そこで、特開昭
４８−１００３１４号公報にはＢでＮを粗大ＢＮとして
固定して巻取温度を低減する方法が開示されているが、
この方法を直送圧延に適用しても、巻取温度低減効果は
得られない。これは、加熱炉材ではスラブ中に析出した
粗大ＭｎＳの一部が再固溶せず残留するのに対し、直送
圧延ではすべてのＭｎＳが固溶状態で圧延されるため、
圧延時に析出した微細ＭｎＳが粒成長性を抑制するため
である。
【０００３】そこで、直送圧延でも加熱炉材と同等の軟
質材を得ることを目的として、特開平７−２４２９９５
号公報にはＳを０．００４％以下とし微細ＭｎＳ量を低
減して軟質化する方法が開示されている。また、特開平
９−３５５０号公報には連続鋳造スラブをＡｃ3 点以下
に冷却する前に圧延を開始することで、Ｆｅの変態に伴
う圧延前のＭｎＳの形態変化を抑制し、析出物の核とす
ることで析出物の粗大化を促進する方法が開示されてい
る。
質材を得ることを目的として、特開平７−２４２９９５
号公報にはＳを０．００４％以下とし微細ＭｎＳ量を低
減して軟質化する方法が開示されている。また、特開平
９−３５５０号公報には連続鋳造スラブをＡｃ3 点以下
に冷却する前に圧延を開始することで、Ｆｅの変態に伴
う圧延前のＭｎＳの形態変化を抑制し、析出物の核とす
ることで析出物の粗大化を促進する方法が開示されてい
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開平
７−２４２９９５号公報に開示の方法により、Ｓを０．
００４％以下にすると脱硫コストが極めて大きくなり、
その用途は高級鋼板に限られてしまう。
７−２４２９９５号公報に開示の方法により、Ｓを０．
００４％以下にすると脱硫コストが極めて大きくなり、
その用途は高級鋼板に限られてしまう。
【０００５】また、特開平９−３５５０号公報に開示の
方法においても、軟質化は十分ではなく、８００℃以上
の高温焼鈍が必須である。以上のように、軟質冷延鋼板
を製造する場合に、直送圧延で低温巻取を可能にする方
法は得られていないのが現状である。
方法においても、軟質化は十分ではなく、８００℃以上
の高温焼鈍が必須である。以上のように、軟質冷延鋼板
を製造する場合に、直送圧延で低温巻取を可能にする方
法は得られていないのが現状である。
【０００６】本発明の目的は、加工性に優れた軟質冷延
鋼板と、この軟質冷延鋼板を直送圧延で製造する場合で
も加熱炉材と同等の材質で、低温巻取を可能とする方法
を提供することにある。
鋼板と、この軟質冷延鋼板を直送圧延で製造する場合で
も加熱炉材と同等の材質で、低温巻取を可能とする方法
を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決し目的を
達成するために、本発明は以下に示す手段を用いてい
る。 （１）本発明の鋼板は、重量％で、Ｃ≦０．０３％と、
Ｓｉ≦０．１％と、Ｍｎ≦０．５％と、Ｐ≦０．０３％
と、Ｓ≦０．０２％と、Ｓｏｌ．Ａｌ≦０．０４％と、
Ｎ：０．００１〜０．００６％とを含有し、かつＮ％≧
Ｓ％／５を満たし、さらに、下記（１）式で定義される
範囲のＢを含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物であ
ることを特徴とする、加工性に優れた直送圧延による軟
質冷延鋼板である。
達成するために、本発明は以下に示す手段を用いてい
る。 （１）本発明の鋼板は、重量％で、Ｃ≦０．０３％と、
Ｓｉ≦０．１％と、Ｍｎ≦０．５％と、Ｐ≦０．０３％
と、Ｓ≦０．０２％と、Ｓｏｌ．Ａｌ≦０．０４％と、
Ｎ：０．００１〜０．００６％とを含有し、かつＮ％≧
Ｓ％／５を満たし、さらに、下記（１）式で定義される
範囲のＢを含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物であ
ることを特徴とする、加工性に優れた直送圧延による軟
質冷延鋼板である。
【０００８】 １１／１４×Ｎ％−０．０００４≦Ｂ≦１１／１４×Ｎ％＋０．００２ …（１） （２）本発明の製造方法は、上記（１）に記載の組成を
有する鋼を鋳造後直ちに圧延を行う直送圧延をする際
に、Ａｒ3 点以上で仕上げ圧延を終了する工程と、 仕
上圧延された熱延鋼板を６５０℃以下で巻取り、引き続
き酸洗、冷間圧延した後に８００℃未満で連続焼鈍を行
う工程と、を備えたことを特徴とする、加工性に優れた
直送圧延による軟質冷延鋼板の製造方法である。 （３）本発明の製造方法は、上記（１）に記載の組成を
有する鋼を鋳造後直ちに圧延を行う直送圧延する際に、
１０００℃以下で粗圧延を終了後、１０５０℃以上に加
熱して仕上圧延を行い、Ａｒ3 点以上で仕上げ圧延を終
了する工程と、仕上圧延された熱延鋼板を６５０℃以下
で巻取り、引き続き酸洗、冷間圧延した後に８００℃未
満で連続焼鈍を行う工程と、を備えたことを特徴とす
る、加工性に優れた直送圧延による軟質冷延鋼板の製造
方法である。
有する鋼を鋳造後直ちに圧延を行う直送圧延をする際
に、Ａｒ3 点以上で仕上げ圧延を終了する工程と、 仕
上圧延された熱延鋼板を６５０℃以下で巻取り、引き続
き酸洗、冷間圧延した後に８００℃未満で連続焼鈍を行
う工程と、を備えたことを特徴とする、加工性に優れた
直送圧延による軟質冷延鋼板の製造方法である。 （３）本発明の製造方法は、上記（１）に記載の組成を
有する鋼を鋳造後直ちに圧延を行う直送圧延する際に、
１０００℃以下で粗圧延を終了後、１０５０℃以上に加
熱して仕上圧延を行い、Ａｒ3 点以上で仕上げ圧延を終
了する工程と、仕上圧延された熱延鋼板を６５０℃以下
で巻取り、引き続き酸洗、冷間圧延した後に８００℃未
満で連続焼鈍を行う工程と、を備えたことを特徴とす
る、加工性に優れた直送圧延による軟質冷延鋼板の製造
方法である。
【０００９】
【発明の実施の形態】従来では、微細ＭｎＳ量を低減す
るためにＳを０．００４％以下まで低減する方法が一般
的であった。それに対し、本発明者らはＳを０．００５
％以上含むＢ添加鋼を直送圧延しても軟質化させる方法
を鋭意研究した結果、直送圧延で多量に発生する微細Ｍ
ｎＳをすべてＢＮと複合析出させることによりすベての
析出物を粗大化させる条件を見出した。それは、添加Ｓ
量に対してＮをＳ／５≦Ｎとなるように添加し、さらに
そのＮに対してＢを添加するものである。理由は未だ明
らかとなってはいないが、直送圧延で析出したＭｎＳは
加熱炉材を圧延してできたＭｎＳよりもＢＮの析出核に
なりやすく、Ｓ量に対して最適にＮを添加すれば、微細
ＭｎＳはもれなくＢＮと複合析出物を形成し、直送圧延
でも加熱炉材と同レベルまで軟質化させることができる
からと推定される。さらに、粗圧延と仕上げ圧延を分け
て行う場合、粗圧延を１０００℃以下で終了し、ＭｎＳ
を過冷却状態にした後に、１０５０℃以上に加熱するこ
とで仕上げ圧延前にＭｎＳを完全に析出させ、ＢＮの核
とすることでこの効果は著しいものとなる。
るためにＳを０．００４％以下まで低減する方法が一般
的であった。それに対し、本発明者らはＳを０．００５
％以上含むＢ添加鋼を直送圧延しても軟質化させる方法
を鋭意研究した結果、直送圧延で多量に発生する微細Ｍ
ｎＳをすべてＢＮと複合析出させることによりすベての
析出物を粗大化させる条件を見出した。それは、添加Ｓ
量に対してＮをＳ／５≦Ｎとなるように添加し、さらに
そのＮに対してＢを添加するものである。理由は未だ明
らかとなってはいないが、直送圧延で析出したＭｎＳは
加熱炉材を圧延してできたＭｎＳよりもＢＮの析出核に
なりやすく、Ｓ量に対して最適にＮを添加すれば、微細
ＭｎＳはもれなくＢＮと複合析出物を形成し、直送圧延
でも加熱炉材と同レベルまで軟質化させることができる
からと推定される。さらに、粗圧延と仕上げ圧延を分け
て行う場合、粗圧延を１０００℃以下で終了し、ＭｎＳ
を過冷却状態にした後に、１０５０℃以上に加熱するこ
とで仕上げ圧延前にＭｎＳを完全に析出させ、ＢＮの核
とすることでこの効果は著しいものとなる。
【００１０】以上の知見に基づき、本発明者らは、Ｂ添
加鋼の添加Ｓ量に対するＮ量を規定し、さらにそのＮ量
に応じてＢ量を一定範囲内に制御して、直送圧延をする
際の、仕上温度と、粗圧延を行う場合はさらに粗圧延終
了温度と粗バー加熱温度を規定するようにして、直送圧
延で軟質冷延鋼板を製造する場合でも加熱炉材と同等の
材質で、低温巻取を可能とする方法を見出し、本発明を
完成させた。
加鋼の添加Ｓ量に対するＮ量を規定し、さらにそのＮ量
に応じてＢ量を一定範囲内に制御して、直送圧延をする
際の、仕上温度と、粗圧延を行う場合はさらに粗圧延終
了温度と粗バー加熱温度を規定するようにして、直送圧
延で軟質冷延鋼板を製造する場合でも加熱炉材と同等の
材質で、低温巻取を可能とする方法を見出し、本発明を
完成させた。
【００１１】すなわち、本発明は、鋼組成及び製造条件
を下記範囲に限定することにより、加工性に優れた軟質
冷延鋼板と、この軟質冷延鋼板を直送圧延で製造する場
合でも加熱炉材と同等の材質で、低温巻取を可能とする
方法を提供することができる。 以下に、本発明の成分
添加理由、成分限定理由、及び製造条件の限定理由につ
いて説明する。 （１）成分組成範囲 Ｃ≦０．０３％ Ｃが０．０３％を越えて添加されると炭化物が多量に析
出し、ｒ値やＥＬを低下させ、成形性を阻害することか
ら０．０３％以下である。また、０．０１％未満では連
続焼鈍の過時効時に炭化物の析出駆動力が小さくなり耐
時効性が劣化することから、０．０１％以上が望まし
い。
を下記範囲に限定することにより、加工性に優れた軟質
冷延鋼板と、この軟質冷延鋼板を直送圧延で製造する場
合でも加熱炉材と同等の材質で、低温巻取を可能とする
方法を提供することができる。 以下に、本発明の成分
添加理由、成分限定理由、及び製造条件の限定理由につ
いて説明する。 （１）成分組成範囲 Ｃ≦０．０３％ Ｃが０．０３％を越えて添加されると炭化物が多量に析
出し、ｒ値やＥＬを低下させ、成形性を阻害することか
ら０．０３％以下である。また、０．０１％未満では連
続焼鈍の過時効時に炭化物の析出駆動力が小さくなり耐
時効性が劣化することから、０．０１％以上が望まし
い。
【００１２】Ｓｉ≦０．１％ Ｓｉは過剰に添加すると強度が上がり成形性を劣化させ
ることから、０．１％以下である。
ることから、０．１％以下である。
【００１３】Ｍｎ≦０．５％ ＭｎはＳをＭｎＳの形で固定し、熱間延性を向上させる
働きがあることから０．０５％以上は添加することが望
ましいが、過剰な添加は鋼の硬質化をもたらし、成形性
を劣化させるため、上限は０．５％である。 Ｐ≦０．０３％ Ｐは固溶強化元素であり、０．０３％を越える添加は鋼
の硬質化をもたらすことから上限は０．０３％である。 Ｓ≦０．０２％ Ｓは熱間延性や成形性を阻害する元素であることからＭ
ｎＳとして固定される。０．０２％を越える添加はＭｎ
量の増加につながり加工性を低下させることから、上限
は０．０２％である。また、Ｓを０．００４％以下に低
減するには多大な製鋼コストがかかることから、０．０
０５％を下限とすることが好ましい。
働きがあることから０．０５％以上は添加することが望
ましいが、過剰な添加は鋼の硬質化をもたらし、成形性
を劣化させるため、上限は０．５％である。 Ｐ≦０．０３％ Ｐは固溶強化元素であり、０．０３％を越える添加は鋼
の硬質化をもたらすことから上限は０．０３％である。 Ｓ≦０．０２％ Ｓは熱間延性や成形性を阻害する元素であることからＭ
ｎＳとして固定される。０．０２％を越える添加はＭｎ
量の増加につながり加工性を低下させることから、上限
は０．０２％である。また、Ｓを０．００４％以下に低
減するには多大な製鋼コストがかかることから、０．０
０５％を下限とすることが好ましい。
【００１４】Ｓｏｌ．Ａｌ≦０．０４％ Ｓｏｌ．Ａｌは脱酸剤として使用されることから、ある
程度は含まれるが、本発明においては、ＡｌはＡｌＮの
析出を通じて、ＢＮの析出を抑制し微細ＭｎＳの粗大化
を阻害することから、添加量は０．１％以下である。 Ｎ：０．００１〜０．００６％、かつＮ％≧Ｓ％／５。
程度は含まれるが、本発明においては、ＡｌはＡｌＮの
析出を通じて、ＢＮの析出を抑制し微細ＭｎＳの粗大化
を阻害することから、添加量は０．１％以下である。 Ｎ：０．００１〜０．００６％、かつＮ％≧Ｓ％／５。
【００１５】本発明においてはＮはＢＮとして固定され
るが、ＢＮ量が少ないと，即ちＮ量が０．００１％未満
では微細ＭｎＳをすべて粗大にできず、本発明の軟質化
の効果が得られないため下限は０．００１％である。一
方、多すぎると多量のＢＮにより加工性が劣化すること
から、上限は０．００６％としたが、０．００４％以下
が望ましい。ＮをＳに対してＮ≧Ｓ／５で添加する理由
を実験結果より説明する。
るが、ＢＮ量が少ないと，即ちＮ量が０．００１％未満
では微細ＭｎＳをすべて粗大にできず、本発明の軟質化
の効果が得られないため下限は０．００１％である。一
方、多すぎると多量のＢＮにより加工性が劣化すること
から、上限は０．００６％としたが、０．００４％以下
が望ましい。ＮをＳに対してＮ≧Ｓ／５で添加する理由
を実験結果より説明する。
【００１６】Ｃ＝約０．０２％、Ｓｉ＝約０．０１％、
Ｍｎ＝約０．２％、Ｐ＝約０．０１５％、Ｓ＝約０．０
１％、Ａｌ＝約０．０２％を含み、Ｎ量を変化させ、さ
らにＢをＮに対してＢ／Ｎ＝約１となるように添加した
鋼を鋳造し、仕上温度を８７０℃、巻取温度を６３０℃
で直送圧延を行った。その後、酸洗、冷間圧延、連続焼
鈍、調質圧延を行い、板厚０．８ｍｍの焼鈍板を製造し
た。焼鈍温度は７２０℃とした。得られた焼鈍板よりＪ
ＩＳ５号引張試験片を切り出し、引張試験を行った。図
１にＹＰ（降伏点）をＮに対してプロットした。ＹＰは
Ｎ量が多くなるにつれて低下し、Ｎ％≧Ｓ％／５で飽和
した。従って、Ｎ量は本発明の軟質化の効果を得るため
に、Ｎ％≧Ｓ％／５である。
Ｍｎ＝約０．２％、Ｐ＝約０．０１５％、Ｓ＝約０．０
１％、Ａｌ＝約０．０２％を含み、Ｎ量を変化させ、さ
らにＢをＮに対してＢ／Ｎ＝約１となるように添加した
鋼を鋳造し、仕上温度を８７０℃、巻取温度を６３０℃
で直送圧延を行った。その後、酸洗、冷間圧延、連続焼
鈍、調質圧延を行い、板厚０．８ｍｍの焼鈍板を製造し
た。焼鈍温度は７２０℃とした。得られた焼鈍板よりＪ
ＩＳ５号引張試験片を切り出し、引張試験を行った。図
１にＹＰ（降伏点）をＮに対してプロットした。ＹＰは
Ｎ量が多くなるにつれて低下し、Ｎ％≧Ｓ％／５で飽和
した。従って、Ｎ量は本発明の軟質化の効果を得るため
に、Ｎ％≧Ｓ％／５である。
【００１７】Ｂ：１１／１４×Ｎ％−０．０００４≦Ｂ
≦１１／１４×Ｎ％＋０．００２ ＢはＮと結合し粗大なＢＮを形成するため軟質化に有効
な元素であり、Ｓに対して添加されたＮに対し、１１／
１４×Ｎ％−０．００４≦Ｂ≦１１／１４×Ｎ％＋０．
００２を満たすように添加されれば、ＭｎＳをすべてＢ
Ｎと複合させることができる。一方、Ｂを１１／１４×
Ｎ％＋０．００２を越えて添加すると、固溶Ｂによる硬
質化が起こることから、上限は１１／１４×Ｎ％＋０．
００２である。Ｂ添加量を以上のように決めた理由を実
験結果で説明する。
≦１１／１４×Ｎ％＋０．００２ ＢはＮと結合し粗大なＢＮを形成するため軟質化に有効
な元素であり、Ｓに対して添加されたＮに対し、１１／
１４×Ｎ％−０．００４≦Ｂ≦１１／１４×Ｎ％＋０．
００２を満たすように添加されれば、ＭｎＳをすべてＢ
Ｎと複合させることができる。一方、Ｂを１１／１４×
Ｎ％＋０．００２を越えて添加すると、固溶Ｂによる硬
質化が起こることから、上限は１１／１４×Ｎ％＋０．
００２である。Ｂ添加量を以上のように決めた理由を実
験結果で説明する。
【００１８】Ｃ＝約０．０２０％、Ｓｉ＝約０．０１
％、Ｍｎ＝約０．２０％、Ｐ＝約０．０１５％、Ｓ＝約
０．０１０％、Ａｌ＝約０．０２０％を含み、Ｎ＝約
０．００２５％含み、Ｂ量を変化させた鋼を鋳造し、仕
上温度を８７０℃、巻取温度を６００℃で直送圧延を行
った。比較として１２５０℃加熱の炉材も同様に圧延し
た。その後、酸洗、冷間圧延、連続焼鈍、調質圧延を行
い、板厚０．８ｍｍの焼鈍板を製造した。焼鈍温度は７
５０℃とした。得られた焼鈍板よりＪＩＳ５号引張試験
片を切り出し、引張試験を行った。図２はＢ量の変化に
伴う直送圧延材と加熱炉材のＹＰ（降伏点）の変化を示
したものである。直送圧延材のＹＰはＢ添加が増加する
に従い加熱炉材に近づき、Ｂを０．００１６％添加（Ｎ
＝０．００２５％に対してＢ＝１１／１４×Ｎ％−０．
０００４となる点）したところで直送圧延と加熱炉材の
差はほぼ無くなり、さらにＢを添加してもその差は維持
される。 一方、Ｂを０．００４％（Ｎ＝０．００２５
％に対してＢ＝１１／１４×Ｎ％＋０．００２となる
点）を超えて添加すると、直送圧延材と加熱炉材のＹＰ
が急上昇して（即ち、固溶Ｂによる硬質化が起こり）、
本発明の軟質化の効果が得られない。従って、Ｂ添加量
は、１１／１４×Ｎ％−０．０００４≦Ｂ≦１１／１４
×Ｎ％＋０．００２である。
％、Ｍｎ＝約０．２０％、Ｐ＝約０．０１５％、Ｓ＝約
０．０１０％、Ａｌ＝約０．０２０％を含み、Ｎ＝約
０．００２５％含み、Ｂ量を変化させた鋼を鋳造し、仕
上温度を８７０℃、巻取温度を６００℃で直送圧延を行
った。比較として１２５０℃加熱の炉材も同様に圧延し
た。その後、酸洗、冷間圧延、連続焼鈍、調質圧延を行
い、板厚０．８ｍｍの焼鈍板を製造した。焼鈍温度は７
５０℃とした。得られた焼鈍板よりＪＩＳ５号引張試験
片を切り出し、引張試験を行った。図２はＢ量の変化に
伴う直送圧延材と加熱炉材のＹＰ（降伏点）の変化を示
したものである。直送圧延材のＹＰはＢ添加が増加する
に従い加熱炉材に近づき、Ｂを０．００１６％添加（Ｎ
＝０．００２５％に対してＢ＝１１／１４×Ｎ％−０．
０００４となる点）したところで直送圧延と加熱炉材の
差はほぼ無くなり、さらにＢを添加してもその差は維持
される。 一方、Ｂを０．００４％（Ｎ＝０．００２５
％に対してＢ＝１１／１４×Ｎ％＋０．００２となる
点）を超えて添加すると、直送圧延材と加熱炉材のＹＰ
が急上昇して（即ち、固溶Ｂによる硬質化が起こり）、
本発明の軟質化の効果が得られない。従って、Ｂ添加量
は、１１／１４×Ｎ％−０．０００４≦Ｂ≦１１／１４
×Ｎ％＋０．００２である。
【００１９】なお、粗圧延を１０００℃以下で終了し１
０５０℃以上まで粗バー加熱を行った場合は、ＢＮ析出
前にＭｎＳが完全に析出して、Ｂ添加効果が促進され、
Ｂを１１／１４×Ｎ％−０．００１で計算される値以上
添加すれば直送圧延材と加熱炉材の材質差は無くなるこ
とから、Ｂの下限は１１／１４×Ｎ％−０．００１以上
である。
０５０℃以上まで粗バー加熱を行った場合は、ＢＮ析出
前にＭｎＳが完全に析出して、Ｂ添加効果が促進され、
Ｂを１１／１４×Ｎ％−０．００１で計算される値以上
添加すれば直送圧延材と加熱炉材の材質差は無くなるこ
とから、Ｂの下限は１１／１４×Ｎ％−０．００１以上
である。
【００２０】また、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｓｎ、Ｃａ、Ｏ
などを添加しても、本発明において意図している軟質化
を妨げないことから、通常の鋼と同じ思想で適量添加す
ることができる。Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｓｎの添加は耐食
性を向上させ、Ｃａの添加は炭化物凝集を促進し、耐時
効性を向上させる。
などを添加しても、本発明において意図している軟質化
を妨げないことから、通常の鋼と同じ思想で適量添加す
ることができる。Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｓｎの添加は耐食
性を向上させ、Ｃａの添加は炭化物凝集を促進し、耐時
効性を向上させる。
【００２１】Ｏは鋼中では酸化物の形で存在し、Ｍｎ
Ｓ、ＢＮの析出核としてはたらき、これらの析出を促進
する。さらにスクラップを溶解原料として用いた場合に
混入するＳｂ、Ａｓについても本発明の効果に影響を与
えるものではない。
Ｓ、ＢＮの析出核としてはたらき、これらの析出を促進
する。さらにスクラップを溶解原料として用いた場合に
混入するＳｂ、Ａｓについても本発明の効果に影響を与
えるものではない。
【００２２】上記の成分組成範囲に調整することによ
り、加工性に優れた軟質冷延鋼板と、この軟質冷延鋼板
を直送圧延で製造する場合でも加熱炉材と同等の材質
で、低温巻取を可能とする方法を得ることが可能とな
る。このような特性を有する鋼板は、以下の製造方法に
より製造することができる。
り、加工性に優れた軟質冷延鋼板と、この軟質冷延鋼板
を直送圧延で製造する場合でも加熱炉材と同等の材質
で、低温巻取を可能とする方法を得ることが可能とな
る。このような特性を有する鋼板は、以下の製造方法に
より製造することができる。
【００２３】（２）軟質冷延鋼板製造工程 本発明において、以下に示す各工程の温度は重要な意味
を持っており、このどれが一つでもかけた場合、本発明
の効果は低下する。
を持っており、このどれが一つでもかけた場合、本発明
の効果は低下する。
【００２４】（２−１）態様１の製造条件 （製造方法）上記（１）の組成を有する鋼を鋳造後直ち
に圧延を行う直送圧延をする際に、Ａｒ3 点以上で仕上
げ圧延を終了し、６５０℃以下で巻取り、熱延鋼板とし
た後に引き続き酸洗、冷間圧延した後に８００℃未満で
連続焼鈍を行う。
に圧延を行う直送圧延をする際に、Ａｒ3 点以上で仕上
げ圧延を終了し、６５０℃以下で巻取り、熱延鋼板とし
た後に引き続き酸洗、冷間圧延した後に８００℃未満で
連続焼鈍を行う。
【００２５】ａ．仕上温度 本発明においては、仕上温度はＡｒ3 点以上である。仕
上温度がＡｒ3 点未満となると、ｒ値を低下させる集合
組織が発達してしまうため、下限はＡｒ3 点である。 ｂ．巻取温度 酸洗性の観点から巻取温度の上限は６５０℃である。た
だし、４５０℃未満では炭化物が微細に析出し、ｒ値の
著しい低下が起こることから、４５０℃以上が好まし
く、できれば５５０℃以上が望ましい。
上温度がＡｒ3 点未満となると、ｒ値を低下させる集合
組織が発達してしまうため、下限はＡｒ3 点である。 ｂ．巻取温度 酸洗性の観点から巻取温度の上限は６５０℃である。た
だし、４５０℃未満では炭化物が微細に析出し、ｒ値の
著しい低下が起こることから、４５０℃以上が好まし
く、できれば５５０℃以上が望ましい。
【００２６】ｃ．焼鈍温度 本発明では直送圧延でも良好な粒成長性が見られている
ことから、高温焼鈍する必要はない。そのため、高温焼
鈍に伴う生産性の低下、粗大粒の発生を防止するため、
焼鈍温度は８００℃未満である。ただし、あまり低いと
再結晶しないことから、６８０℃以上が望ましい。均熱
時間については、特に規定するものではないが、組織を
安定化させるために６０秒以上が好ましい。
ことから、高温焼鈍する必要はない。そのため、高温焼
鈍に伴う生産性の低下、粗大粒の発生を防止するため、
焼鈍温度は８００℃未満である。ただし、あまり低いと
再結晶しないことから、６８０℃以上が望ましい。均熱
時間については、特に規定するものではないが、組織を
安定化させるために６０秒以上が好ましい。
【００２７】（２−２）態様２の製造条件 上記（１）に記載の組成を有する鋼を鋳造後直ちに圧延
を行う直送圧延をする際に、１０００℃以下で粗圧延を
終了後、１０５０℃以上に加熱して仕上圧延を行い、Ａ
ｒ3 点以上で仕上げ圧延を終了し、６５０℃以下で巻取
り、熱延鋼板とした後に引き続き酸洗、冷間圧延した後
に８００℃未満で連続焼鈍を行う。
を行う直送圧延をする際に、１０００℃以下で粗圧延を
終了後、１０５０℃以上に加熱して仕上圧延を行い、Ａ
ｒ3 点以上で仕上げ圧延を終了し、６５０℃以下で巻取
り、熱延鋼板とした後に引き続き酸洗、冷間圧延した後
に８００℃未満で連続焼鈍を行う。
【００２８】ａ．粗圧延終了温度、粗バー加熱温度 １０００℃以下で粗圧延が終了した場合、ＭｎＳは過冷
却状態にあることから、１０５０℃以上に粗バー加熱す
ることでＢＮ析出前にＭｎＳを完全に析出させ、本発明
の効果を増大させる。粗バー加熱温度が１０５０℃未満
ではＭｎＳの析出が不十分であることから、粗バー加熱
温度の下限は１０５０℃である。粗バー加熱方法は特に
限定するものではないが、誘導加熱、ガス加熱、トンネ
ル炉等を用いても良い。
却状態にあることから、１０５０℃以上に粗バー加熱す
ることでＢＮ析出前にＭｎＳを完全に析出させ、本発明
の効果を増大させる。粗バー加熱温度が１０５０℃未満
ではＭｎＳの析出が不十分であることから、粗バー加熱
温度の下限は１０５０℃である。粗バー加熱方法は特に
限定するものではないが、誘導加熱、ガス加熱、トンネ
ル炉等を用いても良い。
【００２９】粗圧延後、粗バーを接合して仕上げ圧延を
連続で行ってもなんら問題は生じない。さらに、薄スラ
ブを用いて粗圧延を省略しても本発明の効果は変わらな
い。この場合、粗バー加熱はスラブ加熱に相当する。
連続で行ってもなんら問題は生じない。さらに、薄スラ
ブを用いて粗圧延を省略しても本発明の効果は変わらな
い。この場合、粗バー加熱はスラブ加熱に相当する。
【００３０】ｂ．仕上温度 態様１の製造条件と同様。 ｃ．巻取温度 態様１の製造条件と同様。
【００３１】ｄ．焼鈍温度 態様１の製造条件と同様。なお、酸洗後の冷間圧延につ
いては、加工性、特に深絞り性から圧延率は３０〜９０
％が好ましい。調質圧延の条件についての制限はない
が、２％を越えるとＥＬの低下が激しいことから、２％
以下が望ましい。また、本発明鋼の成分調整には、転炉
と電気炉のどちらも使用可能である。さらに、本発明の
鋼板に亜鉛めっきやすずめっき、クロメート、リン酸亜
鉛などの化成処理を行っても効果にはなんら影響を及ぼ
さない。以下に本発明の実施例を挙げ、本発明の効果を
立証する。
いては、加工性、特に深絞り性から圧延率は３０〜９０
％が好ましい。調質圧延の条件についての制限はない
が、２％を越えるとＥＬの低下が激しいことから、２％
以下が望ましい。また、本発明鋼の成分調整には、転炉
と電気炉のどちらも使用可能である。さらに、本発明の
鋼板に亜鉛めっきやすずめっき、クロメート、リン酸亜
鉛などの化成処理を行っても効果にはなんら影響を及ぼ
さない。以下に本発明の実施例を挙げ、本発明の効果を
立証する。
【００３２】
【実施例】（実施例１）表１に示す成分の鋼（Ｎｏ．３
〜８，１２〜１６，１９〜２１，２３〜２６：本発明
例、Ｎｏ．１，２，９〜１１，１７，１８，２２，２
７：比較例）を鋳造後直ちに熱間圧延を開始し、熱間圧
延を行った。熱間圧延に際しては、Ａｒ3 点以上の温度
で仕上げ圧延を行い、表２に示す巻取温度（ＣＴ）で巻
きとった（直送圧延材）。引き続き酸洗、冷間圧延を行
い７９５℃で連続焼鈍を行ったのち、調圧率０．８％で
調質圧延を行い、板厚０．８ｍｍの板を製造した。ま
た、同じチャージのスラブを室温まで冷却後、１２００
℃加熱を行い、同条件で圧延した（加熱炉材）。得られ
た焼鈍板の特性をＪＩＳ５号引張試験片による引張試験
で評価した。直送圧延材のＴＳ（引張強さ）、ＥＬ（伸
び）および、直送圧延材と加熱炉材のＥＬの差を表２に
示す。
〜８，１２〜１６，１９〜２１，２３〜２６：本発明
例、Ｎｏ．１，２，９〜１１，１７，１８，２２，２
７：比較例）を鋳造後直ちに熱間圧延を開始し、熱間圧
延を行った。熱間圧延に際しては、Ａｒ3 点以上の温度
で仕上げ圧延を行い、表２に示す巻取温度（ＣＴ）で巻
きとった（直送圧延材）。引き続き酸洗、冷間圧延を行
い７９５℃で連続焼鈍を行ったのち、調圧率０．８％で
調質圧延を行い、板厚０．８ｍｍの板を製造した。ま
た、同じチャージのスラブを室温まで冷却後、１２００
℃加熱を行い、同条件で圧延した（加熱炉材）。得られ
た焼鈍板の特性をＪＩＳ５号引張試験片による引張試験
で評価した。直送圧延材のＴＳ（引張強さ）、ＥＬ（伸
び）および、直送圧延材と加熱炉材のＥＬの差を表２に
示す。
【００３３】Ｎｏ．１〜Ｎｏ．９（本発明例Ｎｏ．３〜
８、比較例：Ｎｏ．１，２，９）はＢ添加量を変化させ
たものであるが、比較例Ｎｏ．１，２はＢ量が少なく、
加熱炉材とのＥＬ差が大きい。また、比較例Ｎｏ．９は
Ｂ量が多く、加熱炉材とのＥＬ差はないが固溶Ｂによる
硬質化が著しい。
８、比較例：Ｎｏ．１，２，９）はＢ添加量を変化させ
たものであるが、比較例Ｎｏ．１，２はＢ量が少なく、
加熱炉材とのＥＬ差が大きい。また、比較例Ｎｏ．９は
Ｂ量が多く、加熱炉材とのＥＬ差はないが固溶Ｂによる
硬質化が著しい。
【００３４】比較例Ｎｏ．１０、１１も同様にＢ量が少
なく加熱炉材とのＥＬ差が大きく、比較例Ｎｏ．１７は
Ｂ量が多く、固溶Ｂによる硬質化が著しい。Ｎｏ．１８
〜２２（本発明例Ｎｏ．１９〜２１、比較例Ｎｏ．１
８，２２）はＮ量を変化させたものであるが、比較例Ｎ
ｏ．１８はＳ量に対してＮ量が少なく、ＢＮと複合しな
い微細ＭｎＳが多量に残留するため、加熱炉材とのＥＬ
差が大きい。比較例Ｎｏ．２２はＮ量が多く、ＢＮが多
量に析出しているため、ＥＬが低い。
なく加熱炉材とのＥＬ差が大きく、比較例Ｎｏ．１７は
Ｂ量が多く、固溶Ｂによる硬質化が著しい。Ｎｏ．１８
〜２２（本発明例Ｎｏ．１９〜２１、比較例Ｎｏ．１
８，２２）はＮ量を変化させたものであるが、比較例Ｎ
ｏ．１８はＳ量に対してＮ量が少なく、ＢＮと複合しな
い微細ＭｎＳが多量に残留するため、加熱炉材とのＥＬ
差が大きい。比較例Ｎｏ．２２はＮ量が多く、ＢＮが多
量に析出しているため、ＥＬが低い。
【００３５】Ｎｏ．２３〜２７（本発明例Ｎｏ．２３〜
２６、比較例Ｎｏ．２７）はＳ量を変化させた場合であ
るが、比較例Ｎｏ．２７はＳ量が多くやはりＥＬ低下が
著しい。
２６、比較例Ｎｏ．２７）はＳ量を変化させた場合であ
るが、比較例Ｎｏ．２７はＳ量が多くやはりＥＬ低下が
著しい。
【００３６】一方、本発明の成分範囲を満たす本発明例
Ｎｏ．３〜８，１２〜１６，１９〜２１，２３〜２６は
いずれも加工性の良好な材質（直送圧延材のＴＳ，Ｅ
Ｌ，炉材とのＥＬ差）が得られている。このように、本
発明により直送圧延でも通常の加熱炉材と同等の材質を
得ることができ、低温巻取が可能となる。
Ｎｏ．３〜８，１２〜１６，１９〜２１，２３〜２６は
いずれも加工性の良好な材質（直送圧延材のＴＳ，Ｅ
Ｌ，炉材とのＥＬ差）が得られている。このように、本
発明により直送圧延でも通常の加熱炉材と同等の材質を
得ることができ、低温巻取が可能となる。
【００３７】
【表１】
【００３８】
【表２】
【００３９】（実施例２）表３に示す成分の鋼（本発明
例Ｎｏ．１〜１２）を鋳造後直ちに熱間圧延を開始し、
表４の条件で熱間圧延を行った。
例Ｎｏ．１〜１２）を鋳造後直ちに熱間圧延を開始し、
表４の条件で熱間圧延を行った。
【００４０】一部のもの（本発明例Ｎｏ．５，９，１
２）を除き、熱間圧延に関しては、粗圧延後、誘導加熱
で粗バー加熱を行い、仕上温度をＡｒ3 点以上とした。
引き続き酸洗、冷間圧延を行い７５０℃で連続焼鈍を行
ったのち、調圧率０．８％で調質圧延を行い、板厚１．
０ｍｍの板を製造した。また、同じチャージのスラブを
室温まで冷却後、１２２０℃加熱を行い、同条件で圧延
した（加熱炉材）。得られた焼鈍板の特性をＪＩＳ５号
引張試験片による引張試験で評価した。直送圧延材のＴ
Ｓ（引張強さ）、ＥＬ（伸び）および、直送圧延材と加
熱炉材のＥＬの差を表４に示す。
２）を除き、熱間圧延に関しては、粗圧延後、誘導加熱
で粗バー加熱を行い、仕上温度をＡｒ3 点以上とした。
引き続き酸洗、冷間圧延を行い７５０℃で連続焼鈍を行
ったのち、調圧率０．８％で調質圧延を行い、板厚１．
０ｍｍの板を製造した。また、同じチャージのスラブを
室温まで冷却後、１２２０℃加熱を行い、同条件で圧延
した（加熱炉材）。得られた焼鈍板の特性をＪＩＳ５号
引張試験片による引張試験で評価した。直送圧延材のＴ
Ｓ（引張強さ）、ＥＬ（伸び）および、直送圧延材と加
熱炉材のＥＬの差を表４に示す。
【００４１】本発明例Ｎｏ．１〜Ｎｏ．５はＢ添加量を
変化させたものであるが、本発明例Ｎｏ．１〜４と本発
明例Ｎｏ．５を比較して、粗バー加熱で本発明の効果が
促進されることがわかる。本発明例Ｎｏ．６〜９はＮ量
を変化させたものであるが、本発明例Ｎｏ．６〜８と本
発明例Ｎｏ．９を比べることで、粗バー加熱で本発明の
効果が促進されることがわかる。本発明例Ｎｏ．１０〜
１２はＳ量を変化させたものであるが、ここでも粗バー
加熱の効果が確認できる。このように、本発明により直
送圧延でも通常の加熱炉材と同等の材質を得ることがで
き、粗バー加熱で効果が増大することがわかる。
変化させたものであるが、本発明例Ｎｏ．１〜４と本発
明例Ｎｏ．５を比較して、粗バー加熱で本発明の効果が
促進されることがわかる。本発明例Ｎｏ．６〜９はＮ量
を変化させたものであるが、本発明例Ｎｏ．６〜８と本
発明例Ｎｏ．９を比べることで、粗バー加熱で本発明の
効果が促進されることがわかる。本発明例Ｎｏ．１０〜
１２はＳ量を変化させたものであるが、ここでも粗バー
加熱の効果が確認できる。このように、本発明により直
送圧延でも通常の加熱炉材と同等の材質を得ることがで
き、粗バー加熱で効果が増大することがわかる。
【００４２】
【表３】
【００４３】
【表４】
【００４４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
鋼組成及び直送圧延を含む製造条件を特定することによ
り、直送圧延で軟質冷延鋼板を製造する場合でも加熱炉
材と同等の材質で、低温巻取を可能とする方法、及びそ
の方法による加工性に優れた直送圧延による軟質冷延鋼
板を提供することができる。従って、本発明の製造方法
を用いることにより、家電製品等に適する冷延鋼板を直
送圧延−連続焼鈍で安価に製造することができるなど、
産業上の利用価値は大きい。
鋼組成及び直送圧延を含む製造条件を特定することによ
り、直送圧延で軟質冷延鋼板を製造する場合でも加熱炉
材と同等の材質で、低温巻取を可能とする方法、及びそ
の方法による加工性に優れた直送圧延による軟質冷延鋼
板を提供することができる。従って、本発明の製造方法
を用いることにより、家電製品等に適する冷延鋼板を直
送圧延−連続焼鈍で安価に製造することができるなど、
産業上の利用価値は大きい。
【図１】本発明の実施の形態に係る焼鈍板のＮ含有量と
ＹＰ（降伏点）の関係を示す図。
ＹＰ（降伏点）の関係を示す図。
【図２】本発明の実施の形態に係る直送圧延材と加熱炉
材のＢ含有量変化に伴うＹＰ（降伏点）の変化を示す
図。
材のＢ含有量変化に伴うＹＰ（降伏点）の変化を示す
図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 三塚 賢一 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ≦０．０３％と、Ｓｉ≦
０．１％と、Ｍｎ≦０．５％と、Ｐ≦０．０３％と、Ｓ
≦０．０２％と、Ｓｏｌ．Ａｌ≦０．０４％と、Ｎ：
０．００１〜０．００６％とを含有し、かつＮ％≧Ｓ％
／５を満たし、さらに、下記（１）式で定義される範囲
のＢを含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物であるこ
とを特徴とする、加工性に優れた直送圧延による軟質冷
延鋼板。 １１／１４×Ｎ％−０．０００４≦Ｂ≦１１／１４×Ｎ％＋０．００２ …（１） - 【請求項２】 請求項１に記載の組成を有する鋼を鋳造
後直ちに圧延を行う直送圧延する際に、Ａｒ3 点以上で
仕上げ圧延を終了する工程と、 仕上圧延された熱延鋼板を６５０℃以下で巻取り、引き
続き酸洗、冷間圧延した後に８００℃未満で連続焼鈍を
行う工程と、 を備えたことを特徴とする、加工性に優れた直送圧延に
よる軟質冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 請求項１に記載の組成を有する鋼を鋳造
後直ちに圧延を行う直送圧延する際に、１０００℃以下
で粗圧延を終了後、１０５０℃以上に加熱して仕上圧延
を行い、Ａｒ3 点以上で仕上げ圧延を終了する工程と、 仕上圧延された熱延鋼板を６５０℃以下で巻取り、引き
続き酸洗、冷間圧延した後に８００℃未満で連続焼鈍を
行う工程と、 を備えたことを特徴とする、加工性に優れた直送圧延に
よる軟質冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00950098A JP3762085B2 (ja) | 1998-01-21 | 1998-01-21 | 加工性に優れた直送圧延による軟質冷延鋼板の製造方法 |
| US09/116,290 US6171413B1 (en) | 1997-07-28 | 1998-07-16 | Soft cold-rolled steel sheet and method for making the same |
| DE69815778T DE69815778T2 (de) | 1997-07-28 | 1998-07-21 | Weiches, kaltgewalztes Stahlblech und Verfahren zu seiner Herstellung |
| EP98113575A EP0905267B1 (en) | 1997-07-28 | 1998-07-21 | Soft cold-rolled steel sheet and method for making the same |
| KR1019980030175A KR100294353B1 (ko) | 1997-07-28 | 1998-07-27 | 연질냉연강판 및 그 제조방법 |
| CN98117554A CN1082560C (zh) | 1997-07-28 | 1998-07-27 | 软质冷轧钢板及其制造方法 |
| BR9802610-0A BR9802610A (pt) | 1997-07-28 | 1998-07-28 | Chapa de aço doce laminada a frio e processo para sua fabricação |
| TW087112303A TW400390B (en) | 1997-07-28 | 1998-07-28 | Soft cold-rolled steel sheet and method for making the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00950098A JP3762085B2 (ja) | 1998-01-21 | 1998-01-21 | 加工性に優れた直送圧延による軟質冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11199971A true JPH11199971A (ja) | 1999-07-27 |
| JP3762085B2 JP3762085B2 (ja) | 2006-03-29 |
Family
ID=11721969
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP00950098A Expired - Fee Related JP3762085B2 (ja) | 1997-07-28 | 1998-01-21 | 加工性に優れた直送圧延による軟質冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3762085B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100415721B1 (ko) * | 1999-12-22 | 2004-01-31 | 주식회사 포스코 | 연속소둔 연질냉연강판 |
-
1998
- 1998-01-21 JP JP00950098A patent/JP3762085B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100415721B1 (ko) * | 1999-12-22 | 2004-01-31 | 주식회사 포스코 | 연속소둔 연질냉연강판 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3762085B2 (ja) | 2006-03-29 |
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