JPH11189841A

JPH11189841A - 封口部密封性の優れた２ピース電池缶用鋼板およびその製造方法

Info

Publication number: JPH11189841A
Application number: JP36607097A
Authority: JP
Inventors: Katsumi Tanigawa; 克己谷川; Katsumi Kojima; 克己小島; Takashi Awaya; 敬粟屋
Original assignee: NKK Corp; Nippon Kokan Ltd
Current assignee: JFE Engineering Corp
Priority date: 1997-12-24
Filing date: 1997-12-24
Publication date: 1999-07-13
Anticipated expiration: 2017-12-24
Also published as: JP3900640B2

Abstract

(57)【要約】【課題】ゲージダウンした場合にも優れた封口部密封
性を有し、特に多段絞りにより成形される場合に有効
な、２ピース電池缶用鋼板およびその製造方法を提供す
ること。【解決手段】重量％で、０．０１％＜Ｃ＜０．０３
％、０．０２％≦ｓｏｌ．Ａｌ≦０．１５％、Ｎ≦０．
００３５％の鋼組成を有し、焼鈍後の二次圧延により加
工硬化している２ピース電池缶用鋼板。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、電池缶用鋼板およ
びその製造方法に関し、特に多段の深絞り加工により成
形される電池缶に好適な封口部密封性の優れた２ピース
電池缶用鋼板およびその製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】アルカリマンガン乾電池やリチウム電池
等の一次電池、Ｎｉ−Ｃｄ電池やＮｉ−ＭＨ電池等の二
次電池には、素材となる鋼板をプレス成形により円筒状
に加工した、いわゆる２ピース電池缶が使われている。
これらの２ピース缶は成形方法により、さらにＤＩ缶と
絞り缶に大別される。

【０００３】ＤＩ缶は、０．４ｍｍ程度の鋼板を円形ブ
ランクに打ち抜くとともに円筒状に深絞り成形する工程
と、該円筒パーツを複数のしごきダイによってしごき加
工する工程とからなる、いわゆるＤＩ成形によって製缶
される電池缶である。ＤＩ缶は、缶壁のしごき加工によ
り、素材となる鋼板板厚よりも缶壁厚を薄くすることが
可能であり、最終的な缶壁の厚みは０．１５ｍｍ程度ま
で薄くなる。このようなＤＩ成形により製造される電池
に関する従来技術として、例えば、特公平７−９９６８
６号公報に開示された技術がある。

【０００４】一方、絞り缶は、ファーストカッピング
後、さらに５〜１０工程程度の多段の絞り成形により製
缶される電池缶であり、ＤＩ缶のように缶壁厚を薄くす
ることは難しく、一般的には缶壁厚は鋼板板厚と同程度
である。また、電池缶には電池内容物のアルカリ性に耐
え得る優れた耐食性が要求されることから、Ｎｉメッキ
が施されているものが一般的であるが、絞り缶には、プ
レス成形後にＮｉめっきを行なう後めっき法（いわゆる
バレルめっき）とＮｉめっき鋼板をプレス成形するプレ
めっき法の両者が用いられている。このような絞り成形
により製缶される電池缶に関する従来技術として、例え
ば、特開昭５５−１３１９５９号公報、特開昭５８−１
７６８６１号公報に開示された技術がある。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】近年、上記のような一
次電池、二次電池等の小型電池の寿命向上に対するニー
ズが一段と高まり、そのための対策の一つとして、電池
缶の缶壁薄肉化をはかり、充填剤容量を増加させて電池
容量を高めることが試行されている。ＤＩ缶の場合には
前述のように缶壁薄肉化をはかることは比較的容易であ
るが、絞り缶の場合には、通常の絞り成形では缶底に比
べ缶壁板厚は若干厚くなるため、成形により缶壁の薄肉
化をはかるのは困難である。そのため、絞り缶用鋼板に
ついては、成形前の鋼板そのもののゲージダウンが強く
求められている。

【０００６】しかし、鋼板をゲージダウンした場合に
は、缶壁厚が薄くなり電池容量を増加させることはでき
るが、封口部板厚も当然薄くなるため、封口部のかしめ
強度が弱まり内容物の液漏れの危険性が大きくなるとい
う新たな問題が発生する。現状では、このような課題に
対する根本的な解決策は未だ見出されていない。

【０００７】本発明は、かかる事情に鑑みてなされたも
のであって、ゲージダウンした場合にも優れた封口部密
封性を有し、特に多段絞りにより成形される場合に有効
な、２ピース電池缶用鋼板およびその製造方法を提供す
ることを目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】封口部の密封性を高める
ためには封口部の強度上昇をはかり、かしめ強度を高め
る必要があるが、絞り缶はＤＩ缶と異なり、製缶加工時
の加工硬化が小さいため、鋼板強度そのものを高める必
要がある。しかし、単に鋼板を高強度化しただけでは、
深絞り性が低下し多段の絞り成形過程で割れ等の成形不
良が発生しやすくなる。また、面内異方性が劣化し、缶
端部の耳が大きくなりトリム代が大きくなるとともに、
封口部の円周方向の板厚分布が不均一になり、かしめ強
度の不均一をもをたらし液漏れの危険性が大きくなる。

【０００９】そこで、本発明者らは、深絞り性、面内異
方性を劣化させずに、かしめ強度の高い封口部密封性の
優れた２ピース電池缶用鋼板を得るという上記課題を解
決すべく鋭意検討を重ねた結果、従来の低Ｃ鋼に比べて
Ｃ量を低減し、適正範囲内に制御した中低Ｃ鋼を焼鈍後
の二次圧延により加工硬化させておくことにより上記課
題を解決することができることを見出した。さらに、Ｂ
を添加することにより、封口部密封性が一段と向上する
ことを見出した。

【００１０】本発明は以上の知見に基づいてなされたも
のであり、第１発明は、重量％で、０．０１％＜Ｃ＜
０．０３％、０．０２％≦ｓｏｌ．Ａｌ≦０．１５％、
Ｎ≦０．００３５％の鋼組成を有し、焼鈍後の二次圧延
により加工硬化していることを特徴とする封口部密封性
の優れた２ピース電池缶用鋼板を提供する。

【００１１】第２発明は、第１発明において、０．００
０５％≦Ｂ≦０．００３％をさらに含有することを特微
とする封口部密封性の優れた２ピース電池缶用鋼板を提
供する。

【００１２】第３発明は、第１発明または第２発明の鋼
板の両面に、少なくともＮｉめっき層またはＦｅ‐Ｎｉ
合金化めっき層を有することを特徴とする封口部密封性
の優れた２ピース電池缶用鋼板を提供する。

【００１３】第４発明は、重量％で、０．０１％＜Ｃ＜
０．０３％、０．０２％≦ｓｏｌ．Ａｌ≦０．１５％、
Ｎ≦０．００３５％の鋼組成を有する熱延鋼板を冷間圧
延後、連続焼鈍し、その後５〜３０％の圧下率の二次圧
延を行なうことを特徴とする封口部密封性の優れた２ピ
ース電池缶用鋼板の製造方法を提供する。

【００１４】第５発明は、重量％で、０．０１％＜Ｃ＜
０．０３％、０．０２％≦ｓｏｌ．Ａｌ≦０．１５％、
Ｎ≦０．００３５％、０．０００５％≦Ｂ≦０．００５
％の鋼組成を有する熱延鋼板を冷間圧延後、連続焼鈍
し、その後５〜３０％の圧下率の二次圧延を行なうこと
を特徴とする封口部密封性の優れた２ピース電池缶用鋼
板の製造方法を提供する。

【００１５】第６発明は、第４発明または第５発明にお
いて製造された鋼板の両面に、少なくともＮｉめっき層
またはＦｅ−Ｎｉ合金化めっき層を形成することを特徴
とする封口部密封性の優れた２ピース電池缶用鋼板の製
造方法を提供する。

【００１６】

【発明の実施の形態】以下に本発明を完成するに至った
経緯と本発明の詳細および限定理由について説明する。
本発明者らは、電池缶の封口部のかしめ強度上昇をはか
り、封口部密封性を高めるためには鋼板の高強度化が必
要であると考え、鋼板の高強度化の効果について検討し
た。その際、ＤＩ缶では製缶時のしごき加工により封口
部に相当する部位も加工硬化していることに着目し、成
形前の鋼板を二次圧延により加工硬化させ高強度化する
ことを検討した。

【００１７】表１に示す０．０４％Ｃ鋼、０．０２％Ｃ
鋼、０．０２％Ｃ−Ｂ添加鋼、０．００９％鋼の４種の
鋼板を調質圧延または二次圧延により板厚０．２０ｍｍ
に仕上げ（全冷圧率８９％）、鋼板両面に厚さ４μｍの
Ｎｉめっきを施し、６５０℃で３０秒の熱拡散処理を施
し、Ｆｅ−Ｎｉ合金化めっき層を形成させた。これら鋼
板の降伏強度、耳率、耐時効性、多段絞り成形性、製缶
後の封口部密封性について調査した。引張試験により鋼
板の降伏強度を測定するとともに、直径４５ｍｍφの円
形ブランクを打ち抜き、絞り比１．６７で深絞り成形し
耳率を測定した。耳率は円周方向各位置の成形高さを測
定し、成形高さの最大値と最小値の差を高さ最小値で割
った百分率で表わした。さらに、直径５５ｍｍφの円形
ブランクを打ち抜き、１０工程の多段絞り加工により最
終直径１３．８５ｍｍの単３型電池缶相当の絞り缶を作
製した。これらの缶の缶端部をトリムした後、図１に示
すように開口部に絶縁パッキン封口蓋を装着し、かしめ
加工により封口した。さらに缶底に穴を開け増圧したエ
アーを封入し、封口部からのエアーの漏れが始まる瞬間
の内圧を求め、かしめ強度を評価した。耐時効性は、絞
り缶缶底のストレッチャーストレイン（ＳＳ）の発生の
有無で評価した。

【００１８】これらの結果を表２に示す。従来の０．０
４％Ｃ鋼は二次圧延を行なわない場合（Ａ１）には、鋼
板降伏強度が低いため、かしめ強度、すなわち封口部密
封性が劣っている。一方、二次圧延を行なった場合（Ａ
２）には、鋼板降伏強度は高いが耳率（面内異方性）が
劣っており、結果として、鋼板強度のわりにはかしめ強
度が充分向上していない。さらに、多段絞り成形時に一
部割れが発生しており、絞り成形性も劣ることがわか
る。

【００１９】これに対し、０．０２％Ｃ鋼は二次圧延を
行なわない場合（Ｂ１）には低Ｃ鋼と同様に強度が低く
密封性が劣るが、二次圧延により加工硬化している場合
（Ｂ２）には、耳率、多段絞り成形性、かしめ強度のい
ずれもが良好なレベルにある。０．０２％Ｃ−Ｂ添加鋼
（Ｃ１，２）についても、鋼板降伏強度は０．０２％Ｃ
鋼とほぼ同様な結果を示している。ただし、かしめ強度
はさらに向上している。これは、強度因子以外の要因、
すなわち、Ｂ添加によりかしめ部曲げＲ外側表面の微細
クラックの発生が抑制されたことによるものと考えられ
る。

【００２０】一方、さらにＣ量を低減した０．００９％
鋼は、二次圧延を行った場合（Ｄ２）にも缶底にＳＳの
発生がみられ、耐時効性が劣っていることがわかる。

【００２１】

【表１】

【００２２】

【表２】

【００２３】次に本発明における成分組成について説明
する。本発明の鋼板は、重量％で、０．０１％＜Ｃ＜
０．０３％、０．０２％≦ｓｏｌ．Ａｌ≦０．１５％、
Ｎ≦０．００３５％の鋼組成を有している。また、０．
０００５％≦Ｂ≦０．００５％のＢをさらに含有する。
以下、このように組成を限定した理由について説明す
る。

【００２４】Ｃ：Ｃは深絞り性、面内異方性を劣化さ
ぜずに優れた封口部密封性をを確保するために極めて重
要な元素であり、適正範囲内に制御しなければならな
い。Ｃ含有量が０．０３％以上になると、深絞り性が劣
化し、多段の絞り成形過程で割れ等の成形不良が発生し
やすくなるとともに、面内異方性が劣化し、結果として
封口部密封性が低下する。従来の低Ｃ鋼を焼鈍後に二次
圧延した鋼板は、焼鈍後に１．５％程度の調圧を施した
鋼板に比べ、深絞り性、面内異方性が劣る領向にあり、
特に鋼板板厚を薄くした、すなわちゲージダウンした鋼
板ではそれが顕著となる。このような二次圧延した場合
の特性劣化を回避するためには、Ｃ量を０．０３％未満
にする必要があり、したがって本発明ではＣ量を０．０
３％未満とする。一方、Ｃ量が０．０１％以下になる
と、耐時効性が急激に劣化し、二次圧延の圧下率が比較
的低くＮｉめっき後に熱拡散処理を施した場合に、缶底
周辺にストレッチャーストレイン（ＳＳ）が発生する場
合があり好ましくない。そこで、本発明ではＳＳ発生を
確実に抑制するためにＣを０．０１％超とする。この範
囲の中でも特に０．０１５％以上、０．０２５％以下の
範囲がより望ましい。

【００２５】ｓｏｌ．Ａｌ：ｓｏｌ．Ａｌは後述する
Ｎ量とともに、二次圧延した鋼板の深絞り性、面内異方
性を良好に保つために重要な元素である。ｓｏ１．Ａｌ
は脱酸のため、およびＮをＡｌＮとして析出させ固溶Ｎ
量を低減するために０．０２％以上の添加を必要とす
る。一方、０．１５％を超える多量のＡｌを添加して
も、これらの効果は飽和し、かつ微細なアルミナ系介在
物が残留しやすくなり、介在物起因の割れ等の成形不良
が発生しやすくなる。そこで、本発明においては、ｓｏ
ｌ．Ａｌ量を０．０２％以上、０．１５％以下とする。

【００２６】Ｎ：Ｎは極力少なくすることが望まし
い。Ｎが多い場合には、０．０２％以上のＡｌを添加し
ても固溶Ｎが残留しやすくなり、二次圧延後の鋼板の深
絞り性、面内異方性を良好に保つことが困難となる。そ
こで、本発明においては、これらの悪影響を回避するた
めに、Ｎ量を０．００３５％以下とする。さらに、０．
００２５％以下とすることがより一層望ましい。

【００２７】Ｂ：Ｂは封口部密封性をさらに向上させ
るために、必要に応じて添加する元素である。封口部を
かしめ加工する際に曲げＲ外側の表面に微細なクラック
が発生する場合があり、これが起点となりＮｉ層に鉄地
に達するクラックが形成されると、封口部密封性が低下
し、また耐食性も低下することがある。このような曲げ
Ｒ外側表層の微細クラックは、鋼板の粒界に析出した比
較的大きなカーバイドを起点として発生する。Ｂを添加
すると、Ｂが粒界に偏析するため、粒界に析出するカー
バイドが減少し、カーバイドは粒内に比較的微細に分散
析出するようになる。その結果として、Ｂ添加により微
細クラックに起因した封口部密封性の低下が抑制され
る。また、ＢはＮをＢＮとして析出させ固溶Ｎを低減す
る作用も有しており、二次圧延材の深絞り性、面内異方
性の向上にも有効である。これらのＢ添加効果を発揮さ
せるためには、０．０００５％以上の添加が必要であ
り、一方、０．００３％を超える過剰な添加を行なって
もこれらの効果は飽和し、逆に固溶Ｂの残留による深校
り性の低下などの悪影響が顕在化してくる。以上のこと
から、本発明においては、Ｂを添加する場合に、その量
を０．０００５％以上、０．００３％以下とする。その
なかでＢ添加効果を特に顕著に発揮させるためには、
０．００１０％以上、０．００２５％以下とすることが
望ましい。

【００２８】その他の元素については、特に限定するも
のではないが、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓについては、それぞ
れ以下の範囲とすることが望ましい。

【００２９】Ｓｉ：Ｓｉは意図的な添加を行わない場
合にも、不純物成分として鋼中に残留し鋼板の耐食性お
よびＮｉめっきの密着性を劣化させる元素であり、良好
な耐食性を確保するためには、その含有量を０．０２％
以下とすることが望ましい。

【００３０】Ｍｎ：Ｍｎは鋼中ＳをＭｎＳとして析出
させることによってスラブの熱間割れを防止する。Ｓを
析出固定するためには０．１％以上添加することが望ま
しい。また、Ｍｎは鋼板の高強度化、細粒化に効果的な
元素であり、必要に応じて適量添加してもよい。しか
し、Ｍｎを過度に添加すると鋼板の耐食性およびＮｉめ
っきの密着性を劣化させるため、添加するにしてもその
量を１．０％以下とすることが好ましい。

【００３１】Ｐ：Ｐはフェライト粒界に偏析して粒界
を脆化させ、絞り成形時の加工性を低下させる。また、
Ｎｉめっきの密着性を低下させる元素であり、その含有
量は極力少ないほうが好ましく、０．０２％以下とする
ことが望ましい。

【００３２】Ｓ：Ｓはスラブの熱間割れ防止の観点か
ら極力少ないほうが好ましく、０．０２％以下とするこ
とが望ましい。

【００３３】本発明の鋼板は、上記のような鋼組成を有
し、焼鈍後の二次圧延により加工硬化していることを特
徴とする。多段の絞り成形により製缶される電池缶用鋼
板をゲージダウンした場合にも、かしめ強度向上をはか
り充分な封口部密封性を確保するために、本発明におい
ては、焼鈍後の鋼板を二次圧延して加工硬化させ、鋼板
の高強度化をはかる。しかし、単に従来の低炭素鋼板を
二次圧延により高強度化した場合には、前述のように深
絞り性や面内異方性が劣化し、成形不良やかしめ強度の
不均一による密封性の低下をもたらすため、従来の低Ｃ
鋼に比べＣ量を低減し適正範囲に制御した鋼を素材とし
て用いる必要がある。

【００３４】鋼板の高強度化をはかる手段としては、加
工硬化以外にも、析出強化、変態組織強化、細粒化強
化、固溶強化などの種々の方法がある。しかし、析出強
化では、充分な強度を確保するためには、Ｎｂ等の炭窒
化物形成元素を添加し、多量の炭窒化物を分散析出させ
る必要があり、これらの炭窒化物が耐食性を劣化させ、
めっきの密着性も劣化させる。さらに鋼板の深絞り性も
劣化するという問題点を有している。また、変態組織強
化をはかるためには、焼鈍時に高温焼純、急速冷却する
必要があり、０．２ｍｍ程度の極薄ゲージダウン材を製
造することは困難である。すなわち、連続焼純時にＣＡ
Ｌ内での絞りや蛇行、破断が発生しやすく、工業的に安
定して極薄材の高強度化をはかることが困難となる。さ
らに、細粒化強化はその強化能が小さく、充分な強度を
得ることができない。さらにまた、固溶強化は、上記の
ような問題点は比較的少ないが、充分な強度を得るため
に、強化能の大きいＣ、Ｎを多量に添加した場合には深
絞り性や面内異方性が劣化し、Ｐ、Ｓｉを多量に添加し
た場合にはめっき密着性や深絞り性が大きく劣化する。
Ｍｎは比較的悪影響が小さいが、強化能が小さいためＭ
ｎのみでは充分な強度を確保することができない。ま
た、Ｍｎも１％を超えるほど多量に添加した場合には、
Ｐ、Ｓｉと同様な悪影響が顕著となってくる。

【００３５】これらに対し、Ｃ量を適正範囲に制御した
鋼板の二次圧延による加工硬化の場合には上記のような
問題がなく、また、絞り成形時に時効によるストレッチ
ャーストレインの発生が抑制される。以上のことから、
本発明においては、０．０１％＜Ｃ＜０．０３％の鋼板
を焼鈍後の二次圧延により加工硬化させることを必須と
する。

【００３６】次に本発明の鋼板の製造方法について説明
する。転炉溶製後、連続鋳造して得られたスラブを粗圧
延を経て、あるいは粗圧延を省略し直接熱間仕上圧延機
に挿入し、熱間圧延を行う。スラブ加熱温度は、通常行
われている範囲内の１０５０〜１２５０℃程度とするこ
とができる。熱延仕上温度はＡｒ₃変態点以上とするこ
とが望ましい。熱延仕上げ温度がＡｒ₃変態点より低く
なると、熱延板に集合組織が形成されるとともに、表層
結晶粒が粗大化したり加工組織が残存する場合があり、
二次圧延後鋼板の深絞り性が劣化し、さらに鋼板板厚の
不均一が生じやすく、結果として電池缶封口部の円周方
向板厚不均一による密封性の低下をもたらすことにな
る。巻取温度は５００〜７００℃程度とすることができ
るが、Ｂを添加しない場合には固溶Ｎを低減するために
６００℃以上とすることが望ましい。

【００３７】さらに熱延鋼板を酸洗し、冷間圧延した
後、連続焼鈍を行う。面内異方性を小さくするために、
一次冷圧率は８０〜９０％程度が望ましく、後述する二
次圧延も含めた全冷圧率は８３〜９３％程度が望まし
い。ここで、全冷圧率とは、（熱延仕上厚−二次圧延後
の板厚）／熱延仕上厚を表わしている。連続焼鈍の焼鈍
温度は、未再結晶組織の残存による加工性の低下および
過度の粒成長による粗粒化に起因した肌荒れを抑制する
ため、再結晶温度以上、７５０℃以下程度とすることが
望ましい。

【００３８】焼純後に、さらに二次圧延を行なう。二次
圧延は鋼板の高強度化をはかり、電池缶に成形後の封口
部のかしめ強度を高め、封口部密封性を向上させるため
に必要な工程である。図２にかしめ強度に対する二次圧
延の圧下率の影響を示す。同図から二次圧延の圧下率が
５％未満では充分なかしめ強度が得られないことがわか
る。また、二次圧延の圧下率が３０％を超えるとかしめ
強度が低下する傾向がある。３０％を超える高圧下率圧
延を行なうと、鋼板の降伏強度が高くなりすぎて封口部
のかしめ加工後のスブリングバックが大きくなり、逆に
かしめ強度が低下し内容物の液漏れの危険性が大きくな
る。この場合には、全圧下率を８３〜９３％程度にして
も、面内異方性を充分に小さくすることが困難となり、
封口部の円周方向板厚分布の不均一による密封性の低下
が顕在化してくる。さらに、深絞り性が劣化し、多段絞
り成形時に割れ発生等の成形不良が顕在化してくる。こ
れらのことから、二次圧延の圧下率を５〜３０％とす
る。１０〜２５％とすることがなお一層望ましい。

【００３９】通常、電池用鋼板の両面には、製缶後の良
好な耐食性を確保するためのめっき層および／または合
金化めっき層等の耐食被覆層が形成されている。適用さ
れるめっき層、合金化めっき層としては、耐食性を確保
できるものであればその種類に特別な制約はなく、単層
または複層のめっき層および／またはこのめっき層を熱
拡散して得られた合金化めっき層を鋼板の両面に形成さ
せればよい。ただし、電池内容物のアルカリに対する優
れた耐食性を得るためには、少なくともＮｉめっき層ま
たはＦｅ−Ｎｉ合金化めっき層を設けることが望まし
い。このＦｅ−Ｎｉ合金化めっき層はＮｉめっき層を熱
拡散処理して得られるもので、Ｎｉめっき層の全部を合
金化（Ｆｅ−Ｎｉ）させたものでもよいし、下地鋼板と
Ｎｉめっき層の界面のみを合金化させたものでもよい。
このような合金層を生成させることにより、耐食性はさ
らに向上する。

【００４０】前述のように、多段絞り成形により製缶さ
れる電池缶には、プレス成形後にＮｉめっきを行なう後
めっき法とＮｉめっき鋼板をプレス成形するプレめっき
法の２種類があるが、本発明鋼板は両者のいずれにも適
用することができ、同様の効果を発揮することができ
る。

【００４１】特に、後者の場合で優れた耐食性を確保す
るためには、鋼板両面にそれぞれ、少なくとも１層のＮ
ｉめっき層および／またはＦｅ−Ｎｉ合金化めっき層を
設けることが望ましい。また、Ｎｉめっき層および／ま
たはＦｅ−Ｎｉ合金化めっき層の上層にＳｎめっき層を
設け、さらに耐食性を高めることもできる。Ｎｉめっき
厚は特に限定するものではないが、両面ともに１〜５μ
ｍ程度の厚さとするのが望ましく、両面等厚めっき、差
厚めっきのいずれもでもよい。また、Ｎｉめっき層を熱
拡散処理する際の加熱条件も特に限定するものではない
が、６００〜７５０℃で３０秒から３分程度とすること
が好ましい。また、熱拡散処理後に、表面粗さの調整と
時効によるＳＳ発生を抑制するために０．５〜２％程度
の調圧を行うこともできる。さらに、この調圧後に再度
Ｎｉめっきを行うことにより、耐食性は一段と向上す
る。

【００４２】

【実施例】表３に示す組成の鋼を転炉溶製した後、連続
鋳造によりスラブとし、加熱温度：１２００〜１２３０
℃、仕上温度：８６０〜９００℃、巻取温度：６００〜
６４０℃で熱間圧延し、酸洗後、冷間圧延し、さらに表
４に示す条件で連続焼鈍、二次圧延または調質圧延を行
い、０．２５、０．２０、０．１８ｍｍの板厚に仕上
げ、鋼板の両面に厚さ４μｍのＮｉめっきを施した。全
冷圧率は８６〜９０％とした。一部の鋼板については、
Ｎｉめっき後に６５０℃で１分の熱拡散処理を施し、Ｆ
ｅ−Ｎｉ合金化めっき層を形成させた。

【００４３】これらの鋼板の引張試験を行い降伏強度を
測定するとともに、直径４５ｍｍφの円形ブランクを打
ち抜き、絞り比１．６７で深絞り成形し耳率を測定し
た。耳率は円周方向各位置の成形高さを測定し、成形高
さの最大値と最小値の差を高さ最小値で割った百分率で
表わした。さらに、直径５５ｍｍφの円形ブランクを打
ち抜き、１０工程の多段絞り加工により最終直径１３．
８５ｍｍの単３型電池缶相当の絞り缶を作製した。

【００４４】これらの缶の缶端部をトリムした後、図１
に示したように開口部に絶縁パッキンと封口蓋を装着
し、かしめ加工により封口した後、缶底に穴を開けて増
圧したエアーを封入し、封口部からのエアーの漏れが始
まる内圧を求め、かしめ強度を評価した。また、上記の
単３型電池缶相当の絞り缶に疑似充填剤としてアルカリ
電解液を封入し、絶縁パッキンと封口蓋を装着し、かし
め加工により封口した後、温度３８℃、湿度９０％の雰
囲気で４０日間貯蔵（恒温恒湿処理）し、封口部からの
液漏れの有無を判定した。耐時効性は、絞り缶缶底のス
トレッチャーストレイン（ＳＳ）の発生の有無により評
価した。これらの結果を表５に示す。

【００４５】表５に示すように、本発明例の鋼板は、か
しめ強度が高く、液漏れが皆無であり、比較例に比べ、
封口部密封性、多段絞り性、面内異方性、耐時効性のい
ずれにおいても優れていることがわかる。

【００４６】

【表３】

【００４７】

【表４】

【００４８】

【表５】

【００４９】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
封口部密封性の優れた２ピース電池缶用鋼板およびその
製造方法を得ることが可能となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】電池用絞り缶を示す断面図。

【図２】かしめ強度に対する二次圧延圧下率の影響を示
す図。

【符号の説明】

１……電池用絞り缶２……封口蓋３……絶縁パッキン４……封口部５……エアー封入口

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％で、０．０１％＜Ｃ＜０．０３
％、０．０２％≦ｓｏｌ．Ａｌ≦０．１５％、Ｎ≦０．
００３５％の鋼組成を有し、焼鈍後の二次圧延により加
工硬化していることを特徴とする封口部密封性の優れた
２ピース電池缶用鋼板。
【請求項２】０．０００５％≦Ｂ≦０．００３％のＢ
をさらに含有することを特徴とする請求項１に記載の封
口部密封性の優れた２ピース電池缶用鋼板。
【請求項３】請求項１または請求項２に記載の鋼板の
両面に、少なくともＮｉめっき層またはＦｅ‐Ｎｉ合金
化めっき層を有することを特徴とする封口部密封性の優
れた２ピース電池缶用鋼板。
【請求項４】重量％で、０．０１％＜Ｃ＜０．０３
％、０．０２％≦ｓｏｌ．Ａｌ≦０．１５％、Ｎ≦０．
００３５％の鋼組成を有する熱延鋼被を冷間圧延後、連
続焼鈍し、その後５〜３０％の圧下率の二次圧延を行な
うことを特徴とする封口部密封性の優れた２ピース電池
缶用鋼板の製造方法。
【請求項５】重量％で、０．０１％＜Ｃ＜０．０３
％、０．０２％≦ｓｏｌ．Ａｌ≦０．１５％、Ｎ≦０．
００３５％、０．０００５％≦Ｂ≦０．００３％の鋼組
成を有する熱延鋼板を冷間圧延後、連続焼鈍し、その後
５〜３０％の圧下率の二次圧延を行なうことを特徴とす
る封口部密封性の優れた２ピース電池缶用鋼板の製造方
法。
【請求項６】請求項４または請求項５に記載の製造方
法により製造された鋼板の両面に、少なくともＮｉめっ
き層またはＦｅ−Ｎｉ合金化めっき層を形成することを
特徴とする封口部密封性の優れた２ピース電池缶用鋼板
の製造方法。