JPH11188698A - ダイカットロール - Google Patents
ダイカットロールInfo
- Publication number
- JPH11188698A JPH11188698A JP35921597A JP35921597A JPH11188698A JP H11188698 A JPH11188698 A JP H11188698A JP 35921597 A JP35921597 A JP 35921597A JP 35921597 A JP35921597 A JP 35921597A JP H11188698 A JPH11188698 A JP H11188698A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- die
- blade
- cutter
- convex
- die cutter
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Perforating, Stamping-Out Or Severing By Means Other Than Cutting (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】切断すべき製品の形状に合わせて刃先を形成し
た凸状押切刃を回転駆動ロールの表面に設けたダイカッ
ターと、このダイカッターの凸状押切刃の刃先を受ける
アンビルロールとからなるダイカットロールにおいて、
運転初期の、前記凸状押切刃の刃先の微少なチッピング
の発生を低減して長寿命化を図る。 【解決手段】ダイカッターの凸状押切刃の刃先に、先端
平滑部１に隣接して、先端平滑部１を形成する稜線とな
す角度ψが５０〜９０度、好ましくは８０〜９０度とな
る研削筋を有するように研削処理を施して仕上げ傾斜面
４を形成する。なお、仕上げ傾斜面４の表面粗度Ｒａは
０．３μｍ以下が好ましい。もしくは、表面粗度Ｒａが
０．１μｍ以下の仕上げ傾斜面４を形成する。また、ダ
イカッターの軸方向に形成された刃先の刃幅と頂角を、
同じくダイカッターの周方向に形成された刃先の刃幅と
頂角より小さく形成する。
た凸状押切刃を回転駆動ロールの表面に設けたダイカッ
ターと、このダイカッターの凸状押切刃の刃先を受ける
アンビルロールとからなるダイカットロールにおいて、
運転初期の、前記凸状押切刃の刃先の微少なチッピング
の発生を低減して長寿命化を図る。 【解決手段】ダイカッターの凸状押切刃の刃先に、先端
平滑部１に隣接して、先端平滑部１を形成する稜線とな
す角度ψが５０〜９０度、好ましくは８０〜９０度とな
る研削筋を有するように研削処理を施して仕上げ傾斜面
４を形成する。なお、仕上げ傾斜面４の表面粗度Ｒａは
０．３μｍ以下が好ましい。もしくは、表面粗度Ｒａが
０．１μｍ以下の仕上げ傾斜面４を形成する。また、ダ
イカッターの軸方向に形成された刃先の刃幅と頂角を、
同じくダイカッターの周方向に形成された刃先の刃幅と
頂角より小さく形成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、紙おむつ、サニタ
リーナプキンなどのシート状製品の裁断に使用するダイ
カットロールに関する。
リーナプキンなどのシート状製品の裁断に使用するダイ
カットロールに関する。
【０００２】
【従来の技術】このダイカットロールは、図３に示すよ
うに、切断すべき製品の形状に合わせて形成した凸状押
切刃１０を回転駆動ロールの表面に設けたダイカッター
Ａと、その下方にダイカッターの凸状押切刃の刃先を受
けるアンビルロールＢとを配置したものであり、両ロー
ルの間に切断すべきシート状ワークＰを走行させ、ダイ
カッターＡをアンビルロールＢに押圧して回転させるこ
とによって、凸状押切刃１０によりシート状ワークＰを
所定の形状に切断する構造とされている。
うに、切断すべき製品の形状に合わせて形成した凸状押
切刃１０を回転駆動ロールの表面に設けたダイカッター
Ａと、その下方にダイカッターの凸状押切刃の刃先を受
けるアンビルロールＢとを配置したものであり、両ロー
ルの間に切断すべきシート状ワークＰを走行させ、ダイ
カッターＡをアンビルロールＢに押圧して回転させるこ
とによって、凸状押切刃１０によりシート状ワークＰを
所定の形状に切断する構造とされている。
【０００３】ダイカットロールにおける切断は、凸状押
切刃１０の鋭利な刃先を回転する硬質のアンビルロール
Ｂの表面に押圧してシート状ワークＰを切断する特殊な
方式であるため、その刃先は短命である。
切刃１０の鋭利な刃先を回転する硬質のアンビルロール
Ｂの表面に押圧してシート状ワークＰを切断する特殊な
方式であるため、その刃先は短命である。
【０００４】そのため、従来から凸状押切刃の刃先の切
断性能の改善とともに長寿命化のための試みが多く行わ
れている。たとえば、特許第２５９３５７０号公報に
は、凸状押切刃の押圧先端とアンビルロールの表面との
硬さの関係がその寿命に影響することから、両方の硬度
差をＨｒＡ０．１以上とすることによってその寿命を１
０倍以上延ばすことが開示されている。
断性能の改善とともに長寿命化のための試みが多く行わ
れている。たとえば、特許第２５９３５７０号公報に
は、凸状押切刃の押圧先端とアンビルロールの表面との
硬さの関係がその寿命に影響することから、両方の硬度
差をＨｒＡ０．１以上とすることによってその寿命を１
０倍以上延ばすことが開示されている。
【０００５】また、特開平８−７１９９９号公報には刃
先の形状面からの長寿命化が開示されており、刃先の幅
を、回転駆動ロールの軸方向部分を周方向部分よりも小
さくすることによって長寿命化できることが開示されて
いる。
先の形状面からの長寿命化が開示されており、刃先の幅
を、回転駆動ロールの軸方向部分を周方向部分よりも小
さくすることによって長寿命化できることが開示されて
いる。
【０００６】さらに、特開平９−２６７２９９号公報に
は、動径に対する刃先両斜面の角度をα、β（ここで、
頂角はα＋βとなる）とすれば、α≠βとし、０≦α≦
６０度、２５≦β≦８０度、５≦β−α≦８０度とする
ことにより、切刃の強度を損なうことなく、その切れ味
を向上させる技術が開示されている。
は、動径に対する刃先両斜面の角度をα、β（ここで、
頂角はα＋βとなる）とすれば、α≠βとし、０≦α≦
６０度、２５≦β≦８０度、５≦β−α≦８０度とする
ことにより、切刃の強度を損なうことなく、その切れ味
を向上させる技術が開示されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は凸状押切刃の
刃先において運転初期に発生する微少なチッピング（欠
損）が、ダイカットロールの短寿命の原因となるという
観点から長寿命化の課題に取り組んだものである。
刃先において運転初期に発生する微少なチッピング（欠
損）が、ダイカットロールの短寿命の原因となるという
観点から長寿命化の課題に取り組んだものである。
【０００８】すなわち、本発明が解決しようとする課題
は、このような従来のダイカットロールにおける凸状押
切刃の刃先の運転初期の微少なチッピングの発生を低減
し、ダイカットロールを長寿命化することにある。
は、このような従来のダイカットロールにおける凸状押
切刃の刃先の運転初期の微少なチッピングの発生を低減
し、ダイカットロールを長寿命化することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、従来の凸状押
切刃の刃先の微少なチッピング発生の原因を解明してそ
れに対応する手段を確立した。
切刃の刃先の微少なチッピング発生の原因を解明してそ
れに対応する手段を確立した。
【００１０】図４は、従来のダイカッターの凸状押切刃
の刃先の形態を示すもので、その刃先は、２０μｍから
５０μｍの幅ｄ１を有し、その表面粗度Ｒａが０．３μ
ｍ程度の先端平滑部１と、それに続く表面粗度Ｒａが
２．０μｍ程度の研削傾斜面２と焼結生地面３から形成
される。また、その刃先の頂角θ１は、図３に示す回転
駆動ロールの軸方向部分ａ、周方向部分ｂのいずれにお
いても一定になっている。
の刃先の形態を示すもので、その刃先は、２０μｍから
５０μｍの幅ｄ１を有し、その表面粗度Ｒａが０．３μ
ｍ程度の先端平滑部１と、それに続く表面粗度Ｒａが
２．０μｍ程度の研削傾斜面２と焼結生地面３から形成
される。また、その刃先の頂角θ１は、図３に示す回転
駆動ロールの軸方向部分ａ、周方向部分ｂのいずれにお
いても一定になっている。
【００１１】さて、このような従来のダイカッターの凸
状押切刃の刃先においては、運転初期において微少なチ
ッピングが発生する。
状押切刃の刃先においては、運転初期において微少なチ
ッピングが発生する。
【００１２】このような微少なチッピングが発生する原
因は、図４に示す従来の凸状押切刃の刃先の研削傾斜面
２に存在する、先端平滑部を構成する稜線と平行なミク
ロ的なノッチによるものであることがわかった。ノッチ
はマニシングセンターで稜線と平行に研削する際に形成
される。そして、ダイカットロールの運転の初期段階に
おいては、ダイカッターの軸方向に形成されている凸状
押切刃がアンビルロールと接する際に、このノッチが刃
先における微小なチッピングを誘発し、これが切断性能
の低下とともに、ダイカットロールを短寿命化に至らし
める。
因は、図４に示す従来の凸状押切刃の刃先の研削傾斜面
２に存在する、先端平滑部を構成する稜線と平行なミク
ロ的なノッチによるものであることがわかった。ノッチ
はマニシングセンターで稜線と平行に研削する際に形成
される。そして、ダイカットロールの運転の初期段階に
おいては、ダイカッターの軸方向に形成されている凸状
押切刃がアンビルロールと接する際に、このノッチが刃
先における微小なチッピングを誘発し、これが切断性能
の低下とともに、ダイカットロールを短寿命化に至らし
める。
【００１３】また、この他に従来のダイカットロールの
短寿命の原因としては、凸状押切刃がアンビルロールと
接する際に、ダイカッターの軸方向の刃先の接触面圧
が、周方向の刃先の接触面圧に比べ、非常に小さいこと
が挙げられる。これは、軸方向の刃先の刃幅を周方向の
刃先の刃幅よりも小さくすることによって、ある程度軽
減できる。しかし、運転中、軸方向に形成する刃先の先
端平滑部が摩耗することにより、その刃幅が僅かに拡大
すると、加工物の切断に必要な接触面圧が得られず、軸
方向部分の刃先の切れ味が悪くなることがわかった。い
ずれの場合も、ダイカットロールの切断性能を維持させ
るためにおこなうアンビルロールの位置調整等による加
圧のサイクルが、特に運転初期において短くなり、結果
的に短寿命となる。特にこの傾向が著しい場合、周方向
に形成された刃先では、過大な接触面圧のために、寿命
を左右するような致命的な欠け（割れ）が発生する恐れ
がある。
短寿命の原因としては、凸状押切刃がアンビルロールと
接する際に、ダイカッターの軸方向の刃先の接触面圧
が、周方向の刃先の接触面圧に比べ、非常に小さいこと
が挙げられる。これは、軸方向の刃先の刃幅を周方向の
刃先の刃幅よりも小さくすることによって、ある程度軽
減できる。しかし、運転中、軸方向に形成する刃先の先
端平滑部が摩耗することにより、その刃幅が僅かに拡大
すると、加工物の切断に必要な接触面圧が得られず、軸
方向部分の刃先の切れ味が悪くなることがわかった。い
ずれの場合も、ダイカットロールの切断性能を維持させ
るためにおこなうアンビルロールの位置調整等による加
圧のサイクルが、特に運転初期において短くなり、結果
的に短寿命となる。特にこの傾向が著しい場合、周方向
に形成された刃先では、過大な接触面圧のために、寿命
を左右するような致命的な欠け（割れ）が発生する恐れ
がある。
【００１４】これらの要因の解析から、先端平滑部に隣
接して、刃先とアンビルロールとが接する際に生じる応
力に耐え得る面を備えることが有効であり、その手段と
して、表面粗度Ｒａが０．１μｍ以下の仕上げ傾斜面、
もしくは、先端平滑部を形成する稜線に対して５０゜〜
９０゜、好ましくは８０〜９０゜方向に研削筋を有する
仕上げ傾斜面を形成することが、運転初期の段階におい
て微少なチッピングの発生に効果的であることがわかっ
た。前記研削筋を有する仕上げ傾斜面を形成する場合に
は、その傾斜面の表面粗度Ｒａは０．３μｍ以下が好ま
しい。
接して、刃先とアンビルロールとが接する際に生じる応
力に耐え得る面を備えることが有効であり、その手段と
して、表面粗度Ｒａが０．１μｍ以下の仕上げ傾斜面、
もしくは、先端平滑部を形成する稜線に対して５０゜〜
９０゜、好ましくは８０〜９０゜方向に研削筋を有する
仕上げ傾斜面を形成することが、運転初期の段階におい
て微少なチッピングの発生に効果的であることがわかっ
た。前記研削筋を有する仕上げ傾斜面を形成する場合に
は、その傾斜面の表面粗度Ｒａは０．３μｍ以下が好ま
しい。
【００１５】また、運転初期における軸方向及び周方向
に形成される刃先の接触面圧を適正なものとし、長時間
の加圧サイクルを達成するためには、特開平８−７１９
９９号公報に開示されているような軸方向の刃先の刃幅
を周方向の刃幅よりも小さくすることのみでは不十分で
あり、すなわちダイカッターの軸方向に形成された凸状
押切刃の刃幅と頂角が、同じくダイカッターの周方向に
形成された凸状押切刃の刃幅と頂角より小さくするこ
と、好ましくは、ダイカッターの軸方向に形成された刃
先の刃幅ｄａと頂角θａ、および、周方向に形成される
凸状押切刃の刃幅ｄｃと頂角θｃが、それぞれ、５≦ｄ
ａ≦１０μｍ、６０≦θａ≦１２０度、１０≦ｄｃ≦３
０μｍ、８０≦θｃ≦１４０度、θａ≦θｃの条件を満
たすことが効果的であることがわかった。これにより、
わずかに刃先が摩耗した時であっても、頂角θａが小さ
いので、軸方向部分の刃幅の拡大が小さく、したがって
切れ味を長持ちさせることが可能となる。
に形成される刃先の接触面圧を適正なものとし、長時間
の加圧サイクルを達成するためには、特開平８−７１９
９９号公報に開示されているような軸方向の刃先の刃幅
を周方向の刃幅よりも小さくすることのみでは不十分で
あり、すなわちダイカッターの軸方向に形成された凸状
押切刃の刃幅と頂角が、同じくダイカッターの周方向に
形成された凸状押切刃の刃幅と頂角より小さくするこ
と、好ましくは、ダイカッターの軸方向に形成された刃
先の刃幅ｄａと頂角θａ、および、周方向に形成される
凸状押切刃の刃幅ｄｃと頂角θｃが、それぞれ、５≦ｄ
ａ≦１０μｍ、６０≦θａ≦１２０度、１０≦ｄｃ≦３
０μｍ、８０≦θｃ≦１４０度、θａ≦θｃの条件を満
たすことが効果的であることがわかった。これにより、
わずかに刃先が摩耗した時であっても、頂角θａが小さ
いので、軸方向部分の刃幅の拡大が小さく、したがって
切れ味を長持ちさせることが可能となる。
【００１６】さらに、以上の研削筋を有する、もしくは
表面粗度Ｒａが０．１μｍ以下の仕上げ傾斜面を形成
し、なおかつ、刃幅と頂度をコントロールすればより一
層の効果を奏することを見出した。特開平９−２６７２
９９号公報には、前記の仕上げ傾斜面がなく、しかも頂
角が小さすぎる場合もあるので、このような効果は期待
できない。
表面粗度Ｒａが０．１μｍ以下の仕上げ傾斜面を形成
し、なおかつ、刃幅と頂度をコントロールすればより一
層の効果を奏することを見出した。特開平９−２６７２
９９号公報には、前記の仕上げ傾斜面がなく、しかも頂
角が小さすぎる場合もあるので、このような効果は期待
できない。
【００１７】それぞれダイカッターとアンビルロールを
構成する材料としては、ＷＣ基合金等の超硬合金、Ｔｉ
基合金等のサーメット、高速度鋼（ハイス）、Ａｌ2Ｏ3
系・ＺｒＯ2系・ＳｉＣ系・Ｓｉ3Ｎ4系のセラミックス
等の硬質材料を使用できるが、そのうち特にＷＣ基合
金、Ｔｉ基合金等のカーバイドボンドの硬質材料の使用
が好ましい。
構成する材料としては、ＷＣ基合金等の超硬合金、Ｔｉ
基合金等のサーメット、高速度鋼（ハイス）、Ａｌ2Ｏ3
系・ＺｒＯ2系・ＳｉＣ系・Ｓｉ3Ｎ4系のセラミックス
等の硬質材料を使用できるが、そのうち特にＷＣ基合
金、Ｔｉ基合金等のカーバイドボンドの硬質材料の使用
が好ましい。
【００１８】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を、図３に示
す切断すべき製品の形状に合わせて形成した凸状押切刃
１０を有するダイカッターＡに適用した例について説明
する。
す切断すべき製品の形状に合わせて形成した凸状押切刃
１０を有するダイカッターＡに適用した例について説明
する。
【００１９】図１は、凸状押切刃１０の刃先の形態を示
すもので、図４に示す従来の凸状押切刃における先端平
滑部１と、マシニングセンターによって稜線と平行（同
じ方向）に研削した研削傾斜面２との間に、先端平滑部
１の長手方向に対して、直角に研削加工を施した仕上げ
傾斜面４を形成している。図１に示す実施の態様におけ
る仕上げ傾斜面４はマシニングセンターによって一旦仕
上げられた刃先をさらに先端平滑部１を形成する稜線と
垂直な方向に研削加工したものであり、仕上げ傾斜面４
は、先端平滑部１を形成する稜線に対して５０゜〜９０
゜の範囲の角度φで傾斜した研削筋４１を有している。
前記角度φは、８０゜〜９０゜の範囲がより好ましい。
なお、図１における仕上げ傾斜面の表面粗度Ｒａは０．
３μｍ以下とされている。
すもので、図４に示す従来の凸状押切刃における先端平
滑部１と、マシニングセンターによって稜線と平行（同
じ方向）に研削した研削傾斜面２との間に、先端平滑部
１の長手方向に対して、直角に研削加工を施した仕上げ
傾斜面４を形成している。図１に示す実施の態様におけ
る仕上げ傾斜面４はマシニングセンターによって一旦仕
上げられた刃先をさらに先端平滑部１を形成する稜線と
垂直な方向に研削加工したものであり、仕上げ傾斜面４
は、先端平滑部１を形成する稜線に対して５０゜〜９０
゜の範囲の角度φで傾斜した研削筋４１を有している。
前記角度φは、８０゜〜９０゜の範囲がより好ましい。
なお、図１における仕上げ傾斜面の表面粗度Ｒａは０．
３μｍ以下とされている。
【００２０】また、図１においては、凸状押切刃１０の
刃先は、先端平滑部の刃幅ｄ、及び、先端平滑部１を挟
んで対称な仕上げ傾斜面４からなる頂角θが、それぞれ
以下の特定条件を満たすように形成される。しかも、図
４に示すダイカッターＡの軸方向ａにおける刃幅、頂角
をそれぞれｄａとθａ、同じく周方向における刃幅、頂
角をｄｃとθｃとすると、それぞれの刃幅ｄａ及びｄｃ
と頂角θａ及びθｃは異なる値に特定される必要があ
る。
刃先は、先端平滑部の刃幅ｄ、及び、先端平滑部１を挟
んで対称な仕上げ傾斜面４からなる頂角θが、それぞれ
以下の特定条件を満たすように形成される。しかも、図
４に示すダイカッターＡの軸方向ａにおける刃幅、頂角
をそれぞれｄａとθａ、同じく周方向における刃幅、頂
角をｄｃとθｃとすると、それぞれの刃幅ｄａ及びｄｃ
と頂角θａ及びθｃは異なる値に特定される必要があ
る。
【００２１】その特定条件は、以下の通りである。
【００２２】 ５≦ｄａ≦１０μｍ、 ６０≦θａ≦１２０度 １０≦ｄｃ≦３０μｍ、 ８０≦θｃ≦１４０度、 θ
ａ≦θｃ ここにおいて、ダイカッターＡの軸方向ａにおける刃幅
ｄａは、必要な接触面圧を得るために小さくする必要が
あり、ｄａ≦１０μｍとしている。しかし、ｄａ＜５μ
ｍであるとチッピングが生じるので上記の範囲が好まし
い。また、ダイカッターの周方向においては接触面圧が
高いためにチッピングが生じる恐れがあるので、ｄｃを
大にする必要がある。
ａ≦θｃ ここにおいて、ダイカッターＡの軸方向ａにおける刃幅
ｄａは、必要な接触面圧を得るために小さくする必要が
あり、ｄａ≦１０μｍとしている。しかし、ｄａ＜５μ
ｍであるとチッピングが生じるので上記の範囲が好まし
い。また、ダイカッターの周方向においては接触面圧が
高いためにチッピングが生じる恐れがあるので、ｄｃを
大にする必要がある。
【００２３】また、θａは、摩耗によって、刃幅があま
り拡大しないようにθａ≦１２０度としている。一方、
θａ＜６０度であると、チッピングを生じやすくなる。
これに対して、ダイカッターの周方向においては接触面
圧が高いためにチッピングが生じる恐れがあるので、θ
ｃを大にする必要がある。
り拡大しないようにθａ≦１２０度としている。一方、
θａ＜６０度であると、チッピングを生じやすくなる。
これに対して、ダイカッターの周方向においては接触面
圧が高いためにチッピングが生じる恐れがあるので、θ
ｃを大にする必要がある。
【００２４】加工物をサニタリーナプキン用の約１mm厚
のポリエチレンフィルムとし、ｄａとｄｃをそれぞれ１
０μｍ、２０μｍに、また、θａとθｃをそれぞれ１０
０度、１１０度に設定した本発明のダイカットロール、
一方、ｄ１が２０mm、θ１が９０度であり、軸方向及び
周方向とも同じ刃幅及び頂角である従来の刃を使用し
て、前記フィルムを図３に示す形状に切断したときの両
ダイカットロールの寿命差を図２に示す。同図は、所定
の刃先形状に形成されたＷＣ−Ｃｏ超硬合金製ダイカッ
ターとアンビルロールとの組合せにより構成された各種
ダイカットロールを製作し、テスト運転することによっ
て得たものである。同図の縦軸はアンビルロールをダイ
カッターに押圧する加圧力を、横軸にダイカットロール
の寿命を示す。同図において、ケース１とは従来のダイ
カットロールにおいて運転初期におけるミクロ的なノッ
チが発展してダイカッターの軸方向部分の切刃が破断し
た状態になったことを意味し、また、ケース２とは、従
来のダイカットロールの運転初期において、ダイカッタ
ーの軸方向部分の刃先は微細なピッチングを繰り返すが
切刃の破断までには至っていない状態を示す。
のポリエチレンフィルムとし、ｄａとｄｃをそれぞれ１
０μｍ、２０μｍに、また、θａとθｃをそれぞれ１０
０度、１１０度に設定した本発明のダイカットロール、
一方、ｄ１が２０mm、θ１が９０度であり、軸方向及び
周方向とも同じ刃幅及び頂角である従来の刃を使用し
て、前記フィルムを図３に示す形状に切断したときの両
ダイカットロールの寿命差を図２に示す。同図は、所定
の刃先形状に形成されたＷＣ−Ｃｏ超硬合金製ダイカッ
ターとアンビルロールとの組合せにより構成された各種
ダイカットロールを製作し、テスト運転することによっ
て得たものである。同図の縦軸はアンビルロールをダイ
カッターに押圧する加圧力を、横軸にダイカットロール
の寿命を示す。同図において、ケース１とは従来のダイ
カットロールにおいて運転初期におけるミクロ的なノッ
チが発展してダイカッターの軸方向部分の切刃が破断し
た状態になったことを意味し、また、ケース２とは、従
来のダイカットロールの運転初期において、ダイカッタ
ーの軸方向部分の刃先は微細なピッチングを繰り返すが
切刃の破断までには至っていない状態を示す。
【００２５】従来のダイカットロールにおいては、特に
運転初期の段階で、(1) 研削傾斜面に稜線と平行にミ
クロ的なノッチが存在するため、軸方向部分の刃先がア
ンビルロールと接触する際に微細なチッピングが生じや
すく、切断性能が低下する、(2) 軸方向に形成された
刃先の先端平滑部が摩耗し、刃幅が拡大することによっ
て、切断に必要な接触面圧が不足し、切れ味が悪くな
る、等の状況が発生する。これを改善すべく、軸方向部
分の刃先の接触面圧を上げるためにアンビルロールの位
置調整を行うと、再び刃先の切断性能は向上もしくは復
帰するが、加圧のサイクルが短くなり、これは結果的に
ダイカットロールの寿命に影響する。
運転初期の段階で、(1) 研削傾斜面に稜線と平行にミ
クロ的なノッチが存在するため、軸方向部分の刃先がア
ンビルロールと接触する際に微細なチッピングが生じや
すく、切断性能が低下する、(2) 軸方向に形成された
刃先の先端平滑部が摩耗し、刃幅が拡大することによっ
て、切断に必要な接触面圧が不足し、切れ味が悪くな
る、等の状況が発生する。これを改善すべく、軸方向部
分の刃先の接触面圧を上げるためにアンビルロールの位
置調整を行うと、再び刃先の切断性能は向上もしくは復
帰するが、加圧のサイクルが短くなり、これは結果的に
ダイカットロールの寿命に影響する。
【００２６】さらに、軸方向と周方向部分における刃先
の接触面圧の差が大きくなることを回避すべく、短いサ
イクルのうちにアンビルロールの加圧力を極端に上げて
いこうとすれば、周方向に形成された刃先では、過大な
接触面圧が生じ、最悪の場合、寿命を決定づけるような
欠け（割れ）が生じる恐れがある。
の接触面圧の差が大きくなることを回避すべく、短いサ
イクルのうちにアンビルロールの加圧力を極端に上げて
いこうとすれば、周方向に形成された刃先では、過大な
接触面圧が生じ、最悪の場合、寿命を決定づけるような
欠け（割れ）が生じる恐れがある。
【００２７】なお、運転中期の段階では、刃先の先端平
滑部および研削傾斜面の摩耗により、研削傾斜面に存在
したミクロ的ノッチは軽減し、微細なチッピング発生率
は減少するため、アンビルロールの加圧サイクルは、運
転初期に比べれば長い。
滑部および研削傾斜面の摩耗により、研削傾斜面に存在
したミクロ的ノッチは軽減し、微細なチッピング発生率
は減少するため、アンビルロールの加圧サイクルは、運
転初期に比べれば長い。
【００２８】これに対して、本発明によれば、アンビル
ロールの加圧サイクルは、従来に比べ長くなり、ダイカ
ットロールの寿命は、従来のものに比べ、約１．５倍の
長寿命を達成することができた。
ロールの加圧サイクルは、従来に比べ長くなり、ダイカ
ットロールの寿命は、従来のものに比べ、約１．５倍の
長寿命を達成することができた。
【００２９】この効果はダイカットロールに、前記ダイ
カッターの凸状押切刃の刃先が、先端平滑部と研削傾斜
面との間に、先端平滑部に対して、５０゜〜９０゜、好
ましくは８０゜〜９０゜の方向に研削筋を有するように
研削加工を施し、平面粗度Ｒａが０．３μｍ以下の仕上
げ傾斜面を有することと、刃先の刃幅及び頂角の規定条
件とを複合したことによるものであるが、それぞれの条
件を単独に適用した場合も、程度の差こそあれ、それぞ
れに効果があることも確認されている。
カッターの凸状押切刃の刃先が、先端平滑部と研削傾斜
面との間に、先端平滑部に対して、５０゜〜９０゜、好
ましくは８０゜〜９０゜の方向に研削筋を有するように
研削加工を施し、平面粗度Ｒａが０．３μｍ以下の仕上
げ傾斜面を有することと、刃先の刃幅及び頂角の規定条
件とを複合したことによるものであるが、それぞれの条
件を単独に適用した場合も、程度の差こそあれ、それぞ
れに効果があることも確認されている。
【００３０】また、仕上げ傾斜面の研削方向が先端平滑
部１の稜線に対して直角方向ではない場合には、表面粗
度Ｒａを０．１μｍ以下とすることによっても同様の効
果を得ることができる。仕上げ傾斜面の表面粗度Ｒａを
０．１μｍ以下とすることによって、微細なチッピング
を誘発するようなミクロ的なノッチが存在しなくなるた
めである。
部１の稜線に対して直角方向ではない場合には、表面粗
度Ｒａを０．１μｍ以下とすることによっても同様の効
果を得ることができる。仕上げ傾斜面の表面粗度Ｒａを
０．１μｍ以下とすることによって、微細なチッピング
を誘発するようなミクロ的なノッチが存在しなくなるた
めである。
【００３１】
【発明の効果】本発明は以下の効果を奏する。
【００３２】（１） ダイカッターの特に軸方向に形成
される凸状押切刃の刃先の微少なチッピングが無くな
り、また、先端平滑部が摩耗により刃幅が拡大しても切
断性能を維持でき、ダイカットロールの長寿命が達成で
きる。
される凸状押切刃の刃先の微少なチッピングが無くな
り、また、先端平滑部が摩耗により刃幅が拡大しても切
断性能を維持でき、ダイカットロールの長寿命が達成で
きる。
【００３３】（２） 特に運転初期段階での加圧サイク
ルが長くなり、ダイカットロールの長寿命化が達成でき
る （３） 刃先の異常摩耗がなく、切れ味も持続できる。
ルが長くなり、ダイカットロールの長寿命化が達成でき
る （３） 刃先の異常摩耗がなく、切れ味も持続できる。
【００３４】（４） 軸方向に形成される凸状押切刃の
刃幅を小さくすることによって、必要な接触面圧が得ら
れるので、従来よりも初期荷重を低く設定することがで
き、ダイカットロールの長寿命化が達成できる。
刃幅を小さくすることによって、必要な接触面圧が得ら
れるので、従来よりも初期荷重を低く設定することがで
き、ダイカットロールの長寿命化が達成できる。
【００３５】（５） 刃先形状の面から、刃先のチッピ
ングの防止、ダイカットロールの長寿命化を達成でき
る。
ングの防止、ダイカットロールの長寿命化を達成でき
る。
【図１】 本発明のダイカッターの表面に設けた凸状押
切刃の刃先を示す。
切刃の刃先を示す。
【図２】 本発明のダイカットロールの寿命を従来のダ
イカットロールの寿命との対比で示す。
イカットロールの寿命との対比で示す。
【図３】 ダイカットロールの一般的な構成を示す。
【図４】 従来のダイカッターの表面に設けた凸状押切
刃の刃先を示す。
刃の刃先を示す。
１０ 凸状押切刃 Ａ ダイカッター Ｂ アンビ
ルロール １ 先端平滑部 ２ 研削傾斜面 ３ 焼結生
地 ４ 仕上げ傾斜面 ４１ 研削筋 ｄ 先端平滑部刃幅 θ 刃先の頂角
ルロール １ 先端平滑部 ２ 研削傾斜面 ３ 焼結生
地 ４ 仕上げ傾斜面 ４１ 研削筋 ｄ 先端平滑部刃幅 θ 刃先の頂角
フロントページの続き (72)発明者 徳本 啓 福岡市博多区美野島１丁目２番８号 日本 タングステン株式会社内 (72)発明者 坂口 茂也 福岡市博多区美野島１丁目２番８号 日本 タングステン株式会社内
Claims (12)
- 【請求項１】切断すべき製品の形状に合わせて形成した
凸状押切刃を回転駆動ロールの表面に設けたダイカッタ
ーと、このダイカッターの凸状押切刃の刃先を受けるア
ンビルロールとからなるダイカットロールにおいて、前
記凸状押切刃の刃先の先端平滑部に隣接して、前記先端
平滑部を構成する稜線となす角度φが５０〜９０度とな
る研削筋を有するように研削処理を施して仕上げ傾斜面
を形成したことを特徴とするダイカットロール。 - 【請求項２】前記角度φが８０〜９０度であることを特
徴とする請求項１記載のダイカットロール。 - 【請求項３】前記仕上げ傾斜面の表面粗度Ｒａが０．３
μｍ以下であることを特徴とする請求項１又は２記載の
ダイカットロール。 - 【請求項４】切断すべき製品の形状に合わせて形成した
凸状押切刃を回転駆動ロールの表面に設けたダイカッタ
ーと、このダイカッターの凸状押切刃の刃先を受けるア
ンビルロールとからなるダイカットロールにおいて、前
記ダイカッターの軸方向に形成された凸状押切刃の刃幅
と頂角が、それぞれ、同じくダイカッターの周方向に形
成された凸状押切刃の刃幅と頂角より小さいことを特徴
とするダイカットロール。 - 【請求項５】ダイカッターの軸方向に形成された刃先の
刃幅ｄａと頂角θａ、および、周方向に形成される凸状
押切刃の刃幅ｄｃと頂角θｃが、それぞれ、以下の条件
を満たすことを特徴とする請求項４に記載のダイカット
ロール。 ５≦ｄａ≦１０μｍ、 ６０≦θａ≦１２０度 １０≦ｄｃ≦３０μｍ、 ８０≦θｃ≦１４０度、θａ
≦θｃ - 【請求項６】 切断すべき製品の形状に合わせて形成し
た凸状押切刃を回転駆動ロールの表面に設けたダイカッ
ターと、このダイカッターの凸状押切刃の刃先を受ける
アンビルロールとからなるダイカットロールにおいて、
前記凸状押切刃の刃先の先端平滑部に隣接する稜面に、
表面粗度Ｒａ０．１μｍ以下の仕上げ傾斜面を形成した
ことを特徴とするダイカットロール。 - 【請求項７】切断すべき製品の形状に合わせて形成した
凸状押切刃を回転駆動ロールの表面に設けたダイカッタ
ーと、このダイカッターの凸状押切刃の刃先を受けるア
ンビルロールとからなるダイカットロールにおいて、 前記凸状押切刃の刃先の先端平滑部に隣接して、前記先
端平滑部を構成する稜線となす角度φが５０〜９０度と
なるように研削処理を施して仕上げ傾斜面を形成し、 前記ダイカッターの軸方向に形成された凸状押切刃の刃
幅と頂角を、それぞれ、同じくダイカッターの周方向に
形成された凸状押切刃の刃幅と頂角より小さくしたこと
を特徴とするダイカットロール。 - 【請求項８】前記角度φが８０〜９０度であることを特
徴とする請求項７記載のダイカットロール。 - 【請求項９】前記仕上げ傾斜面の表面粗度Ｒａが０．３
μｍ以下であることを特徴とする請求項７又は８記載の
ダイカットロール。 - 【請求項１０】ダイカッターの軸方向に形成された刃先
の刃幅ｄａと頂角θａ、および、周方向に形成される凸
状押切刃の刃幅ｄｃと頂角θｃが、それぞれ、以下の条
件を満たすことを特徴とする請求項７から９のいずれか
に記載のダイカットロール。 ５≦ｄａ≦１０μｍ、 ６０≦θａ≦１２０度 １０≦ｄｃ≦３０μｍ、 ８０≦θｃ≦１４０度、θａ
≦θｃ - 【請求項１１】切断すべき製品の形状に合わせて形成し
た凸状押切刃を回転駆動ロールの表面に設けたダイカッ
ターと、このダイカッターの凸状押切刃の刃先を受ける
アンビルロールとからなるダイカットロールにおいて、 前記凸状押切刃の刃先の先端平滑部に隣接する稜面に、
表面粗度Ｒａ０．１μｍ以下の仕上げ傾斜面を形成し、 前記ダイカッターの軸方向に形成された凸状押切刃の刃
幅と頂角を、それぞれ、同じくダイカッターの周方向に
形成された凸状押切刃の刃幅と頂角より小さくしたこと
を特徴とするダイカットロール。 - 【請求項１２】ダイカッターの軸方向に形成された刃先
の刃幅ｄａと頂角θａ、および、周方向に形成される凸
状押切刃の刃幅ｄｃと頂角θｃが、それぞれ、以下の条
件を満たすことを特徴とする請求項１１記載のダイカッ
トロール。 ５≦ｄａ≦１０μｍ、 ６０≦θａ≦１２０度 １０≦ｄｃ≦３０μｍ、 ８０≦θｃ≦１４０度、θａ
≦θｃ
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35921597A JP4132163B2 (ja) | 1997-12-26 | 1997-12-26 | ダイカットロール |
| ES98961575T ES2210849T3 (es) | 1997-12-26 | 1998-12-24 | Rodillo de corte con matriz. |
| EP20020028763 EP1297931A3 (en) | 1997-12-26 | 1998-12-24 | Die cut roll |
| DE1998619476 DE69819476T2 (de) | 1997-12-26 | 1998-12-24 | Rotationsstanzwerkzeug |
| US09/367,575 US6279443B1 (en) | 1997-12-26 | 1998-12-24 | Die cut roll |
| PCT/JP1998/005931 WO1999033621A1 (fr) | 1997-12-26 | 1998-12-24 | Cylindre de decoupage a la forme |
| EP19980961575 EP0963821B1 (en) | 1997-12-26 | 1998-12-24 | Die cut roll |
| PL33533398A PL188020B1 (pl) | 1997-12-26 | 1998-12-24 | Matrycowy wycinak walcowy |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35921597A JP4132163B2 (ja) | 1997-12-26 | 1997-12-26 | ダイカットロール |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2007299301A Division JP2008062380A (ja) | 2007-11-19 | 2007-11-19 | ダイカットロール |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11188698A true JPH11188698A (ja) | 1999-07-13 |
| JP4132163B2 JP4132163B2 (ja) | 2008-08-13 |
Family
ID=18463354
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35921597A Expired - Lifetime JP4132163B2 (ja) | 1997-12-26 | 1997-12-26 | ダイカットロール |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4132163B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003025287A (ja) * | 2001-07-16 | 2003-01-29 | Dainippon Printing Co Ltd | 打ち抜き刃の構造および打ち抜き型 |
| JP2005001012A (ja) * | 2003-06-09 | 2005-01-06 | Nippon Tungsten Co Ltd | ロータリーカッター |
| JP2007136629A (ja) * | 2005-11-21 | 2007-06-07 | Mitsubishi Materials Corp | ロータリーダイ |
| JP2008018524A (ja) * | 2006-07-10 | 2008-01-31 | Sandvik Intellectual Property Ab | カッタードラム及び回転切断装置 |
| WO2010087041A1 (ja) * | 2009-02-02 | 2010-08-05 | 株式会社高橋型精 | 薄状体用切断刃 |
| JP2017024073A (ja) * | 2015-07-23 | 2017-02-02 | 株式会社江東彫刻 | ロールカッタ装置 |
| US20210379788A1 (en) * | 2018-10-31 | 2021-12-09 | Stolle Machinery Company, Llc | Score Die, Score Die Forming System, and Associated Method |
-
1997
- 1997-12-26 JP JP35921597A patent/JP4132163B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003025287A (ja) * | 2001-07-16 | 2003-01-29 | Dainippon Printing Co Ltd | 打ち抜き刃の構造および打ち抜き型 |
| JP2005001012A (ja) * | 2003-06-09 | 2005-01-06 | Nippon Tungsten Co Ltd | ロータリーカッター |
| JP2007136629A (ja) * | 2005-11-21 | 2007-06-07 | Mitsubishi Materials Corp | ロータリーダイ |
| JP2008018524A (ja) * | 2006-07-10 | 2008-01-31 | Sandvik Intellectual Property Ab | カッタードラム及び回転切断装置 |
| KR101419933B1 (ko) * | 2006-07-10 | 2014-07-16 | 산드빅 인터렉츄얼 프로퍼티 에이비 | 커터 드럼을 위한 절단 부재의 날 |
| WO2010087041A1 (ja) * | 2009-02-02 | 2010-08-05 | 株式会社高橋型精 | 薄状体用切断刃 |
| JPWO2010087041A1 (ja) * | 2009-02-02 | 2012-07-26 | 株式会社▲高▼橋型精 | 薄状体用切断刃 |
| JP2017024073A (ja) * | 2015-07-23 | 2017-02-02 | 株式会社江東彫刻 | ロールカッタ装置 |
| US20210379788A1 (en) * | 2018-10-31 | 2021-12-09 | Stolle Machinery Company, Llc | Score Die, Score Die Forming System, and Associated Method |
| US11958205B2 (en) * | 2018-10-31 | 2024-04-16 | Stolle Machinery Company, Llc | Score die, score die forming system, and associated method |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4132163B2 (ja) | 2008-08-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4087193A (en) | Cutting tool with chip breaker | |
| JP5529826B2 (ja) | 旋削インサート | |
| US4653373A (en) | Knife blade and method for making same | |
| JP3335048B2 (ja) | 切削用インサート | |
| CN105555448A (zh) | 多刃球头立铣刀 | |
| JPH08168902A (ja) | 切削用インサート | |
| US6279443B1 (en) | Die cut roll | |
| EP3476508A1 (en) | Turning insert | |
| US4552492A (en) | Cutting insert with means for simultaneously removing a plurality of chips | |
| JPS62188616A (ja) | フライス | |
| JPH11188698A (ja) | ダイカットロール | |
| JPH06190622A (ja) | エンドミル | |
| JP2000334614A (ja) | 非鉄金属用ボールエンドミル | |
| JP4245088B2 (ja) | ダイカットロール | |
| JP4245087B2 (ja) | ダイカットロール | |
| JP2008062380A (ja) | ダイカットロール | |
| JPH03246000A (ja) | ダイカットブレード | |
| JPH08132311A (ja) | 波刃型を有するエンドミル | |
| JP4610102B2 (ja) | ボールエンドミル | |
| JPH1058205A (ja) | スローアウェイチップ | |
| JP2001001208A (ja) | 仕上げ用エンドミル | |
| JP2009028759A (ja) | 塑性加工用のパンチ | |
| JPH0815681B2 (ja) | スロ−アウエイチツプ | |
| JPH1199287A (ja) | 粉末冶金による刃物 | |
| RU2201846C2 (ru) | Режущая пластина |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20041224 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20070921 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20071119 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20080502 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20080602 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110606 Year of fee payment: 3 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120606 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130606 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130606 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140606 Year of fee payment: 6 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |