JPH11181171A - ポリエチレン樹脂組成物 - Google Patents
ポリエチレン樹脂組成物Info
- Publication number
- JPH11181171A JPH11181171A JP36408397A JP36408397A JPH11181171A JP H11181171 A JPH11181171 A JP H11181171A JP 36408397 A JP36408397 A JP 36408397A JP 36408397 A JP36408397 A JP 36408397A JP H11181171 A JPH11181171 A JP H11181171A
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- JP
- Japan
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- polyethylene resin
- copolymer
- density polyethylene
- fluoropolymer
- blow molding
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- Pending
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- Blow-Moulding Or Thermoforming Of Plastics Or The Like (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 成形性の良さを生かしながら、スエルを低減
し、高速成形に適した高速ブロー成形用ポリエチレン樹
脂組成物を提供する。 【解決手段】 クロム系フィリップス触媒で製造された
高密度ポリエチレン樹脂にフッ素系ポリマーを０．０１
〜１重量％を加えたポリエチレン樹脂組成物。
し、高速成形に適した高速ブロー成形用ポリエチレン樹
脂組成物を提供する。 【解決手段】 クロム系フィリップス触媒で製造された
高密度ポリエチレン樹脂にフッ素系ポリマーを０．０１
〜１重量％を加えたポリエチレン樹脂組成物。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ポリエチレン樹脂
組成物に関し、特に高速ブロー成形に好適なポリエチレ
ン樹脂組成物に関する。
組成物に関し、特に高速ブロー成形に好適なポリエチレ
ン樹脂組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より高密度ポリエチレン樹脂あるい
は高密度ポリエチレン樹脂を含む樹脂組成物を用い、ダ
イレクトブロー、アキュムレーターブロー、インジェク
ヨンブロー等に代表されるブロー成形法により洗剤ボト
ル、化粧品用ボトル等が製造され、生産面から、高速成
形性が要求されていた。高密度ポリエチレン樹脂は、ク
ロム系フィリップス触媒あるいはチーグラー・ナッタ触
媒から主に製造されているが、一般に、ブロー成形には
吐出性、スエルとドローダウン性等のパリソン成形性の
観点から分子量分布の広いフィリップス触媒から得られ
る高密度ポリエチレン樹脂が好ましいとされている。し
かし、スエルはその分子量分布の広さからクロム系フィ
リップス触媒から得られる高密度ポリエチレン樹脂のほ
うが大きく、所定のパリソン長到達時間を短くしようと
すると、ダイ及び／又はコアを変更する必要があり、作
業効率が良くなかった。
は高密度ポリエチレン樹脂を含む樹脂組成物を用い、ダ
イレクトブロー、アキュムレーターブロー、インジェク
ヨンブロー等に代表されるブロー成形法により洗剤ボト
ル、化粧品用ボトル等が製造され、生産面から、高速成
形性が要求されていた。高密度ポリエチレン樹脂は、ク
ロム系フィリップス触媒あるいはチーグラー・ナッタ触
媒から主に製造されているが、一般に、ブロー成形には
吐出性、スエルとドローダウン性等のパリソン成形性の
観点から分子量分布の広いフィリップス触媒から得られ
る高密度ポリエチレン樹脂が好ましいとされている。し
かし、スエルはその分子量分布の広さからクロム系フィ
リップス触媒から得られる高密度ポリエチレン樹脂のほ
うが大きく、所定のパリソン長到達時間を短くしようと
すると、ダイ及び／又はコアを変更する必要があり、作
業効率が良くなかった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、成形性の良
さを生かしながら、スエルを低減し、高速成形に適した
高速ブロー成形用ポリエチレン樹脂組成物を提供するこ
とを目的とする。
さを生かしながら、スエルを低減し、高速成形に適した
高速ブロー成形用ポリエチレン樹脂組成物を提供するこ
とを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記課題を
解決するため鋭意研究の結果、クロム系フィリップス触
媒より得られた高密度ポリエチレン樹脂にフッ素系ポリ
マーを添加することにより、ブロー成形において、スエ
ルを低減し、高速ブロー成形を可能ならしめることを見
出し、本発明を完成した。すなわち、本発明は、クロム
系フィリップス触媒で製造された高密度ポリエチレン樹
脂にフッ素系ポリマーを０．０１〜１重量％を添加して
なる高速ブロー成形用ポリエチレン樹脂組成物である。
解決するため鋭意研究の結果、クロム系フィリップス触
媒より得られた高密度ポリエチレン樹脂にフッ素系ポリ
マーを添加することにより、ブロー成形において、スエ
ルを低減し、高速ブロー成形を可能ならしめることを見
出し、本発明を完成した。すなわち、本発明は、クロム
系フィリップス触媒で製造された高密度ポリエチレン樹
脂にフッ素系ポリマーを０．０１〜１重量％を添加して
なる高速ブロー成形用ポリエチレン樹脂組成物である。
【０００５】
【発明の実施の形態】本発明で用いるクロム系フィリッ
プス触媒により得られる高密度ポリエチレン樹脂として
は、ポリエチレン単独重合体あるいはエチレンと少量の
α−オレフィンとの共重合体が挙げられる。エチレンと
α−オレフィンとの共重合体のα−オレフィンとして
は、プロピレン、ブテン−１、ペンテン−１、ヘキセン
−１、４−メチルペンテン−１、オクテン−１などの炭
素数３〜８のα−オレフィンが挙げられる。
プス触媒により得られる高密度ポリエチレン樹脂として
は、ポリエチレン単独重合体あるいはエチレンと少量の
α−オレフィンとの共重合体が挙げられる。エチレンと
α−オレフィンとの共重合体のα−オレフィンとして
は、プロピレン、ブテン−１、ペンテン−１、ヘキセン
−１、４−メチルペンテン−１、オクテン−１などの炭
素数３〜８のα−オレフィンが挙げられる。
【０００６】また、高密度ポリエチレン樹脂の物性とし
ては、１９０℃、２．１６ｋｇ荷重におけるメルトフロ
ーレート（ＭＦＲ）が、０．０１〜５．０ｇ／１０分
で、密度が０．９４０〜０．９７０ｇ／ｃｍ3のものが
好ましい。ＭＦＲが０．０１ｇ／１０分未満では、成形
時、溶融樹脂の伸びが不足し、成形品ピンチオフ部の融
着性が悪化し、穴あき現象や融着部の薄肉化が起こる。
また、ＭＦＲが５．０ｇ／１０分を超えると樹脂の溶融
張力が低くなり、成形時にドローダウンが生じ、成形品
の肉厚の均一性悪化や、ボトルの形状不良を起こしやす
い。
ては、１９０℃、２．１６ｋｇ荷重におけるメルトフロ
ーレート（ＭＦＲ）が、０．０１〜５．０ｇ／１０分
で、密度が０．９４０〜０．９７０ｇ／ｃｍ3のものが
好ましい。ＭＦＲが０．０１ｇ／１０分未満では、成形
時、溶融樹脂の伸びが不足し、成形品ピンチオフ部の融
着性が悪化し、穴あき現象や融着部の薄肉化が起こる。
また、ＭＦＲが５．０ｇ／１０分を超えると樹脂の溶融
張力が低くなり、成形時にドローダウンが生じ、成形品
の肉厚の均一性悪化や、ボトルの形状不良を起こしやす
い。
【０００７】本発明で用いるフッ素系ポリマーとして
は、一般にはフッ素原子対炭素原子の比が少なくとも
１：２であるフッ素化オレフィンの単独重合体および共
重合体が用いられる。単独重合体としては、例えばフッ
化ビニリデンおよびフッ化ビニルから誘導されるもので
ある。また共重合体としては、例えばフッ化ビニリデン
と少なくとも１種類の末端二重結合をもつフッ化オレフ
ィンであって、二重結合炭素原子上に少なくとも１個の
フッ素原子を含むものとの共重合体である。このコモノ
マーであるフッ化オレフィンとしては、例えば過フッ化
プロピレン、テトラフルオロエチレン、クロロトリフル
オロエチレンおよびペンタフルオロプロピレン等が挙げ
られる。好ましい共重合体の例は、フッ化ビニリデンと
過フッ化プロピレンとの共重合体、フッ化ビニリデン、
過フッ化プロピレンおよびテトラフルオロエチレンの３
元共重合体等である。特に好ましいフッ素系ポリマー
は、フッ化ビニリデンと過フッ化プロピレンとの共重合
体である。
は、一般にはフッ素原子対炭素原子の比が少なくとも
１：２であるフッ素化オレフィンの単独重合体および共
重合体が用いられる。単独重合体としては、例えばフッ
化ビニリデンおよびフッ化ビニルから誘導されるもので
ある。また共重合体としては、例えばフッ化ビニリデン
と少なくとも１種類の末端二重結合をもつフッ化オレフ
ィンであって、二重結合炭素原子上に少なくとも１個の
フッ素原子を含むものとの共重合体である。このコモノ
マーであるフッ化オレフィンとしては、例えば過フッ化
プロピレン、テトラフルオロエチレン、クロロトリフル
オロエチレンおよびペンタフルオロプロピレン等が挙げ
られる。好ましい共重合体の例は、フッ化ビニリデンと
過フッ化プロピレンとの共重合体、フッ化ビニリデン、
過フッ化プロピレンおよびテトラフルオロエチレンの３
元共重合体等である。特に好ましいフッ素系ポリマー
は、フッ化ビニリデンと過フッ化プロピレンとの共重合
体である。
【０００８】フッ素ポリマーの配合割合は、高密度ポリ
エチレン樹脂に対して０．０１〜１重量％、好ましくは
０．１〜０．３重量％である。添加量が、０．０１重量
％未満ではブロー成形におけるパリソンのスエルの低減
効果は無い。また、１重量％を超えると、製品に特別優
れた効果をもたらさないばかりか、添加するフッ素系ポ
リマーの原料コストが高くなり経済的でない。
エチレン樹脂に対して０．０１〜１重量％、好ましくは
０．１〜０．３重量％である。添加量が、０．０１重量
％未満ではブロー成形におけるパリソンのスエルの低減
効果は無い。また、１重量％を超えると、製品に特別優
れた効果をもたらさないばかりか、添加するフッ素系ポ
リマーの原料コストが高くなり経済的でない。
【０００９】本発明のポリエチレン樹脂組成物には、上
記成分の他に、炭酸カルシウム、硫酸バリウム、タルク
等の無機フィラーを本発明の目的のスエルに影響を及ぼ
さない範囲で添加することができる。また、本発明の組
成物には、さらに通常ポリエチレン樹脂に添加される酸
化防止剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、難燃剤等の添加
剤、あるいは着色剤を配合することができる。酸化防止
剤としては、例えばテトラキス−〔メチレン−３−
（３′、５′−ジ−ｔ−ブチル−４′−ヒドロキシフェ
ニル）プロピオネート〕メタン、１，３，５−トリメチ
レ−２，４，６−トリス（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４
−ヒドロキシベンジル）ベンゼン、１，３，５−トリス
（４−ｔ−ブチル−３−ヒドロキシ−２，６−ジメチル
ベンジル）イソシアネート、トリス（３，５−ジ−ｔ−
ブチル−４−ヒドロキシフェニル）イソシアヌレート、
テトラキス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）４，
４′−ビフェニレン−ジフォスファイト等をあげること
ができ、これらを単独で、または二種以上を併用して高
密度ポリエチレン樹脂に対して、０．０３〜０．３０重
量％配合することが好ましい。これら酸化防止剤の配合
は、ブロー成形時およびブロー成形品使用時の安定性に
とってきわめて有効である。
記成分の他に、炭酸カルシウム、硫酸バリウム、タルク
等の無機フィラーを本発明の目的のスエルに影響を及ぼ
さない範囲で添加することができる。また、本発明の組
成物には、さらに通常ポリエチレン樹脂に添加される酸
化防止剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、難燃剤等の添加
剤、あるいは着色剤を配合することができる。酸化防止
剤としては、例えばテトラキス−〔メチレン−３−
（３′、５′−ジ−ｔ−ブチル−４′−ヒドロキシフェ
ニル）プロピオネート〕メタン、１，３，５−トリメチ
レ−２，４，６−トリス（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４
−ヒドロキシベンジル）ベンゼン、１，３，５−トリス
（４−ｔ−ブチル−３−ヒドロキシ−２，６−ジメチル
ベンジル）イソシアネート、トリス（３，５−ジ−ｔ−
ブチル−４−ヒドロキシフェニル）イソシアヌレート、
テトラキス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）４，
４′−ビフェニレン−ジフォスファイト等をあげること
ができ、これらを単独で、または二種以上を併用して高
密度ポリエチレン樹脂に対して、０．０３〜０．３０重
量％配合することが好ましい。これら酸化防止剤の配合
は、ブロー成形時およびブロー成形品使用時の安定性に
とってきわめて有効である。
【００１０】本発明のポリエチレン樹脂組成物は、各成
分をバンバリーミキサー、ロールミキサー、ニーダー、
高速回転ミキサー、スーパーミキサー、押出機等の各種
混練機、好ましくは単軸もしくは２軸押出機を用いて混
合・混練して製造することができる。
分をバンバリーミキサー、ロールミキサー、ニーダー、
高速回転ミキサー、スーパーミキサー、押出機等の各種
混練機、好ましくは単軸もしくは２軸押出機を用いて混
合・混練して製造することができる。
【００１１】
【実施例】以下、実施例、比較例により、本発明をさら
に詳細に説明するが、本発明はこれらの記載により何ら
限定されるものではない。また、物性測定は以下の方法
で行った。
に詳細に説明するが、本発明はこれらの記載により何ら
限定されるものではない。また、物性測定は以下の方法
で行った。
【００１２】（１）スエル−１：東洋精機製キャピログ
ラフを用い、径１ｍｍφ、長さ１０ｍｍのフラットノズ
ルにて、１９０℃、せん断速度２４０ｓｅｃ-1で樹脂を
押し出した際のノズル下１０ｍｍの溶融ストランドの外
径をレーザー光で測定し、外径／ノズル径（＝１ｍｍ
φ）より算出した。
ラフを用い、径１ｍｍφ、長さ１０ｍｍのフラットノズ
ルにて、１９０℃、せん断速度２４０ｓｅｃ-1で樹脂を
押し出した際のノズル下１０ｍｍの溶融ストランドの外
径をレーザー光で測定し、外径／ノズル径（＝１ｍｍ
φ）より算出した。
【００１３】（２）スエル−２：タハラ製ブロー成形機
ＴＬ５５４３Ｌ（スクリュー５０ｍｍφ、フルフライト
型）、ダイ／コア径＝２３ｍｍφ／１９ｍｍφを使用
し、スクリュー回転数４０ｒｐｍにてパリソン長２５ｃ
ｍのパリソンを押し出したところで、１２．５ｃｍ位置
の外径をレーザー光で検出し、外径／ダイ径（＝２３ｍ
ｍφ）より算出した。
ＴＬ５５４３Ｌ（スクリュー５０ｍｍφ、フルフライト
型）、ダイ／コア径＝２３ｍｍφ／１９ｍｍφを使用
し、スクリュー回転数４０ｒｐｍにてパリソン長２５ｃ
ｍのパリソンを押し出したところで、１２．５ｃｍ位置
の外径をレーザー光で検出し、外径／ダイ径（＝２３ｍ
ｍφ）より算出した。
【００１４】（３）吐出性：タハラ製ブロー成形機ＴＬ
５５４３Ｌ（スクリュー５０ｍｍφ、フルフライト
型）、ダイ／コア径＝２３ｍｍφ／１９ｍｍφを使用
し、スクリュー回転数４０ｒｐｍでの押出量を測定し、
併せて樹脂温度を樹脂温度計により測定した。
５５４３Ｌ（スクリュー５０ｍｍφ、フルフライト
型）、ダイ／コア径＝２３ｍｍφ／１９ｍｍφを使用
し、スクリュー回転数４０ｒｐｍでの押出量を測定し、
併せて樹脂温度を樹脂温度計により測定した。
【００１５】（４）ドローダウン性：タハラ製ブロー成
形機ＴＬ５５４３Ｌ（スクリュー５０ｍｍφ、フルフラ
イト型）、ダイ／コア径＝２３ｍｍφ／１９ｍｍφを使
用し、吐出量が２０ｋｇ／ｈｒとなるようにスクリュー
回転数を調整した上で、パリソン長が６０ｃｍに達する
までの時間と１２ｃｍになる時間を計測し、６０ｃｍ到
達時間を１２ｃｍ到達時間で除した値をドローダウン指
標として算出した。
形機ＴＬ５５４３Ｌ（スクリュー５０ｍｍφ、フルフラ
イト型）、ダイ／コア径＝２３ｍｍφ／１９ｍｍφを使
用し、吐出量が２０ｋｇ／ｈｒとなるようにスクリュー
回転数を調整した上で、パリソン長が６０ｃｍに達する
までの時間と１２ｃｍになる時間を計測し、６０ｃｍ到
達時間を１２ｃｍ到達時間で除した値をドローダウン指
標として算出した。
【００１６】（５）高速成形性：タハラ製ブロー成形機
ＴＬ５５４３Ｌ（スクリュー５０ｍｍφ、フルフライト
型）、ダイ／コア径＝２３ｍｍφ／１９ｍｍφを使用
し、スクリュー回転数４０ｒｐｍにてパリソンを押し出
し、パリソン長が２５ｃｍに到達する時間を計測した。
ＴＬ５５４３Ｌ（スクリュー５０ｍｍφ、フルフライト
型）、ダイ／コア径＝２３ｍｍφ／１９ｍｍφを使用
し、スクリュー回転数４０ｒｐｍにてパリソンを押し出
し、パリソン長が２５ｃｍに到達する時間を計測した。
【００１７】実施例１ メルトフローレートが０．３のクロム系フィリップス触
媒による高密度ポリエチレン樹脂パウダー（日本ポリケ
ム製ＨＢ３３２Ｒ、以下Ｃｒ系ＨＤＰＥという）にフッ
素系ポリマーとしてフッ化ビニリデンとヘキサフルオロ
プロピレンの共重合体（住友スリーエム社製の商品名；
ダイナマーＦＸ−９６１３）を０．１重量％、酸化防止
剤として、テトラキス［メチレン−３−（３，５−ジ−
ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネー
ト）］メタン（Ｉｒ１０１０、チバガイギー製）及びト
リス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）フォスファイ
ト（Ｉｒ１６８、チバガイギー製）を各々０．０５重量
％、中和剤としてカルシウムステアレート０．０５重量
％を添加し、スーパーミキサーを用いてブレンドした
後、５０ｍｍφ押出機（Ｌ／Ｄ＝２５、Ｃ．Ｒ．＝３
２）にて２３０℃、３５ｒｐｍのスクリュー回転数で溶
融混練し、造粒し、ペレットとした。上記で得られたペ
レットを用い、タハラ製ブロー成形機ＴＬ５５４３Ｌ
（スクリュー５０ｍｍφ、フルフライト型、ダイ／コア
＝２３ｍｍφ／１９ｍｍφ、設定温度Ｃ１；１６５℃、
Ｃ２；１７５℃、Ｃ３；１８０℃、ＡＤ；１８０℃、
Ｈ；１８０℃）を用いて、スエル、吐出性、ドローダウ
ン性、高速成形性を測定した。その結果を表１に示す。
媒による高密度ポリエチレン樹脂パウダー（日本ポリケ
ム製ＨＢ３３２Ｒ、以下Ｃｒ系ＨＤＰＥという）にフッ
素系ポリマーとしてフッ化ビニリデンとヘキサフルオロ
プロピレンの共重合体（住友スリーエム社製の商品名；
ダイナマーＦＸ−９６１３）を０．１重量％、酸化防止
剤として、テトラキス［メチレン−３−（３，５−ジ−
ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネー
ト）］メタン（Ｉｒ１０１０、チバガイギー製）及びト
リス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）フォスファイ
ト（Ｉｒ１６８、チバガイギー製）を各々０．０５重量
％、中和剤としてカルシウムステアレート０．０５重量
％を添加し、スーパーミキサーを用いてブレンドした
後、５０ｍｍφ押出機（Ｌ／Ｄ＝２５、Ｃ．Ｒ．＝３
２）にて２３０℃、３５ｒｐｍのスクリュー回転数で溶
融混練し、造粒し、ペレットとした。上記で得られたペ
レットを用い、タハラ製ブロー成形機ＴＬ５５４３Ｌ
（スクリュー５０ｍｍφ、フルフライト型、ダイ／コア
＝２３ｍｍφ／１９ｍｍφ、設定温度Ｃ１；１６５℃、
Ｃ２；１７５℃、Ｃ３；１８０℃、ＡＤ；１８０℃、
Ｈ；１８０℃）を用いて、スエル、吐出性、ドローダウ
ン性、高速成形性を測定した。その結果を表１に示す。
【００１８】比較例１ フッ素系ポリマーを添加しない以外は、実施例１と同様
にしてＣｒ系ＨＤＰＥのスエル、吐出性、ドローダウン
性、高速成形性を測定した。その結果を表１に示す。
にしてＣｒ系ＨＤＰＥのスエル、吐出性、ドローダウン
性、高速成形性を測定した。その結果を表１に示す。
【００１９】比較例２ メルトフローレートが０．３のチーグラー触媒による高
密度ポリエチレン樹脂パウダー（日本ポリケム製ＨＢ３
３０、以下Ｔｉ系ＨＤＰＥという）を用い、フッ素系ポ
リマーを添加しない以外は、実施例１と同様にしてＴｉ
系ＨＤＰＥのスエル、吐出性、ドローダウン性、高速成
形性を測定した。その結果を表１に示す。
密度ポリエチレン樹脂パウダー（日本ポリケム製ＨＢ３
３０、以下Ｔｉ系ＨＤＰＥという）を用い、フッ素系ポ
リマーを添加しない以外は、実施例１と同様にしてＴｉ
系ＨＤＰＥのスエル、吐出性、ドローダウン性、高速成
形性を測定した。その結果を表１に示す。
【００２０】
【表１】
【００２１】表１より明らかなように、スエルは値が小
さいほどその効果は大きく、Ｃｒ系ＨＤＰＥにフッ素系
ポリマーを添加すると、キャピラログラフでのスエルは
１．５５から１．４７と改善され、Ｔｉ系ＨＤＰＥの
１．４８よりも改善される。また、成形機でのスエル評
価も同様に１．５７から１．４６と大きく改善され、Ｔ
ｉ系ＨＤＰＥと同じ値になり、Ｃｒ系ＨＤＰＥへのフッ
素系ポリマーを添加した効果が大きい。吐出性は、低温
での押出量が多いほど吐出性に優れ、Ｃｒ系ＨＤＰＥに
フッ素系ポリマーを添加すると、フッ素系ポリマーを添
加しない場合及びＴｉ系ＨＤＰＥに較べ、低温で同量の
押出量が得られ、吐出性が優れている。ドローダウン性
は、値が大きいほどドローダウンしにくく、Ｃｒ系ＨＤ
ＰＥに対してフッ素系ポリマーの添加の有無では大きな
差は認められないが、Ｔｉ系ＨＤＰＥに較べ、大きな値
となり、ドローダウンしにくいことを示している。高速
成形性は、時間が短いほど高速成形性に優れ、フッ素系
ポリマーを添加することにより、添加しない場合および
Ｔｉ系ＨＤＰＥに較べ改善されている。
さいほどその効果は大きく、Ｃｒ系ＨＤＰＥにフッ素系
ポリマーを添加すると、キャピラログラフでのスエルは
１．５５から１．４７と改善され、Ｔｉ系ＨＤＰＥの
１．４８よりも改善される。また、成形機でのスエル評
価も同様に１．５７から１．４６と大きく改善され、Ｔ
ｉ系ＨＤＰＥと同じ値になり、Ｃｒ系ＨＤＰＥへのフッ
素系ポリマーを添加した効果が大きい。吐出性は、低温
での押出量が多いほど吐出性に優れ、Ｃｒ系ＨＤＰＥに
フッ素系ポリマーを添加すると、フッ素系ポリマーを添
加しない場合及びＴｉ系ＨＤＰＥに較べ、低温で同量の
押出量が得られ、吐出性が優れている。ドローダウン性
は、値が大きいほどドローダウンしにくく、Ｃｒ系ＨＤ
ＰＥに対してフッ素系ポリマーの添加の有無では大きな
差は認められないが、Ｔｉ系ＨＤＰＥに較べ、大きな値
となり、ドローダウンしにくいことを示している。高速
成形性は、時間が短いほど高速成形性に優れ、フッ素系
ポリマーを添加することにより、添加しない場合および
Ｔｉ系ＨＤＰＥに較べ改善されている。
【００２２】
【発明の効果】本発明のポリエチレン樹脂組成物は、ク
ロム系フィリップス触媒による高密度ポリエチレン樹脂
をベースにしており、ブロー成形において成形性の良さ
を生かしながら、スエルを低減しているので、高速ブロ
ー成形に適した高密度ポリエチレン組成物である。
ロム系フィリップス触媒による高密度ポリエチレン樹脂
をベースにしており、ブロー成形において成形性の良さ
を生かしながら、スエルを低減しているので、高速ブロ
ー成形に適した高密度ポリエチレン組成物である。
Claims (2)
- 【請求項１】 クロム系フィリップス触媒により製造さ
れた高密度ポリエチレン樹脂にフッ素系ポリマーを０．
０１〜１重量％を添加してなる高速ブロー成形用ポリエ
チレン樹脂組成物。 - 【請求項２】 フッ素系ポリマーがフッ化ビニリデン・
ヘキサフルオロプロピレン共重合体である請求項１記載
の高速ブロー成形用ポリエチレン樹脂組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36408397A JPH11181171A (ja) | 1997-12-17 | 1997-12-17 | ポリエチレン樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36408397A JPH11181171A (ja) | 1997-12-17 | 1997-12-17 | ポリエチレン樹脂組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11181171A true JPH11181171A (ja) | 1999-07-06 |
Family
ID=18480935
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP36408397A Pending JPH11181171A (ja) | 1997-12-17 | 1997-12-17 | ポリエチレン樹脂組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11181171A (ja) |
Cited By (3)
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-
1997
- 1997-12-17 JP JP36408397A patent/JPH11181171A/ja active Pending
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