JPS6220543A - ポリオレフイン組成物 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明はポリオレフィン組成物に関し、特に超高分子量
ポリエチレンの成形性と衝撃強度のバランスの改良に関
するものである。即ち超高分子πポリエチレン並以上の
＃ｉ９強度と耐環境応力亀裂性を有しながら、一般旨分
子量ポリエチレン並の成形が可能であるポリエチレン組
成物であって、大型の中空製品、シート、またはフィル
ムに成形する事が可能である。

［従来の技術］ 製品重量が約３ｋｇ以上または長さが約ｌｒｎ以上の中
空製品やシート、あおいは折り径が１．５　ｍ以上のフ
ィルムを形成する場合には、溶融パリソン、溶融シート
のドローダウンを防止するため、また、フィルムのバブ
ル安定性を高めるためには高い溶融張力を有する樹脂を
用いる必要がある。

更に、このような大型製品の用いられる用途では、衝撃
強度等の機械的強度の外に、耐環境応力亀裂（ＥＳＣ：
Ｒ）、耐クリープ性等の長期性能が厳しく要求される。

そのため従来は極限粘度２．０　ｄｌ／ｇ以上（ＭＦＲ
，。１．８ｇ／ｌｏ分以下）のいわゆる超高分子量ポリ
エチレンがこれらの目的に使用されてきた。

しかしながら、超高分子量ポリエチレンを　ＭＦＲｏ、
１〜０．４ｇ／１０分の一般高分子量ポリエチレンを使
用する１０文のハンディ缶や１８１の灯油缶、工業薬品
毎等を成形する汎用ブロー成形機で押出した場合、モー
ター容量が不足して約３倍の押出時間を要し、たとえ押
出されても自己発熱によりピンチオフ融着強度が弱くな
るという問題を生ずる。

そのためピンチオフ部を特別な冷却構造にするか、ピン
チオフ部を先に閉塞させてからブロー型内に移動する二
段型締機構が必要となる。

このため、押出モーター容量、射出ユニットの油圧パワ
ーをそれぞれ約２倍増強し、かつ、溝付水冷スクリュー
や溝付バレルの構造を備えて発熱の抑制を可能ならしめ
た専用成形機がある。しかしながらこの専用機は、価格
も非常に高い上に、これをもってしてもなお押出時間が
長く、この間にパリソン、シート、バブルが垂れるとい
う問題（ドローダウン）があり、そのため、使用樹脂に
は更に高い溶融張力のものが要求される。例えば１代表
的な成形例（石川島播磨ＩＰＢ−１０ＢＭＬ　：温度２
１０℃、射出圧力９０ｋｇ／ｃ＋ｅｚリップ１．７ｍｍ
）の条件で、　ＭＦＲ，。１．ｏｇ／　１０分の超高分
子量ポリエチレン（ＢＡＳＦ社製４２６１Ａ）の２００
文のパリソン（長さ約１１０ｃＩ１１）を押出すと約２
２０秒の長時間を要する（三菱油化ＢＺ９０技術カタロ
グ、昭和５４年１０月作成、から）、また、樹脂替えに
時間を要する等の不都合もあった。

従来からも、成形性と衝撃強度、ＥＳＣＲとのバランス
を改良する試みは多〈実施されて来ている。

その多くは相対的に高分子量、かつ、低密度のエチレン
・α−オレフィン共重合体と相対的に低分子量、かつ、
高密度のエチレン・α−オレフィン共重合体と”からな
る組成物であり、前者の多くは代表的にはチーグラー触
媒で重合された分子量が極限粘度で１．５〜８　ｄｌ／
ｇ、もしくは２０ｋｇ高荷重ＭＦＲが０．１−１．５ｇ
／１０分、密度が０．８９５〜０．９３５ｇ／ｃｍ”の
ものであり、後者の多くは分子量が極限粘度で０．３〜
１．５　ｄｌ／　ｇ　、　ＭＦＲで５〜３０００ｇ／１
０分、密度は前者より相対的に０．０２ｇ　７ｃｍ”以
上の高密度を有するエチレン・α−オレフィン共重合体
（多くはエチレンのホモ重合体）からなる組成物である
。これらの押出成形用材料の分野で該当する特許は特開
昭５６−５７８４１号、同５７−１２Ｅｉ８３８号。

同　５７−１２８８４０号、同　５７−１２８８３４号
、同　５４−１００４４４号、同５Ｅｉ−９２９３７号
、同５Ｂ−１２０７４１号、同５４−１００４４５号、
同５９−２２９４５号、同　５７−１２Ｈ３７号、同５
７−１２Ｅ１８３５号、同　５７−１２８８３９号、同
５８−４０３３５号、同５９−４７２４２号、同５８−
１７０８号等が公知である。

更に、これらの超高分子低密度エチレン・α−オレフィ
ン共重合体を含有する組成物はダイスウェルが小さいか
、またはその剪断速度依存性が極めて大きいので、ブロ
ー成形時のパリンンコントロール性が劣る等成形性の点
で問題があり、最近この面からの改良も試みられている
。代表的には、ダイスウェルの大きな高圧法ポリエチレ
ンを更に混合する（特公昭５８−４８２１２号）ことが
知られているが機械的強度、ＥＳＣＲを低下するので問
題がある。更に、組成物を架橋剤で架橋する方法（特開
昭５８−２９８４１号）、２成分からなる組成物に高分
子量低密度エチレン・α−オレフィン共重合体よりも更
に高分子量のポリエチレンを混合する方法（特開昭５７
−１５９８３４号、特開昭５７−３１９４５号）等が知
られている。しかしながら、これらの方法は、我々の検
討ではダイスウェルは改良されるものの、不思議なこと
にＥＳＣＲが大幅に低下する不都合がある事が判明した
。

一方、相対的に高分子量、高密度エチレン・α−オレフ
ィン共重合体と相対的に低分子量、低密度エチレン・α
−オレフィンとからなる組成物としては、重量平均分子
量２０〜４０万でにＦＲｏ、０２〜０．７ｇ／　１０分
、密度０．９５０〜０．９７０ｇ／ｃｍ’　（７）ポリ
エチレンに重量平均分子量１００００未満であり密度０
．９２０〜０．９５０ｇ／　ｃｍ’の低分子量、低密度
のポリエチレンを混合すること（特開昭５７−１３３１
３８号）が知られている。しかし、これはブロー製品の
場合に溶剤等の内容物への溶解性があり、内容物を汚染
したり、または容器としての製品を膨潤させるので、そ
の使用は大幅に制限される。

［発明が解決しようとする問題点］ 大型中空製品の押出成形において、従来必要とする衝撃
強度の点から選択されていた超高分子量ポリエチレンは
、その特性上専用機が必要であり、かつ、その場合でも
その押出速度が遅いために押出し中のドローダウンを防
止するため溶融張力は１８ｇ以上のものが必要であった
。

しかしながら、このような超高分子量ポリエチレンと同
等具Ｅの衝撃強度を有しながら、押出速度の速い成形材
料が得られれば、汎用成形機でかかる大型製品が成形出
来、かつ、成形機を他製品と共通に使用出来るので成形
機の稼動率の向上も図られ、コストカットが可能になる
等大きなメリットが期待される。

［問題点を解決するための手段］ 本発明は、大型製品の成形においては、従来専用機を用
いても溶融張力は１８ｇ以上を必要としていたのに対し
、樹脂のＭＦＲが０．０３ｇ／１０分以上であればその
押出速度は速いので、溶融張力は１４ｇ以上であれば汎
用成形機でも充分成形可能であることを見出し、特定の
エチレン・α−オレフィン共重合体の組成物によりその
目的を達成したものである。

即ち本発明は、ＭＦＲが０．１〜５ｇ／１０分、密度が
０．９００〜０．９４０ｇ／　ｃｍ”で、かつ、Ｑ値が
２〜８のエチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ）　９
０〜ｌＯ重１％　、および１０ｋｇ荷ｉ　ＭＦＲ，ｏが
０．１−１．５ｇ／　１０分、密度が０．９３５〜０．
９Ｅｔ５ｇ／　ｃｍ３．　Ｑ値が４〜１６で、かつ、ダ
イスウェルが１．３５以上のエチレン重合体ＣＢ）　１
０〜９０重量重量カラナ４Ｊ　、　ソノ１４ＦＲカ０．
０３〜０．５ｇ／　１０分で密度が０．９３５〜０．９
５５ｇ／　ｃｍ’であることを特徴とするポリエチレン
組成物である。

本発明で用いるエチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ
）は、チタン、バナジウム等のチーグラー型触媒１、ま
たは特公昭４７−２１５７４号、特公昭４７−１８８４
７号、特公昭５１−１１２８！３１号等の各公報に開示
されているようなフィリップス型触媒を使用して、気相
法、溶液法、スラリー法によって得られるエチレン・α
−オレフィン共重合体である。

α−オレフィンとしては、プロピレン、ブテン、−１，
ペンテン−１、ヘキセン−１，４−メチルペンテン−１
、オクテン−１等の炭素数３〜２０の１−オレフィンが
挙げられる。好ましいα−オレフィンはブテン−１，ヘ
キセン−１，４−メチルペンテン−１、オクテン−１等
の炭素数４〜２０の１−オレフィンであり、さらに好ま
しくは、得られる組成物の衝撃強度の点から、炭素、数
６〜８の１−オレフィンが選択される。

これらのα−オレフィンは単独または混合系で使用され
、共重合体中の含量は３〜１８重量２である。

本発明で用いられるエチレン争α−オレフィン共重合体
（Ａ）はそのＭＦＲ（ＪＩＳ−Ｋｆｌ？９０　）が０．
１〜５ｇ／１０分のものであり、好ましいＭＦＲは０．
２〜３ｇ／１０分、より好ましくは０．３〜１．５ｇ／
１０分である。ＭＦＲが０．１　ｇ／１０分未満では得
られる組成物の衝撃強度およびＥＳＩＩＩ；Ｒが劣るの
で好ましくない。

また、密度は０．９００〜０．９４０　ｇ／ｃｍ’　、
好ましくＬ＊　０．９３０〜０．９４０８／ｃａ＋Ｍテ
アリ、０．９００　ｇ／ｃｍｘ未満の密度のものはブロ
ー製品の場合に内容物への溶解もしくは製品の膨潤を生
ずるおそれがある。

密度が０．９４０ｇ／ｃｍ’より高い場合はＥＳＣＲ１
衝撃強度が満足できない。

さらに、ゲル参パーミェーション・クロマトグラフ（Ｇ
ＰＣ）より求めた重量平均分子量／数平均分子量を示す
Ｑ値は２〜８、好ましくは２．５〜８．０、より好まし
くは２．７〜４．０である。Ｑ値が２未満では押出し外
観が優れず、８より大きい場合には、ＭＦＲが５．０　
ｇ／１０分近傍で、かつ、密度が０．９００　ｇ／ｃｒ
ａＭ近傍のエチレン拳α−オレフィン共屯合体のときに
ブロー製品は内容物への溶解もしくは製品の膨潤を生ず
るおそれがある。

本発明において配合される他方の成分である超高分子量
のエチレン重合体（Ｂ）は、それ自身大きいダイスウェ
ルを有することが必要であり、キャピラリーレオメータ
−を使用して１ｆ３０℃、剪断速度２４（ｓｅｅ　　）
でＬ／Ｄ−３３のノズルから押出された押出物の直径と
ダイス内径との比が１．３５以上であることが必要であ
る。

このような特性を有する超高分子量ポリエチレンは、前
記エチレン・α−オレフィン共重合体の重合に用いられ
るフィリップス型触媒で重合されるが、チーグラー型触
媒で重合された超高分子量ポリエチレンであっても、こ
れをジクミルパーオキサイド、２．５−ジメチル−２，
５−ジ（ドブチルパーオキシ）ヘキサン、１．３−ビス
−（ｔ−プチルパーオギシーイソプロピル）−ベンゼン
、ｔ−ブチルクミルパーオキサイド、ジブチルパーオキ
サイド、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパ
ーオキシ）−ヘキサン−３等のラジカル発生剤を溶融混
合処理して、ＭＦＲ１０（Ｊｌ！Ｉｔ−に８７９０に準
拠するも、ピストン棒を含めた荷重を１０ｋｇとして測
定）が処理前のＭＦＲ＋。

の３０〜９０％の範囲になるように架橋させたものも含
まれる。

架橋物を用いる場合、本発明においては前記特開昭５８
−２Ｈ４１号公報に記載された組成物への架橋剤の混合
とは異り、ＥＳＣＨの低下は少ない、但し。

処理によるＭＦＲ＋ｏの変化率が９０ｚより大であると
きは所定のダイスウェルが得られず、また、３０％以下
では本発明の場合でもＥＳＣＲの低下は免れ得ない。

本発明に用いられるエチレン重合体（Ｂ）は前記エチレ
ン・α−オレフィン共重合体と同様、気相法、溶液法、
スラリー法のプロセスで得られる。

重合はエチレン単独でもよいが、他のα−オレフィンと
共重合させてもよい、共重合されるα−オレフィンとし
ては、プロピレン、ブテン−１、ペンテン−１，ヘキセ
ン−１，４−メチルペンテン−１、オクテン−１等の炭
素数３〜２ｏの！−オレフィンが挙げられ、好ましいα
−オレフィンはブテン−１、ヘキセン−１，４−メチル
ペンテン−１、オクテン−１等の炭素数４〜２０の１−
オレフィンで、これらは単独あるいは混合系で用いられ
る。このようなα−オレフィンの含量は６重量２以下で
ある。

エチレン重合体ＣＢ）　ｃ７）　ＮＦＲＩＯは０．１〜
１．５　ｇ／１０分、好ましくは０．３〜１．３　ｇ／
１０分、より好ましくは０．４〜０．８　ｇ／１０分で
ある。　　ＭＦＲ，ｏが０．１　ｇ／１０分未満では押
出量、モーター負荷の点で専用機が必要となり、一方、
　ＭＦＲ，ｏが１．５　ｇ／１０分より大きいと成形に
際してドローダウンを引起し、かつ、製品の衝撃強度、
ＥＳＣＲが劣るので好ましくない。

エチレン重合体（Ｂ）の密度は０．９３５〜０．９８５
　ｇ／Ｃ１で、好ましくはＱ、９４５〜０．９９０　、
さらに好ましくは０．９４５〜０．８５５　ｇｌａｒｌ
”である、密度が０．９３５　ｇ／ｃｍ３未満では、本
発明が適用される大型ブロー製品の場合、製品の剛性が
低くなるので好ましくなく、密度が０．９８５　ｇ／ｃ
ｍ！より高い場合にはＥＳＣＲ、衝撃強度が満足できな
い。

Ｑ値は４〜１６、好ましくは５．０〜１２．０、さらに
好ましくは８．Ｑ〜工２．０である。Ｑ値が４未満で、
かつ、ＭＦＲ，ｏが０．１ｇ／１０分近傍の場合、押出
量が少なく、モーター負荷が過大となり、製品の外観も
劣る。また、Ｑ値が１６より大きいと衝撃強度およびＥ
ＳＣＲへの改良効果が少ない。

共重合体（Ａ）と共重合体（Ｂ）との配合割合は９０：
１０〜１０：９０重量２比であり、組成物ノ１ｌｌＦＲ
１ｆＯ，０３〜０．５　ｇ／１０分、密度０．９３５〜
０．９５５　ｇ／ｃｍ”である、　ＭＦＲｏ、０３　ｇ
／１０分未満では専用機が必要である。ＭＦＲが０．５
８１１０分より大ではドローダウンし易く、かつ、ＥＳ
ＣＲ，衝撃強度が満足されない。好ましいＭＦＲは０．
０３〜０．３　ｇ／１０分、更に好ましくは０．０５〜
０．２　ｇ／１０分である。密度が０．９３５　ｇ／ｃ
ｍ”未満では前述の如く製品剛性が低くなるので問題で
ある。密度が０．！３５５　ｇ／ｃ−ｒａ’より大では
ＥＳＣ，Ｒ１衝撃強度が劣る。好ましい密度は０．９４
０〜０．９５３ｇ／ｃｍ’　、更に好ましい密度は０．
９４４〜０．９５０ｇ／ｃｒｓ１である。

かかる組成物の混合方法は、共重合体（Ａ）および重合
体（Ｂ）をそれぞれ別に重合したパウダーまたはペレッ
トを、−軸、二軸押出機、ニーダ−。

ロール等公知の方法で機械的に融点以上の温度で混合す
ることができる。この場合、パウダー同士で混合した後
造粒する、各々別途造粒したペレット同士を造粒する、
あるいはパウダーまたはペレット同士をトライブレンド
し成形機内で混合し、直接成形してもよい。また、共重
合体（Ａ）および重合体（Ｂ）を一槽で回分的に、また
は多槽で連続的に重合し、造粒してもよい。

この組成物には酸化防ＩＦ剤、安定剤、中和剤、帯電防
止剤、滑剤、防曇剤、着色剤、その他の充填剤を適宜配
合することが出来る。

［作用および効果］ 本発明の組成物は特定の超高分子量エチレン重合体と特
定のエチレン・α−オレフィン共重合体とを組合せて配
合することにより、通常の高密度ポリエチレン並みに成
形が可能で、しかも得られる成形物の衝撃強度は実質的
に低下せず、少なくとも両原料の相加平均から予想され
る衝撃強度より遥かに高い衝撃強度が維持される。その
結果、超高分子量ポリエチレン成形用の専用機を用いる
ことなく汎用の成形機を使用してブロー成形が可能で、
その際充分な押出速度が得られるのでドローダウンによ
るトラブルも生じない、しかも従来超高分子量エチレン
重合体の成形体で問題となっていたＥＳＣＲが大幅に改
善されるという効果を有する。

本発明の組成物は中空容器としては大型ブロー（特にガ
ソリンタンク、ケミカルドラム等）、その他自動車部品
、家具、大型玩具等の中空製品。

シートとしては自動車部品、廃液処理用工業シート、家
庭雑貨として、またフィルム用としては広幅薄肉農業フ
ィルム、大型家具包装用フィルム、土木、建築資材用フ
ィルム等の用途に適用する事が可能である。

［実施例Ｊ 以下の実施例において、各種の物性測定は次の方法によ
る。

（１）衝撃強度　（ｋｇ、ｃ＋ｓ、／ｃｍｚ）ＪＩＳ−
に８７９０に従って作成したプレスシートをＡＳＴＭ−
０２５８に準拠して測定した。但し、破壊強度が高いた
め、ジャスト社衝撃試験機を使用し、チャック間隔を４
０ｍｍとし、測定温度を一４０℃とした。

（２）ＥＳＣＲ（ｈｒ、） ＡＳＴＭ−０１８９３に準拠。

（３）溶融張力　（ｇ） 東洋精機社製メルトテンションテスターを使用、ノズル
：　　ＭＦＲノズル、温度：　１１１０　’０、ピスト
ン押出速度：　１０　ａｒｍ／分、ストランド引取り５
０〜７００ｒｐ７時の最大張力。

（４）ブロー成形 組成物のペレットをＩＰＢ−１０Ａのブロー成形機に投
入し、成形温度２１０℃、スクリュウ回転数５゜ｒｐｍ
で溶融可塑化しアキュムレーターに蓄える。

次に射出圧力４０ｋｇ／ｃｍ２Ｇで溶融樹脂をマンドレ
ル外径１４ｍｍ、ブッシング径１ｅａｓのダイスよりパ
リソンを押出した０次にこのパリソンを割型に挟み圧力
５．０ｋｇ／ｃ＋ａ２Ｇのエアーを吹込み、１０００ｃ
ｃ、目付６０ｇの円筒状のボトルを形成した。パリソン
の長さはパリを含めて約４５ｃｍであり、それぞれの押
出時間および底部のピンチオフ部の断面を観察した。

実施例１〜４ チーグラー触媒で重合したエチレン赤ヘキセン共重合体
（ＭＦＲ０，５ｇ／１０分、密度０．９３３ｇ／ｃｍ’
、Ｑ値３．２．ヘキセン含量３．５重量％）を共重合体
（Ａ）とし、またフィリップス触媒で重合したエチレン
・ブテン共重合体（昭和電工社製ショーレックス５５５
１Ｈ、ＭＦＲ，。：０．３ｇ／１０分、密度：０．９５
５ｇ／Ｃｌ１１３、　Ｑ値ニア、６、ブテン含量：１．
５重量％、ダイスウェル：１．５）を共重合体ＣＢ）と
する、これを第１表に示す如く、共重合体（Ａ）を２０
．３０．５０．７０重量２含む混合物を４ｈｍφ−軸押
出機で温度２３０℃にて溶融混合して造粒した。かかる
組成物の物性値は第１表の通りであるが、　　ＭＦＲｏ
、０４〜０．２１ｇ／１０分は通常の高密度ポリエチレ
ンのインデックスの範囲である。しかしながら、プレス
シートの衝撃強度は第１表に示すとおり超高分子量の共
重合体（Ｂ）のレベルを維持している。更にＥＳＣＲを
評価すると、共重合体（Ｂ）は３３時間で破壊する（比
較例１）のに対し、いずれの組成物も大幅に改良されて
おり、高ＭＦＲを有してはいても耐久性能は優れている
。また、溶融張力はＭＦＨの上昇と共に低下するものの
該当する汎用高密度ポリエチレンのそれよりもはるかに
高く、市販の大型ブロー用グレードと同等レベルである
。これらの組成物をブロー成形した結果は、それぞれの
押出時間は汎用高密度ポリエチレンと同程度であった。

更に底部のピンチオフ部の断面を観察したが樹脂層も厚
く超高分子に見られるくい込みや、はがれは無かった。

実施例５ 共重合体（Ａ）を同じチーグラー触媒で重合したエチレ
ン番ブテン共重合体（ＭＦＲ：０．３ｇ／ｌｏ分、密度
：０．９２１ｇ／ｃｍ”　、　Ｑ値：３．０、ブテン含
量：８，５重量２）に替え、実施例２と同様の実験を行
なったが第１表に示す如く満足する結果を得た。

比較例１゜ 実施例で使用した共重合体（Ｂ）を単独で用いた。その
結果は第１表に示す如く、ＭＦＲは流れず、衝撃強度は
優れるものの、押出時間も１３０秒と非常に長く、成形
性が劣る。かつ、　ＥＳＣＲも３３時間で、本発明の前
記各実施例に比較すると大幅に劣る。

比較例２ 実施例１〜４で使用の共重合体（Ａ）を単独で用いた。

第１表に示す如く、押出性とＥＳＣＲは良好であるが、
衝撃強度が低く、また溶融張力が小さいのでドローダウ
ンが劣る結果となっている。

比較例３ 実施例３の共重合体（Ｂ）をチーグラー触媒で重合した
エチレン・ブテン共重合体（ＭＦＲ＋ｏ　：　０．０５
ｇ／１０分、密度：　０．９４５ｇ／　ｃｉ＋”　、　
Ｑ値：３．８、ブテン含量：０．８重量２、ダイスウェ
ル：１．１）に替え、実−流側３と同様の実験を実施し
たが、第１表に示す如く、衝撃強度、ＥＳＣＲは満足さ
れるものの長い押出時間に対して溶融張力が不足であり
、ピンチオフ部が薄いという欠点のあることが判明した
。

比較例４ 実施例３の共重合体（Ａ）をチーグラー触媒で重合した
エチレン番ブテン共重合体（ＭＦＲ：０．３ｇ／１０分
、密度：０．９４５ｇ／ｃ＋ｗ’　、　Ｑ値：３．４、
ブテン含量：１．５重量２）に替え、実施例３と同様の
実験を行なったが、第１表に示す如く、衝撃強度、ＥＳ
ＣＲは劣る結果となった。

比較例５ 実施例３の共重合体（Ａ）をチーグラー触媒で重合した
エチレン・ブテン共重合体（ＭＦＲ：１０ｇ／１０分、
密度：０．ｌ３２０ｇ／ａｍ’　、Ｑ値：３．８、ブテ
ン含量＝３．０重量２）に替え、実施例３と同様の実験
を行なっだが、第１表に示す如く、衝撃強度、ドローダ
ウンが劣る結果となった。

比較例６ 実施例で使用した共重合体（Ｂ）のＭＦＲと密度を変更
したもの（ＭＦＲ，。：１．８ｇ／ＩＱ分、　ＭＦＲ：
０．０８６ｇ／１０分、密度：０．９４８ｇ／ｃｍ１．
　Ｑ値：８．９、ブテン含量：１．５重量％、ダイスウ
ェル：１．８）を単独で用いた。第１表に示す如く、押
出性とドローダウン性は優れるものの、衝撃強度が劣る
結果となった。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 特許請求の範囲 （１）ＭＦＲが０．１〜５ｇ／１０分、密度が０．９０
   ０〜０．９４０ｇ／ｃｍ＾３で、かつ、Ｑ値が２〜８の
   エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ）９０〜１０重
   量％、および１０ｋｇ荷重ＭＦＲ＿１＿０が０．１〜１
   ．５ｇ／１０分、密度が０．９３５〜０．９６５ｇ／ｃ
   ｍ＾３、Ｑ値が４〜１６で、かつ、ダイスウェルが１．
   ３５以上のエチレン重合体（Ｂ）１０〜９０重量％から
   なり、そのＭＦＲが０．０３〜０．５ｇ／１０分で密度
   が０．９３５〜０．９５５ｇ／ｃｍ＾３であることを特
   徴とするポリエチレン組成物。 （２）エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ）が、密
   度０．９３０〜０．９４０ｇ／ｃｍ＾３である、特許請
   求の範囲１の組成物。 （３）エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ）が、エ
   チレンと炭素数６〜８のα−オレフィンとの共重合体で
   ある、特許請求の範囲１または２の組成物。