JPH11156414A - Ｈ形鋼の圧延方法 - Google Patents
Ｈ形鋼の圧延方法Info
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- JPH11156414A JPH11156414A JP9330488A JP33048897A JPH11156414A JP H11156414 A JPH11156414 A JP H11156414A JP 9330488 A JP9330488 A JP 9330488A JP 33048897 A JP33048897 A JP 33048897A JP H11156414 A JPH11156414 A JP H11156414A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/16—Control of thickness, width, diameter or other transverse dimensions
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/088—H- or I-sections
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課 題】 製品長さ方向のフランジ幅精度が良好なＨ
形鋼を安定して製造できるＨ形鋼の圧延方法を提供す
る。 【解決手段】 素材鋼片に、ブレークダウン圧延、粗ユ
ニバーサル圧延およびエッジング圧延を行う粗圧延、仕
上ユニバーサル圧延を順次施すＨ形鋼の圧延方法におい
て、粗ユニバーサル圧延中、被圧延材の長手方向でフラ
ンジ厚み圧下率、ウェブ厚み圧下率のいずれか一方また
は両方を変化させる。
形鋼を安定して製造できるＨ形鋼の圧延方法を提供す
る。 【解決手段】 素材鋼片に、ブレークダウン圧延、粗ユ
ニバーサル圧延およびエッジング圧延を行う粗圧延、仕
上ユニバーサル圧延を順次施すＨ形鋼の圧延方法におい
て、粗ユニバーサル圧延中、被圧延材の長手方向でフラ
ンジ厚み圧下率、ウェブ厚み圧下率のいずれか一方また
は両方を変化させる。
Description
【０００１】〔用語の定義〕この発明において、「先
材」、「次材」は圧延順が先後の関係にある各々単数ま
たは複数の圧延材を指す。また、「大／小の・・・の部
分に・・・増／減する」は、「大の・・・部分に・・・
増し、小の・・・部分に・・・減らす」を意味する。
材」、「次材」は圧延順が先後の関係にある各々単数ま
たは複数の圧延材を指す。また、「大／小の・・・の部
分に・・・増／減する」は、「大の・・・部分に・・・
増し、小の・・・部分に・・・減らす」を意味する。
【０００２】フランジの厚み圧下率＝（圧延前のフラン
ジの厚み−圧延後のフランジの厚み）／圧延前のフラン
ジ厚み ウェブの厚み圧下率＝（圧延前のウェブの厚み−圧延後
のウェブの厚み）／圧延前のウェブの厚み
ジの厚み−圧延後のフランジの厚み）／圧延前のフラン
ジ厚み ウェブの厚み圧下率＝（圧延前のウェブの厚み−圧延後
のウェブの厚み）／圧延前のウェブの厚み
【０００３】
【発明の属する技術分野】この発明は、Ｈ形鋼の圧延方
法に関し、詳しくはＨ形鋼長さ方向のフランジ幅精度を
向上させるＨ形鋼の圧延方法に関する。
法に関し、詳しくはＨ形鋼長さ方向のフランジ幅精度を
向上させるＨ形鋼の圧延方法に関する。
【０００４】
【従来の技術】Ｈ形鋼の圧延設備は、たとえば図２に示
すように、ブレークダウン圧延機５、粗ユニバーサル圧
延機１、エッジング圧延機２、および仕上ユニバーサル
圧延機４の組み合わせからなり、スラブ，ブルーム、あ
るいはビームブランク等の素材鋼片をこれら圧延機に順
次通して圧延することにより、所定の断面寸法になるＨ
形鋼が製造される。
すように、ブレークダウン圧延機５、粗ユニバーサル圧
延機１、エッジング圧延機２、および仕上ユニバーサル
圧延機４の組み合わせからなり、スラブ，ブルーム、あ
るいはビームブランク等の素材鋼片をこれら圧延機に順
次通して圧延することにより、所定の断面寸法になるＨ
形鋼が製造される。
【０００５】ブレークダウン圧延機は、ロール胴に沿っ
て開孔型または閉孔型を複数個設けた孔型ロールを上下
に配置した二重式の圧延機であり、ここでは素材鋼片が
略Ｈ形に圧延成形（ブレークダウン圧延）される。粗ユ
ニバーサル圧延機は、図３（ａ）に示すように、粗水平
ロール７、粗垂直ロール８を備え、ブレークダウン圧延
された素材（圧延材）６のウェブ厚が粗水平ロール７
で、フランジ厚が粗水平ロール７および粗垂直ロール８
でそれぞれ圧下（粗ユニバーサル圧延）される。
て開孔型または閉孔型を複数個設けた孔型ロールを上下
に配置した二重式の圧延機であり、ここでは素材鋼片が
略Ｈ形に圧延成形（ブレークダウン圧延）される。粗ユ
ニバーサル圧延機は、図３（ａ）に示すように、粗水平
ロール７、粗垂直ロール８を備え、ブレークダウン圧延
された素材（圧延材）６のウェブ厚が粗水平ロール７
で、フランジ厚が粗水平ロール７および粗垂直ロール８
でそれぞれ圧下（粗ユニバーサル圧延）される。
【０００６】フランジ幅は、エッジング圧延機のエッジ
ングロール９により、図３（ｂ）に示すように圧下（エ
ッジング圧延）される。粗ユニバーサル圧延とエッジン
グ圧延とで圧延材６が所定の断面寸法になるまで圧延さ
れ、これを粗圧延という。この段階までは、フランジは
ウェブに対して鈍角に傾倒している。
ングロール９により、図３（ｂ）に示すように圧下（エ
ッジング圧延）される。粗ユニバーサル圧延とエッジン
グ圧延とで圧延材６が所定の断面寸法になるまで圧延さ
れ、これを粗圧延という。この段階までは、フランジは
ウェブに対して鈍角に傾倒している。
【０００７】次いで、粗圧延後の圧延材６は、図３
（ｃ）に示すように、仕上ユニバーサル圧延機の仕上水
平ロール10、仕上垂直ロール11により、フランジの角度
起こし（フランジをウェブに対して直角に起こすこと）
ならびにフランジ厚、ウェブ厚の圧下（仕上ユニバーサ
ル圧延）を施され最終製品寸法に仕上がる。かかる粗圧
延や仕上ユニバーサル圧延では、各パス毎に目標厚や基
準ロール隙を設定し、それに適合するように各圧延機の
ロール位置を設定するのが普通である。
（ｃ）に示すように、仕上ユニバーサル圧延機の仕上水
平ロール10、仕上垂直ロール11により、フランジの角度
起こし（フランジをウェブに対して直角に起こすこと）
ならびにフランジ厚、ウェブ厚の圧下（仕上ユニバーサ
ル圧延）を施され最終製品寸法に仕上がる。かかる粗圧
延や仕上ユニバーサル圧延では、各パス毎に目標厚や基
準ロール隙を設定し、それに適合するように各圧延機の
ロール位置を設定するのが普通である。
【０００８】ところで、粗ユニバーサル圧延や仕上ユニ
バーサル圧延では図３（ａ），（ｃ）に示したようにフ
ランジ幅端面がロールに拘束されない。そのためこの部
分は自由変形することになり、いわゆるフランジ幅拡が
りという現象が生じる。このフランジ幅拡がりは、素材
の圧延条件や温度分布、圧延前形状などの影響を受ける
ため、圧延材長さ位置によりフランジ幅拡がり量が異な
り、製品長さ方向のフランジ幅分布が不均一になること
が少なくない。このとき、フランジ幅が寸法公差に足り
ない長さ部分については、切り捨てを余儀なくされて歩
留りが悪化し、寸法公差を超える長さ部分については、
手入れの手間を要するという問題があった。
バーサル圧延では図３（ａ），（ｃ）に示したようにフ
ランジ幅端面がロールに拘束されない。そのためこの部
分は自由変形することになり、いわゆるフランジ幅拡が
りという現象が生じる。このフランジ幅拡がりは、素材
の圧延条件や温度分布、圧延前形状などの影響を受ける
ため、圧延材長さ位置によりフランジ幅拡がり量が異な
り、製品長さ方向のフランジ幅分布が不均一になること
が少なくない。このとき、フランジ幅が寸法公差に足り
ない長さ部分については、切り捨てを余儀なくされて歩
留りが悪化し、寸法公差を超える長さ部分については、
手入れの手間を要するという問題があった。
【０００９】この問題を解消する手段として、圧延材長
さ両端部に対しエッジングロール開度を、定常部に対す
る設定値を基準に連続的に増減させてエッジング圧延す
ることにより、次に続くユニバーサル圧延後に長さ方向
で均一なフランジ幅を得ようとする方法が、特開平８−
252615号公報に開示されている。
さ両端部に対しエッジングロール開度を、定常部に対す
る設定値を基準に連続的に増減させてエッジング圧延す
ることにより、次に続くユニバーサル圧延後に長さ方向
で均一なフランジ幅を得ようとする方法が、特開平８−
252615号公報に開示されている。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】しかし、この方法によ
れば、エッジングロール開度を過小にするとウェブが過
度に圧下されてウェブ厚が長さ方向に不均一となり、こ
れが制約となって、フランジ幅の調整可能範囲が狭きに
失するという問題がある。この発明の目的は、かかる従
来技術の問題点を解消し、製品長さ方向のフランジ幅精
度が良好なＨ形鋼を安定して製造できるＨ形鋼の圧延方
法を提供することにある。
れば、エッジングロール開度を過小にするとウェブが過
度に圧下されてウェブ厚が長さ方向に不均一となり、こ
れが制約となって、フランジ幅の調整可能範囲が狭きに
失するという問題がある。この発明の目的は、かかる従
来技術の問題点を解消し、製品長さ方向のフランジ幅精
度が良好なＨ形鋼を安定して製造できるＨ形鋼の圧延方
法を提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】発明者らは、鋭意検討の
結果、粗ユニバーサル圧延におけるフランジとウェブの
厚み圧下量が、仕上ユニバーサル圧延後もしくは粗ユニ
バーサル圧延後の長さ方向のフランジ幅分布と強い相関
関係にあることをつきとめ、かかる相関関係を有効利用
すれば前記目的を達成可能であるとの知見を獲得し、か
かる知見に基づいてこの発明をなした。
結果、粗ユニバーサル圧延におけるフランジとウェブの
厚み圧下量が、仕上ユニバーサル圧延後もしくは粗ユニ
バーサル圧延後の長さ方向のフランジ幅分布と強い相関
関係にあることをつきとめ、かかる相関関係を有効利用
すれば前記目的を達成可能であるとの知見を獲得し、か
かる知見に基づいてこの発明をなした。
【００１２】この発明は、素材鋼片に、ブレークダウン
圧延、粗ユニバーサル圧延およびエッジング圧延を行う
粗圧延、仕上ユニバーサル圧延を順次施すＨ形鋼の圧延
方法において、粗ユニバーサル圧延中、被圧延材の長手
方向でフランジ厚み圧下率、ウェブ厚み圧下率のいずれ
か一方または両方を変化させることを特徴とするＨ形鋼
の圧延方法である。
圧延、粗ユニバーサル圧延およびエッジング圧延を行う
粗圧延、仕上ユニバーサル圧延を順次施すＨ形鋼の圧延
方法において、粗ユニバーサル圧延中、被圧延材の長手
方向でフランジ厚み圧下率、ウェブ厚み圧下率のいずれ
か一方または両方を変化させることを特徴とするＨ形鋼
の圧延方法である。
【００１３】また、この発明は、素材鋼片に、ブレーク
ダウン圧延、粗ユニバーサル圧延およびエッジング圧延
を行う粗圧延、仕上ユニバーサル圧延を順次施すＨ形鋼
の圧延方法において、先材の仕上ユニバーサル圧延後も
しくは粗ユニバーサル圧延後の長さ方向のフランジ幅分
布を求め、該フランジ幅分布に基づいて次材に対する粗
ユニバーサル圧延のフランジ厚み圧下率、ウェブ厚み圧
下率のいずれか一方または両方を、圧延中に長手方向で
変化させることを特徴とするＨ形鋼の圧延方法である。
ダウン圧延、粗ユニバーサル圧延およびエッジング圧延
を行う粗圧延、仕上ユニバーサル圧延を順次施すＨ形鋼
の圧延方法において、先材の仕上ユニバーサル圧延後も
しくは粗ユニバーサル圧延後の長さ方向のフランジ幅分
布を求め、該フランジ幅分布に基づいて次材に対する粗
ユニバーサル圧延のフランジ厚み圧下率、ウェブ厚み圧
下率のいずれか一方または両方を、圧延中に長手方向で
変化させることを特徴とするＨ形鋼の圧延方法である。
【００１４】前記変化は、先材の仕上ユニバーサル圧延
後もしくは粗ユニバーサル圧延後のフランジ幅が大／小
の箇所に対応する次材の被圧延部分に粗ユニバーサル圧
延前半パスでのフランジの厚み圧下率とウェブの厚み圧
下率との差を先材の設定値に対して増／減するように行
うことが好ましい。
後もしくは粗ユニバーサル圧延後のフランジ幅が大／小
の箇所に対応する次材の被圧延部分に粗ユニバーサル圧
延前半パスでのフランジの厚み圧下率とウェブの厚み圧
下率との差を先材の設定値に対して増／減するように行
うことが好ましい。
【００１５】
【発明の実施の形態】この発明によれば、素材鋼片に、
ブレークダウン圧延、粗ユニバーサル圧延およびエッジ
ング圧延を行う粗圧延、仕上ユニバーサル圧延を順次施
すＨ形鋼の圧延方法において、粗ユニバーサル圧延中、
被圧延材の長手方向でフランジ厚み圧下率、ウェブ厚み
圧下率のいずれか一方または両方を変化させるようにし
たから、長さ方向のフランジ幅を調整できるし、また、
先材の仕上ユニバーサル圧延後もしくは粗ユニバーサル
圧延後の長さ方向のフランジ幅分布を求め、該フランジ
幅分布に基づいて次材に対する粗ユニバーサル圧延のフ
ランジ厚み圧下率、ウェブ厚み圧下率のいずれか一方ま
たは両方を、圧延中に長手方向で変化させるようにした
から、次材の粗ユニバーサル圧延での長さ方向のフラン
ジ幅変動範囲を、先材のそれよりも縮小することがで
き、ひいては製品長さ方向のフランジ幅精度を向上させ
ることができる。
ブレークダウン圧延、粗ユニバーサル圧延およびエッジ
ング圧延を行う粗圧延、仕上ユニバーサル圧延を順次施
すＨ形鋼の圧延方法において、粗ユニバーサル圧延中、
被圧延材の長手方向でフランジ厚み圧下率、ウェブ厚み
圧下率のいずれか一方または両方を変化させるようにし
たから、長さ方向のフランジ幅を調整できるし、また、
先材の仕上ユニバーサル圧延後もしくは粗ユニバーサル
圧延後の長さ方向のフランジ幅分布を求め、該フランジ
幅分布に基づいて次材に対する粗ユニバーサル圧延のフ
ランジ厚み圧下率、ウェブ厚み圧下率のいずれか一方ま
たは両方を、圧延中に長手方向で変化させるようにした
から、次材の粗ユニバーサル圧延での長さ方向のフラン
ジ幅変動範囲を、先材のそれよりも縮小することがで
き、ひいては製品長さ方向のフランジ幅精度を向上させ
ることができる。
【００１６】図１は、この発明の実施に好適な圧延設備
の一例を示す模式図である。図１において、３は寸法測
定装置であり、図２と同一または相当部分には同じ符号
を付し説明を省略する。素材鋼片はブレークダウン圧延
機５で所定の寸法に圧延され、次いで粗ユニバーサル圧
延機１およびエッジング圧延機２を交互に複数パス反復
させる粗圧延を施され、最後に仕上ユニバーサル圧延機
４で所定の最終寸法に仕上げられて製品となる。なお、
複数の粗ユニバーサル圧延機とエッジング圧延機で単パ
スで粗圧延してもよい。仕上ユニバーサル圧延機４の出
側には寸法測定装置３が設置されており、これにより、
仕上ユニバーサル圧延後の長さ方向のフランジ幅分布を
測定できる。なお、寸法測定装置を設置する代わりに、
製品の非定常部と定常部とからサンプルを採取し、その
寸法を人手により測定してもよい。
の一例を示す模式図である。図１において、３は寸法測
定装置であり、図２と同一または相当部分には同じ符号
を付し説明を省略する。素材鋼片はブレークダウン圧延
機５で所定の寸法に圧延され、次いで粗ユニバーサル圧
延機１およびエッジング圧延機２を交互に複数パス反復
させる粗圧延を施され、最後に仕上ユニバーサル圧延機
４で所定の最終寸法に仕上げられて製品となる。なお、
複数の粗ユニバーサル圧延機とエッジング圧延機で単パ
スで粗圧延してもよい。仕上ユニバーサル圧延機４の出
側には寸法測定装置３が設置されており、これにより、
仕上ユニバーサル圧延後の長さ方向のフランジ幅分布を
測定できる。なお、寸法測定装置を設置する代わりに、
製品の非定常部と定常部とからサンプルを採取し、その
寸法を人手により測定してもよい。
【００１７】また、粗ユニバーサル圧延後の長さ方向の
フランジ幅分布は、粗ユニバーサル圧延機の出側の寸法
測定装置３により測定してもよいし、以下のようにして
求めることもできる。粗ユニバーサル圧延後（エッジン
グ圧延前）における非定常部と定常部とのフランジ幅差
ΔＢとエッジング圧延時のエッジング圧延荷重差ΔＥと
の間には、例えば式（１）のような関係がある。
フランジ幅分布は、粗ユニバーサル圧延機の出側の寸法
測定装置３により測定してもよいし、以下のようにして
求めることもできる。粗ユニバーサル圧延後（エッジン
グ圧延前）における非定常部と定常部とのフランジ幅差
ΔＢとエッジング圧延時のエッジング圧延荷重差ΔＥと
の間には、例えば式（１）のような関係がある。
【００１８】ΔＢ＝α×ΔＥ ……（１） 式（１）のαはエッジング圧延機の剛性や素材のフラン
ジ厚みによって定まる定数であり、実験や理論解析によ
って予め定めておくことができる。従って、粗圧延最終
パスにおいてΔＥを求め、式（１）からΔＢを算出すれ
ば、該算出値が粗ユニバーサル圧延後の長さ方向のフラ
ンジ幅分布を表すものとなる。
ジ厚みによって定まる定数であり、実験や理論解析によ
って予め定めておくことができる。従って、粗圧延最終
パスにおいてΔＥを求め、式（１）からΔＢを算出すれ
ば、該算出値が粗ユニバーサル圧延後の長さ方向のフラ
ンジ幅分布を表すものとなる。
【００１９】次に、被圧延材の長手方向のフランジ幅を
調整する方法、および、先材の仕上ユニバーサル圧延後
もしくは粗ユニバーサル圧延後の長さ方向のフランジ幅
分布測定結果に基づいて次材に対する粗ユニバーサル圧
延のフランジ厚み圧下率、ウェブ厚み圧下率のいずれか
または両方を長手方向で変化させる方法について説明す
る。
調整する方法、および、先材の仕上ユニバーサル圧延後
もしくは粗ユニバーサル圧延後の長さ方向のフランジ幅
分布測定結果に基づいて次材に対する粗ユニバーサル圧
延のフランジ厚み圧下率、ウェブ厚み圧下率のいずれか
または両方を長手方向で変化させる方法について説明す
る。
【００２０】発明者らは、粗ユニバーサル圧延中のフラ
ンジ幅拡がりについて実験圧延、実機実績調査を行い、
以下の知見を得た。図４は、粗ユニバーサル圧延パス毎
のフランジ厚とウェブ厚との関係を模式的に示すグラフ
である。粗ユニバーサル圧延前の厚み寸法を△で、粗ユ
ニバーサル圧延各パス後の厚み寸法を○で、粗圧延最終
パス後の厚み寸法を●で示している。粗ユニバーサル圧
延前の厚み寸法は、ブレークダウン圧延機のロールカリ
バ（開孔型や閉孔型）の形状等により定まり、変更の余
地は少ない。粗圧延最終パス後の厚み寸法も、製品目標
寸法等により定まり、変更の余地は少ない。ところが、
△から●にいたる経路は無数に存在する。
ンジ幅拡がりについて実験圧延、実機実績調査を行い、
以下の知見を得た。図４は、粗ユニバーサル圧延パス毎
のフランジ厚とウェブ厚との関係を模式的に示すグラフ
である。粗ユニバーサル圧延前の厚み寸法を△で、粗ユ
ニバーサル圧延各パス後の厚み寸法を○で、粗圧延最終
パス後の厚み寸法を●で示している。粗ユニバーサル圧
延前の厚み寸法は、ブレークダウン圧延機のロールカリ
バ（開孔型や閉孔型）の形状等により定まり、変更の余
地は少ない。粗圧延最終パス後の厚み寸法も、製品目標
寸法等により定まり、変更の余地は少ない。ところが、
△から●にいたる経路は無数に存在する。
【００２１】例えば、図４のパターンａは、粗ユニバー
サル圧延においてウェブ厚がフランジ厚とほぼ直線関係
を保って減少する経路、パターンｂは、パターンａに対
しフランジ厚み圧下率を前半パスで大きく後半パスで小
さく、ウェブ厚み圧下率を前半パスでは小さく後半パス
では大きく、すなわちフランジ厚み圧下率とウェブ厚み
圧下率との差を前半パスで大きく後半パスで小さくした
経路、パターンｃは、その逆にパターンａに対し前記厚
み圧下率の差を前半パスで小さく後半パスで大きくした
経路に相当し、いずれの経路をも選択可能である。
サル圧延においてウェブ厚がフランジ厚とほぼ直線関係
を保って減少する経路、パターンｂは、パターンａに対
しフランジ厚み圧下率を前半パスで大きく後半パスで小
さく、ウェブ厚み圧下率を前半パスでは小さく後半パス
では大きく、すなわちフランジ厚み圧下率とウェブ厚み
圧下率との差を前半パスで大きく後半パスで小さくした
経路、パターンｃは、その逆にパターンａに対し前記厚
み圧下率の差を前半パスで小さく後半パスで大きくした
経路に相当し、いずれの経路をも選択可能である。
【００２２】図５は、粗ユニバーサル圧延の（ａ）前半
パス、（ｂ）後半パスのうちのある１パスにおけるフラ
ンジ厚み圧下率とウェブ厚み圧下率の差（フランジ厚み
圧下率−ウェブ厚み圧下率）とフランジ幅拡がり量との
関係を模式的に示すグラフである。なお、同図（ａ），
（ｂ）の尺度は同じである。同図に示すように、粗ユニ
バーサル圧延におけるフランジ幅拡がりは、フランジと
ウェブの厚み圧下率の差にほぼ比例するが、その影響は
定常部で大きく、先後端部では小さい。また、定常部と
先後端部のフランジ幅拡がりの差は、粗圧延の前半パス
で大きく、後半パスでは小さい。
パス、（ｂ）後半パスのうちのある１パスにおけるフラ
ンジ厚み圧下率とウェブ厚み圧下率の差（フランジ厚み
圧下率−ウェブ厚み圧下率）とフランジ幅拡がり量との
関係を模式的に示すグラフである。なお、同図（ａ），
（ｂ）の尺度は同じである。同図に示すように、粗ユニ
バーサル圧延におけるフランジ幅拡がりは、フランジと
ウェブの厚み圧下率の差にほぼ比例するが、その影響は
定常部で大きく、先後端部では小さい。また、定常部と
先後端部のフランジ幅拡がりの差は、粗圧延の前半パス
で大きく、後半パスでは小さい。
【００２３】発明者らは、この点に着目し、図１に示し
た圧延設備を用いて呼称寸法でウェブ高さ900mm ，フラ
ンジ幅300mm ，ウェブ厚16mm，フランジ厚28mmになるＨ
形鋼に対し、長手方向各部の圧延パターンを変化させた
圧延実験を行い、圧延の各段階での長さ方向のフランジ
幅分布を調査した。粗ユニバーサル圧延の圧延パターン
は、表１に示すように、基準に選んだ厚み圧下率パター
ンａ１、ウェブ厚み圧下率（ｒWi：ｉはパス番号）をパ
ターンａ１に合わせ前半パスのフランジ厚み圧下率（ｒ
Fi）をパターンａ１よりも大きくしてフランジとウェブ
の厚み圧下率の差（ｒFi−ｒWi）を大きくしたパターン
ｂ１、ｒWiをパターンａ１に合わせ前半パスのｒFiをパ
ターンａ１よりも小さくしてｒFi−ｒWiを小さくしたパ
ターンｃ１の３パターンとし、次の３条件で圧延した。
た圧延設備を用いて呼称寸法でウェブ高さ900mm ，フラ
ンジ幅300mm ，ウェブ厚16mm，フランジ厚28mmになるＨ
形鋼に対し、長手方向各部の圧延パターンを変化させた
圧延実験を行い、圧延の各段階での長さ方向のフランジ
幅分布を調査した。粗ユニバーサル圧延の圧延パターン
は、表１に示すように、基準に選んだ厚み圧下率パター
ンａ１、ウェブ厚み圧下率（ｒWi：ｉはパス番号）をパ
ターンａ１に合わせ前半パスのフランジ厚み圧下率（ｒ
Fi）をパターンａ１よりも大きくしてフランジとウェブ
の厚み圧下率の差（ｒFi−ｒWi）を大きくしたパターン
ｂ１、ｒWiをパターンａ１に合わせ前半パスのｒFiをパ
ターンａ１よりも小さくしてｒFi−ｒWiを小さくしたパ
ターンｃ１の３パターンとし、次の３条件で圧延した。
【００２４】条件１：先端部はパターンａ１，定常部は
パターンａ１，後端部はパターンａ１ 条件２：先端部はパターンｂ１，定常部はパターンａ
１，後端部はパターンｂ１ 条件３：先端部はパターンｃ１，定常部はパターンａ
１，後端部はパターンｃ１
パターンａ１，後端部はパターンａ１ 条件２：先端部はパターンｂ１，定常部はパターンａ
１，後端部はパターンｂ１ 条件３：先端部はパターンｃ１，定常部はパターンａ
１，後端部はパターンｃ１
【００２５】
【表１】
【００２６】図６は、（ａ）粗圧延前の段階、（ｂ）仕
上ユニバーサル圧延後の段階の圧延材長さ方向のフラン
ジ幅変動を示すグラフである。粗圧延前の段階では、長
手方向のフランジ幅はほぼ一定であるが、仕上ユニバー
サル圧延後の段階でのフランジ幅は、条件１では先端部
付近で呼称値より大きく、定常部付近でほぼ呼称値、後
端部付近で呼称値より大となるが、条件２では長手方向
のどの部位もほぼ呼称値となり、条件３では条件１以上
に先後端部の幅が大きくなる。
上ユニバーサル圧延後の段階の圧延材長さ方向のフラン
ジ幅変動を示すグラフである。粗圧延前の段階では、長
手方向のフランジ幅はほぼ一定であるが、仕上ユニバー
サル圧延後の段階でのフランジ幅は、条件１では先端部
付近で呼称値より大きく、定常部付近でほぼ呼称値、後
端部付近で呼称値より大となるが、条件２では長手方向
のどの部位もほぼ呼称値となり、条件３では条件１以上
に先後端部の幅が大きくなる。
【００２７】すなわち、各部分に最適の圧延パターンを
設定すれば、長手方向のフランジ幅の変動を減少するこ
とが可能である。
設定すれば、長手方向のフランジ幅の変動を減少するこ
とが可能である。
【００２８】
【実施例】図１に示した粗圧延設備（粗ユニバーサル圧
延機の圧下は油圧式）を用いて、呼称寸法でウェブ高さ
762mm 、フランジ幅267mm 、ウェブ厚13.2mm、フランジ
厚17mmになるＨ形鋼の圧延を行った。粗ユニバーサル圧
延は15パスで行った。まず、表２に示す通常のスケジュ
ールで３本の圧延を行い（従来圧延材；従来例）、寸法
測定装置で長手方向のフランジ幅を測定したところ、Ｈ
形鋼については平均すると先後端部のフランジ幅が定常
部のフランジ幅に対して2.5mm 小さかった。
延機の圧下は油圧式）を用いて、呼称寸法でウェブ高さ
762mm 、フランジ幅267mm 、ウェブ厚13.2mm、フランジ
厚17mmになるＨ形鋼の圧延を行った。粗ユニバーサル圧
延は15パスで行った。まず、表２に示す通常のスケジュ
ールで３本の圧延を行い（従来圧延材；従来例）、寸法
測定装置で長手方向のフランジ幅を測定したところ、Ｈ
形鋼については平均すると先後端部のフランジ幅が定常
部のフランジ幅に対して2.5mm 小さかった。
【００２９】
【表２】
【００３０】次にこの情報をもとに、先後端部と定常部
のフランジ幅を均一にするために、粗ユニバーサル圧延
の各パスの目標ウェブ厚および定常部の目標フランジ厚
は変更せずそのままにし、先後端部の目標フランジ厚の
みを表３のように変更して圧延を行った（本発明による
圧延材；実施例）。
のフランジ幅を均一にするために、粗ユニバーサル圧延
の各パスの目標ウェブ厚および定常部の目標フランジ厚
は変更せずそのままにし、先後端部の目標フランジ厚の
みを表３のように変更して圧延を行った（本発明による
圧延材；実施例）。
【００３１】
【表３】
【００３２】すなわち、実施例では、先後端部を前材
（従来圧延材）のフランジの厚み圧下率よりも、粗圧延
前半パス（２〜４パス目）では小さくし、５〜６パス目
では大きくし、その後は同じとするような厚み圧下率条
件に変更した。このときのエッジャーの圧延条件は従来
条件と同条件にした。実施例と従来例の先端部から定常
部にかけてのフランジ幅の実績を図７に示す。後端部に
ついても同様の傾向である。図中Ａ（実施例）は本発明
による圧延材のフランジ幅実績、Ｂ（従来例）は比較の
ための従来圧延材３本のフランジ幅の平均値である。同
図より、従来例では先端部と定常部のフランジ幅の差が
約2.5mm と大きいが、実施例ではこの差が従来例の40％
以下の約1.0mm へと減少し、先端部から定常部にかけて
ほぼ均一なフランジ幅が得られた。
（従来圧延材）のフランジの厚み圧下率よりも、粗圧延
前半パス（２〜４パス目）では小さくし、５〜６パス目
では大きくし、その後は同じとするような厚み圧下率条
件に変更した。このときのエッジャーの圧延条件は従来
条件と同条件にした。実施例と従来例の先端部から定常
部にかけてのフランジ幅の実績を図７に示す。後端部に
ついても同様の傾向である。図中Ａ（実施例）は本発明
による圧延材のフランジ幅実績、Ｂ（従来例）は比較の
ための従来圧延材３本のフランジ幅の平均値である。同
図より、従来例では先端部と定常部のフランジ幅の差が
約2.5mm と大きいが、実施例ではこの差が従来例の40％
以下の約1.0mm へと減少し、先端部から定常部にかけて
ほぼ均一なフランジ幅が得られた。
【００３３】なお、上記実施例では、最初の３本の圧延
実績を基準として、以降の素材に対して粗圧延での目標
厚みを変更しフランジ、ウェブの厚み圧下率パターンを
修正する方法を示したが、１本毎に長手方向のフランジ
幅を実測していき、フランジ、ウェブの厚み圧下率パタ
ーンを１本毎に順次修正していっても同様の効果が得ら
れることは明らかである。また、先端部、後端部のフラ
ンジ幅のうちどちらかが実測できない場合においても、
定常部に対する先端部、後端部のフランジ幅偏差の傾向
は通常は同様なので、実測できた方のフランジ幅と定常
部のフランジ幅との差に応じて粗圧延各パスの圧下量を
変更し、フランジ、ウェブの厚み圧下率パターンを修正
した場合にも同様の効果が期待できる。
実績を基準として、以降の素材に対して粗圧延での目標
厚みを変更しフランジ、ウェブの厚み圧下率パターンを
修正する方法を示したが、１本毎に長手方向のフランジ
幅を実測していき、フランジ、ウェブの厚み圧下率パタ
ーンを１本毎に順次修正していっても同様の効果が得ら
れることは明らかである。また、先端部、後端部のフラ
ンジ幅のうちどちらかが実測できない場合においても、
定常部に対する先端部、後端部のフランジ幅偏差の傾向
は通常は同様なので、実測できた方のフランジ幅と定常
部のフランジ幅との差に応じて粗圧延各パスの圧下量を
変更し、フランジ、ウェブの厚み圧下率パターンを修正
した場合にも同様の効果が期待できる。
【００３４】なお、実施例では、先端部、後端部のフラ
ンジ幅が定常部より小さい場合に、先端部、後端部のフ
ランジの厚み圧下率のみを先材の設定値に対して変化さ
せ、フランジ厚み圧下率とウェブの厚み圧下率との差を
変化させる例を示したが、先端部、後端部のウェブ厚み
圧下率のみを先材の設定値に対して変化させるか、ま
た、フランジの厚み圧下率とウェブの厚み圧下率両者を
先材の設定値に対して変化させ、フランジの厚み圧下率
とウェブの厚み圧下率との差を変化させてもよい。ま
た、先端部、後端部のフランジ幅が定常部より大きい場
合には、上記の条件とは逆の条件で圧延すればよい。
ンジ幅が定常部より小さい場合に、先端部、後端部のフ
ランジの厚み圧下率のみを先材の設定値に対して変化さ
せ、フランジ厚み圧下率とウェブの厚み圧下率との差を
変化させる例を示したが、先端部、後端部のウェブ厚み
圧下率のみを先材の設定値に対して変化させるか、ま
た、フランジの厚み圧下率とウェブの厚み圧下率両者を
先材の設定値に対して変化させ、フランジの厚み圧下率
とウェブの厚み圧下率との差を変化させてもよい。ま
た、先端部、後端部のフランジ幅が定常部より大きい場
合には、上記の条件とは逆の条件で圧延すればよい。
【００３５】
【発明の効果】かくしてこの発明によれば、製品長さ方
向のフランジ幅を調整できるし、また、フランジ幅精度
が良好なＨ形鋼を安定して製造できるという優れた効果
を奏する。
向のフランジ幅を調整できるし、また、フランジ幅精度
が良好なＨ形鋼を安定して製造できるという優れた効果
を奏する。
【図１】この発明の実施に好適な圧延設備の一例を示す
模式図である。
模式図である。
【図２】通常のＨ形鋼圧延設備の模式図である。
【図３】（ａ）は粗ユニバーサル圧延、（ｂ）はエッジ
ング圧延、（ｃ）は仕上ユニバーサル圧延の説明図であ
る。
ング圧延、（ｃ）は仕上ユニバーサル圧延の説明図であ
る。
【図４】粗ユニバーサル圧延パス毎のフランジ厚とウェ
ブ厚との関係を示す模式的に示すグラフである。
ブ厚との関係を示す模式的に示すグラフである。
【図５】粗ユニバーサル圧延の（ａ）前半パス、（ｂ）
後半パスのうちのある１パスにおけるフランジ厚み圧下
率とウェブ厚み圧下率の差とフランジ幅拡がり量との関
係を模式的に示すグラフである。
後半パスのうちのある１パスにおけるフランジ厚み圧下
率とウェブ厚み圧下率の差とフランジ幅拡がり量との関
係を模式的に示すグラフである。
【図６】（ａ）粗圧延前の段階、（ｂ）粗ユニバーサル
圧延後の段階の圧延材長さ方向のフランジ幅変動を示す
グラフである。
圧延後の段階の圧延材長さ方向のフランジ幅変動を示す
グラフである。
【図７】実施例と従来例の先端部から定常部にかけての
フランジ幅の実績を示すグラフである。
フランジ幅の実績を示すグラフである。
【符号の説明】 １ 粗ユニバーサル圧延機 ２ エッジング圧延機 ３ 寸法測定装置 ４ 仕上ユニバーサル圧延機 ５ ブレークダウン圧延機 ６ 素材（圧延材） ７ 粗水平ロール ８ 粗垂直ロール ９ エッジングロール 10 仕上水平ロール 11 仕上垂直ロール
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 林 宏之 東京都千代田区内幸町２丁目２番３号 川 崎製鉄株式会社内 (72)発明者 駒城 倫哉 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究所内 (72)発明者 茂森 弘靖 岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地な し） 川崎製鉄株式会社水島製鉄所内
Claims (3)
- 【請求項１】 素材鋼片に、ブレークダウン圧延、粗ユ
ニバーサル圧延およびエッジング圧延を行う粗圧延、仕
上ユニバーサル圧延を順次施すＨ形鋼の圧延方法におい
て、粗ユニバーサル圧延中、被圧延材の長手方向でフラ
ンジ厚み圧下率、ウェブ厚み圧下率のいずれか一方また
は両方を変化させることを特徴とするＨ形鋼の圧延方
法。 - 【請求項２】 素材鋼片に、ブレークダウン圧延、粗ユ
ニバーサル圧延およびエッジング圧延を行う粗圧延、仕
上ユニバーサル圧延を順次施すＨ形鋼の圧延方法におい
て、先材の仕上ユニバーサル圧延後もしくは粗ユニバー
サル圧延後の長さ方向のフランジ幅分布を求め、該フラ
ンジ幅分布に基づいて次材に対する粗ユニバーサル圧延
のフランジ厚み圧下率、ウェブ厚み圧下率のいずれか一
方または両方を、圧延中に長手方向で変化させることを
特徴とするＨ形鋼の圧延方法。 - 【請求項３】 前記変化は、先材の仕上ユニバーサル圧
延後もしくは粗ユニバーサル圧延後のフランジ幅が大／
小の箇所に対応する次材の被圧延部分に粗ユニバーサル
圧延前半パスでのフランジの厚み圧下率とウェブの厚み
圧下率との差を先材の設定値に対して増／減するように
行う請求項２記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33048897A JP3503449B2 (ja) | 1997-12-01 | 1997-12-01 | Ｈ形鋼の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33048897A JP3503449B2 (ja) | 1997-12-01 | 1997-12-01 | Ｈ形鋼の圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11156414A true JPH11156414A (ja) | 1999-06-15 |
| JP3503449B2 JP3503449B2 (ja) | 2004-03-08 |
Family
ID=18233196
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33048897A Expired - Fee Related JP3503449B2 (ja) | 1997-12-01 | 1997-12-01 | Ｈ形鋼の圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3503449B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113828633A (zh) * | 2021-09-23 | 2021-12-24 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种宽翼缘h型钢轧制方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3976953B2 (ja) | 1999-08-13 | 2007-09-19 | 森永乳業株式会社 | 容器入り流動物の流動性の判別方法及びその装置 |
-
1997
- 1997-12-01 JP JP33048897A patent/JP3503449B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113828633A (zh) * | 2021-09-23 | 2021-12-24 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种宽翼缘h型钢轧制方法 |
| CN113828633B (zh) * | 2021-09-23 | 2024-01-19 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种宽翼缘h型钢轧制方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3503449B2 (ja) | 2004-03-08 |
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