JPH0919701A - Ｈ形鋼の熱間圧延方法 - Google Patents
Ｈ形鋼の熱間圧延方法Info
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- JPH0919701A JPH0919701A JP7186695A JP18669595A JPH0919701A JP H0919701 A JPH0919701 A JP H0919701A JP 7186695 A JP7186695 A JP 7186695A JP 18669595 A JP18669595 A JP 18669595A JP H0919701 A JPH0919701 A JP H0919701A
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- edging
- rolling mill
- roll
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 熱間圧延により製造されるＨ形鋼の左右フラ
ンジ幅精度を向上させること。 【構成】 エッジング圧延前の素材の左右のフランジ幅
を求め、該エッジング圧延前の素材の左右のフランジ幅
差に基づき、該エッジング圧延に続くユニバーサル圧延
後の素材の左右のフランジ幅差が０となるように、エッ
ジング圧延機３の上下ロール３Ａの軸方向位置を調整し
該エッジング圧延を行うもの。
ンジ幅精度を向上させること。 【構成】 エッジング圧延前の素材の左右のフランジ幅
を求め、該エッジング圧延前の素材の左右のフランジ幅
差に基づき、該エッジング圧延に続くユニバーサル圧延
後の素材の左右のフランジ幅差が０となるように、エッ
ジング圧延機３の上下ロール３Ａの軸方向位置を調整し
該エッジング圧延を行うもの。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明はフランジの幅精度が左
右とも良好なＨ形鋼を熱間圧延により得ようとするもの
である。
右とも良好なＨ形鋼を熱間圧延により得ようとするもの
である。
【０００２】
【従来の技術】Ｈ形鋼の熱間圧延設備は、ブレークダウ
ン圧延機１、粗ユニバーサル圧延機２、エッジング圧延
機３及び仕上げユニバーサル圧延機４の組み合わせから
なり（図４）、この圧延設備において、スラブやブルー
ム、ビームブランク等の素材を順次通して圧延すること
により所定の断面寸法になるＨ形鋼が製造されている。
ン圧延機１、粗ユニバーサル圧延機２、エッジング圧延
機３及び仕上げユニバーサル圧延機４の組み合わせから
なり（図４）、この圧延設備において、スラブやブルー
ム、ビームブランク等の素材を順次通して圧延すること
により所定の断面寸法になるＨ形鋼が製造されている。
【０００３】上記の設備におけるブレークダウン圧延機
１は、ロール胴に沿って開孔型又は閉孔型を複数個設け
た上下ロールが配置された２重式圧延機になっており、
ここではＨ形断面の粗形鋼片が圧延される。
１は、ロール胴に沿って開孔型又は閉孔型を複数個設け
た上下ロールが配置された２重式圧延機になっており、
ここではＨ形断面の粗形鋼片が圧延される。
【０００４】水平ロールと垂直ロールとを備えた粗ユニ
バーサル圧延機２では、ブレークダウン圧延によって得
られた粗形鋼片の圧延が更に進められ、水平ロールでは
ウェブがその厚さ方向に、水平ロールと垂直ロールとに
よってフランジがその厚さ方向に圧下され（図５
（ａ））、フランジ幅については粗ユニバーサル圧延機
２と対で用いられるエッジング圧延機３にて所定の寸法
まで圧下される（図５（ｂ））。
バーサル圧延機２では、ブレークダウン圧延によって得
られた粗形鋼片の圧延が更に進められ、水平ロールでは
ウェブがその厚さ方向に、水平ロールと垂直ロールとに
よってフランジがその厚さ方向に圧下され（図５
（ａ））、フランジ幅については粗ユニバーサル圧延機
２と対で用いられるエッジング圧延機３にて所定の寸法
まで圧下される（図５（ｂ））。
【０００５】上記の粗圧延は所定の断面寸法に至るまで
複数回繰り返され、その後、仕上げユニバーサル圧延機
４において最終製品に仕上げられる（図５（ｃ））。
複数回繰り返され、その後、仕上げユニバーサル圧延機
４において最終製品に仕上げられる（図５（ｃ））。
【０００６】かかる粗圧延においては、各パス毎に目標
厚み及び目標幅を設定し、この目標厚み及び目標幅にな
るようにロール隙を設定するのが通常である。このロー
ル隙の制御に関しては種々検討されており、その代表的
なものとしてはいわゆるセットアップ制御がある。これ
は通常、圧延反力とこれによるロール隙の増加量が直線
関係にあることから、圧延反力（圧延荷重）の予測を行
い、これに応じて予め無負荷時のロール隙を調整してお
こうとするものである。
厚み及び目標幅を設定し、この目標厚み及び目標幅にな
るようにロール隙を設定するのが通常である。このロー
ル隙の制御に関しては種々検討されており、その代表的
なものとしてはいわゆるセットアップ制御がある。これ
は通常、圧延反力とこれによるロール隙の増加量が直線
関係にあることから、圧延反力（圧延荷重）の予測を行
い、これに応じて予め無負荷時のロール隙を調整してお
こうとするものである。
【０００７】ところで粗ユニバーサル圧延においては、
素材のフランジ端部が拘束されておらず自由変形面とな
るため、素材のフランジ幅が変動する。通常はユニバー
サル圧延によって素材のフランジ幅は拡がるが、圧延条
件によっては縮む場合もありうる。また、ユニバーサル
圧延前のエッジング圧延条件により、ユニバーサル圧延
における素材のフランジ幅変動が異なることも知られて
いる。
素材のフランジ端部が拘束されておらず自由変形面とな
るため、素材のフランジ幅が変動する。通常はユニバー
サル圧延によって素材のフランジ幅は拡がるが、圧延条
件によっては縮む場合もありうる。また、ユニバーサル
圧延前のエッジング圧延条件により、ユニバーサル圧延
における素材のフランジ幅変動が異なることも知られて
いる。
【０００８】そこでエッジング圧延においては、続くユ
ニバーサル圧延での素材のフランジ幅変動を予測してロ
ール隙を設定することが行われている。例えば特開昭50
-46547号公報では、ユニバーサル圧延におけるＨ形鋼の
フランジ幅変化率をフランジ厚み変化率及びウェブ厚み
変化率より予測し、続くエッジング圧延における適正な
圧下条件を考慮して圧延する方法が開示されている。ま
た、特開昭59-16611号公報では、エッジング圧延前の素
材のフランジ幅を直接又は間接的に測定し、エッジング
圧延とユニバーサル圧延で生じる素材のフランジ幅拡が
りを計算するフランジ幅拡がり式を用いて、次パスユニ
バーサル圧延後の素材のフランジ幅が目標幅となるよう
に、エッジャー圧延機のロール開度を連続的に調整する
方法が開示されている。
ニバーサル圧延での素材のフランジ幅変動を予測してロ
ール隙を設定することが行われている。例えば特開昭50
-46547号公報では、ユニバーサル圧延におけるＨ形鋼の
フランジ幅変化率をフランジ厚み変化率及びウェブ厚み
変化率より予測し、続くエッジング圧延における適正な
圧下条件を考慮して圧延する方法が開示されている。ま
た、特開昭59-16611号公報では、エッジング圧延前の素
材のフランジ幅を直接又は間接的に測定し、エッジング
圧延とユニバーサル圧延で生じる素材のフランジ幅拡が
りを計算するフランジ幅拡がり式を用いて、次パスユニ
バーサル圧延後の素材のフランジ幅が目標幅となるよう
に、エッジャー圧延機のロール開度を連続的に調整する
方法が開示されている。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】特開昭50-46547号公報
や特開昭59-16611号公報で示された圧延方法において
は、素材の左右２つのフランジの区別がなされていなか
った。ところが近年、Ｈ形鋼の高寸法精度化の要求が高
まってきている。このとき、特開昭50-46547号公報や特
開昭59-16611号公報に開示された方法に従いエッジャー
圧延機のロール隙の設定を行った場合、ブレークダウン
圧延後の粗形鋼片の左右のフランジ幅に差がある場合
や、粗ユニバーサル圧延において左右のフランジ幅圧下
率に差がある場合には、最終的に製品Ｈ形鋼の左右のフ
ランジ幅に差が生じ、場合によっては左右どちらかのフ
ランジ幅が寸法公差から外れるといった問題点を有して
いた。
や特開昭59-16611号公報で示された圧延方法において
は、素材の左右２つのフランジの区別がなされていなか
った。ところが近年、Ｈ形鋼の高寸法精度化の要求が高
まってきている。このとき、特開昭50-46547号公報や特
開昭59-16611号公報に開示された方法に従いエッジャー
圧延機のロール隙の設定を行った場合、ブレークダウン
圧延後の粗形鋼片の左右のフランジ幅に差がある場合
や、粗ユニバーサル圧延において左右のフランジ幅圧下
率に差がある場合には、最終的に製品Ｈ形鋼の左右のフ
ランジ幅に差が生じ、場合によっては左右どちらかのフ
ランジ幅が寸法公差から外れるといった問題点を有して
いた。
【００１０】そこで本発明ではこのような問題点を解消
し、左右のフランジ幅精度に優れたＨ形鋼を得る熱間圧
延方法を提案するものである。
し、左右のフランジ幅精度に優れたＨ形鋼を得る熱間圧
延方法を提案するものである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明は、ブレークダウ
ン圧延を施して得たＨ形断面になる素材に、粗ユニバー
サル圧延機及びエッジング圧延機を用いて複数パスの熱
間圧延を施すに当たり、エッジング圧延機のロール胴幅
を粗ユニバーサル圧延機の水平ロール胴幅より狭くして
おくとともに、エッジング圧延機の上下ロールの軸方向
位置を調整可能としておき、エッジング圧延前の素材の
左右のフランジ幅を求め、該エッジング圧延前の素材の
左右のフランジ幅差に基づき、該エッジング圧延に続く
ユニバーサル圧延後の素材の左右のフランジ幅差が０と
なるように、エッジング圧延機の上下ロールの軸方向位
置を調整し該エッジング圧延を行うようにしたものであ
る。
ン圧延を施して得たＨ形断面になる素材に、粗ユニバー
サル圧延機及びエッジング圧延機を用いて複数パスの熱
間圧延を施すに当たり、エッジング圧延機のロール胴幅
を粗ユニバーサル圧延機の水平ロール胴幅より狭くして
おくとともに、エッジング圧延機の上下ロールの軸方向
位置を調整可能としておき、エッジング圧延前の素材の
左右のフランジ幅を求め、該エッジング圧延前の素材の
左右のフランジ幅差に基づき、該エッジング圧延に続く
ユニバーサル圧延後の素材の左右のフランジ幅差が０と
なるように、エッジング圧延機の上下ロールの軸方向位
置を調整し該エッジング圧延を行うようにしたものであ
る。
【００１２】
【作用】図２に本発明を用いるのに好適なＨ形鋼の熱間
圧延設備を示す。１はブレークダウン圧延機、２は粗ユ
ニバーサル圧延機、３はエッジング圧延機、４は仕上げ
ユニバーサル圧延機である。５は寸法測定装置であり、
素材圧延の各パス毎に素材のフランジ幅を測定できる。
６はエッジング圧延に続くユニバーサル圧延後の素材の
フランジ幅を予測し、該エッジング圧延の上下ロールの
設定ロール隙及びロール軸方向位置調整量を演算する演
算装置、７はエッジング圧延機３の上下ロールの軸方向
位置を調整するロール軸方向位置調整装置である。即ち
粗ユニバーサル圧延機２の水平ロール胴幅ＷU に対しエ
ッジング圧延機３のロール胴幅ＷEは狭く、エッジング
圧延機３の上下ロール３Ａを軸方向に移動させる（３Ｂ
は移動後のロール位置を示す）ことによって素材の左右
のフランジに加える幅圧下量を変えることができる（図
１参照）。粗形鋼片のウェブ内幅は粗ユニバーサル圧延
機２の水平ロール胴幅にほぼ等しい。
圧延設備を示す。１はブレークダウン圧延機、２は粗ユ
ニバーサル圧延機、３はエッジング圧延機、４は仕上げ
ユニバーサル圧延機である。５は寸法測定装置であり、
素材圧延の各パス毎に素材のフランジ幅を測定できる。
６はエッジング圧延に続くユニバーサル圧延後の素材の
フランジ幅を予測し、該エッジング圧延の上下ロールの
設定ロール隙及びロール軸方向位置調整量を演算する演
算装置、７はエッジング圧延機３の上下ロールの軸方向
位置を調整するロール軸方向位置調整装置である。即ち
粗ユニバーサル圧延機２の水平ロール胴幅ＷU に対しエ
ッジング圧延機３のロール胴幅ＷEは狭く、エッジング
圧延機３の上下ロール３Ａを軸方向に移動させる（３Ｂ
は移動後のロール位置を示す）ことによって素材の左右
のフランジに加える幅圧下量を変えることができる（図
１参照）。粗形鋼片のウェブ内幅は粗ユニバーサル圧延
機２の水平ロール胴幅にほぼ等しい。
【００１３】尚、ロール軸方向位置調整装置７は、粗圧
延パス毎にロールの軸方向位置が調整できるものであれ
ば、どのような構造でも構わないが、一例としては図３
に示すようなものがある。即ち、図３においてエッジャ
ーロール３Ａはスラストベアリング１１を介してエッジ
ング圧延機３のハウジング１２のロールチョック１３に
ロール軸方向の位置を固定される。ロールチョック１３
にはガイドアーム１４が取り付けられているが、その先
端はクランプアーム１５とくさび形スペーサ１６で固定
されている。くさび形スペーサ１６を上下させることに
より、ハウジング１２とガイドアーム１４との間隙ｃが
調整でき、ロールチョック１３及びエッジャーロール３
Ａのロール軸方向位置が調整できる。
延パス毎にロールの軸方向位置が調整できるものであれ
ば、どのような構造でも構わないが、一例としては図３
に示すようなものがある。即ち、図３においてエッジャ
ーロール３Ａはスラストベアリング１１を介してエッジ
ング圧延機３のハウジング１２のロールチョック１３に
ロール軸方向の位置を固定される。ロールチョック１３
にはガイドアーム１４が取り付けられているが、その先
端はクランプアーム１５とくさび形スペーサ１６で固定
されている。くさび形スペーサ１６を上下させることに
より、ハウジング１２とガイドアーム１４との間隙ｃが
調整でき、ロールチョック１３及びエッジャーロール３
Ａのロール軸方向位置が調整できる。
【００１４】以下、上記熱間圧延設備を用いた本発明の
圧延方法について説明する。ブレークダウン圧延工程を
経た粗形鋼片は、粗ユニバーサル圧延機３とエッジング
圧延機４により複数パスのリバース圧延を施される。粗
ユニバーサル圧延機３からエッジング圧延機４に向かう
方向のパス（以下ここでは奇数パスと称する）におい
て、寸法測定装置５は奇数パスのユニバーサル圧延後の
素材のフランジ幅Ｂf0を測定する。寸法測定装置５とし
ては素材のフランジ幅の代表値を測定できるものであれ
ば、どのようなものでも構わない。寸法測定装置５に代
え、素材の左右のフランジを区別してユニバーサル圧延
での幅拡がりを求める計算モデルがあれば、これにより
素材の左右のフランジ幅を計算してもよい。
圧延方法について説明する。ブレークダウン圧延工程を
経た粗形鋼片は、粗ユニバーサル圧延機３とエッジング
圧延機４により複数パスのリバース圧延を施される。粗
ユニバーサル圧延機３からエッジング圧延機４に向かう
方向のパス（以下ここでは奇数パスと称する）におい
て、寸法測定装置５は奇数パスのユニバーサル圧延後の
素材のフランジ幅Ｂf0を測定する。寸法測定装置５とし
ては素材のフランジ幅の代表値を測定できるものであれ
ば、どのようなものでも構わない。寸法測定装置５に代
え、素材の左右のフランジを区別してユニバーサル圧延
での幅拡がりを求める計算モデルがあれば、これにより
素材の左右のフランジ幅を計算してもよい。
【００１５】ユニバーサル圧延に続くエッジング圧延で
は、エッジング圧延前の素材の左右のフランジ幅差に基
づき、該エッジング圧延に続くユニバーサル圧延後の素
材の左右のフランジ幅差が０となるように、エッジング
圧延機の上下ロールの軸方向位置が調整されて、素材の
フランジ幅を減ずるエッジング圧延が行われる。このエ
ッジャーロールの軸方向位置の調整は粗圧延中に少なく
とも１回行われる。
は、エッジング圧延前の素材の左右のフランジ幅差に基
づき、該エッジング圧延に続くユニバーサル圧延後の素
材の左右のフランジ幅差が０となるように、エッジング
圧延機の上下ロールの軸方向位置が調整されて、素材の
フランジ幅を減ずるエッジング圧延が行われる。このエ
ッジャーロールの軸方向位置の調整は粗圧延中に少なく
とも１回行われる。
【００１６】尚、エッジャーロールの軸方向位置の調整
の代わりに、エッジング圧延機入出側のガイドの左右方
向の位置を調整することも考えられる。ところが素材と
ガイドとの間には隙間があるので、ガイドの位置調整量
と素材の左右方向の移動量とが一致せず、思うような調
整効果が得られないことが多い。また、素材とガイドと
の隙間を極力小さくした場合にも次のようなことが考え
られる。粗ユニバーサル圧延機とエッジング圧延機は通
常、タンデム配列されており、両ミルのセンターライン
は一致している。従ってエッジング圧延機入出側ガイド
を調整することは、エッジング圧延機入側で素材を粗ユ
ニバーサル圧延機のパスラインより左右にずらすことに
なり、これが素材の圧延方向に対する左右の曲りを発生
させることにつながる。以上の理由により、エッジング
圧延機入出側のガイドの左右方向の位置を調整すること
はあまり好ましくない。また、エッジング圧延機全体を
ユニバーサル圧延機に対して左右に動かすことも考えら
れるが、装置が大がかりになり現実的でない。
の代わりに、エッジング圧延機入出側のガイドの左右方
向の位置を調整することも考えられる。ところが素材と
ガイドとの間には隙間があるので、ガイドの位置調整量
と素材の左右方向の移動量とが一致せず、思うような調
整効果が得られないことが多い。また、素材とガイドと
の隙間を極力小さくした場合にも次のようなことが考え
られる。粗ユニバーサル圧延機とエッジング圧延機は通
常、タンデム配列されており、両ミルのセンターライン
は一致している。従ってエッジング圧延機入出側ガイド
を調整することは、エッジング圧延機入側で素材を粗ユ
ニバーサル圧延機のパスラインより左右にずらすことに
なり、これが素材の圧延方向に対する左右の曲りを発生
させることにつながる。以上の理由により、エッジング
圧延機入出側のガイドの左右方向の位置を調整すること
はあまり好ましくない。また、エッジング圧延機全体を
ユニバーサル圧延機に対して左右に動かすことも考えら
れるが、装置が大がかりになり現実的でない。
【００１７】次にエッジング圧延機の上下ロールの軸方
向位置調整量と該エッジング圧延に続くユニバーサル圧
延後の素材の左右のフランジ幅との関係について説明す
る。
向位置調整量と該エッジング圧延に続くユニバーサル圧
延後の素材の左右のフランジ幅との関係について説明す
る。
【００１８】本発明者らは製品Ｈ形鋼の左右フランジ幅
に差が生じている場合があることから、図２に示した熱
間圧延設備を用いて、エッジング圧延条件を素材の左右
で変えた圧延実験を行い、続くユニバーサル圧延後の素
材の左右のフランジ幅差との対応の調査を行った。この
結果、図６に示すように、エッジング圧延からユニバー
サル圧延までの素材のトータルのフランジ幅変動量の左
右差ΔＢf2−ΔＢf0がエッジング幅圧下量の左右差ΔＥ
に比例することが判明した。従って、エッジング圧延前
の素材の左右フランジ幅ΔＢf0がわかった場合、エッジ
ング圧延に続くユニバーサル圧延後の素材の左右フラン
ジ幅差ΔＢf2が０となるようなエッジング幅圧下量の左
右差ΔＥは、(1) 式で表わすことができる。 ΔＥ＝−ΔＢf0／α …(1)
に差が生じている場合があることから、図２に示した熱
間圧延設備を用いて、エッジング圧延条件を素材の左右
で変えた圧延実験を行い、続くユニバーサル圧延後の素
材の左右のフランジ幅差との対応の調査を行った。この
結果、図６に示すように、エッジング圧延からユニバー
サル圧延までの素材のトータルのフランジ幅変動量の左
右差ΔＢf2−ΔＢf0がエッジング幅圧下量の左右差ΔＥ
に比例することが判明した。従って、エッジング圧延前
の素材の左右フランジ幅ΔＢf0がわかった場合、エッジ
ング圧延に続くユニバーサル圧延後の素材の左右フラン
ジ幅差ΔＢf2が０となるようなエッジング幅圧下量の左
右差ΔＥは、(1) 式で表わすことができる。 ΔＥ＝−ΔＢf0／α …(1)
【００１９】(1) 式におけるαは図６の傾きであり、Ｈ
形鋼の寸法、形状等により異なる係数である。αは予め
過去の圧延実績や実験により定めておくとよい。
形鋼の寸法、形状等により異なる係数である。αは予め
過去の圧延実績や実験により定めておくとよい。
【００２０】(1) 式より求めたΔＥを生じさせるための
エッジング圧延機の上下ロールの軸方向位置調整量ΔＴ
は、(2) 式により定められる。 ΔＴ＝ΔＥ／ 4 tanθ …(2)
エッジング圧延機の上下ロールの軸方向位置調整量ΔＴ
は、(2) 式により定められる。 ΔＴ＝ΔＥ／ 4 tanθ …(2)
【００２１】(2) 式においてθはエッジャーロールのテ
ーパ角度である。エッジング圧延前の素材の左右のフラ
ンジ幅差があまりに大きく、左右のフランジ幅圧下量を
(1)(2)式で計算されるとおりに変更すると素材の曲り等
が懸念される場合には、以降のパスで修正することも考
えて、ΔＴを適量減じてやればよい。またエッジャーロ
ールと材料の幾何学的な位置関係からΔＴの可能最大調
整量ΔＴmax も存在し、これは(3) 式で表わすことがで
きる。 ΔＴmax ＝（ＷU −ＷE ）／ 2 …(3)
ーパ角度である。エッジング圧延前の素材の左右のフラ
ンジ幅差があまりに大きく、左右のフランジ幅圧下量を
(1)(2)式で計算されるとおりに変更すると素材の曲り等
が懸念される場合には、以降のパスで修正することも考
えて、ΔＴを適量減じてやればよい。またエッジャーロ
ールと材料の幾何学的な位置関係からΔＴの可能最大調
整量ΔＴmax も存在し、これは(3) 式で表わすことがで
きる。 ΔＴmax ＝（ＷU −ＷE ）／ 2 …(3)
【００２２】(3) 式において、ＷU は粗ユニバーサル圧
延機の水平ロール胴幅、ＷE はエッジング圧延機のロー
ル胴幅を表わす。
延機の水平ロール胴幅、ＷE はエッジング圧延機のロー
ル胴幅を表わす。
【００２３】エッジング圧延に続くユニバーサル圧延後
のフランジ幅を目標幅にするための上下エッジャーロー
ルの上下方向の位置については、ユニバーサル圧延での
左右平均フランジ幅拡がり量（左右のフランジの平均
値）を圧延条件、素材形状等により予測しておき、これ
を考慮し決定してやればよい。
のフランジ幅を目標幅にするための上下エッジャーロー
ルの上下方向の位置については、ユニバーサル圧延での
左右平均フランジ幅拡がり量（左右のフランジの平均
値）を圧延条件、素材形状等により予測しておき、これ
を考慮し決定してやればよい。
【００２４】エッジング圧延機で左右のフランジ幅圧下
量を変えると、左右のエッジング圧延荷重が変わること
になるが、これに対しては圧延荷重によるミル伸びを左
右それぞれ予測しておき、ミル伸び分予め締め込んでお
けばよい。
量を変えると、左右のエッジング圧延荷重が変わること
になるが、これに対しては圧延荷重によるミル伸びを左
右それぞれ予測しておき、ミル伸び分予め締め込んでお
けばよい。
【００２５】
【実施例】図２に示した熱間圧延設備を適用し、ウェブ
高さ460mm 、フランジ幅400mm 、ウェブ厚120mm になる
ビームブランク（鋼種：SS400 ）を用いて呼称寸法で
｛ウェブ高さ600mm 、フランジ幅300mm 、ウェブ厚12m
m、フランジ厚20mm｝、｛ウェブ高さ300mm 、フランジ
幅300mm 、ウェブ厚10mm、フランジ厚15mm｝という２製
品サイズのＨ形鋼の熱間圧延を行い、製品の左右のフラ
ンジ幅差を調査した。
高さ460mm 、フランジ幅400mm 、ウェブ厚120mm になる
ビームブランク（鋼種：SS400 ）を用いて呼称寸法で
｛ウェブ高さ600mm 、フランジ幅300mm 、ウェブ厚12m
m、フランジ厚20mm｝、｛ウェブ高さ300mm 、フランジ
幅300mm 、ウェブ厚10mm、フランジ厚15mm｝という２製
品サイズのＨ形鋼の熱間圧延を行い、製品の左右のフラ
ンジ幅差を調査した。
【００２６】粗圧延は両サイズとも全11パスで行った
が、この実施例では粗圧延 5パス以降、 9パスまで、奇
数パスにおいてはエッジング圧延機のロール開度をフラ
ンジ幅より広く設定しておき、エッジング圧延を行わ
ず、 6〜10パスの偶数パスでエッジング圧延を行った。
（これは、粗ユニバーサル圧延機とエッジング圧延機が
近接配置されているため、奇数パスでの寸法測定後すぐ
に素材がエッジング圧延機に到達し、エッジング圧延機
の上下ロールの軸方向調整が間に合わないためであ
る。）また、奇数パスのユニバーサル圧延後のフランジ
幅の測定をレーザー光による寸法測定装置５により行っ
た。
が、この実施例では粗圧延 5パス以降、 9パスまで、奇
数パスにおいてはエッジング圧延機のロール開度をフラ
ンジ幅より広く設定しておき、エッジング圧延を行わ
ず、 6〜10パスの偶数パスでエッジング圧延を行った。
（これは、粗ユニバーサル圧延機とエッジング圧延機が
近接配置されているため、奇数パスでの寸法測定後すぐ
に素材がエッジング圧延機に到達し、エッジング圧延機
の上下ロールの軸方向調整が間に合わないためであ
る。）また、奇数パスのユニバーサル圧延後のフランジ
幅の測定をレーザー光による寸法測定装置５により行っ
た。
【００２７】6〜10パスにおけるエッジング圧延機の上
下ロールの軸方向位置調整は(1)(2)式に示した方法で行
った。 600×300 、 300×300 の２サイズとも圧延 1本
目の各奇数パス毎のユニバーサル圧延後の素材の測定フ
ランジ幅とこれに続く偶数パスのエッジング圧延におけ
る上下ロール軸方向位置調整量を表１にまとめて示す。
このときのエッジャーロールのテーパ角度θは両サイズ
とも 5°であり、粗ユニバーサル圧延機の水平ロール胴
幅よりエッジング圧延機のロール胴幅は両サイズとも 6
mm小さい。従って(3) 式より最大調整量ΔＴmax は 3mm
となる。上下ロール軸方向位置調整量は左から右に動か
す場合（左フランジの幅圧下量を大きくする場合）を正
とした。
下ロールの軸方向位置調整は(1)(2)式に示した方法で行
った。 600×300 、 300×300 の２サイズとも圧延 1本
目の各奇数パス毎のユニバーサル圧延後の素材の測定フ
ランジ幅とこれに続く偶数パスのエッジング圧延におけ
る上下ロール軸方向位置調整量を表１にまとめて示す。
このときのエッジャーロールのテーパ角度θは両サイズ
とも 5°であり、粗ユニバーサル圧延機の水平ロール胴
幅よりエッジング圧延機のロール胴幅は両サイズとも 6
mm小さい。従って(3) 式より最大調整量ΔＴmax は 3mm
となる。上下ロール軸方向位置調整量は左から右に動か
す場合（左フランジの幅圧下量を大きくする場合）を正
とした。
【表１】
【００２８】比較例として、素材の左右フランジ幅差を
考慮せずに（上下ロール軸方向位置の調整を行わずに）
圧延を行った場合（従来法）の製品フランジ幅の調査も
行った。実験の再現性を考えて本発明、比較例とも10本
ずつ圧延を行った。
考慮せずに（上下ロール軸方向位置の調整を行わずに）
圧延を行った場合（従来法）の製品フランジ幅の調査も
行った。実験の再現性を考えて本発明、比較例とも10本
ずつ圧延を行った。
【００２９】表２に製品段階での左右フランジ幅差の平
均値
均値
【数１】 とばらつきσを示す。表２より明らかな如く、この発明
によれば左右のフランジ幅の精度に優れるＨ形鋼を製造
できることが判明した。
によれば左右のフランジ幅の精度に優れるＨ形鋼を製造
できることが判明した。
【表２】
【００３０】
【発明の効果】かくしてこの発明によれば、熱間圧延に
より製造されるＨ形鋼の左右フランジ幅精度を向上させ
ることができる。
より製造されるＨ形鋼の左右フランジ幅精度を向上させ
ることができる。
【図１】図１はエッジング圧延機の上下ロールを軸方向
に調整した状態を示す模式図である。
に調整した状態を示す模式図である。
【図２】図２は本発明を実施するのに用いて好適な熱間
圧延設備の構成を示す模式図である。
圧延設備の構成を示す模式図である。
【図３】図３はロール軸方向位置調整装置を示す模式図
である。
である。
【図４】図４はＨ形鋼熱間圧延設備の構成を示す模式図
である。
である。
【図５】図５（ａ）は粗ユニバーサル圧延における素材
の断面形状、（ｂ）はエッジング圧延における素材の断
面形状、（ｃ）は仕上げユニバーサル圧延における素材
の断面形状を示す模式図である。
の断面形状、（ｂ）はエッジング圧延における素材の断
面形状、（ｃ）は仕上げユニバーサル圧延における素材
の断面形状を示す模式図である。
【図６】図６はエッジング圧延での左右フランジ幅圧下
量の差とエッジング圧延からユニバーサル圧延までの素
材のトータルのフランジ幅変動量の左右差との関係を示
す線図である。
量の差とエッジング圧延からユニバーサル圧延までの素
材のトータルのフランジ幅変動量の左右差との関係を示
す線図である。
１ ブレークダウン圧延機 ２ 粗ユニバーサル圧延機 ３ エッジング圧延機 ３Ａ エッジャーロール（３Ｂはロール軸方向に動かし
たところ） ４ 仕上げユニバーサル圧延機 ５ 寸法測定装置 ６ 演算装置 ７ エッジャーロール軸方向位置調整装置
たところ） ４ 仕上げユニバーサル圧延機 ５ 寸法測定装置 ６ 演算装置 ７ エッジャーロール軸方向位置調整装置
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 吉田 博 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究所内 (72)発明者 井上 研司 岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地な し） 川崎製鉄株式会社水島製造所内
Claims (1)
- 【請求項１】 ブレークダウン圧延を施して得たＨ形断
面になる素材に、粗ユニバーサル圧延機及びエッジング
圧延機を用いて複数パスの熱間圧延を施すに当たり、エ
ッジング圧延機のロール胴幅を粗ユニバーサル圧延機の
水平ロール胴幅より狭くしておくとともに、エッジング
圧延機の上下ロールの軸方向位置を調整可能としてお
き、エッジング圧延前の素材の左右のフランジ幅を求
め、該エッジング圧延前の素材の左右のフランジ幅差に
基づき、該エッジング圧延に続くユニバーサル圧延後の
素材の左右のフランジ幅差が０となるように、エッジン
グ圧延機の上下ロールの軸方向位置を調整し該エッジン
グ圧延を行うことを特徴とするＨ形鋼の熱間圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7186695A JPH0919701A (ja) | 1995-06-30 | 1995-06-30 | Ｈ形鋼の熱間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7186695A JPH0919701A (ja) | 1995-06-30 | 1995-06-30 | Ｈ形鋼の熱間圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0919701A true JPH0919701A (ja) | 1997-01-21 |
Family
ID=16193022
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7186695A Withdrawn JPH0919701A (ja) | 1995-06-30 | 1995-06-30 | Ｈ形鋼の熱間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0919701A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TWI466480B (zh) * | 2007-01-10 | 2014-12-21 | Qualcomm Inc | 使用循環往復地移位序列的資訊傳輸 |
-
1995
- 1995-06-30 JP JP7186695A patent/JPH0919701A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TWI466480B (zh) * | 2007-01-10 | 2014-12-21 | Qualcomm Inc | 使用循環往復地移位序列的資訊傳輸 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20020903 |