JPH08150404A

JPH08150404A - Ｈ形鋼の熱間圧延方法

Info

Publication number: JPH08150404A
Application number: JP6292512A
Authority: JP
Inventors: Michiya Komashiro; 倫哉駒城; Takao Iguchi; 貴朗井口; Masanori Kitahama; 正法北浜; Hiroshi Yoshida; 博吉田; Hiroyuki Hayashi; 宏之林
Original assignee: Kawasaki Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 1994-11-28
Filing date: 1994-11-28
Publication date: 1996-06-11

Abstract

(57)【要約】【構成】Ｈ形断面になる粗形鋼片を、粗ユニバーサル
圧延機を用いて複数パスで熱間圧延するに当たり、圧延
中の左右の垂直ロールに働く圧下方向における圧延反力
および上下水平ロールのロール軸方向に働く圧延反力を
それぞれ計測して、その計測結果から圧延後における形
鋼の上下左右４脚のフランジの厚みないしは厚み偏差を
算出し、この算出結果をもとに次パスの圧延によって４
脚のフランジの厚み偏差を０もしくは許容範囲に収める
圧延荷重を算出するとともに、この圧延荷重に基づく水
平ロールのロール軸方向の移動量および垂直ロールの圧
下方向の移動量を求め、これらのロールの移動量とフラ
ンジの厚み偏差および目標フランジ厚から次パスにおけ
る圧延機のロールすき間を決定する。【効果】各フランジの厚みを均一にすることが可能なの
で、寸法精度の良好なＨ形鋼を安定供給できる。

Description

【発明の詳細な説明】【産業上の利用分野】

【０００１】この発明は、ユニバーサル圧延機を用いて
Ｈ形鋼を熱間圧延する場合に不可避であった上下, 左右
におけるフランジの厚さの変動を軽減し、製品品質の改
善を図ろうとするものである。

【０００２】

【従来の技術】Ｈ形鋼の熱間圧延設備は、一般にはブレ
ークダウン圧延機、粗ユニバーサル圧延機、エッジャー
圧延および仕上げユニバーサル圧延機の配列になる（図
４ａ,ｂ参照）のが普通であって、この設備において、
スラブやブルーム、ビームブランク等の素材を順次に通
して圧延することにより所定の断面寸法になるＨ形鋼が
製造されている。

【０００３】水平ロールと垂直ロールを備えた粗ユニバ
ーサル圧延機では、ブレークダウン圧延によって得られ
た粗鋼片の圧延がさらに進められ、水平ロールにてウエ
ブがその厚さ方向に、また、水平ロールと垂直ロールと
によってフランジがその厚さ方向に圧下され（図５
ａ）、フランジの幅寸法については粗ユニバーサル圧延
機と対で用いられるエッジャー圧延機にて所定の寸法に
まで圧下される（図５ｂ）。そして、この粗圧延は所定
の断面寸法に至るまで複数回繰り返され、その後、仕上
げユニバーサル圧延機において最終製品に仕上げられる
(図５ｃ) 。

【０００４】このような要領に従うＨ形鋼の熱間圧延で
は、上下で一対になる水平ロールと左右で一対になる垂
直ロールを備えたユニバーサル圧延機が使用されるが、
被圧延材の圧延中、各ロールには圧延反力が作用し、こ
れによって圧延機の各部が弾性変形するので、圧延中の
ロールのすき間は無負荷時のロールすき間に較べて増加
する傾向にある。

【０００５】そして、このような状況において何らかの
原因で上下左右４箇所のフランジの厚みが異なることと
なれば、無負荷時のロールの設定すき間を４箇所のフラ
ンジの圧延する部位において等しくしていても、発生す
る反力が４箇所でそれぞれ異なるため、この寸法変動を
修正しきれず、最終的にＨ形鋼製品の寸法精度の低下を
招く原因になっていた。

【０００６】さらに、近年では、薄肉サイズのＨ形鋼の
需要が増加する傾向にあり、残留応力の軽減や形状不良
の発生を防止する観点から、ウエブに比べて冷却速度の
遅いフランジ部を熱間圧延の途中または熱間圧延の終了
後に強制的に水冷する場合があり、このとき４箇所のフ
ランジ厚みに差があればその部位における温度が不均一
になり、冷却むらが生じて形状不良を引き起こす等の問
題があった。

【０００７】圧延中における圧延機のロールすき間の制
御に関してはこれまでに種々検討されており、その代表
的なものとしてはセットアップ制御が知られている。こ
れは、圧延反力とこれによるロールのすき間の増加量は
直線関係にあることから、圧延反力（圧延荷重）の予測
を行い、これに応じて予め無負荷時のロールのすき間を
調整しておこうとするものであり、この点に関する先行
文献としては、ユニバーサル圧延機の水平ロール、垂直
ロールのすき間を調整してフランジおよびウエブの厚み
を制御するようにした特開昭63-104714 号公報や特開昭
63-123510 号公報が参照される。

【０００８】また、Ｈ形鋼のフランジ４脚の厚みを揃え
るという観点からは、この他に特開平6-15327 号公報や
「影響係数法によるＨ形鋼の圧延寸法制御法」( 鉄と鋼
vol.79, No.3,P409 〜) に開示の技術も知られている。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】ところで、特開昭63-1
04714 号公報や特開昭63-123510 号公報に開示の技術
は、上下左右４脚のフランジの厚みのばらつきまでを軽
減することは考慮がなされておらずフランジの平均厚み
を制御するにとどまっているため、４脚のフランジの厚
みの均一化を図るのは困難であった。

【００１０】ここに、４脚のフランジの厚みに差を生じ
させる要因は多々あるが、この要因の中で上下水平ロー
ルのロール軸方向位置の相対的なずれの影響が非常に大
きい。すなわち、Ｈ形鋼のユニバーサル圧延では、水平
ロールのロール側面と垂直ロールのロール胴との間でフ
ランジがその厚み方向に圧下されることになるが、ここ
で水平ロールがロール軸方向に移動すると、水平ロール
のロール胴長は一定であるから、フランジを圧下する部
位のすき間が左右で反対方向に変化し、４脚のフランジ
の厚みに差が生じる。

【００１１】一方、特開平6-15327 号公報に開示の技術
は、粗ユニバーサル圧延中の素材の４脚のフランジ厚み
を測定し、この測定結果から粗ユニバーサル圧延機の上
下水平ロールのロール軸方向位置の偏差、左右垂直ロー
ルのロール開度の偏差および上下水平ロールのロールす
き間中心の垂直ロールすき間中心に対する偏差を演算
し、これらの偏差を０もしくは許容範囲に収める各ロー
ルの位置変更を行おうとするものであって、これによれ
ば、Ｈ形鋼の断面寸法、とくにフランジの厚みのばらつ
きは極めて軽減される傾向にあった。しかしながら、か
かる技術では、粗ユニバーサル圧延中の素材の寸法を計
測することが必須であることから寸法測定装置を別途に
設ける必要があるとともに、設備の取り合い上、寸法を
測定できないパスがどうしても生じるため寸法を測定し
たパスの次のパスでしか制御が行えず、品質の改善を図
るにも限界があった。

【００１２】また、「影響係数法によるＨ形鋼の圧延寸
法制御法」( 鉄と鋼vol.79, No.3,P409 〜) において
は、ユニバーサル圧延時、エッジャー圧延時のウエブ,
フランジそれぞれの圧延条件と圧延機の出側の厚みの関
係を定式化し、各部の寸法が多パスの圧延の後にどのよ
うに他部への寸法変動を含めて影響するかを把握し、こ
れを考慮して寸法制御を行う方法が開示されているが、
圧延条件とロールの出側における４脚のフランジ厚との
関係の定式化において、水平ロールのロール軸方向に働
く圧延反力による移動までは考慮が払われていないた
め、左右のフランジ厚みが異なる場合も生じ、フランジ
の厚みを全てにおいて揃えることは困難であった。

【００１３】この発明の目的は、上下、左右の全てにお
いて厚みの均一なフランジを有する寸法精度の良好なＨ
形鋼を製造できる熱間圧延方法を提案するところにあ
る。

【００１４】

【課題を解決するための手段】この発明は、ウエブおよ
びフランジを有するＨ形断面になる被圧延材を、ユニバ
ーサル圧延機を用いて熱間圧延する工程において、被圧
延材の圧延中の垂直ロールの圧延荷重および上下水平ロ
ールのロール軸方向の圧延荷重から、圧延機出側での４
脚のフランジ厚偏差を算出し、次パス以降でこの偏差が
０もしくは許容範囲になるように次パス以降においてロ
ールの圧下を調整するものである。

【００１５】すなわちこの発明は、ブレークダウン圧延
を施して得たＨ形断面になる粗形鋼片を被圧延材にし
て、この被圧延材を左右に挟む一対の垂直ロールとロー
ル軸方向への移動を可能とした上下で一対になる水平ロ
ールを備えた粗ユニバーサル圧延機を用いて複数パスで
熱間圧延を行うに当たり、圧延中の左右の垂直ロールに
働く圧下方向における圧延反力および上下水平ロールの
ロール軸方向に働く圧延反力をそれぞれ計測して、その
計測結果から圧延後における被圧延材の上下左右４箇所
のフランジの厚みないしは厚み偏差を算出し、この算出
結果を基に次パスの圧延によって４箇所のフランジの厚
み偏差を０もしくは許容範囲に収める圧延荷重を算出す
るとともに、この圧延荷重に基づく水平ロールのロール
軸方向の移動量および垂直ロールの圧下方向の移動量を
求め、このロールの移動量とフランジの厚み偏差および
目標フランジ厚から次パスにおける圧延機のロールすき
間を決定することを特徴とするＨ形鋼の熱間圧延方法で
ある。

【００１６】

【作用】ユニバーサル圧延機による圧延中において、垂
直ロールに働く圧下方向の圧延反力および水平ロールの
ロール軸方向に働く圧延反力から、圧延後の上下左右４
箇所のフランジ厚みの偏差を求め、この厚み偏差から次
パスのロールすき間を調整する場合につき以下に説明す
る。

【００１７】図１ａ, ｂに粗ユニバーサル圧延機のロー
ルの断面 (ｂ：被圧延材の各フランジの厚みが異なる場
合) を模式的に示す。図１ａ, ｂにおいて、１, ２は水
平ロール、３，４は垂直ロールであって、圧延素材ａの
各フランジｆに対応する部分の圧延荷重をＰ、素材の入
側厚み（圧延前) をＨ、無負荷時のロールすき間をＳ、
圧延によって生じるロールすき間の変化をδとし、図中
左上のフランジについて添字１を、左下のフランジにつ
いて添字２を、右上のフランジについて添字３を、さら
に右下のフランジについて添字４をそれぞれ付し、左右
の垂直ロール３, ４の圧延方向の剛性係数をそれぞれＫ
₁, Ｋ₂で表し、水平ロール１, ２のロール軸方向の剛
性係数をＫ₃, Ｋ₄で表し、各フランジの塑性定数をＭ
₁〜Ｍ₄で表すこととする。

【００１８】ここで、簡単のためロールのテーパ角θと
被圧延材のウエブｗの圧下による水平ロールのスラスト
方向の拘束を無視すれば、各フランジの圧延荷重Ｐ₁〜
Ｐ₄は、下記の如くとなる。Ｐ₁＝Ｍ₁｛Ｈ₁− (Ｓ₁＋δ₁)｝ ----- (1) Ｐ₂＝Ｍ₂｛Ｈ₂− (Ｓ₂＋δ₂)｝ ----- (2) Ｐ₃＝Ｍ₃｛Ｈ₃− (Ｓ₃＋δ₃)｝ ----- (3) Ｐ₄＝Ｍ₄｛Ｈ₄− (Ｓ₄＋δ₄)｝ ----- (4)

【００１９】左右の垂直ロール３, ４に働く圧延反力は
それぞれＰ₁＋Ｐ₂, Ｐ₃＋Ｐ₄であり、一方、上下の
水平ロール１, ２のロール軸方向に働く圧延反力は、左
から右方向へ向かう場合を正とすればそれぞれＰ₁−Ｐ
₃, Ｐ₂−Ｐ₄である。

【００２０】ユニバーサル圧延機による圧延中の第Ｊパ
ス目におけるこの４つの圧延反力を測定すれば、圧延に
よって生じるロールのすき間の変化量δ₁〜δ₄は下記
で求められる。 δ₁＝ (Ｐ₁＋Ｐ₂)/ Ｋ₁＋ (Ｐ₁−Ｐ₃)/ Ｋ₃ ----(5) δ₂＝ (Ｐ₁＋Ｐ₂)/ Ｋ₁＋ (Ｐ₂−Ｐ₄)/ Ｋ₄ ----(6) δ₃＝ (Ｐ₃＋Ｐ₄)/ Ｋ₂＋ (Ｐ₃−Ｐ₁)/ Ｋ₃ ----(7) δ₄＝ (Ｐ₃＋Ｐ₄)/ Ｋ₂＋ (Ｐ₄−Ｐ₂)/ Ｋ₄ ----(8)

【００２１】上記δ₁〜δ₄から、次パス (ｊ＋１パ
ス) のユニバーサル圧延における入側のフランジの厚み
偏差を求めることができる。すなわち、(1) 〜 (4)式の
Ｈ₁〜Ｈ₄の偏差が定まる。

【００２２】通常のユニバーサル圧延においては、各パ
ス毎に目標とする出側厚みを設定している。上記 (1)〜
(4)式で出側フランジ厚さｈ_iはｓ_i＋δ_i( ｉ＝１〜
４)で表されるが、ｊ＋１パス目においてｓ_i＋δ_iを
ｊ＋１パス目の目標厚さにするとすれば、Ｈ₁〜Ｈ₄の
偏差および目標厚さからｊ＋１パス目のフランジ４脚の
圧延荷重偏差が求められ、基準状態（偏差０）での圧延
荷重を加えることにより、フランジ４脚の圧延荷重Ｐ₁
〜Ｐ₄が求められる。そしてｊ＋１パス目の圧延荷重が
定まれば、 (5)〜 (8)式よりｊ＋１パス目のロールすき
間の変化量が、また、このすき間の変化量が求められれ
ば、下記の４つの式からｊ＋１パス目の４箇所の設定す
き間ｓ₁〜ｓ₄が求められることになる。ｓ₁＝ｈ₁−δ₁ ---- (9) ｓ₂＝ｈ₂−δ₂ ---- (10) ｓ₁＝ｈ₁−δ₁ ---- (11) ｓ₁＝ｈ₁−δ₁ ---- (12)

【００２３】(9) 〜 (12) 式においてｈ₁〜ｈ₄はそれ
ぞれ左上、左下、右上、右下のフランジの圧延後におけ
る目標の厚みである。ｊ＋１パスにおける圧延機の４つ
の設定すき間が定まれば、ロール形状、位置等の幾何学
的な関係からロールの圧下位置の調整が行える。このと
き、計算された圧下調整量が大きく、それだけの圧下調
整を行って圧延すると反りや曲がり等が発生するおそれ
がある場合には、そのパスにおいては調整量を適量だけ
減じ、さらにその次のパスで修正を行うようにして最終
的に製品の厚み偏差が許容範囲に納まるようにすればよ
い。

【００２４】上記 (5)〜(8) 式に示したように、各フラ
ンジｆ₁〜ｆ₄、すなわちフランジ４脚を圧延する際の
ロールのすき間がロールの軸方向に働く圧延反力により
変化することを考慮したのは、この発明における特徴事
項の一つであって、これは、ユニバーサル圧延中の水平
ロールのロール軸方向の圧延反力、移動量およびそのと
きの４脚のフランジの厚み偏差を幾度となく測定、検討
した結果見出されたものである。

【００２５】なお、上記 (1)〜(8) 式で用いたミル剛性
係数Ｋ₁〜Ｋ₄および塑性定数Ｍ₁〜Ｍ₄は、予め計算
や実測によって求めておいたものを用いるのが好まし
い。また、ウエブを圧下することによる水平ロールのス
ラスト方向の拘束を無視できない場合には、(5) 〜(8)
式中の係数Ｋ₃, Ｋ₄の値を見かけ上大きくすればよ
い。

【００２６】ロールのテーパ角度θが無視できない場合
には、テーパ角度に応じて定数を式中の必要な箇所に乗
じてやればよい。

【００２７】ロールすき間の調整に当たっては、各垂直
ロールの圧下位置の調整、各水平ロールのロール軸方向
位置の調整、水平ロールの上下方向の位置調整等が必要
となるが、水平ロールのロール軸方向位置の調整に関し
ては、実開平3-24301 号公報に開示されているような機
構やこれに類似した方式を採用すればよい。

【００２８】図２に、この発明を実施するのに好適な圧
延設備の構成を模式で示す。図中、５はブレークダウン
圧延機、６は粗ユニバーサル圧延機であって、この粗ユ
ニバーサル圧延機６は図示はしないが垂直ロール１, ２
の圧延反力および水平ロール３, ４のロール軸方向の圧
延反力がそれぞれ測定できるようになっている。

【００２９】また、７はエッジャー圧延機、８は仕上げ
ユニバーサル圧延機、９は測定した圧延反力から次のパ
スにおけるロールの設定すき間を演算する演算装置、10
は粗ユニバーサル圧延機６のロールすき間調整装置であ
って、演算装置９の演算結果に基づいてロールのすき間
を調整する。

【００３０】上記の構成になる圧延設備においては、粗
ユニバーサル圧延機６のロール位置の調整は、素材の圧
延中に少なくとも１回行われ、これによって各フランジ
の厚みの均一化が図られる。

【００３１】粗ユニバーサル圧延機６の上水平ロール１
に対するロール軸方向位置の調整・固定機構の例を図３
に示す。図３において、水平ロール１はスラストベアリ
ング11を介して回転可能にロールチョック12に支持さ
れ、この状態で水平ロール１のロール軸方向の位置は固
定される。ロールチョック12にはガイドアーム13が設け
られていて、このガイドアーム13はくさび形スペーサー
14とクランプアーム15によって挟持されていて、これに
よって水平ロール１のロール軸方向の位置が固定されて
いる。

【００３２】水平ロール１のロール軸方向の位置を調整
するには、パス間でクランプアーム15を開放するととも
に、くさび形スペーサー14を上または下に移動させる。
そうすると、くさび形スペーサー14の移動に従い寸法ｃ
が変化し、水平ロール１のロール軸方向の位置が変更さ
れる。垂直ロール３，４についての位置調整は、通常の
ロール開度の調整機構を用いる。

【００３３】なお、水平ロールのうち下水平ロール２に
ついての位置調整については触れていないが、これは基
本的には下水平ロール２を基準にして圧延機のロールす
き間を決定するようにしたからであり、上水平ロール１
を基準にするような場合には、下水平ロール２に上掲図
３に示したような機構が適用される。図３に示した如き
機構は、パス間で水平ロールのロール軸方向位置の調整
が可能で、かつ圧延中にはその位置を固定できるもので
あれば同様の効果が期待でき、その構成についてはとく
に限定されない。

【００３４】

【実施例】図２に示した設備を適用して、ウエブ高さ46
0 mm, フランジ幅400 mm, ウエブ厚120 mmになるビーム
ブランク (鋼種：SS400)を、呼称寸法でウエブ高さ700
mm, フランジ幅300 mm, ウエブ厚13mm, フランジ厚20mm
のＨ形鋼になるまで熱間圧延し、圧延後におけるＨ形鋼
の各フランジ厚みを調査した。

【００３５】粗ユニバーサル圧延機を用いた圧延は全13
パスで行ったが、この実施例では３パス目以降の圧延反
力の測定から、４パス目以降で垂直ロールおよび水平ロ
ールのロール軸方向の位置の調整を行った。

【００３６】上下水平ロールのロール軸方向の剛性は45
tonf/mm 、左右垂直ロールの剛性は160tonf/mmであり、
これは予め実測により求めておいたものを用い、塑性定
数Ｍは過去の圧延実績から表１中に示した値を用いた。
なお、１パス, ２パスにおいては、フランジ全面を垂直
ロールで圧下していないと考え制御の対象外とした。

【００３７】表１に、測定した圧延反力、計算ミル伸
び、実際の調整量等をまとめて示す。ロールの設定すき
間の調整量は左右の垂直ロールではロール開度を小さく
する方向を正とし、上水平ロールにおいてはロールを右
から左へ移動させる場合を正とした。

【００３８】

【表１】

【００３９】３パス時の圧下反力から、(5) 〜 (8)式を
そのまま用いて右下のフランジ厚みを基準にした左上、
左下および右上の３箇所のミル伸びの偏差を計算した。
３パス目時点での調整量は０であるから、これが３パス
後 (４パスに入る前)における左上, 左下および右上の
三箇所のフランジの計算による厚み偏差はそれぞれΔＨ
₁, ΔＨ₂, ΔＨ₃となる。

【００４０】次に、この４パス目入側厚み偏差と４パス
後の目標厚から、(1) 〜 (4)式を用いて各フランジの圧
延荷重偏差を求め、あらかじめ求めておいた基準状態
（偏差０の状態）での圧延荷重を加えることにより
Ｐ₁′〜Ｐ₄′を求め、この圧延荷重を左右の垂直ロー
ルおよび上下の水平ロールの圧延反力に振り分けた。そ
して、この圧延反力から４パス目におけるミル伸び
δ₁′〜δ₄′を求めた。

【００４１】表１では右下フランジを基準とした偏差を
示しており、この４パス目のミル伸びの偏差と３パス後
の計算厚み偏差の和が、４パス目における無負荷時の必
要設定すき間偏差ΔＳ₁′, ΔＳ₂′, ΔＳ₃′とな
る。必要設定すき間偏差から計算調整量ΔＶ₁′, ΔＶ
₂′, ΔＴ₁′を求めるのに、ここでは以下の式を用い
た。 ΔＶ₁′＝ΔＳ₂′／２ ---- (13) ΔＶ₂′＝ΔＳ₂′／２ ---- (14) ΔＴ₁′＝ (ΔＳ₁′−ΔＳ₂′−ΔＳ₃′) ／２ ---- (15)

【００４２】上記の (13) 〜 (15) 式において、Δ
Ｖ₁′, ΔＶ₂′は圧下方向が正、ΔＴ ₁′は右から左
方向に正である。実際の調整に当たってはロールの設定
すき間の精度も考慮し0.05mm単位の調整とした。

【００４３】４パス目の実際の圧延反力を測定し、３パ
ス目と同様にミル伸び偏差を計算した。この４パス目の
計算ミル伸び偏差と３パス後の計算厚み偏差の和から４
パス目の圧下調整量を差し引いたものを４パス後のフラ
ンジの計算による厚み偏差とした。以降５パス目以降も
４パス目と同様に調整を行っていった。ただし、11パス
目においては、上水平ロールの計算調整量が大きく圧延
時の曲がりが懸念されたので実際の調整量を0.3 mmとし
た。

【００４４】比較として、ロール位置の調整を全く行わ
ない従来法 (対比例１) および左右の垂直ロールの圧延
荷重から垂直ロールの圧下調整だけを行った場合 (対比
例２) のフランジ厚さの調査も行った。この実施例、対
比例ともにブレークダウン圧延条件は全く同一とした
が、ブレークダウン圧延後の素材の寸法調査をしたとこ
ろ素材の進行方向に向かう左側のフランジの厚みが厚
く、厚み偏差が約３mm程度生じていた。

【００４５】表２にこの発明に従って圧延した場合の製
品の各フランジの厚みを対比例１,２の結果とともに示
す。

【表２】

【００４６】表２より明らかな如く、この発明によれ
ば、Ｈ形鋼のフランジの厚みのばらつきが減少し寸法精
度の向上に有用であることが確かめられた。また、反り
や曲がり等の不具合については適合例、対比例２につい
ては問題はなかったが、対比例１では若干ではあるが圧
延方向左側 (素材の進行方向に向かって左側) への曲が
りが発生していた。

【００４７】

【発明の効果】以上説明したようにこの発明によれば、
Ｈ形鋼の熱間圧延において各フランジの厚みを均一にす
ることが可能なので、寸法精度の良好なＨ形鋼を安定供
給できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】ａ, ｂは粗ユニバーサル圧延機のロールの断面
を示した図である。

【図２】この発明を実施するのに用いて好適な設備の構
成を示した図である。

【図３】上水平ロールの位置調整機構の構成説明図であ
る。

【図４】ａ，ｂは従来の圧延設備の構成を示した図であ
る。

【図５】ａ, ｂ, ｃはＨ形鋼の熱間圧延での断面の変化
状況を示した図である。

【符号の説明】

１水平ロール２水平ロール３垂直ロール４垂直ロール５ブレークダウン圧延機６粗ユニバーサル圧延機７エッジャー圧延機８仕上げユニバーサル圧延機９演算装置 10 ロール隙間調整装置 11 スラストベアリング 12 ロールチョック 13 ガイドアーム 14 くさび形スペーサー 15 クランプアーム

フロントページの続き (72)発明者北浜正法千葉県千葉市中央区川崎町１番地川崎製鉄株式会社鉄鋼研究所内 (72)発明者吉田博千葉県千葉市中央区川崎町１番地川崎製鉄株式会社鉄鋼研究所内 (72)発明者林宏之岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地なし）川崎製鉄株式会社水島製鉄所内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】ブレークダウン圧延を施して得たＨ形断
面になる粗形鋼片を被圧延材にして、この被圧延材を左
右に挟む一対の垂直ロールとロール軸方向への移動を可
能とした上下で一対になる水平ロールを備えた粗ユニバ
ーサル圧延機を用いて複数パスで熱間圧延を行うに当た
り、圧延中の左右の垂直ロールに働く圧下方向における圧延
反力および上下水平ロールのロール軸方向に働く圧延反
力をそれぞれ計測して、その計測結果から圧延後におけ
る被圧延材の上下左右４箇所のフランジの厚みないしは
厚み偏差を算出し、この算出結果をもとに次パスの圧延
によって各フランジの厚み偏差を０もしくは許容範囲に
収める圧延荷重を算出するとともに、この圧延荷重に基
づく水平ロールのロール軸方向の移動量および垂直ロー
ルの圧下方向の移動量を求め、各ロールの移動量とフラ
ンジの厚み偏差および目標フランジ厚から次パスにおけ
る圧延機のロールすき間を決定することを特徴とするＨ
形鋼の熱間圧延方法。