JPH11132502A - 除湿空調システム - Google Patents

除湿空調システム

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JPH11132502A JP9309613A JP30961397A JPH11132502A JP H11132502 A JPH11132502 A JP H11132502A JP 9309613 A JP9309613 A JP 9309613A JP 30961397 A JP30961397 A JP 30961397A JP H11132502 A JPH11132502 A JP H11132502A
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Abstract

(57)【要約】 【課題】 運転コストが安く、しかも日中の電力消費が
少なく、しかも夜間蓄熱運転中の外気への放熱が最小に
なる除湿空調システムを提供する。 【解決手段】 デシカント１０３により水分を吸着され
たのち第１のヒートポンプ２００Ａの低熱源２４０によ
って冷却される処理空気の経路Ａと、第１のヒートポン
プの高熱源２２０によって加熱されたのち水分吸着後の
デシカントを通過してデシカント中の水分を脱着して再
生する再生空気の経路Ｂを有する除湿空調システムにお
いて、第１のヒートポンプの低熱源によって冷却される
前の処理空気を冷却する第１の蓄熱装置３３０と、第１
のヒートポンプの高熱源によって加熱される前の再生空
気を加熱する第２の蓄熱装置３１０を設け、第１の蓄熱
装置を低熱源とし、第２の蓄熱装置を高熱源として作動
する第２のヒートポンプ２００Ｂによって、第１および
第２の蓄熱装置に蓄熱する。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、デシカントを用い
た空調システムに係り、特に再生空気の加熱および処理
空気の冷却用の熱源としてヒートポンプを使用する空調
システムに関する。
【０００２】
【従来の技術】図５は、吸収ヒートポンプ（２００：Ｈ
Ｐとして標記）を熱源機とし、デシカントを用いた空調
機所謂デシカント空調機と組合せた空調システムを示す
ものである。この空調システムは、デシカントロータ１
０３により水分を吸着される処理空気の経路Ａと、加熱
源によって加熱されたのち前記水分吸着後のデシカント
ロータ１０３を通過してデシカント中の水分を脱着して
再生する再生空気の経路Ｂを有し、水分を吸着された処
理空気とデシカントロータ１０３再生前かつ加熱源によ
り加熱される前の再生空気との間に顕熱熱交換器１０４
を有する空調機と、ヒートポンプ２００とを有し、前記
ヒートポンプ２００の高熱源を加熱源として前記空調機
の再生空気を加熱器１２０で加熱してデシカントの再生
を行うとともに前記ヒートポンプの低熱源を冷却熱源と
して冷却器１１５で前記空調機の処理空気の冷却を行う
空調システムである。
【０００３】そして、この空調システムでは、ヒートポ
ンプがデシカント空調機の処理空気の冷却と再生空気の
加熱を同時に行うよう構成したことで、ヒートポンプに
外部から加えた駆動エネルギによってヒートポンプが処
理空気の冷却効果を発生させ、さらにヒートポンプ作用
で処理空気から組み上げた熱とヒートポンプの駆動エネ
ルギを合計した熱でデシカントの再生が行えるため、外
部から加えた駆動エネルギの多重効用化が図れて高い省
エネルギ効果が得られる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】このような空調装置の
熱源ヒートポンプとして電動式のヒートポンプ例えば蒸
気圧縮式ヒートポンプを用いる場合には、夏期日中の電
力消費を低減し、安価な深夜電力を利用して運転コスト
を節約する目的から、従来の空調装置で通常行われてい
るように、蓄熱装置を併設することが考えられる。図６
はそのような目的から、従来例を参考にして考えられる
蓄熱装置を内蔵した熱源機と所謂デシカント空調機を結
合した空調装置を示す図である。
【０００５】図６において示すように、この種の空調シ
ステムによれば、蓄熱機能を有する熱源機３００は、再
生空気加熱のための高温蓄熱槽３１０と、処理空気を冷
却するための低温蓄熱槽３３０を有していて、夜間の蓄
熱運転の際には圧縮機３６０、凝縮器３２０、膨張弁３
５０、蒸発器３４０によって構成されるヒートポンプ２
００と、ポンプ３１２、経路３１３、凝縮器３２０、経
路３１４、高温蓄熱槽３１０、経路３１１によって形成
される温熱媒体循環系統と、ポンプ３３２、経路３３
３、蒸発器３４０、経路３３４、低温蓄熱槽３３０、経
路３３１によって形成される冷熱媒体循環系統を運転し
て、熱を低温蓄熱槽３３０から汲み上げて、高温蓄熱槽
３１０に移送することによって、冷熱と温熱を同時に蓄
える。一方、日中の蓄熱を利用した空調運転の際には、
前記蓄熱運転時に行ったヒートポンプおよび熱源側の冷
温熱移送媒体循環系統の運転に加えて、ポンプ３１５、
経路３１６、高温蓄熱槽３１０、経路１２２、加熱器１
２０、経路１２３によって形成される空調機側の温熱媒
体循環系統と、ポンプ３３５、経路３３６、低温蓄熱槽
３３０、経路１１７、冷却器１１５、経路１１８によっ
て形成される空調機側の冷熱媒体循環系統を運転して冷
熱と温熱の両方の蓄熱を利用して空調負荷の一部をまか
ない、日中の電力を節約した空調運転を行うことが期待
できる。しかも夜間には冷熱と温熱を同時に蓄熱するこ
とができるため、外気に一切熱を放出せず、夜間の熱汚
染すなわち都市のヒートアイランド化を防止できる効果
も期待できる。
【０００６】しかしながら、図７の湿り空気線図上に示
すような夏期の標準的な空調条件でデシカント空調のサ
イクルを実現するためには、各熱交換器や蓄熱槽で伝熱
によって熱を移送するために温度差が必要で、高温側の
熱源温度をデシカント再生前（状態Ｔ：７０℃）の再生
空気温度よりも高くする必要があり、さらに低温側の熱
源温度も加湿器前（状態Ｎ：１９℃）処理空気温度より
も低くする必要があって、そのため蓄熱運転の際のヒー
トポンプの温度リフトが異常に高くなる問題が生じる。
【０００７】以下に事例を用いて説明する。デシカント
空調の空気側のサイクルは、夏期の気象条件では以下の
ように状態変化をしてサイクルを形成する。すなわち空
調される室内１０１の空気（処理空気：状態Ｋ：２７
℃、１０.８ｇ／ｋｇ）は経路 １０７を経て送風機１０
２に吸引され昇圧されて経路１０８をへてデシカントロ
ータ１０３に送られデシカントロータの吸湿剤たとえば
シリカゲルなどによって空気中の水分を吸着され絶対湿
度が低下するとともに吸着熱によって空気は温度上昇す
る（状態Ｌ：４５℃、５.８ｇ／ｋｇ）。湿度が下がり
温度上昇した空気は経路１０９を経て顕熱熱交換器１０
４に送られ外気（再生空気）と熱交換して冷却される
（状態Ｍ：３３℃）。冷却された空気は経路１１０を経
て冷水熱交換器（冷却器）１１５に送られさらに冷却さ
れる（状態Ｎ：１９℃）。冷却された空気は経路１１１
を経て加湿器１０５に送られ水噴射または気化式加湿に
よって等エンタルピ過程で温度低下し（状態Ｐ）、経路
１１１を経て空調空間１０１に戻される。このようにし
て室内の還気（状態Ｋ）と給気（状態Ｐ）との間にはエ
ンタルピ差ΔＱが生じ、これによって空調空間１０１の
冷房が行われる。デシカントの再生は次のように行われ
る。再生用の外気（ＯＡ：状態Ｑ：３０℃、１９ｇ／ｋ
ｇ）は経路１２４を経て送風機１４０に吸引され昇圧さ
れて顕熱熱交換器１０４に送られ、処理空気を冷却して
自らは温度上昇し（状態Ｒ：４２℃）経路１２５を経て
次の顕熱熱交換器１２１に流入し、再生後の高温の空気
と熱交換して温度上昇する（状態Ｓ：５０℃）。さらに
顕熱熱交換器１２１を出た再生空気は経路１２６を経て
温水熱交換器（加熱器）１２０に流入し温水によって加
熱され７０℃まで温度上昇し、相対湿度が低下する（状
態Ｔ）。相対湿度が低下した再生空気はデシカントロー
タ１０３を通過してデシカントロータの水分を脱着する
（状態Ｕ：５２℃、２８.５ｇ／ｋｇ）。デシカントロ
ータ１０３を通過した再生空気は経路１２８を経て顕熱
熱交換器１２１に流入し、顕熱熱交換器１０４を出た再
生前の再生空気の余熱を行って自らは温度低下した（状
態Ｖ）のち経路１２９を経て排気として外部に捨てられ
る。このようにしてデシカントの再生と処理空気の除
湿、冷却をくりかえし行うことによって、デシカントに
よる空調を行う。
【０００８】次に図６のような蓄熱槽を有する空調シス
テムにおいて、このように処理空気を３３℃から１９℃
まで冷却するために必要な低熱源の温度関係を図８に示
す。図８から、処理空気を冷却する空調機側の熱媒体
（冷水）は、温度効率７５％を想定すると、冷水入口温
度は再生空気出口よりも４℃低い１５℃が必要であり、
さらに、低温蓄熱媒体が該空調機側の冷熱媒体（冷水）
から熱を奪うためには、低温蓄熱媒体の相変化温度は該
冷熱媒体（冷水）よりも３℃低い１２℃が必要であり、
さらに蓄熱運転において、熱源側の低熱媒体（冷水）が
低温蓄熱媒体から熱を奪うためには、熱源側の低温熱媒
体（冷水）の入口温度は低温蓄熱媒体の相変化温度より
も７℃低い５℃が必要であり、さらに熱源ヒートポンプ
２００が熱源側の冷熱媒体（冷水）から熱を奪うために
は、熱源ヒートポンプ２００の蒸発温度は熱源側の冷熱
媒体（冷水）入口温度よりも２℃高い３℃が必要である
ことが判る。このように、熱源ヒートポンプ２００の蒸
発温度は処理空気の冷却後の温度である１９℃よりも１
６℃低い３℃にする必要がある。
【０００９】同様に再生空気を５０℃から７０℃まで昇
温するために必要な熱源の温度関係を図９に示す。図９
から、再生空気を加熱する空調機側の熱媒体（温水）
は、温度効率７５％を想定すると、温水入口温度は再生
空気出口よりも７℃高い７７℃が必要であり、さらに、
蓄熱媒体から該空調機側の熱媒体（温水）に熱を伝達す
るためには、蓄熱媒体の相変化温度は該熱媒体（温水）
よりも３℃高い８０℃が必要であり、さらに蓄熱運転に
おいて、熱源側の熱媒体（温水）から蓄熱媒体に熱を伝
達するためには、熱源側の熱媒体（温水）の入口温度は
蓄熱媒体の相変化温度よりも７℃高い８７℃が必要であ
り、さらに熱源ヒートポンプ２００から熱源側の熱媒体
（温水）に熱を伝達するためには、熱源ヒートポンプ２
００の凝縮温度は熱源側の熱媒体（温水）入口温度より
も２℃高い８９℃が必要であることが判る。このよう
に、熱源ヒートポンプ２００の凝縮温度は再生空気の最
高温度である７０℃よりも１９℃高い８９℃にする必要
がある。
【００１０】このように、図６の空調システムでは、蓄
熱をするために、３℃の蒸発温度と８９℃の凝縮温度で
ヒートポンプを運転する必要を生じ、そのためヒートポ
ンプ２００の温度リフトが８６℃と極めて高くなって、
効率の低下を招くとともに、汎用のエアコン用圧縮機を
用いることができず、コストの上昇を招く問題がある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明
は、蒸気圧縮式ヒートポンプサイクルを形成する第１の
ヒートポンプを有し、デシカントにより水分を吸着され
たのち該第１のヒートポンプの低熱源によって冷却され
る処理空気の経路と、該第１のヒートポンプの高熱源に
よって加熱されたのち前記水分吸着後のデシカントを通
過してデシカント中の水分を脱着して再生する再生空気
の経路を有し、デシカントを処理空気と再生空気が交互
に流通するようにした除湿空調システムにおいて、前記
第１のヒートポンプの低熱源によって冷却される前の処
理空気を冷却する第１の蓄熱装置と、第１のヒートポン
プの高熱源によって加熱される前の再生空気を加熱する
第２の蓄熱装置を設け、該第１の蓄熱装置を低熱源と
し、該第２の蓄熱装置を高熱源として作動する第２のヒ
ートポンプによって、第１および第２の蓄熱装置に蓄熱
することを特徴とする除湿空調システムである。
【００１２】このように、デシカント空調の処理空気お
よび再生空気の伝熱過程が空気の顕熱変化であることを
利用して、蓄熱装置が負担する処理空気の冷却過程を温
度が高い部分とし、かつ蓄熱装置が負担する再生空気の
加熱過程を温度が低い部分として、各蓄熱装置の温度差
を少なくすることによって、蓄熱運転のために必要なヒ
ートポンプの温度リフトを少なくすることができる。
【００１３】請求項２に記載の発明は、第１の蓄熱装置
の冷熱を取り出して処理空気との熱交換器に導き処理空
気を冷却する第１の冷熱媒体循環経路と、第２の蓄熱装
置の温熱を取り出して再生空気との熱交換器に導き再生
空気を加熱する第１の温熱媒体循環経路と、第２のヒー
トポンプの蒸発器から冷熱を取り出して第１の蓄熱装置
に送る第２の冷熱媒体循環経路と、第２のヒートポンプ
の凝縮器から温熱を取り出して第２の蓄熱装置に送る第
２の温熱媒体循環経路とを設け、蓄熱運転の際は、第２
のヒートポンプを運転して前記第２の冷熱媒体循環経路
および第２の温熱媒体循環経路に熱移送媒体を流動さ
せ、蓄熱を放出する運転の際は、第２のヒートポンプを
停止して前記第１の冷熱媒体循環経路および第１の温熱
媒体循環経路に熱移送媒体を流動させることを特徴とす
る請求項１に記載の除湿空調システムである。
【００１４】このように、第２のヒートポンプと第１乃
至２の蓄熱装置とデシカント空調装置とを第１乃至２の
冷熱媒体循環経路および第１乃至２の温熱媒体循環経路
によって連結し、運転制御することによって、蓄熱運転
や蓄熱放出運転など多様な運転形態に対応できる。
【００１５】請求項３に記載の発明は、第２のヒートポ
ンプが蒸気圧縮式ヒートポンプサイクルを形成してお
り、第１および第２のヒートポンプが圧縮機を共用して
いることを特徴とする請求項１又は２に記載の除湿空調
システムである。このように、第１および第２のヒート
ポンプの圧縮機を１つの圧縮機で兼用することでコスト
が安くなる。
【００１６】請求項４に記載の発明は、第１の蓄熱装置
に１６乃至２６℃で潜熱変化する潜熱蓄熱材料を内蔵す
るとともに、第２の蓄熱装置に６２乃至７２℃で潜熱変
化する潜熱蓄熱材料を内蔵したことを特徴とする請求項
１乃至３のいずれかに記載の除湿空調システムである。
このように、蓄熱装置内部に潜熱蓄熱材料を内蔵したこ
とによって、蓄熱装置の蓄熱密度が高くなり、装置をコ
ンパクトにできる。
【００１７】請求項５に記載の発明は、第１の蓄熱装置
に潜熱蓄熱材料として、パラフィン系ｎ−ヘキサデカン
（ｎ−Ｈｅｘａｄｅｃａｎｅ：Ｃ16Ｈ34）を用いたこと
を特徴とする請求項４に記載の除湿空調システムであ
る。請求項６に記載の発明は、第１の蓄熱装置に潜熱蓄
熱材料として、少なくとも酢酸カリウムを溶質とする水
溶液を用いたことを特徴とする請求項４に記載の除湿空
調システムである。
【００１８】請求項７に記載の発明は、第１の蓄熱装置
に潜熱蓄熱材料として、少なくとも塩化カルシウム６水
塩と塩化マグネシウム６水塩と臭化マグネシウム６水塩
を含む混合物を用いたことを特徴とする請求項４に記載
の除湿空調システムである。請求項８に記載の発明は、
第１の蓄熱装置に潜熱蓄熱材料として、少なくとも塩化
カルシウム６水塩と硝酸ニッケル６水塩を含む混合物を
用いたことを特徴とする請求項４に記載の除湿空調シス
テムである。
【００１９】請求項９に記載の発明は、第１の蓄熱装置
に潜熱蓄熱材料として、少なくとも塩化カルシウム６水
塩と硝酸第２鉄９水塩を含む混合物を用いたことを特徴
とする請求項４に記載の除湿空調システムである。請求
項１０に記載の発明は、第１の蓄熱装置に潜熱蓄熱材料
として、少なくともリン酸水素２ナトリウム１２水塩を
含む混合物を用いたことを特徴とする請求項４に記載の
除湿空調システムである。
【００２０】請求項１１に記載の発明は、第１の蓄熱装
置に潜熱蓄熱材料として、少なくとも硫酸ナトリウム１
０水塩と炭酸ナトリウムを含む混合物を用いたことを特
徴とする請求項４に記載の除湿空調システムである。請
求項１２に記載の発明は、第１の蓄熱装置に潜熱蓄熱材
料として、少なくとも硫酸ナトリウム１０水塩とカルバ
ミン酸アンモニウムを含む混合物を用いたことを特徴と
する請求項４に記載の除湿空調システムである。
【００２１】請求項１３に記載の発明は、第２の蓄熱装
置に潜熱蓄熱材料として、炭素原子数が２９から３３の
ｎ−パラフィンを用いたことを特徴とする請求項４に記
載の除湿空調システムである。請求項１４に記載の発明
は、第２の蓄熱装置に潜熱蓄熱材料として、分子量５４
００乃至６６００のポリエチレングリコールを用いたこ
とを特徴とする請求項４に記載の除湿空調システムであ
る。請求項１５に記載の発明は、第２の蓄熱装置に潜熱
蓄熱材料として、ステアリン酸を用いたことを特徴とす
る請求項４に記載の除湿空調システムである。
【００２２】請求項１６に記載の発明は、第２の蓄熱装
置に潜熱蓄熱材料として、ビフェニルを用いたことを特
徴とする請求項４に記載の除湿空調システムである。請
求項１７に記載の発明は、第２の蓄熱装置に潜熱蓄熱材
料として、パルミチン酸を用いたことを特徴とする請求
項４に記載の除湿空調システムである。このように、各
種の潜熱蓄熱材料を用いることによって、デシカント空
調の熱源に最適な蓄熱密度が高い蓄熱装置を提供するこ
とができる。
【００２３】
【発明の実施の形態】以下、本発明に係る除湿空調シス
テムの実施の形態を図面を参照して説明する。図１は本
発明の第１の実施の形態である除湿空調システムの基本
構成を示す図である。この実施の形態では熱源機３００
と２つの熱媒体経路で連結する第１のヒートポンプ２０
０Ａを内蔵したデシカント空調機を次のように構成す
る。
【００２４】すなわち、デシカントロータ１０３は、図
６において説明したものと同じように、デシカントが、
処理空気経路Ａと再生空気経路Ｂの双方に跨がって所定
のサイクルで回転するよう構成されている。処理空気経
路Ａは、空調空間と還気導入用の送風機１０２の吸い込
み口と経路１０７を介して接続し、送風機１０２の吐出
口はデシカントロータ１０３の水分吸着工程を行う第１
の区画と経路１０８を介して接続し、デシカントロータ
１０３の処理空気の出口は再生空気と熱交換関係にある
顕熱交換器１０４と経路１０９を介して接続し、顕熱交
換器１０４の処理空気の出口は熱源機３００の冷熱媒体
（冷水）と熱交換する冷却器１１５と経路１１０を介し
て接続し、冷却器１１５の処理空気の出口は第１のヒー
トポンプ２００Ａの蒸発器２４０と接続し、蒸発器２４
０の処理空気の出口は加湿器１０５と経路１１１を介し
て接続し、加湿器１０５の処理空気の出口は給気口とな
る処理空気出口と経路１１２を介して接続して処理空気
のサイクルを形成する。
【００２５】一方、再生空気経路Ｂは、再生空気となる
外気導入用の送風機１４０の吸い込み口と経路１２４を
介して接続し、送風機１４０の吐出口は処理空気と熱交
換関係にある顕熱交換器１０４と接続し、顕熱交換器１
０４の再生空気出口はデシカント再生後の再生空気と熱
交換関係にある顕熱交換器１２１の低温流体側通路と接
続し、顕熱熱交換器１２１の低温側再生空気の出口は熱
源機３００の温熱媒体（温水）と熱交換する加熱器１２
０と経路１２６を介して接続し、加熱器１２０の再生空
気の出口は第１のヒートポンプ２００Ａの凝縮器２２０
と接続し、凝縮器２２０の再生空気の出口はデシカント
ロータ１０３の再生空気の再生工程を行う第２の区画と
経路１２７を介して接続し、デシカントロータ１０３の
再生空気の再生工程を行う第２の区画の再生空気の出口
は経路１２８を介して前記顕熱交換器１２１の高温流体
側通路と接続し、顕熱交換器１２１の高温流体側通路出
口は外部空間と経路１２９を介して接続して再生空気を
外部から取り入れて、外部に排気するサイクルを形成す
る。
【００２６】また、前記第１のヒートポンプ２００Ａ
は、蒸気圧縮式ヒートポンプで構成し、圧縮機２６０、
低熱源熱交換器（蒸発器）２４０、高熱源熱交換器（凝
縮器）２２０、膨張弁２５０を主な構成機器として冷凍
サイクルを形成し、かつ蒸発器２４０において低圧の冷
媒の湿り蒸気がデシカント１０３通過後かつ前記冷却器
１１５で冷却された後の処理空気と熱交換関係をなし、
かつ凝縮器２２０において高圧の冷媒の湿り蒸気がデシ
カント１０３通過前かつ前記加熱器１２０で加熱された
後の再生空気と熱交換関係をなすサイクルを形成する。
【００２７】なお、図中、丸で囲ったアルファベットＤ
〜Ｖは、図７と対応する空気の状態を示す記号である。
また、処理空気経路Ａと再生空気経路Ｂの双方に跨がっ
て所定のサイクルで回転するデシカントは、従来例で開
示されているように、処理空気経路Ａに経路１０８，１
０９を介して接続されていて水分吸着工程を行う第１の
区画と、再生空気経路Ｂに経路１２７，１２８を介して
接続されていて再生空気の再生工程を行う第２の区画と
に分割され、デシカントが第１の区画、第２の区画を経
て第１の区画に戻るよう構成する。
【００２８】このように第１のヒートポンプ２００Ａを
内蔵したデシカント空調機を構成し、このデシカント空
調機と熱源機３００とは、第１の蓄熱装置３３０の冷熱
を取り出して処理空気との熱交換器（冷却器）１１５に
導き処理空気を冷却するための第１の冷熱媒体循環経路
すなわち経路１１７、熱交換器（冷却器）１１５、ポン
プ３３５、経路３３６、蓄熱装置３３０、経路１１８を
循環する冷熱媒体循環経路と、第２の蓄熱装置３１０の
温熱を取り出して再生空気との熱交換器（加熱器）１２
０に導き再生空気を加熱するための第１の温熱媒体循環
経路すなわち経路１２２、熱交換器（加熱器）１２０、
ポンプ３１５、経路３１６、蓄熱装置３１０、経路１２
３を循環する温熱媒体循環経路とによって連結する。
【００２９】一方、蓄熱機能を有する熱源機３００は、
処理空気を冷却するための第１の蓄熱装置（低温蓄熱
槽）３３０と、再生空気加熱のための第２の蓄熱装置
（高温蓄熱槽）３１０を有し、さらに蓄熱用の（第２
の）ヒートポンプ２００Ｂとして圧縮機３６０、凝縮器
３２０、膨張弁３５０、蒸発器３４０によって構成され
る蒸気圧縮式ヒートポンプを有し、さらにポンプ３３
２、経路３３３、蒸発器３４０、経路３３４、低温蓄熱
槽３３０、経路３３１を循環する第２の冷熱媒体循環経
路（冷水循環系統）と、ポンプ３１２、経路３１３、凝
縮器３２０、経路３１４、高温蓄熱槽３１０、経路３１
１を循環する第２の温熱媒体循環経路（温水循環系統）
を有し、さらにポンプ３３５、経路３３６、第１の蓄熱
装置３３０、経路１１７、冷却器１１５、経路１１８を
循環する前記の第１の冷熱媒体循環経路と、ポンプ３１
５、経路３１６、第２の蓄熱装置３１０、経路１２３、
経路１２２、加熱器１２０、経路１２３を循環する前記
の第１の温熱媒体循環経路とによって、第１のヒートポ
ンプ２００Ａを内蔵したデシカント空調機と連結してい
る。そして第１の蓄熱装置（低温蓄熱槽）３３０には、
前記冷熱媒体と熱交換して１６乃至２６℃以上になる際
に潜熱変化たとえば固体から液体に融解して冷熱媒体か
ら熱を吸収する潜熱蓄熱材料を内蔵するとともに、第２
の蓄熱装置（高温蓄熱槽）３１０には、前記温熱媒体と
熱交換して６２乃至７２℃以下になる際に潜熱変化たと
えば液体から固体に凝固して温熱媒体に熱を放出する潜
熱蓄熱材料を内蔵している。
【００３０】このような潜熱蓄熱材料は、公知の文献
（例えば、日本冷凍協会「冷凍」、Ｖｏｌ.７１、Ｎｏ.
８２３；エネルギー資源学会「エネルギー貯蔵システ
ム」、１９９２年、大阪；蓄熱・増熱技術委員会「蓄熱
・増熱技術」アイピーシー、東京、１９８５年；産業技
術審議会・省エネルギー技術開発部会、スーパーヒート
ポンプ・エネルギー集積システム研究開発評価報告書、
新エネルギー・産業技術開発機構 燃料・貯蔵開発室、
東京、１９９３年など）に以下のように紹介されてい
る。
【００３１】１) パラフィン系ｎ−ヘキサデカン（ｎ
−Ｈｅｘａｄｅｃａｎｅ：Ｃ16Ｈ34）の融解温度が１
８.２℃で、融解熱が２２９ｋＪ／ｋｇである。 ２) 少なくとも酢酸カリウムを溶質とする水溶液の融
解温度が１５〜２６℃である。 ３) 少なくとも塩化カルシウム６水塩と塩化マグネシ
ウム６水塩と臭化マグネシウム６水塩を含む混合物の融
解温度が１９〜２１℃である。 ４) 少なくとも塩化カルシウム６水塩と硝酸ニッケル
６水塩を含む混合物の融解温度が１０〜３０℃である。 ５) 少なくとも塩化カルシウム６水塩と硝酸第２鉄９
水塩を含む混合物の融解温度が１０〜３０℃である。 ６) 少なくともリン酸水素２ナトリウム１２水塩を含
む混合物の融解温度が１５〜３５℃である。 ７) 少なくとも硫酸ナトリウム１０水塩と炭酸ナトリ
ウムを含む混合物の融解温度が〜２３℃である。 ８) 少なくとも硫酸ナトリウム１０水塩とカルバミン
酸アンモニウムを含む混合物の融解温度が２２〜２７℃
である。 ９) 炭素原子数が２９から３３のｎ−パラフィンの融
解温度が６３.５〜７１.８℃である。 １０) 分子量公称６０００のポリエチレングリコール
の融解温度が６６℃で、融解熱が１９０ｋＪ／ｋｇであ
る。 １１) ステアリン酸の融解温度が７１℃で、融解熱が
２０３ｋＪ／ｋｇである。 １２) ビフェニルの融解温度が７１℃で、融解熱が１
１９ｋＪ／ｋｇである。 １３) パルミチン酸の融解温度が６３℃で、融解熱が
１８７ｋＪ／ｋｇである。
【００３２】このように構成した除湿空調システムの作
用について図２乃至３を参照して以下に説明する。図２
は本発明の第１の実施の形態の処理空気および潜熱蓄熱
材料および第１の温熱媒体循環系統および第２の温熱媒
体循環系統の冷水および第１乃至２のヒートポンプ２０
０Ａ，２００Ｂの作動温度とエンタルピ変化の関係を示
す図であり、図３は本発明の第１の実施の形態の再生空
気および潜熱蓄熱材料および第１の温熱媒体循環系統お
よび第２の温熱媒体循環系統の温水および第１乃至２の
ヒートポンプ２００Ａ，２００Ｂの作動温度とエンタル
ピ変化の関係を示す図である。なお図２および図３にお
いては、作用を判り易く説明するため、潜熱蓄熱材料の
潜熱変化の温度をそれぞれの潜熱変化温度の中間値で代
表して、それぞれ低温用を２１℃、高温用を６７℃とし
て示すが、実用上は前記の範囲の温度幅で相変化する材
料を用いて差し支えなく、本発明の効果は得られる。
【００３３】まず、深夜電力を利用した熱源機３００の
蓄熱運転時の作用について説明する。この運転形態で
は、第２のヒートポンプを運転して前記第２の冷熱媒体
循環経路および第２の温熱媒体循環経路に熱移送媒体を
流動させる。すなわち圧縮機３５０を運転し、かつポン
プ３３２とポンプ３１２を運転して、ポンプ３３２、経
路３３３、蒸発器３４０、経路３３４、低温蓄熱槽３３
０、経路３３１を循環する第２の冷熱媒体循環経路（冷
水系統）と、ポンプ３１２、経路３１３、凝縮器３２
０、経路３１４、高温蓄熱槽３１０、経路３１１を循環
する第２の温熱媒体循環経路（温水系統）を運転する。
【００３４】この運転によって第２のヒートポンプは、
蒸発器３４０において第２の冷熱媒体循環経路の冷水を
冷却し、蒸発器３４０において冷却された冷水は低温蓄
熱槽３３０内の潜熱蓄熱材料を冷却して２１℃以下に温
度が低下する際に潜熱蓄熱材料を凝固させるとともに、
凝縮器３２０において第２の温熱媒体循環経路の温水を
加熱し、凝縮器３２０において加熱された温水は高温蓄
熱槽３１０内の潜熱蓄熱材料を加熱して６７℃以上に温
度が上昇する際に潜熱蓄熱材料を融解させる。このよう
な潜熱蓄熱材の相変化温度は、後述する日中の空調運転
条件から、以下の様にして設定した。
【００３５】すなわち、この実施の形態では蓄熱槽によ
る処理空気の冷却量を全冷却量の半分とすると、処理空
気は蓄熱槽３３０によって３３℃と１９℃の中間の２６
℃まで冷却される。冷水の温度変化を処理空気と同じ７
℃として、処理空気と熱交換する冷水の温度変化を求め
ると、温度効率を約７５％として、冷水は入口２３℃で
処理空気と熱交換して出口温度は３０℃となる。このよ
うな冷却効果がある潜熱蓄熱材の相変化温度を求める
と、蓄熱槽内の熱交換における温度効率を約７５％、冷
水の出入口温度差を７℃として相変化温度を求め、２１
℃と設定した。同様に蓄熱槽による再生空気の加熱量を
全加熱量の半分とすると、再生空気は蓄熱槽３１０によ
って５０℃と７０℃の中間の６０℃まで加熱される。温
水の温度変化を再生空気と同じ１０℃として、再生空気
と熱交換する温水の温度変化を求めると、温度効率を約
７５％として、温水は入口６３℃で再生空気と熱交換し
て出口温度は５３℃となる。このような加熱効果がある
潜熱蓄熱材の相変化温度を求めると、蓄熱槽内の熱交換
における温度効率を約７５％、冷水の出入口温度差を１
０℃として相変化温度を求め、６７℃と設定した。
【００３６】このようにして、２１℃の冷熱と６７℃の
温熱を同時に低温蓄熱槽３３０と高温蓄熱槽３１０に蓄
えるが、この時に必要なヒートポンプの蒸発温度は図２
に示すように、各熱交換器の温度効率を約７５％として
計算すると、第２の冷熱媒体循環経路（冷水系統）の蓄
熱槽出入口温度差を５℃とすると、蓄熱槽入口温度は１
４℃程度になり、蒸発温度は１２℃程度になる。一方、
ヒートポンプの凝縮温度は図３に示すように、各熱交換
器の温度効率を約７５％として計算すると、第２の温熱
媒体循環経路（温水系統）の蓄熱槽出入口温度差を５℃
とすると、蓄熱槽入口温度は７４℃程度になり、凝縮温
度は７６℃程度になる。従って、第２のヒートポンプ２
００Ｂのサイクルの作動状態は蒸発温度が１２℃、凝縮
温度が７６℃程度になり、温度リフトとしては６４℃で
運転ができる。
【００３７】次に、日中に蓄熱を利用して除湿空調（所
謂冷房）運転を行なう場合の作用について説明する。こ
の運転に入る前には前記の蓄熱運転が行われ、第１の蓄
熱装置（低温蓄熱槽）３３０には２１℃で相変化する潜
熱を主体とする冷熱と、第２の蓄熱装置（高温蓄熱槽）
３１０には６７℃で相変化する潜熱を主体とする温熱が
蓄えられている。そして、この運転形態では、第１のヒ
ートポンプ２００Ａの圧縮機２６０を運転して、第１の
ヒートポンプ２００Ａを作動させ、デシカント空調機側
の各送風機１０２，１４０を運転するとともに、熱源機
３００側では、第２のヒートポンプ２００Ｂの圧縮機３
６０を停止する一方、ポンプ３３５および３１５を運転
して、熱源機３００と空調機を連結する２つの熱媒体経
路すなわち第１の蓄熱装置３３０の冷熱を取り出して処
理空気との熱交換器（冷却器）１１５に導き処理空気を
冷却する経路１１７、熱交換器（冷却器）１１５、ポン
プ３３５、経路３３６、蓄熱装置３３０、経路１１８を
循環する第１の冷熱媒体循環経路と、第２の蓄熱装置３
１０の温熱を取り出して再生空気との熱交換器（加熱
器）１２０に導き再生空気を加熱する経路１２２、熱交
換器（加熱器）１２０、ポンプ３１５、経路３１６、蓄
熱装置３１０、経路１２３を循環する第１の温熱媒体循
環経路のそれぞれに冷温熱媒体を循環させる。
【００３８】この運転における第１のヒートポンプ２０
０Ａ部分のサイクルを次に説明する。冷媒は低熱源熱交
換器（蒸発器）２４０でデシカント１０３で除湿された
処理空気から蒸発潜熱を奪って蒸発し、経路２１４を経
て圧縮機２６０に吸引され圧縮されたのち経路２１１を
経て高熱源熱交換器（凝縮器）２２０に流入し冷媒の過
熱蒸気の顕熱と凝縮潜熱をデシカント１０３に流入前の
再生空気に放出したのち経路２１２を経て膨張弁２５０
に至りそこで減圧膨張した後、蒸発器２４０に還流す
る。
【００３９】次に前述のように構成されたヒートポンプ
と蓄熱装置を熱源とする除湿空調装置の動作を図７の湿
り空気線図を参照して説明する。導入される還気（処理
空気：状態Ｋ）は経路１０７を経て送風機１０２に吸引
され昇圧されて経路１０８を経てデシカントロータ１０
３の水分吸着工程を行う第１の区画に送られデシカント
ロータの吸湿剤で空気中の水分を吸着され絶対湿度が低
下するとともに吸着熱によって空気は温度上昇する（状
態Ｌ）。湿度が下がり温度上昇した空気は経路１０９を
経て顕熱交換器１０４に送られ、再生空気と熱交換して
冷却される（状態Ｍ）。冷却された空気は経路１１０を
経て冷却器１１５に送られ低温蓄熱槽３３０からの冷水
によって冷却される。冷却器１１５を出た処理空気は蒸
発器２４０を通過して第１のヒートポンプ２００Ａによ
って更に冷却される（状態Ｎ）。冷却された処理空気は
加湿器１０５に送られ水噴射または気化式加湿によって
等エンタルピ過程で温度低下し（状態Ｐ）、経路１１２
を経て給気として空調空間に戻される。
【００４０】一方、デシカントロータ１０３の再生は次
のように行われる。再生空気として用いられる外気（状
態Ｑ）は経路１２４を経て送風機１４０に吸引され昇圧
されて顕熱熱交換器１０４に送られ、デシカントにより
水分を吸着された処理空気（状態Ｌ）を冷却して自らは
温度上昇し（状態Ｒ）、顕熱熱交換器１２１に送られ、
デシカント再生後の再生空気（状態Ｕ）と熱交換してさ
らに温度上昇し（状態Ｒ）、経路１２６を経て加熱器１
２０に送られ高温蓄熱槽３１０からの温水によって加熱
される。加熱器１２０を出た再生空気は、凝縮器２２０
に送られて、冷媒によって加熱されて温度上昇する（状
態Ｔ）。さらに凝縮器２２０を出た再生空気はデシカン
トロータ１０３の再生空気の再生工程を行う第２の区画
を通過してデシカントロータの水分を除去し再生作用を
行う（状態Ｕ）。デシカントロータ１０３を通過した再
生空気（状態Ｕ）は経路１２８を経て顕熱熱交換器１２
１に送られ、前記デシカント再生前の再生空気（状態
Ｒ）と熱交換して温度降下し（状態Ｖ）経路１２９を経
て排気として外部に捨てられる。
【００４１】このようにして、デシカントの再生と処理
空気の除湿、冷却をくりかえし行うことによって、デシ
カントによる空調を行うことができるが、本実施形態で
は、前記の通り第１のヒートポンプ２００Ａの低熱源に
よって冷却される前の処理空気を第１の蓄熱装置の冷熱
で冷却する冷却器１１５と、第１のヒートポンプ２００
Ａの高熱源によって加熱される前の再生空気を第２の蓄
熱装置の温熱で加熱する加熱器１２０を設けたことによ
って、第１のヒートポンプ２００Ａの温度リフトを上昇
させることなく空調運転ができる効果が得られる。以下
に前記図２および図３を参照して理由を説明する。
【００４２】図２は蓄熱を利用して除湿空調（所謂冷
房）運転を行なう場合に、処理空気を３３℃から１９℃
まで冷却するために必要な低熱源の温度関係を示す図で
ある。処理空気は、第１のヒートポンプ２００Ａの低熱
源によって冷却される前に、冷却器１１５において冷却
されるが、その際に冷却熱源となる冷水の温度を計算す
ると、第１の蓄熱装置３３０を循環する第１の冷熱媒体
循環経路において、前記の通り、この実施の形態では蓄
熱槽による処理空気の冷却量を全冷却量の半分として潜
熱蓄熱材の相変化温度は２１℃としているから、図２か
ら、温度効率を約７５％、冷水の出入口温度差を７℃と
すると、冷水は３０℃で潜熱蓄熱材と熱交換を開始させ
て２３℃で取り出して処理空気の冷却に使用することが
できる。次に冷却器１１５において２３℃で流入する冷
水と熱交換する入口温度３３℃の処理空気出口温度を計
算すると、温度効率を約７５％、冷水の出入口温度差を
７℃として、処理空気出口温度は２６℃となる。すなわ
ち第１の蓄熱装置３３０の作用によって、処理空気は２
６℃まで冷却されてから、第１のヒートポンプ２００Ａ
の低熱源（蒸発器）２４０によって冷却される。次に、
第１のヒートポンプ２００Ａの低熱源（蒸発器）２４０
によって冷却される際に、冷却熱源となる冷媒の蒸発温
度を計算すると、温度効率を約７５％、処理空気の出入
口温度差を７℃として、冷媒蒸発温度は１６.５℃とな
る。すなわち蒸発温度１６.５℃で第１のヒートポンプ
２００Ａを運転することで、所要の除湿空調（冷房）が
できる。
【００４３】同様に、再生空気は、第１のヒートポンプ
２００Ａの高熱源によって加熱される前に、加熱器１２
０において加熱されるが、その際に加熱源となる温水の
温度を計算すると、第２の蓄熱装置３１０を循環する第
１の温熱媒体循環経路において、前記の通り前記の通
り、この実施の形態では蓄熱槽による再生空気の加熱量
を全冷却量の半分として潜熱蓄熱材の相変化温度は６７
℃としているから、図３から、温度効率を約７５％、冷
水の出入口温度差を１０℃とすると、温水は５３℃で潜
熱蓄熱材と熱交換を開始させて６３℃で取り出して再生
空気の加熱に使用することができる。次に加熱器１２０
において６３℃で流入する温水と熱交換する入口温度６
３℃の再生空気出口温度を計算すると、温度効率を約７
５％、温水の出入口温度差を１０℃として、再生空気出
口温度は６０℃となる。すなわち第２の蓄熱装置３１０
の作用によって、再生空気は６０℃まで加熱されてか
ら、第１のヒートポンプ２００Ａの高熱源（凝縮器）２
２０によって冷却される。次に、第１のヒートポンプ２
００Ａの高熱源（凝縮器）２２０によって加熱される際
に、加熱源となる冷媒の凝縮温度を計算すると、温度効
率を約７５％、再生空気の出入口温度差を１０℃とし
て、冷媒蒸発温度は７４℃となる。すなわち凝縮温度７
４℃で第１のヒートポンプ２００Ａを運転することで、
所要の除湿空調（冷房）ができる。従って、日中に蓄熱
を利用して除湿空調（所謂冷房）運転を行なう場合にお
いても、第１のヒートポンプ２００Ａのサイクルの作動
状態は蒸発温度が１６.５℃、凝縮温度が７４℃程度に
なり、温度リフトとしては５７.５℃で運転ができる。
【００４４】このように、本発明によれば、深夜電力を
利用した蓄熱運転においても、日中に蓄熱を利用して除
湿空調（所謂冷房）運転を行なう場合においても、ヒー
トポンプの温度リフトを図６の実施の形態（８６℃）に
比べて、大幅に少ない値（夜間蓄熱運転時：６４℃、日
中空調運転時：５７.５℃）で運転できて省エネルギ化
できるとともに、圧縮比を通常のエアコンの暖房運転時
とほぼ同じにすることができるため、冷媒を交換するこ
とによって、例えばＲ２２やＲ４０７Ｃ用の圧縮機にＲ
１３４ａを使用することによって、安価な汎用のエアコ
ン用圧縮機を用いてコスト低減することが可能になる。
さらに、従来実現できなかった、夜間に冷熱と温熱を同
時に蓄熱して、外気に一切熱を放出せず、夜間の熱汚染
すなわち都市のヒートアイランド化を防止する効果も得
られる。なお本実施形態では、第２のヒートポンプ２０
０Ｂを蒸気圧縮式ヒートポンプとする事例を示したが、
安価な深夜電力を使用するため、効率は低いが静粛な運
転が可能なペルチェ素子を用いるヒートポンプを用いて
も差し支えない。
【００４５】図４は本発明の第２の実施の形態である除
湿空調装置の基本構成を示す図である。本実施形態で
は、第２のヒートポンプ２００Ｂが蒸気圧縮式ヒートポ
ンプサイクルを形成しており、第１および第２のヒート
ポンプ２００Ａ，２００Ｂが圧縮機を共用しているもの
で、第１のヒートポンプ２００Ａの圧縮機２６０の吐出
口に３方弁２７０と、圧縮機２６０の吸込口に３方弁２
７０を設けて、３方弁２７０は圧縮機の吐出経路を第２
のヒートポンプ２００Ｂの高熱源熱交換器（凝縮器）３
２０に至る経路２７１と第１のヒートポンプ２００Ａの
高熱源熱交換器（凝縮器）２２０に至る経路２１１を選
択的に接続するとともに、３方弁２８０は圧縮機の吸込
み経路を第２のヒートポンプ２００Ｂの低熱源熱交換器
（蒸発器）３４０に至る経路２８１と第１のヒートポン
プ２００Ａの低熱源熱交換器（蒸発器）２４０に至る経
路２１４を選択的に接続する様構成したもので、蓄熱運
転時には、３方弁２７０を圧縮機の吐出経路を第２のヒ
ートポンプ２００Ｂの高熱源熱交換器（凝縮器）３２０
に至る経路２７１と接続するとともに、３方弁２８０を
圧縮機の吸込み経路を第２のヒートポンプ２００Ｂの低
熱源熱交換器（蒸発器）３４０に至る経路２８１と接続
し、日中運転時には３方弁２７０を圧縮機の吐出経路を
第１のヒートポンプ２００Ａの高熱源熱交換器（凝縮
器）２２０に至る経路２１１に接続するとともに、３方
弁２８０を圧縮機の吸込み経路を第１のヒートポンプ２
００Ａの低熱源熱交換器（蒸発器）２４０に至る経路２
１４して運転することによって、前記の本発明の第１の
実施の形態と同様の作用をなすことができる。蓄熱運転
時の作用と、日中運転時の作用については、前記第１の
実施の形態と同じであるため説明を省略するが、本実施
形態では、第１および第２のヒートポンプ２００Ａ，２
００Ｂが圧縮機を共用することで圧縮機に要するコスト
が安くなるとともに、圧縮機に要するスペースが少なく
てすみ、機器をコンパクトにできる効果がある。
【００４６】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、デ
シカントにより水分を吸着されたのち第１のヒートポン
プの低熱源によって冷却される処理空気の経路と、ヒー
トポンプの高熱源によって加熱されたのち水分吸着後の
デシカントを通過してデシカント中の水分を脱着して再
生する再生空気の経路を有し、デシカントを処理空気と
再生空気が交互に流通するようにした除湿空調装置に、
第１のヒートポンプの低熱源によって冷却される前の処
理空気を冷却する第１の蓄熱装置と、第１のヒートポン
プの高熱源によって加熱される前の再生空気を加熱する
第２の蓄熱装置を設け、該第１の蓄熱装置を低熱源と
し、第２の蓄熱装置を高熱源として作動する第２のヒー
トポンプで、第１および第２の蓄熱装置に蓄熱すること
によって、電動式ヒートポンプを熱源とするデシカント
空調システムに蓄熱装置の併設を可能にし、安価な深夜
電力の利用を可能にし、かつ蓄熱運転においても蓄熱を
利用した除湿空調運転においても熱源となるヒートポン
プの温度リフトを低く抑えて成績係数を高め、空調シス
テム全体のエネルギ効率を高めることによって、運転コ
ストが安く、しかも日中の電力消費が少なく、しかも夜
間蓄熱運転中の外気への放熱が最小になる除湿空調シス
テムを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１の実施の形態である除湿空調シス
テムの基本構成を示す図である。
【図２】本発明の第１の実施の形態の処理空気と各部の
温度とエンタルピ変化の関係を示す図である。
【図３】本発明の第１の実施の形態の再生空気と各部の
温度とエンタルピ変化の関係を示す図である。
【図４】本発明の第２の実施の形態である除湿空調装置
の基本構成を示す図である。
【図５】従来のデシカント空調機と組合せた空調システ
ムある。
【図６】熱源機と図５のデシカント空調機を結合した空
調装置を示す図である。
【図７】図６の除湿空調装置の動作を示す湿り空気線図
である。
【図８】図６の除湿空調装置が処理空気を冷却するため
に必要な低熱源の温度関係を示す図である。
【図９】図６の除湿空調装置が再生空気を昇温するため
に必要な熱源の温度関係を示す図である。
【符号の説明】
１０３ デシカント ２００Ａ 第１のヒートポンプ ２００Ｂ 第２のヒートポンプ ２２０ 凝縮器（高熱源） ２４０ 蒸発器（低熱源） ３１０ 第２の蓄熱槽（高温蓄熱槽） ３３０ 第１の蓄熱槽（低温蓄熱槽） Ａ 処理空気経路 Ｂ 再生空気経路

Claims (17)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 蒸気圧縮式ヒートポンプサイクルを形成
    する第１のヒートポンプを有し、デシカントにより水分
    を吸着されたのち該第１のヒートポンプの低熱源によっ
    て冷却される処理空気の経路と、該第１のヒートポンプ
    の高熱源によって加熱されたのち前記水分吸着後のデシ
    カントを通過してデシカント中の水分を脱着して再生す
    る再生空気の経路を有し、デシカントを処理空気と再生
    空気が交互に流通するようにした除湿空調システムにお
    いて、 前記第１のヒートポンプの低熱源によって冷却される前
    の処理空気を冷却する第１の蓄熱装置と、第１のヒート
    ポンプの高熱源によって加熱される前の再生空気を加熱
    する第２の蓄熱装置を設け、該第１の蓄熱装置を低熱源
    とし、該第２の蓄熱装置を高熱源として作動する第２の
    ヒートポンプによって、第１および第２の蓄熱装置に蓄
    熱することを特徴とする除湿空調システム。
  2. 【請求項２】 第１の蓄熱装置の冷熱を取り出して処理
    空気との熱交換器に導き処理空気を冷却する第１の冷熱
    媒体循環経路と、第２の蓄熱装置の温熱を取り出して再
    生空気との熱交換器に導き再生空気を加熱する第１の温
    熱媒体循環経路と、第２のヒートポンプの蒸発器から冷
    熱を取り出して第１の蓄熱装置に送る第２の冷熱媒体循
    環経路と、第２のヒートポンプの凝縮器から温熱を取り
    出して第２の蓄熱装置に送る第２の温熱媒体循環経路と
    を設け、蓄熱運転の際は、第２のヒートポンプを運転し
    て前記第２の冷熱媒体循環経路および第２の温熱媒体循
    環経路に熱移送媒体を流動させ、蓄熱を放出する運転の
    際は、第２のヒートポンプを停止して前記第１の冷熱媒
    体循環経路および第１の温熱媒体循環経路に熱移送媒体
    を流動させることを特徴とする請求項１に記載の除湿空
    調システム。
  3. 【請求項３】 第２のヒートポンプが蒸気圧縮式ヒート
    ポンプサイクルを形成しており、第１および第２のヒー
    トポンプが圧縮機を共用していることを特徴とする請求
    項１又は２に記載の除湿空調システム。
  4. 【請求項４】 第１の蓄熱装置に１６乃至２６℃で潜熱
    変化する潜熱蓄熱材料を内蔵するとともに、第２の蓄熱
    装置に６２乃至７２℃で潜熱変化する潜熱蓄熱材料を内
    蔵したことを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記
    載の除湿空調システム
  5. 【請求項５】 第１の蓄熱装置に潜熱蓄熱材料として、
    パラフィン系ｎ−ヘキサデカン（ｎ−Ｈｅｘａｄｅｃａ
    ｎｅ：Ｃ16Ｈ34）を用いたことを特徴とする請求項４に
    記載の除湿空調システム。
  6. 【請求項６】 第１の蓄熱装置に潜熱蓄熱材料として、
    少なくとも酢酸カリウムを溶質とする水溶液を用いたこ
    とを特徴とする請求項４に記載の除湿空調システム。
  7. 【請求項７】 第１の蓄熱装置に潜熱蓄熱材料として、
    少なくとも塩化カルシウム６水塩と塩化マグネシウム６
    水塩と臭化マグネシウム６水塩を含む混合物を用いたこ
    とを特徴とする請求項４に記載の除湿空調システム。
  8. 【請求項８】 第１の蓄熱装置に潜熱蓄熱材料として、
    少なくとも塩化カルシウム６水塩と硝酸ニッケル６水塩
    を含む混合物を用いたことを特徴とする請求項４に記載
    の除湿空調システム。
  9. 【請求項９】 第１の蓄熱装置に潜熱蓄熱材料として、
    少なくとも塩化カルシウム６水塩と硝酸第２鉄９水塩を
    含む混合物を用いたことを特徴とする請求項４に記載の
    除湿空調システム。
  10. 【請求項１０】 第１の蓄熱装置に潜熱蓄熱材料とし
    て、少なくともリン酸水素２ナトリウム１２水塩を含む
    混合物を用いたことを特徴とする請求項４に記載の除湿
    空調システム。
  11. 【請求項１１】 第１の蓄熱装置に潜熱蓄熱材料とし
    て、少なくとも硫酸ナトリウム１０水塩と炭酸ナトリウ
    ムを含む混合物を用いたことを特徴とする請求項４に記
    載の除湿空調システム。
  12. 【請求項１２】 第１の蓄熱装置に潜熱蓄熱材料とし
    て、少なくとも硫酸ナトリウム１０水塩とカルバミン酸
    アンモニウムを含む混合物を用いたことを特徴とする請
    求項４に記載の除湿空調システム。
  13. 【請求項１３】 第２の蓄熱装置に潜熱蓄熱材料とし
    て、炭素原子数が２９から３３のｎ−パラフィンを用い
    たことを特徴とする請求項４に記載の除湿空調システ
    ム。
  14. 【請求項１４】 第２の蓄熱装置に潜熱蓄熱材料とし
    て、分子量５４００乃至６６００のポリエチレングリコ
    ールを用いたことを特徴とする請求項４に記載の除湿空
    調システム。
  15. 【請求項１５】 第２の蓄熱装置に潜熱蓄熱材料とし
    て、ステアリン酸を用いたことを特徴とする請求項４に
    記載の除湿空調システム。
  16. 【請求項１６】 第２の蓄熱装置に潜熱蓄熱材料とし
    て、ビフェニルを用いたことを特徴とする請求項４に記
    載の除湿空調システム。
  17. 【請求項１７】 第２の蓄熱装置に潜熱蓄熱材料とし
    て、パルミチン酸を用いたことを特徴とする請求項４に
    記載の除湿空調システム。
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