JPH11132240A - ボールベアリング - Google Patents
ボールベアリングInfo
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- JPH11132240A JPH11132240A JP29597897A JP29597897A JPH11132240A JP H11132240 A JPH11132240 A JP H11132240A JP 29597897 A JP29597897 A JP 29597897A JP 29597897 A JP29597897 A JP 29597897A JP H11132240 A JPH11132240 A JP H11132240A
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- center
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 従来の３点接触型ボールベアリングでは、内
輪の溝を構成するふたつの円弧の曲率が等しく設定され
ていることから、大きなラジアル／スラスト比に対応す
るには、ローラベアリングを付設する必要が生じ、エン
ジン重量の増加、製造コストの増加といった問題を生じ
ていた。 【解決手段】 内輪１０の溝１１が、曲率の異なるふた
つの円弧１２、１３を溝の幅方向略中央の両側に配置し
た断面形状を有し、一方の円弧１２にボール１４が接触
する接触点Ａとボール１４の中心Ｏとを結ぶ直線ｌA
と、ボール１４の中心Ｏを通って回転軸７の軸線に垂直
なラジアル中心線ｌRとがなす一方の接触角α1が、他方
の円弧１３にボール１４が接触する接触点Ｂとボール１
４の中心Ｏとを結ぶ直線ｌBと、ラジアル中心線ｌRとが
なす他方の接触角α2よりも小さく設定されているボー
ルベアリングを採用する。
輪の溝を構成するふたつの円弧の曲率が等しく設定され
ていることから、大きなラジアル／スラスト比に対応す
るには、ローラベアリングを付設する必要が生じ、エン
ジン重量の増加、製造コストの増加といった問題を生じ
ていた。 【解決手段】 内輪１０の溝１１が、曲率の異なるふた
つの円弧１２、１３を溝の幅方向略中央の両側に配置し
た断面形状を有し、一方の円弧１２にボール１４が接触
する接触点Ａとボール１４の中心Ｏとを結ぶ直線ｌA
と、ボール１４の中心Ｏを通って回転軸７の軸線に垂直
なラジアル中心線ｌRとがなす一方の接触角α1が、他方
の円弧１３にボール１４が接触する接触点Ｂとボール１
４の中心Ｏとを結ぶ直線ｌBと、ラジアル中心線ｌRとが
なす他方の接触角α2よりも小さく設定されているボー
ルベアリングを採用する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ベベルギア（笠歯
車）を備える回転軸を支持する軸受に関するものであ
る。
車）を備える回転軸を支持する軸受に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】ガスタービンエンジンのアクセサリーギ
アボックスには、ベベルギアが使用される部分が多数存
在しており、タービン軸の回転を取り出すタワーシャフ
ト、このタワーシャフトの回転を補機類の駆動力とする
回転軸等に使用されている。
アボックスには、ベベルギアが使用される部分が多数存
在しており、タービン軸の回転を取り出すタワーシャフ
ト、このタワーシャフトの回転を補機類の駆動力とする
回転軸等に使用されている。
【０００３】これらベベルギアが装着された回転軸に
は、ベベルギアどうしの噛み合い角の関係から、軸に直
交する方向、いわゆるラジアル方向に作用する荷重の他
に、軸と平行な方向、いわゆるスラスト方向に作用する
荷重を受ける。そのため、この回転軸を支持する部分に
は、ラジアル方向の荷重を受け持つローラベアリング
と、スラスト方向の荷重を受け持つボールベアリングと
が配設されている。
は、ベベルギアどうしの噛み合い角の関係から、軸に直
交する方向、いわゆるラジアル方向に作用する荷重の他
に、軸と平行な方向、いわゆるスラスト方向に作用する
荷重を受ける。そのため、この回転軸を支持する部分に
は、ラジアル方向の荷重を受け持つローラベアリング
と、スラスト方向の荷重を受け持つボールベアリングと
が配設されている。
【０００４】スラスト方向の荷重を受けるボールベアリ
ングには、３点接触型ボールベアリングが採用されてい
る。この３点接触型ボールベアリングは、図５に示すよ
うに、内輪１（もしくは外輪）がボール２に接触する溝
３の断面形状を、ひとつの円弧ではなく溝３の幅方向中
央の両側に配設された曲率の等しいふたつの円弧４、５
で形成し、この溝３にボール２を異なる２点Ａ、Ｂで接
触させることで、外輪６（もしくは内輪）と合わせてボ
ール２との接触点をＡ、Ｂ、Ｃの３点としたものであ
る。
ングには、３点接触型ボールベアリングが採用されてい
る。この３点接触型ボールベアリングは、図５に示すよ
うに、内輪１（もしくは外輪）がボール２に接触する溝
３の断面形状を、ひとつの円弧ではなく溝３の幅方向中
央の両側に配設された曲率の等しいふたつの円弧４、５
で形成し、この溝３にボール２を異なる２点Ａ、Ｂで接
触させることで、外輪６（もしくは内輪）と合わせてボ
ール２との接触点をＡ、Ｂ、Ｃの３点としたものであ
る。
【０００５】ところで、ガスタービンエンジンでは、定
常運転時において、タービン軸の回転を取り出して補機
類の駆動力としているが、エンジン始動時においては、
逆にタワーシャフトをスターターで回転させることでタ
ービン軸を回転させている。そのため、定常運転時と始
動時ではベベルギアを備える回転軸に作用するラジアル
荷重ならびにスラスト荷重がその作用方向が正反対とな
り、荷重の大きさ自体も大きく変化する。
常運転時において、タービン軸の回転を取り出して補機
類の駆動力としているが、エンジン始動時においては、
逆にタワーシャフトをスターターで回転させることでタ
ービン軸を回転させている。そのため、定常運転時と始
動時ではベベルギアを備える回転軸に作用するラジアル
荷重ならびにスラスト荷重がその作用方向が正反対とな
り、荷重の大きさ自体も大きく変化する。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
３点接触型ボールベアリングでは、内輪の溝を構成する
ふたつの円弧の曲率が等しく設定されていることから、
例えばラジアル／スラスト比（スラスト荷重に対するラ
ジアル荷重の比率）の小さな定常運転時を考慮したベア
リングを採用すると、ラジアル／スラスト比の大きなエ
ンジン始動時においてこのベアリングには許容範囲を越
えた大きなラジアル荷重が作用する恐れがある。
３点接触型ボールベアリングでは、内輪の溝を構成する
ふたつの円弧の曲率が等しく設定されていることから、
例えばラジアル／スラスト比（スラスト荷重に対するラ
ジアル荷重の比率）の小さな定常運転時を考慮したベア
リングを採用すると、ラジアル／スラスト比の大きなエ
ンジン始動時においてこのベアリングには許容範囲を越
えた大きなラジアル荷重が作用する恐れがある。
【０００７】そのため、大きなラジアル／スラスト比に
対応する３点接触型ボールベアリングを採用する場合に
は、回転軸に作用するラジアル荷重を受けるローラベア
リングを付設する必要が生じ、このローラベアリングを
追加することによるエンジン重量の増加、製造コストの
増加といった問題があった。
対応する３点接触型ボールベアリングを採用する場合に
は、回転軸に作用するラジアル荷重を受けるローラベア
リングを付設する必要が生じ、このローラベアリングを
追加することによるエンジン重量の増加、製造コストの
増加といった問題があった。
【０００８】本発明は上記の事情に鑑みてなされたもの
であり、ラジアル荷重、スラスト荷重のいずれに対して
も十分な耐久性を発揮し得るボールベアリングを提供す
ることを目的としている。
であり、ラジアル荷重、スラスト荷重のいずれに対して
も十分な耐久性を発揮し得るボールベアリングを提供す
ることを目的としている。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めの第１の手段として、次のように構成されたボールベ
アリングを採用する。このボールベアリングは、内輪の
溝もしくは外輪の溝のいずれか一方が、曲率の異なるふ
たつの円弧を溝の幅方向略中央の両側に配置した断面形
状を有し、一方の円弧にボールが接触する接触点とボー
ルの中心とを結ぶ直線と、ボールの中心を通って回転軸
の軸線に垂直なラジアル中心線とがなす一方の接触角
が、他方の円弧にボールが接触する接触点とボールの中
心とを結ぶ直線と、前記ラジアル中心線とがなす他方の
接触角よりも小さく設定されている。
めの第１の手段として、次のように構成されたボールベ
アリングを採用する。このボールベアリングは、内輪の
溝もしくは外輪の溝のいずれか一方が、曲率の異なるふ
たつの円弧を溝の幅方向略中央の両側に配置した断面形
状を有し、一方の円弧にボールが接触する接触点とボー
ルの中心とを結ぶ直線と、ボールの中心を通って回転軸
の軸線に垂直なラジアル中心線とがなす一方の接触角
が、他方の円弧にボールが接触する接触点とボールの中
心とを結ぶ直線と、前記ラジアル中心線とがなす他方の
接触角よりも小さく設定されている。
【００１０】また、上記の課題を解決するための第２の
手段として、次のように構成されたボールベアリングを
採用する。このボールベアリングは、内輪の溝の断面
が、曲率の異なるふたつの円弧を溝の幅方向略中央の両
側に配置した形状を有し、一方の円弧にボールが接触す
る接触点とボールの中心とを結ぶ直線と、ボールの中心
を通って回転軸の軸線に垂直なラジアル中心線とがなす
一方の接触角が、他方の円弧にボールが接触する接触点
とボールの中心とを結ぶ直線と、前記ラジアル中心線と
がなす他方の接触角よりも小さく設定され、さらに外輪
の溝が、前記内輪の溝と同一の断面形状を有している。
手段として、次のように構成されたボールベアリングを
採用する。このボールベアリングは、内輪の溝の断面
が、曲率の異なるふたつの円弧を溝の幅方向略中央の両
側に配置した形状を有し、一方の円弧にボールが接触す
る接触点とボールの中心とを結ぶ直線と、ボールの中心
を通って回転軸の軸線に垂直なラジアル中心線とがなす
一方の接触角が、他方の円弧にボールが接触する接触点
とボールの中心とを結ぶ直線と、前記ラジアル中心線と
がなす他方の接触角よりも小さく設定され、さらに外輪
の溝が、前記内輪の溝と同一の断面形状を有している。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明に係るボールベアリングの
第１実施形態を図１ないし図３に示して説明する。図１
には、ガスタービンエンジンに具備されるタワーシャフ
トの回転を補機類の駆動力とするための回転軸７を示し
ている。この回転軸７には、タワーシャフトの一端に設
けられたベベルギア（図示せず）に噛み合うベベルギア
７ａが一体に設けられている。
第１実施形態を図１ないし図３に示して説明する。図１
には、ガスタービンエンジンに具備されるタワーシャフ
トの回転を補機類の駆動力とするための回転軸７を示し
ている。この回転軸７には、タワーシャフトの一端に設
けられたベベルギア（図示せず）に噛み合うベベルギア
７ａが一体に設けられている。
【００１２】回転軸７の一端には、この回転軸７を回転
自在に支持するボールベアリング８が配設され、他端に
は同様にローラベアリング９が配設されている。図２は
このボールベアリング８を回転中心軸線Ｌを含む平面に
沿って断面視した図である。このボールベアリング８に
おいては、内輪１０に形成された溝１１が、曲率の異な
るふたつの円弧１２、１３を溝の幅方向略中央の両側に
配置した断面形状を有している。
自在に支持するボールベアリング８が配設され、他端に
は同様にローラベアリング９が配設されている。図２は
このボールベアリング８を回転中心軸線Ｌを含む平面に
沿って断面視した図である。このボールベアリング８に
おいては、内輪１０に形成された溝１１が、曲率の異な
るふたつの円弧１２、１３を溝の幅方向略中央の両側に
配置した断面形状を有している。
【００１３】これらふたつの円弧１２、１３のうち、曲
率の小さな一方の円弧１２とボール１４との接触点Ａと
ボール１４の中心Ｏとを結ぶ直線ｌAと、ボールベアリ
ングのラジアル方向（図中矢印Ｒ方向）に平行かつボー
ル１４の中心Ｏを通るラジアル方向中心線ｌRとがなす
接触角（一方の接触角）をα1とし、曲率の大きな他方
の円弧１３とボール１４との接触点Ｂとボール１４の中
心Ｏとを結ぶ直線ｌBと、ラジアル方向中心線ｌRとがな
す接触角（他方の接触角）をα2とする。円弧１２の曲
率は円弧１３の曲率よりも小さく設定されており、これ
によって接触角α 1は接触角α2よりも小さく設定される
こととなる。
率の小さな一方の円弧１２とボール１４との接触点Ａと
ボール１４の中心Ｏとを結ぶ直線ｌAと、ボールベアリ
ングのラジアル方向（図中矢印Ｒ方向）に平行かつボー
ル１４の中心Ｏを通るラジアル方向中心線ｌRとがなす
接触角（一方の接触角）をα1とし、曲率の大きな他方
の円弧１３とボール１４との接触点Ｂとボール１４の中
心Ｏとを結ぶ直線ｌBと、ラジアル方向中心線ｌRとがな
す接触角（他方の接触角）をα2とする。円弧１２の曲
率は円弧１３の曲率よりも小さく設定されており、これ
によって接触角α 1は接触角α2よりも小さく設定される
こととなる。
【００１４】外輪２０に形成された溝２１は、ひとつの
円弧２２からなる断面形状を有しており、このボールベ
アリングは、内輪１０の溝１１に対してボール１４を双
方の円弧１２、１３にそれぞれ接触させ、外輪２０の溝
２１に対してボール１４を接触させることで３点接触型
ボールベアリングの構造を備えている。
円弧２２からなる断面形状を有しており、このボールベ
アリングは、内輪１０の溝１１に対してボール１４を双
方の円弧１２、１３にそれぞれ接触させ、外輪２０の溝
２１に対してボール１４を接触させることで３点接触型
ボールベアリングの構造を備えている。
【００１５】ところで、回転軸７は、ベベルギア７ａと
タワーシャフト側のベベルギアとの噛み合い角の関係か
ら、ラジアル方向に作用する荷重の他にスラスト方向
（図中矢印Ｔ方向）に作用する荷重を受け、しかも定常
運転時とエンジン始動時では、回転軸７に作用するスラ
スト荷重の作用方向が正反対となり、しかもラジアル、
スラスト両荷重の大きさも変化する。
タワーシャフト側のベベルギアとの噛み合い角の関係か
ら、ラジアル方向に作用する荷重の他にスラスト方向
（図中矢印Ｔ方向）に作用する荷重を受け、しかも定常
運転時とエンジン始動時では、回転軸７に作用するスラ
スト荷重の作用方向が正反対となり、しかもラジアル、
スラスト両荷重の大きさも変化する。
【００１６】通常、定常運転時では、スラスト荷重は回
転軸７に対してベベルギアが固定された一端側から他端
側に向けて作用することが解っている。また、エンジン
始動時ではスラスト荷重は他端側から一端側に向けて作
用し、ラジアル／スラスト比が定常運転時に比べて小さ
いことが解っている。
転軸７に対してベベルギアが固定された一端側から他端
側に向けて作用することが解っている。また、エンジン
始動時ではスラスト荷重は他端側から一端側に向けて作
用し、ラジアル／スラスト比が定常運転時に比べて小さ
いことが解っている。
【００１７】そこで、ボールベアリング８は、内輪１０
の円弧１２に近接する側面を、ラジアル／スラスト比が
大となる定常運転時におけるスラスト荷重の作用方向に
対向させて回転軸７に取付けられている。
の円弧１２に近接する側面を、ラジアル／スラスト比が
大となる定常運転時におけるスラスト荷重の作用方向に
対向させて回転軸７に取付けられている。
【００１８】上記のように構成されたボールベアリング
８においては、図３に示すように、定常運転時に回転軸
７に作用するラジアル荷重Ｒ1とスラスト荷重Ｔ1に対
し、両荷重の合成荷重の作用方向と直線ｌAとが略平行
となる。さらに、エンジン始動時に回転軸に作用するラ
ジアル荷重Ｒ2とスラスト荷重Ｔ2に対しては、両荷重の
合成荷重の作用方向と直線ｌBが略平行となる。
８においては、図３に示すように、定常運転時に回転軸
７に作用するラジアル荷重Ｒ1とスラスト荷重Ｔ1に対
し、両荷重の合成荷重の作用方向と直線ｌAとが略平行
となる。さらに、エンジン始動時に回転軸に作用するラ
ジアル荷重Ｒ2とスラスト荷重Ｔ2に対しては、両荷重の
合成荷重の作用方向と直線ｌBが略平行となる。
【００１９】これにより、ボールベアリング８によれ
ば、ラジアル／スラスト比が大となる定常運転時におい
て、ラジアル荷重Ｒ1ならびにスラスト荷重Ｔ1とに対
し、両荷重の合成荷重の作用方向と直線ｌAとが平行も
しくはそれに近い状態となって十分な耐久性を得る。
ば、ラジアル／スラスト比が大となる定常運転時におい
て、ラジアル荷重Ｒ1ならびにスラスト荷重Ｔ1とに対
し、両荷重の合成荷重の作用方向と直線ｌAとが平行も
しくはそれに近い状態となって十分な耐久性を得る。
【００２０】また、ラジアル／スラスト比が小となるエ
ンジン始動時において、ラジアル荷重Ｒ2ならびにスラ
スト荷重Ｔ2とに回転軸に対し、両荷重の合成荷重の作
用方向と直線ｌBとが平行もしくはそれに近い状態とな
って十分な耐久性を得る。
ンジン始動時において、ラジアル荷重Ｒ2ならびにスラ
スト荷重Ｔ2とに回転軸に対し、両荷重の合成荷重の作
用方向と直線ｌBとが平行もしくはそれに近い状態とな
って十分な耐久性を得る。
【００２１】上記のように構成されたボールベアリング
によれば、ラジアル／スラスト比が大となる定常運転時
においても、ラジアル／スラスト比が小となるエンジン
始動時においても十分な耐久性を備えているので、従来
のようにボールベアリングにローラベアリングを付設す
る必要がなく、ガスタービンエンジン重量の増加、製造
コストの増加といった問題を解消することができる。
によれば、ラジアル／スラスト比が大となる定常運転時
においても、ラジアル／スラスト比が小となるエンジン
始動時においても十分な耐久性を備えているので、従来
のようにボールベアリングにローラベアリングを付設す
る必要がなく、ガスタービンエンジン重量の増加、製造
コストの増加といった問題を解消することができる。
【００２２】ところで、本実施形態においては曲率の異
なるふたつの円弧１２、１３からなる溝１１を内輪１０
に形成したが、同じ断面形状を有する溝を外輪２０に形
成し、内輪１０の溝１１は外輪２０の溝２１の断面と同
じ形状としてもよい。このボールベアリングについて
は、外輪２０の円弧１２に近接する側面を、ラジアル／
スラスト比が大となる定常運転時におけるスラスト荷重
の作用方向に向けて回転軸７に取付けられなければなら
ない。
なるふたつの円弧１２、１３からなる溝１１を内輪１０
に形成したが、同じ断面形状を有する溝を外輪２０に形
成し、内輪１０の溝１１は外輪２０の溝２１の断面と同
じ形状としてもよい。このボールベアリングについて
は、外輪２０の円弧１２に近接する側面を、ラジアル／
スラスト比が大となる定常運転時におけるスラスト荷重
の作用方向に向けて回転軸７に取付けられなければなら
ない。
【００２３】次に、本発明に係るボールベアリングの第
２実施形態を図４に示して説明する。ここでは、前記第
１実施形態と同じ構成要素には同一の符号を付してその
説明を省略する。図４はこのボールベアリングを回転中
心軸線を含む平面に沿って断面視した図である。内輪お
よびボールには、前記第１実施形態に示したボールベア
リング８における内輪１０、ボール１４と同じものが使
用されている。
２実施形態を図４に示して説明する。ここでは、前記第
１実施形態と同じ構成要素には同一の符号を付してその
説明を省略する。図４はこのボールベアリングを回転中
心軸線を含む平面に沿って断面視した図である。内輪お
よびボールには、前記第１実施形態に示したボールベア
リング８における内輪１０、ボール１４と同じものが使
用されている。
【００２４】外輪１２０に形成された溝１２１は、その
断面が内輪１０の溝１１の断面と同一の形状を有してい
る。そしてこれら内輪１０と外輪１２０とは、曲率の等
しい円弧どうしがボール１４を挟んで対角に配置されて
組み合わされている。これにより、内輪１０の溝１１を
なす円弧１２とボール１４との接触点Ａとボール１４の
中心Ｏとを結ぶ直線ｌAが、外輪１２０の溝１２１をな
す円弧１２とボール１４との接触点Ａ’を通り、内輪１
０の溝１１をなす円弧１３とボール１４との接触点Ｂと
ボール１４の中心Ｏとを結ぶ直線ｌBが、外輪１２０の
溝１２１をなす円弧１３とボール１４との接触点Ｂ’を
通るようになっている。
断面が内輪１０の溝１１の断面と同一の形状を有してい
る。そしてこれら内輪１０と外輪１２０とは、曲率の等
しい円弧どうしがボール１４を挟んで対角に配置されて
組み合わされている。これにより、内輪１０の溝１１を
なす円弧１２とボール１４との接触点Ａとボール１４の
中心Ｏとを結ぶ直線ｌAが、外輪１２０の溝１２１をな
す円弧１２とボール１４との接触点Ａ’を通り、内輪１
０の溝１１をなす円弧１３とボール１４との接触点Ｂと
ボール１４の中心Ｏとを結ぶ直線ｌBが、外輪１２０の
溝１２１をなす円弧１３とボール１４との接触点Ｂ’を
通るようになっている。
【００２５】このボールベアリングは、内輪１０の溝１
１に対してボール１４を双方の円弧に２点接触させ、外
輪１２０の溝１２１に対してもボール１４を双方の円弧
に２点接触させることで４点接触型ボールベアリングの
構造を備えている。
１に対してボール１４を双方の円弧に２点接触させ、外
輪１２０の溝１２１に対してもボール１４を双方の円弧
に２点接触させることで４点接触型ボールベアリングの
構造を備えている。
【００２６】このボールベアリングは、内輪１０の円弧
１２に近接する側面を、ラジアル／スラスト比が大とな
る定常運転時におけるスラスト荷重の作用方向に対向さ
せて回転軸７に取付けられている。
１２に近接する側面を、ラジアル／スラスト比が大とな
る定常運転時におけるスラスト荷重の作用方向に対向さ
せて回転軸７に取付けられている。
【００２７】上記のように構成されたボールベアリング
によれば、ラジアル／スラスト比が大となる定常運転時
において、ラジアル荷重Ｒ1ならびにスラストＴ1荷重に
対し、両荷重の合成荷重の作用方向と直線ｌAとが平行
もしくはそれに近い状態となって十分な耐久性を得る。
また、ラジアル／スラスト比が小となるエンジン始動時
において、ラジアル荷重Ｒ2ならびにスラスト荷重Ｔ2に
回転軸に対し、両荷重の合成荷重の作用方向と直線ｌB
とが平行もしくはそれに近い状態となって十分な耐久性
を得る。これにより、前記第１実施形態と同様の効果が
得られる。
によれば、ラジアル／スラスト比が大となる定常運転時
において、ラジアル荷重Ｒ1ならびにスラストＴ1荷重に
対し、両荷重の合成荷重の作用方向と直線ｌAとが平行
もしくはそれに近い状態となって十分な耐久性を得る。
また、ラジアル／スラスト比が小となるエンジン始動時
において、ラジアル荷重Ｒ2ならびにスラスト荷重Ｔ2に
回転軸に対し、両荷重の合成荷重の作用方向と直線ｌB
とが平行もしくはそれに近い状態となって十分な耐久性
を得る。これにより、前記第１実施形態と同様の効果が
得られる。
【００２８】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係るボー
ルベアリングによれば、ラジアル／スラスト比が大とな
る定常運転時において、ラジアル荷重ならびにスラスト
荷重とに対し、両荷重の合成荷重の作用方向と曲率の小
さな一方の円弧とボールとの接触点とボールの中心とを
結ぶ直線とが、平行もしくはそれに近い状態となって十
分な耐久性を得ることができ、さらにラジアル／スラス
ト比が小となるエンジン始動時において、ラジアル荷重
ならびにスラスト荷重とに回転軸に対し、両荷重の合成
荷重の作用方向と曲率の大きな他方の円弧とボールとの
接触点とボールの中心とを結ぶ直線とが平行もしくはそ
れに近い状態となって十分な耐久性を得ることができ
る。これにより、従来のようにボールベアリングにロー
ラベアリングを付設する必要がなく、ガスタービンエン
ジン重量の増加、製造コストの増加といった問題を解消
することができる。
ルベアリングによれば、ラジアル／スラスト比が大とな
る定常運転時において、ラジアル荷重ならびにスラスト
荷重とに対し、両荷重の合成荷重の作用方向と曲率の小
さな一方の円弧とボールとの接触点とボールの中心とを
結ぶ直線とが、平行もしくはそれに近い状態となって十
分な耐久性を得ることができ、さらにラジアル／スラス
ト比が小となるエンジン始動時において、ラジアル荷重
ならびにスラスト荷重とに回転軸に対し、両荷重の合成
荷重の作用方向と曲率の大きな他方の円弧とボールとの
接触点とボールの中心とを結ぶ直線とが平行もしくはそ
れに近い状態となって十分な耐久性を得ることができ
る。これにより、従来のようにボールベアリングにロー
ラベアリングを付設する必要がなく、ガスタービンエン
ジン重量の増加、製造コストの増加といった問題を解消
することができる。
【図１】 本発明に係るボールベアリングが配設された
回転軸を示す断面図である。
回転軸を示す断面図である。
【図２】 本発明に係るボールベアリングの第１実施形
態を示す要部断面図である。
態を示す要部断面図である。
【図３】 ボールベアリングにラジアル荷重ならびにス
ラスト荷重が作用するときの状態を示す説明図である。
ラスト荷重が作用するときの状態を示す説明図である。
【図４】 本発明に係るボールベアリングの第２実施形
態を示す要部断面図である。
態を示す要部断面図である。
【図５】 従来のボールベアリングの一例を示す断面図
である。
である。
７ 回転軸 １０ 内輪 １１ 溝 １２、１３ 円弧 １４ ボール ２０ 外輪 α1、α2 接触角
Claims (2)
- 【請求項１】 内輪の溝もしくは外輪の溝のいずれか一
方が、曲率の異なるふたつの円弧を溝の幅方向略中央の
両側に配置した断面形状を有し、 一方の円弧にボールが接触する接触点とボールの中心と
を結ぶ直線と、ボールの中心を通って回転軸の軸線に垂
直なラジアル中心線とがなす一方の接触角が、 他方の円弧にボールが接触する接触点とボールの中心と
を結ぶ直線と、前記ラジアル中心線とがなす他方の接触
角よりも小さく設定されていることを特徴とするボール
ベアリング。 - 【請求項２】 内輪の溝の断面が、曲率の異なるふたつ
の円弧を溝の幅方向略中央の両側に配置した形状を有
し、 一方の円弧にボールが接触する接触点とボールの中心と
を結ぶ直線と、ボールの中心を通って回転軸の軸線に垂
直なラジアル中心線とがなす一方の接触角が、他方の円
弧にボールが接触する接触点とボールの中心とを結ぶ直
線と、前記ラジアル中心線とがなす他方の接触角よりも
小さく設定され、 さらに外輪の溝が、前記内輪の溝と同一の断面形状を有
することを特徴とするボールベアリング。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29597897A JPH11132240A (ja) | 1997-10-28 | 1997-10-28 | ボールベアリング |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29597897A JPH11132240A (ja) | 1997-10-28 | 1997-10-28 | ボールベアリング |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11132240A true JPH11132240A (ja) | 1999-05-18 |
Family
ID=17827564
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29597897A Pending JPH11132240A (ja) | 1997-10-28 | 1997-10-28 | ボールベアリング |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11132240A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100691889B1 (ko) * | 2001-08-28 | 2007-03-09 | 가부시키가이샤 제이텍트 | 4점접촉 볼 베어링 |
| JP2007071400A (ja) * | 2006-12-11 | 2007-03-22 | Jtekt Corp | ４点接触玉軸受 |
| JP2014184345A (ja) * | 2014-07-10 | 2014-10-02 | Leben Hanbai:Kk | 耳かき具 |
-
1997
- 1997-10-28 JP JP29597897A patent/JPH11132240A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100691889B1 (ko) * | 2001-08-28 | 2007-03-09 | 가부시키가이샤 제이텍트 | 4점접촉 볼 베어링 |
| JP2007071400A (ja) * | 2006-12-11 | 2007-03-22 | Jtekt Corp | ４点接触玉軸受 |
| JP2014184345A (ja) * | 2014-07-10 | 2014-10-02 | Leben Hanbai:Kk | 耳かき具 |
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