JPH11131132A - 鋼の脱硫方法 - Google Patents
鋼の脱硫方法Info
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- JPH11131132A JPH11131132A JP9294413A JP29441397A JPH11131132A JP H11131132 A JPH11131132 A JP H11131132A JP 9294413 A JP9294413 A JP 9294413A JP 29441397 A JP29441397 A JP 29441397A JP H11131132 A JPH11131132 A JP H11131132A
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- JP
- Japan
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- steel
- refining
- weight
- induction melting
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-
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 真空誘導溶解法で、スラグを用い鋼の脱Ｓを
行う方法を提供する。 【解決手段】 真空誘導溶解炉４を用いて鋼７を脱硫す
る方法であって、ＣａＯ：７０〜９０重量％およびＣａ
Ｆ2：１０〜３０重量％から成る主成分１００重量部に
対し、ＳｉＯ2，Ａｌ2Ｏ3の含有量がいずれも２重量部
以下であり、他は不可避的不純物である組成のスラグ８
を用いて前記鋼を脱Ｓ精錬し、その精錬溶鋼は、栓６ｂ
で流出口６ａが封鎖されている取鍋６に一旦取り、所定
時間放置したのち、栓６ｂを引き上げて、溶鋼７のみを
流出口６ａからインゴットケース２に鋳込まれる。
行う方法を提供する。 【解決手段】 真空誘導溶解炉４を用いて鋼７を脱硫す
る方法であって、ＣａＯ：７０〜９０重量％およびＣａ
Ｆ2：１０〜３０重量％から成る主成分１００重量部に
対し、ＳｉＯ2，Ａｌ2Ｏ3の含有量がいずれも２重量部
以下であり、他は不可避的不純物である組成のスラグ８
を用いて前記鋼を脱Ｓ精錬し、その精錬溶鋼は、栓６ｂ
で流出口６ａが封鎖されている取鍋６に一旦取り、所定
時間放置したのち、栓６ｂを引き上げて、溶鋼７のみを
流出口６ａからインゴットケース２に鋳込まれる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は鋼の脱硫方法に関
し、更に詳しくは、真空誘導溶解法で対象鋼をスラグ精
錬して脱硫する新規な脱硫方法に関する。
し、更に詳しくは、真空誘導溶解法で対象鋼をスラグ精
錬して脱硫する新規な脱硫方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、真空誘導溶解法では、例えば電
気炉精錬のときのように、スラグを用いることなく鋼の
精錬が行われる。この真空誘導溶解法は、原料の溶製，
溶鋼の精錬および造塊の一連の操作が全て真空または減
圧下で進められ、また精錬時の温度，圧力，時間などを
広範囲に選定できるので、溶鋼中のＣやＮの少ない清浄
で高級な鋼を製造する方法として活用されている。
気炉精錬のときのように、スラグを用いることなく鋼の
精錬が行われる。この真空誘導溶解法は、原料の溶製，
溶鋼の精錬および造塊の一連の操作が全て真空または減
圧下で進められ、また精錬時の温度，圧力，時間などを
広範囲に選定できるので、溶鋼中のＣやＮの少ない清浄
で高級な鋼を製造する方法として活用されている。
【０００３】従来の真空誘導溶解法を用いた造塊につい
て、下注ぎの鋳込みを示す図３を参照して説明する。全
体の設備は、真空チャンバ１の中に、インゴットケース
２とそれに下部で連通する注入管３から成る鋳込み部が
セットされ、その上部に例えば高周波誘導溶解炉４を配
置して構成されている。原料は溶解炉４に投入され、真
空チャンバ１の中を真空状態にして誘導コイル４ａに通
電することにより原料を溶解して所定時間の精錬を行
う。この過程で、ＮやＯやＣなどの脱ガスが進み、蒸気
圧の低い元素も除去される。
て、下注ぎの鋳込みを示す図３を参照して説明する。全
体の設備は、真空チャンバ１の中に、インゴットケース
２とそれに下部で連通する注入管３から成る鋳込み部が
セットされ、その上部に例えば高周波誘導溶解炉４を配
置して構成されている。原料は溶解炉４に投入され、真
空チャンバ１の中を真空状態にして誘導コイル４ａに通
電することにより原料を溶解して所定時間の精錬を行
う。この過程で、ＮやＯやＣなどの脱ガスが進み、蒸気
圧の低い元素も除去される。
【０００４】精錬終了後、溶解炉１を傾動して、注入管
３の開口に取り付けられたタンディッシュ５に溶鋼を出
鋼する。溶鋼は注入管３を通ってインゴットケース２に
流入し、そこで冷却して鋼塊になる。このとき、溶解・
精錬時に副生する非金属介在物などは、インゴットケー
ス２内で溶鋼が凝固するまでの過程で上面に浮上する。
３の開口に取り付けられたタンディッシュ５に溶鋼を出
鋼する。溶鋼は注入管３を通ってインゴットケース２に
流入し、そこで冷却して鋼塊になる。このとき、溶解・
精錬時に副生する非金属介在物などは、インゴットケー
ス２内で溶鋼が凝固するまでの過程で上面に浮上する。
【０００５】このように、真空誘導溶解法では、溶解−
精錬−造塊の一連の過程が真空中で進められ、とくに精
錬は基本的には脱ガス工程であるので、原料には、酸化
物や不純物などが付着していないものを厳選することが
必要とされる。
精錬−造塊の一連の過程が真空中で進められ、とくに精
錬は基本的には脱ガス工程であるので、原料には、酸化
物や不純物などが付着していないものを厳選することが
必要とされる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところで、例えば軸受
鋼の場合、ＳやＮが多く含有されているとその靭性が低
下してしまうので、Ｓ量やＮ量を規制することが必要に
なっている。具体的には、Ｓ：０.００１重量％以下，
Ｎ：０.００７重量％以下に規制する要求が強まってい
る。
鋼の場合、ＳやＮが多く含有されているとその靭性が低
下してしまうので、Ｓ量やＮ量を規制することが必要に
なっている。具体的には、Ｓ：０.００１重量％以下，
Ｎ：０.００７重量％以下に規制する要求が強まってい
る。
【０００７】そのような鋼を前記した真空誘導溶解法で
製造すると、脱Ｎは効果的に進行するものの、脱Ｓはほ
とんど進まないという問題がある。そのため、原料その
ものとしても、Ｓ濃度が低いものを使用しなければなら
なくなる。しかしながら、純鉄であってもＳ濃度は通常
０.００３重量％程度であり、更に他の成分にもＳは不
可避的に含有されていることからすれば、上記したＳの
規制値を満たそうとした場合、原料として使用する前段
での脱Ｓ処理が必要となり、結果として原料コストの上
昇が避けられない。
製造すると、脱Ｎは効果的に進行するものの、脱Ｓはほ
とんど進まないという問題がある。そのため、原料その
ものとしても、Ｓ濃度が低いものを使用しなければなら
なくなる。しかしながら、純鉄であってもＳ濃度は通常
０.００３重量％程度であり、更に他の成分にもＳは不
可避的に含有されていることからすれば、上記したＳの
規制値を満たそうとした場合、原料として使用する前段
での脱Ｓ処理が必要となり、結果として原料コストの上
昇が避けられない。
【０００８】一方、電気炉や転炉を用いた精錬において
は、スラグを用いた脱Ｓが行われている。このスラグ精
錬の場合は、原料の脱Ｓを行うことが不要であるため、
前記した真空誘導溶解法による脱Ｓの場合に比べて、原
料コストは勿論のこと、全体の精錬コストを低廉化でき
るという利点を備えている。しかしながら、現在までの
ところ、真空誘導溶解法の適用下で鋼に対するスラグ精
錬を実施して脱Ｓを行うことは知られていない。
は、スラグを用いた脱Ｓが行われている。このスラグ精
錬の場合は、原料の脱Ｓを行うことが不要であるため、
前記した真空誘導溶解法による脱Ｓの場合に比べて、原
料コストは勿論のこと、全体の精錬コストを低廉化でき
るという利点を備えている。しかしながら、現在までの
ところ、真空誘導溶解法の適用下で鋼に対するスラグ精
錬を実施して脱Ｓを行うことは知られていない。
【０００９】本発明者は、上記した事情に鑑み、真空誘
導溶解法の適用下におけるスラグ精錬による脱Ｓを検討
し、後述する組成のスラグを用いると、前記したＳの規
制値を満たすことが可能であるとの知見を得、本発明の
脱Ｓ方法を開発するに至った。
導溶解法の適用下におけるスラグ精錬による脱Ｓを検討
し、後述する組成のスラグを用いると、前記したＳの規
制値を満たすことが可能であるとの知見を得、本発明の
脱Ｓ方法を開発するに至った。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記した目
的を達成するために、以下の考察を行った。まず、真空
誘導溶解炉でスラグを用いた場合、スラグは導体ではな
いので、自己発熱はしないということである。したがっ
て、スラグの滓化を実現して溶鋼の精錬を進めるために
は、滓化温度が低いスラグを用いることが必要となる。
的を達成するために、以下の考察を行った。まず、真空
誘導溶解炉でスラグを用いた場合、スラグは導体ではな
いので、自己発熱はしないということである。したがっ
て、スラグの滓化を実現して溶鋼の精錬を進めるために
は、滓化温度が低いスラグを用いることが必要となる。
【００１１】従来から、真空誘導溶解法による精錬は１
６００℃前後の温度で行われていることを考えると、用
いるスラグの滓化温度は上記温度よりも低いことが必要
とされる。このようなことから、本発明者は、従来から
脱Ｓ用のスラグとして用いられているＣａＯ−ＣａＦ2
系のものは、その滓化温度が１４００℃以下であること
に着目し、この系統のスラグ組成を検討した。
６００℃前後の温度で行われていることを考えると、用
いるスラグの滓化温度は上記温度よりも低いことが必要
とされる。このようなことから、本発明者は、従来から
脱Ｓ用のスラグとして用いられているＣａＯ−ＣａＦ2
系のものは、その滓化温度が１４００℃以下であること
に着目し、この系統のスラグ組成を検討した。
【００１２】その場合、スラグの脱Ｓ能は、一般に、塩
基度［ＣａＯ］／［ＳｉＯ2］が大きいほど高くなるの
で、スラグの組成としてはＳｉＯ2含有量が可能な限り
少ないものにすべきこと、更に、真空誘導溶解法で製造
された鋼塊の場合、Ａｌ2Ｏ3系介在物を極度に忌避する
ことからして、スラグ組成としてはＡｌ2Ｏ3含有量が可
能な限り少ないものにすべきことを考察の対象に据え
た。
基度［ＣａＯ］／［ＳｉＯ2］が大きいほど高くなるの
で、スラグの組成としてはＳｉＯ2含有量が可能な限り
少ないものにすべきこと、更に、真空誘導溶解法で製造
された鋼塊の場合、Ａｌ2Ｏ3系介在物を極度に忌避する
ことからして、スラグ組成としてはＡｌ2Ｏ3含有量が可
能な限り少ないものにすべきことを考察の対象に据え
た。
【００１３】本発明者は、以上の考察に踏まえて研究を
重ね、更には、スラグを使用することで鋼塊に当該スラ
グが混入することを防止する対策も同時に立てることに
より、本発明を開発するに至った。すなわち、本発明に
おいては、真空誘導溶解炉を用いて鋼を脱硫する方法で
あって、ＣａＯ：７０〜９０重量％およびＣａＦ2：１
０〜３０重量％から成る主成分１００重量部に対し、Ｓ
ｉＯ2，Ａｌ2Ｏ3の含有量がいずれも２重量部以下であ
り、他は不可避的不純物である組成のスラグを用いて前
記鋼を精錬することを特徴とする鋼の脱硫方法が提供さ
れる。
重ね、更には、スラグを使用することで鋼塊に当該スラ
グが混入することを防止する対策も同時に立てることに
より、本発明を開発するに至った。すなわち、本発明に
おいては、真空誘導溶解炉を用いて鋼を脱硫する方法で
あって、ＣａＯ：７０〜９０重量％およびＣａＦ2：１
０〜３０重量％から成る主成分１００重量部に対し、Ｓ
ｉＯ2，Ａｌ2Ｏ3の含有量がいずれも２重量部以下であ
り、他は不可避的不純物である組成のスラグを用いて前
記鋼を精錬することを特徴とする鋼の脱硫方法が提供さ
れる。
【００１４】その際、本発明においては、精錬終了後の
溶鋼を一旦取鍋に出鋼して静置し、ついで前記取鍋の底
部から溶鋼を鋳型に注入して鋼塊が製造される。
溶鋼を一旦取鍋に出鋼して静置し、ついで前記取鍋の底
部から溶鋼を鋳型に注入して鋼塊が製造される。
【００１５】
【発明の実施の形態】本発明においては、従来の場合と
同じように、真空誘導溶解炉で所定の原料を溶解して精
錬するが、そのとき溶解炉に上記した組成のスラグを投
入して溶鋼の精錬が進められる。用いるスラグは、Ｃａ
ＯとＣａＦ2を主成分とする。
同じように、真空誘導溶解炉で所定の原料を溶解して精
錬するが、そのとき溶解炉に上記した組成のスラグを投
入して溶鋼の精錬が進められる。用いるスラグは、Ｃａ
ＯとＣａＦ2を主成分とする。
【００１６】ここで、ＣａＯは、次式： ＣａＯ＋Ｓ→ＣａＳ＋Ｏ に基づく反応により、溶鋼の脱Ｓを進める成分である。
なお、このときに生成するＯは真空引きされて系外に脱
ガスされる。ＣａＦ2は、単体では融点が約２５７０℃
であるＣａＯとの間で、融点が１４００℃以下の低融点
化合物を形成して、スラグの脱Ｓ効率を向上させるため
の成分である。
なお、このときに生成するＯは真空引きされて系外に脱
ガスされる。ＣａＦ2は、単体では融点が約２５７０℃
であるＣａＯとの間で、融点が１４００℃以下の低融点
化合物を形成して、スラグの脱Ｓ効率を向上させるため
の成分である。
【００１７】この主成分は、ＣａＯが７０〜９０重量
％，ＣａＦ2が１０〜３０重量％となるように混練され
る。ＣａＯが７０重量％より少ない場合は、スラグの塩
基度が小さくなって溶鋼に対する脱Ｓ能は低下する。逆
にＣａＯを９０重量％より大きい場合は、他の成分であ
るＣａＦ2が少なくなってスラグの滓化温度が高くなっ
てしまうからである。
％，ＣａＦ2が１０〜３０重量％となるように混練され
る。ＣａＯが７０重量％より少ない場合は、スラグの塩
基度が小さくなって溶鋼に対する脱Ｓ能は低下する。逆
にＣａＯを９０重量％より大きい場合は、他の成分であ
るＣａＦ2が少なくなってスラグの滓化温度が高くなっ
てしまうからである。
【００１８】本発明で用いるスラグは、上記した主成分
のみであることを最良とするが、実際問題としては他の
成分も不可避的に混入している。そこで、本発明におい
ては、塩基度の大小に影響を与えるＳｉＯ2と、鋼塊の
Ａｌ2Ｏ3系介在物の生成要因となるＡｌ2Ｏ3を次のよう
に規制する。すなわち、スラグ中に含有されているＳｉ
Ｏ2については、前記主成分１００重量部に対し、２重
量部以下に規制する。２重量部より多くなるとスラグの
溶鋼に対する脱Ｓ能が低下するからである。
のみであることを最良とするが、実際問題としては他の
成分も不可避的に混入している。そこで、本発明におい
ては、塩基度の大小に影響を与えるＳｉＯ2と、鋼塊の
Ａｌ2Ｏ3系介在物の生成要因となるＡｌ2Ｏ3を次のよう
に規制する。すなわち、スラグ中に含有されているＳｉ
Ｏ2については、前記主成分１００重量部に対し、２重
量部以下に規制する。２重量部より多くなるとスラグの
溶鋼に対する脱Ｓ能が低下するからである。
【００１９】また、スラグ中に含有されているＡｌ2Ｏ3
については、同様に、前記主成分１００重量部に対し２
重量部以下に規制する。２重量部より多くなると、鋳造
後の鋼塊にＡｌ2Ｏ3系介在物の混入が認められるように
なるからである。本発明においては、上記したスラグを
用いて精錬を進める。対象鋼の種類によっても異なる
が、精錬温度は１４５０〜１６５０℃，真空度は０.１
〜１Torr，精錬時間３０〜９０分で、前記したＳやＮの
規定値を満たすような脱Ｓが可能である。
については、同様に、前記主成分１００重量部に対し２
重量部以下に規制する。２重量部より多くなると、鋳造
後の鋼塊にＡｌ2Ｏ3系介在物の混入が認められるように
なるからである。本発明においては、上記したスラグを
用いて精錬を進める。対象鋼の種類によっても異なる
が、精錬温度は１４５０〜１６５０℃，真空度は０.１
〜１Torr，精錬時間３０〜９０分で、前記したＳやＮの
規定値を満たすような脱Ｓが可能である。
【００２０】上記した本発明のスラグ精錬後、精錬溶鋼
は次のようにして造塊される。その場合、図１で示した
ように、注入管３の開口には次のような取鍋６が配置さ
れる。この取鍋６は、底に溶鋼の流出口６ａが形成され
ていて、そこが上下動可能な栓６ｂで封鎖された構造に
なっている。取鍋６の内壁は例えば公知の耐火レンガで
形成され、また、栓６ｂは例えば黒鉛材で形成されてい
る。
は次のようにして造塊される。その場合、図１で示した
ように、注入管３の開口には次のような取鍋６が配置さ
れる。この取鍋６は、底に溶鋼の流出口６ａが形成され
ていて、そこが上下動可能な栓６ｂで封鎖された構造に
なっている。取鍋６の内壁は例えば公知の耐火レンガで
形成され、また、栓６ｂは例えば黒鉛材で形成されてい
る。
【００２１】精錬後、溶解炉４を傾動して上記取鍋に出
鋼する。溶鋼７は、その上に浮いていたスラグ８を巻き
込みながら取鍋６に移動する。出鋼終了後、２〜３分程
度、そのままの状態を保持する。その結果、スラグ８と
溶鋼７は分離して、取鍋６内では溶鋼７の上にスラグ８
が浮上する。ついで、栓６ｂを引き上げて、取鍋６内の
溶鋼７のみを流出口６ａから注入管３に注入し、浮いて
いるスラグ８が流出する前に栓６ａで流出口６ａを封鎖
する。その結果、インゴットケース２で鋳造された鋼塊
にはスラグなどが混入することはなくなる。
鋼する。溶鋼７は、その上に浮いていたスラグ８を巻き
込みながら取鍋６に移動する。出鋼終了後、２〜３分程
度、そのままの状態を保持する。その結果、スラグ８と
溶鋼７は分離して、取鍋６内では溶鋼７の上にスラグ８
が浮上する。ついで、栓６ｂを引き上げて、取鍋６内の
溶鋼７のみを流出口６ａから注入管３に注入し、浮いて
いるスラグ８が流出する前に栓６ａで流出口６ａを封鎖
する。その結果、インゴットケース２で鋳造された鋼塊
にはスラグなどが混入することはなくなる。
【００２２】
【実施例】Ｓ濃度：０.００２９８重量％，Ｎ濃度：０.
００４５重量％の軸受鋼用原鋼を用意した。この原鋼を
真空チャンバ内の高周波誘導炉に投入し、同時に表１で
示した組成のスラグを投入した。真空チャンバ内を０.
４８Torrに減圧し、温度１５８０℃の高周波誘導加熱で
原鋼を溶解して、７０分間の精錬を行った。
００４５重量％の軸受鋼用原鋼を用意した。この原鋼を
真空チャンバ内の高周波誘導炉に投入し、同時に表１で
示した組成のスラグを投入した。真空チャンバ内を０.
４８Torrに減圧し、温度１５８０℃の高周波誘導加熱で
原鋼を溶解して、７０分間の精錬を行った。
【００２３】精錬終了後、溶解炉を傾動してその内容物
を図２で示した取鍋６に移し、約２分間放置した。つい
で栓６ｂを引き上げて溶鋼７のみをインゴットケース２
で鋳造して鋼塊にした。得られた鋼塊を分析してＳ濃度
とＮ濃度を測定し、同時に組織観察も行った。以上の結
果を表１に示した。
を図２で示した取鍋６に移し、約２分間放置した。つい
で栓６ｂを引き上げて溶鋼７のみをインゴットケース２
で鋳造して鋼塊にした。得られた鋼塊を分析してＳ濃度
とＮ濃度を測定し、同時に組織観察も行った。以上の結
果を表１に示した。
【００２４】
【表１】
【００２５】表１から次のことが明らかである。 (1)主成分におけるＣａＯが少ないスラグ（ＣａＦ2が多
いスラグ）を用いると、脱Ｓ効果は減少している。ま
た、ＣａＦ2が少なくなると滓化温度が高くなって、同
じく脱Ｓ効果の減少が認められる。 (2)また、主成分の外にＳｉＯ2が２重量部を超えるスラ
グを用いると、塩基度が低下することにより脱Ｓ効果が
減少している。
いスラグ）を用いると、脱Ｓ効果は減少している。ま
た、ＣａＦ2が少なくなると滓化温度が高くなって、同
じく脱Ｓ効果の減少が認められる。 (2)また、主成分の外にＳｉＯ2が２重量部を超えるスラ
グを用いると、塩基度が低下することにより脱Ｓ効果が
減少している。
【００２６】(3)更に、Ａｌ2Ｏ3が主成分１００重量部
に対して２重量部よりも多いスラグを用いると、脱Ｓ効
果は発揮されているものの、得られた鋼塊には非金属介
在物が混入している。
に対して２重量部よりも多いスラグを用いると、脱Ｓ効
果は発揮されているものの、得られた鋼塊には非金属介
在物が混入している。
【００２７】
【発明の効果】以上の説明で明らかなように、本発明に
よれば、事前に脱Ｓ処理を行った原料を用いることな
く、真空誘導溶解法で鋼のスラグ精錬により脱Ｓを行う
ことができ、真空誘導溶解法特有の利点を生かしなが
ら、清浄で高品質の低Ｓ鋼を製造することができる。
よれば、事前に脱Ｓ処理を行った原料を用いることな
く、真空誘導溶解法で鋼のスラグ精錬により脱Ｓを行う
ことができ、真空誘導溶解法特有の利点を生かしなが
ら、清浄で高品質の低Ｓ鋼を製造することができる。
【図１】本発明方法を実施するときの設備例を示す概略
図である。
図である。
【図２】従来の真空誘導溶解法を実施するときの設備例
を示す概略図である。
を示す概略図である。
１ 真空チャンバ ２ インゴットケース ３ 注入管 ４ 高周波誘導溶解炉 ４ａ 誘導コイル ５ タンディッシュ ６ 取鍋 ６ａ 流出口 ６ｂ 栓 ７ 溶鋼 ８ スラグ
Claims (1)
- 【請求項１】 真空誘導溶解炉を用いて鋼を脱硫する方
法であって、ＣａＯ：７０〜９０重量％およびＣａ
Ｆ2：１０〜３０重量％から成る主成分１００重量部に
対し、ＳｉＯ2，Ａｌ2Ｏ3の含有量がいずれも２重量部
以下であり、他は不可避的不純物である組成のスラグを
用いて前記鋼を精錬することを特徴とする鋼の脱硫方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9294413A JPH11131132A (ja) | 1997-10-27 | 1997-10-27 | 鋼の脱硫方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9294413A JPH11131132A (ja) | 1997-10-27 | 1997-10-27 | 鋼の脱硫方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11131132A true JPH11131132A (ja) | 1999-05-18 |
Family
ID=17807439
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9294413A Pending JPH11131132A (ja) | 1997-10-27 | 1997-10-27 | 鋼の脱硫方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11131132A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012094705A1 (en) | 2011-01-14 | 2012-07-19 | Bluescope Steel Limited | Method of desulfurizing steel |
-
1997
- 1997-10-27 JP JP9294413A patent/JPH11131132A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012094705A1 (en) | 2011-01-14 | 2012-07-19 | Bluescope Steel Limited | Method of desulfurizing steel |
| AU2012206947A1 (en) * | 2011-01-14 | 2013-08-15 | Nucor Corporation | Method of desulfurizing steel |
| EP2663662A4 (en) * | 2011-01-14 | 2015-12-02 | Nucor Corp | STAHLENTSCHWEFELUNGSVERFAHREN |
| AU2012206947B2 (en) * | 2011-01-14 | 2016-06-30 | Nucor Corporation | Method of desulfurizing steel |
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