JPH1112060A - セメント系製品の製造方法 - Google Patents
セメント系製品の製造方法Info
- Publication number
- JPH1112060A JPH1112060A JP16401497A JP16401497A JPH1112060A JP H1112060 A JPH1112060 A JP H1112060A JP 16401497 A JP16401497 A JP 16401497A JP 16401497 A JP16401497 A JP 16401497A JP H1112060 A JPH1112060 A JP H1112060A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cement
- curing
- steam
- pressure
- time
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000004568 cement Substances 0.000 title claims abstract description 35
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 14
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 40
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims description 18
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 8
- 239000004567 concrete Substances 0.000 abstract description 21
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 13
- 230000007423 decrease Effects 0.000 abstract description 7
- 238000005266 casting Methods 0.000 abstract description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 239000012615 aggregate Substances 0.000 abstract description 2
- 230000032683 aging Effects 0.000 abstract 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 35
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 6
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 6
- 238000009415 formwork Methods 0.000 description 5
- 208000001840 Dandruff Diseases 0.000 description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 3
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 3
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000011398 Portland cement Substances 0.000 description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- LFYJSSARVMHQJB-QIXNEVBVSA-N bakuchiol Chemical compound CC(C)=CCC[C@@](C)(C=C)\C=C\C1=CC=C(O)C=C1 LFYJSSARVMHQJB-QIXNEVBVSA-N 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 239000011362 coarse particle Substances 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000009472 formulation Methods 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 2
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 230000015271 coagulation Effects 0.000 description 1
- 238000005345 coagulation Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000018044 dehydration Effects 0.000 description 1
- 238000006297 dehydration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000036316 preload Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 1
- 230000007306 turnover Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B40/00—Processes, in general, for influencing or modifying the properties of mortars, concrete or artificial stone compositions, e.g. their setting or hardening ability
- C04B40/02—Selection of the hardening environment
- C04B40/024—Steam hardening, e.g. in an autoclave
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Toxicology (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 流し込みによるコンクリート製品において、
高品質を保ちつつ、生産性が高いコンクリート製品の製
造方法を提供することである。 【解決手段】 セメントを含むセメント系製品の材料を
型枠内に流し込む工程と、前記型枠に流し込まれたもの
を蒸気養生する養生工程とを具備してなり、養生工程時
において型枠には蓋がされていて、流し込まれたものが
３軸拘束状態にあるセメント系製品の製造方法。
高品質を保ちつつ、生産性が高いコンクリート製品の製
造方法を提供することである。 【解決手段】 セメントを含むセメント系製品の材料を
型枠内に流し込む工程と、前記型枠に流し込まれたもの
を蒸気養生する養生工程とを具備してなり、養生工程時
において型枠には蓋がされていて、流し込まれたものが
３軸拘束状態にあるセメント系製品の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、特にコンクリート
製品の製造方法に関する。
製品の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】現在、コンクリート製品の製造は、型枠
内にセメント、骨材、水などの所定の材料を流し込み、
その後、蒸気養生を行うのが一般的である。尚、これま
での蒸気養生の条件は、一般的には、前置き時間が３時
間以上、蒸気養生に際しての昇温速度が１０〜１５℃／
時間程度、最高温度が６０〜７０℃程度、最高温度での
保持時間が３〜５時間程度であり、打設から脱型に至る
までの時間は約半日である。
内にセメント、骨材、水などの所定の材料を流し込み、
その後、蒸気養生を行うのが一般的である。尚、これま
での蒸気養生の条件は、一般的には、前置き時間が３時
間以上、蒸気養生に際しての昇温速度が１０〜１５℃／
時間程度、最高温度が６０〜７０℃程度、最高温度での
保持時間が３〜５時間程度であり、打設から脱型に至る
までの時間は約半日である。
【０００３】この製造工程において、時間的な割合は蒸
気養生がその大半を占めている。従って、蒸気養生に要
する時間を短縮できれば、生産性が向上する。このよう
な観点から、蒸気養生の為の前置き時間の短縮、蒸気養
生に際しての昇温速度を大きくする、最高温度を高める
等が考えられている。
気養生がその大半を占めている。従って、蒸気養生に要
する時間を短縮できれば、生産性が向上する。このよう
な観点から、蒸気養生の為の前置き時間の短縮、蒸気養
生に際しての昇温速度を大きくする、最高温度を高める
等が考えられている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、前置き時間の
短縮、蒸気養生に際しての昇温速度や最高温度を高める
ことは、無理な蒸気養生を強いることになり、コンクリ
ート製品の品質低下をもたらしている。因みに、前置き
時間の短縮、蒸気養生に際しての昇温速度や最高温度を
高め、無理な蒸気養生を強いると、所謂、「ふけ」が発
生し、強度が低下している。
短縮、蒸気養生に際しての昇温速度や最高温度を高める
ことは、無理な蒸気養生を強いることになり、コンクリ
ート製品の品質低下をもたらしている。因みに、前置き
時間の短縮、蒸気養生に際しての昇温速度や最高温度を
高め、無理な蒸気養生を強いると、所謂、「ふけ」が発
生し、強度が低下している。
【０００５】すなわち、現在、コンクリート製品の製造
に際して、蒸気養生時間の短縮を図り、生産性の向上を
図ろうとすると、コンクリート製品の品質低下を招き、
逆に、コンクリート製品の品質を第１にすると、生産性
が悪い。従って、本発明が解決しようとする課題は、流
し込みによるコンクリート製品において、高品質を保ち
つつ、生産性が高いコンクリート製品の製造方法を提供
することである。
に際して、蒸気養生時間の短縮を図り、生産性の向上を
図ろうとすると、コンクリート製品の品質低下を招き、
逆に、コンクリート製品の品質を第１にすると、生産性
が悪い。従って、本発明が解決しようとする課題は、流
し込みによるコンクリート製品において、高品質を保ち
つつ、生産性が高いコンクリート製品の製造方法を提供
することである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】前記の課題は、セメント
を含むセメント系製品の材料を型枠内に流し込む工程
と、前記型枠に流し込まれたものを蒸気養生する養生工
程とを具備してなり、養生工程時において型枠には蓋が
されていて、流し込まれたものが３軸拘束状態にあるこ
とを特徴とするセメント系製品の製造方法によって解決
される。
を含むセメント系製品の材料を型枠内に流し込む工程
と、前記型枠に流し込まれたものを蒸気養生する養生工
程とを具備してなり、養生工程時において型枠には蓋が
されていて、流し込まれたものが３軸拘束状態にあるこ
とを特徴とするセメント系製品の製造方法によって解決
される。
【０００７】特に、セメントを含むセメント系製品の材
料を型枠内に流し込む工程と、前記型枠に流し込まれた
ものを蒸気養生する養生工程とを具備してなり、養生開
始前の段階において、型枠に蓋がされ、かつ、加圧され
てなり、その時の加圧力が０．０１〜１Ｎ／ｍｍ2 であ
ることを特徴とするセメント系製品の製造方法によって
解決される。
料を型枠内に流し込む工程と、前記型枠に流し込まれた
ものを蒸気養生する養生工程とを具備してなり、養生開
始前の段階において、型枠に蓋がされ、かつ、加圧され
てなり、その時の加圧力が０．０１〜１Ｎ／ｍｍ2 であ
ることを特徴とするセメント系製品の製造方法によって
解決される。
【０００８】すなわち、蒸気養生前から型枠内に流し込
まれている材料が３軸拘束状態にあり、加圧状態に置か
れていると、厳しい条件での蒸気養生を行っても、高品
質なものが得られた。そして、厳しい条件での蒸気養生
を行うことによって、生産性が高まった。尚、養生開始
前の段階において型枠内に流し込まれたものに対して加
圧が行われ、その時の加圧力が０．０１〜１Ｎ／ｍ
ｍ2 、特に０．１〜０．８Ｎ／ｍｍ2であるのが一層好
ましい。更には、養生開始前の段階において型枠内に流
し込まれたものに作用している圧力が０．０１〜１Ｎ／
ｍｍ2 、特に０．１〜０．８Ｎ／ｍｍ2 であるよう加圧
されてなり、蒸気養生開始の時点において作用している
圧力（内部圧力）は前記加圧時の圧力より低下してお
り、この低下した圧力（内部圧力）が０．００１〜０．
１Ｎ／ｍｍ2 、特に０．０１〜０．１Ｎ／ｍｍ2 の範囲
内にあるのが一層好ましい。更には、養生開始前の段階
において型枠内に流し込まれたものに作用している圧力
が０．０１〜１Ｎ／ｍｍ2 、特に０．１〜０．８Ｎ／ｍ
ｍ2 であるよう加圧されてなり、蒸気養生開始の時点に
おいて作用している圧力（内部圧力）は前記加圧時の圧
力より低下しており、この低下した圧力（内部圧力）が
０．００１〜０．１Ｎ／ｍｍ2 、特に０．０１〜０．１
Ｎ／ｍｍ2 の範囲内にあり、その後蒸気養生が進むにつ
れて作用している圧力（内部圧力）は前記低下した圧力
（内部圧力）よりも増加し、この後、蒸気養生が進むに
つれて作用している圧力（内部圧力）は、再度、低下し
ているようになるのが好ましい。すなわち、蒸気養生に
際しての加圧条件をこのように設定しておくことによっ
て、より高品質な製品が生産性良く得られる。
まれている材料が３軸拘束状態にあり、加圧状態に置か
れていると、厳しい条件での蒸気養生を行っても、高品
質なものが得られた。そして、厳しい条件での蒸気養生
を行うことによって、生産性が高まった。尚、養生開始
前の段階において型枠内に流し込まれたものに対して加
圧が行われ、その時の加圧力が０．０１〜１Ｎ／ｍ
ｍ2 、特に０．１〜０．８Ｎ／ｍｍ2であるのが一層好
ましい。更には、養生開始前の段階において型枠内に流
し込まれたものに作用している圧力が０．０１〜１Ｎ／
ｍｍ2 、特に０．１〜０．８Ｎ／ｍｍ2 であるよう加圧
されてなり、蒸気養生開始の時点において作用している
圧力（内部圧力）は前記加圧時の圧力より低下してお
り、この低下した圧力（内部圧力）が０．００１〜０．
１Ｎ／ｍｍ2 、特に０．０１〜０．１Ｎ／ｍｍ2 の範囲
内にあるのが一層好ましい。更には、養生開始前の段階
において型枠内に流し込まれたものに作用している圧力
が０．０１〜１Ｎ／ｍｍ2 、特に０．１〜０．８Ｎ／ｍ
ｍ2 であるよう加圧されてなり、蒸気養生開始の時点に
おいて作用している圧力（内部圧力）は前記加圧時の圧
力より低下しており、この低下した圧力（内部圧力）が
０．００１〜０．１Ｎ／ｍｍ2 、特に０．０１〜０．１
Ｎ／ｍｍ2 の範囲内にあり、その後蒸気養生が進むにつ
れて作用している圧力（内部圧力）は前記低下した圧力
（内部圧力）よりも増加し、この後、蒸気養生が進むに
つれて作用している圧力（内部圧力）は、再度、低下し
ているようになるのが好ましい。すなわち、蒸気養生に
際しての加圧条件をこのように設定しておくことによっ
て、より高品質な製品が生産性良く得られる。
【０００９】蒸気養生条件は、その昇温速度が１５℃／
時間以上、特に２０〜３０℃／時間である。或いは、最
初から養生室内が蒸気養生に際しての最高温度に設定さ
れている。養生に際しての最高温度は５０〜１００℃、
更には６０〜１００℃である。より好ましい下限温度は
７５℃、更には８０℃である。より好ましい上限温度は
９０℃である。養生の為の前置き時間は０〜５時間であ
る。このようにすることにより、高品質な製品が生産性
良く得られる。
時間以上、特に２０〜３０℃／時間である。或いは、最
初から養生室内が蒸気養生に際しての最高温度に設定さ
れている。養生に際しての最高温度は５０〜１００℃、
更には６０〜１００℃である。より好ましい下限温度は
７５℃、更には８０℃である。より好ましい上限温度は
９０℃である。養生の為の前置き時間は０〜５時間であ
る。このようにすることにより、高品質な製品が生産性
良く得られる。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明のセメント系製品の製造方
法は、セメントを含むセメント系製品の材料を型枠内に
流し込む工程と、前記型枠に流し込まれたものを蒸気養
生する養生工程とを具備してなり、養生工程時において
型枠には蓋がされていて、流し込まれたものが３軸拘束
状態にある。特に、セメントを含むセメント系製品の材
料を型枠内に流し込む工程と、前記型枠に流し込まれた
ものを蒸気養生する養生工程とを具備してなり、養生開
始前の段階において、型枠に蓋がされ、かつ、加圧され
てなり、その時の加圧力が０．０１〜１Ｎ／ｍｍ2 、特
に０．１〜０．８Ｎ／ｍｍ2 である。更には、養生開始
前の段階において型枠内に流し込まれたものに作用して
いる圧力が０．０１〜１Ｎ／ｍｍ2 、特に０．１〜０．
８Ｎ／ｍｍ2 であるよう加圧されてなり、蒸気養生開始
の時点において作用している圧力（内部圧力）は前記加
圧時の圧力より低下しており、この低下した圧力（内部
圧力）が０．００１〜０．１Ｎ／ｍｍ2 、特に０．０１
〜０．１Ｎ／ｍｍ2 の範囲内にある。更には、養生開始
前の段階において型枠内に流し込まれたものに作用して
いる圧力が０．０１〜１Ｎ／ｍｍ2 、特に０．１〜０．
８Ｎ／ｍｍ2 であるよう加圧されてなり、蒸気養生開始
の時点において作用している圧力（内部圧力）は前記加
圧時の圧力より低下しており、この低下した圧力（内部
圧力）が０．００１〜０．１Ｎ／ｍｍ2 、特に０．０１
〜０．１Ｎ／ｍｍ2 の範囲内にあり、その後蒸気養生が
進むにつれて作用している圧力（内部圧力）は前記低下
した圧力（内部圧力）よりも増加し、この後、蒸気養生
が進むにつれて作用している圧力（内部圧力）は、再
度、低下しているようになる。蒸気養生条件は、その昇
温速度が１５℃／時間以上、特に２０〜３０℃／時間で
ある。或いは、最初から養生室内が蒸気養生に際しての
最高温度に設定されている。養生に際しての最高温度は
５０〜１００℃、更には６０〜１００℃である。より好
ましい下限温度は７５℃、更には８０℃である。より好
ましい上限温度は９０℃である。養生の為の前置き時間
は０〜５時間である。
法は、セメントを含むセメント系製品の材料を型枠内に
流し込む工程と、前記型枠に流し込まれたものを蒸気養
生する養生工程とを具備してなり、養生工程時において
型枠には蓋がされていて、流し込まれたものが３軸拘束
状態にある。特に、セメントを含むセメント系製品の材
料を型枠内に流し込む工程と、前記型枠に流し込まれた
ものを蒸気養生する養生工程とを具備してなり、養生開
始前の段階において、型枠に蓋がされ、かつ、加圧され
てなり、その時の加圧力が０．０１〜１Ｎ／ｍｍ2 、特
に０．１〜０．８Ｎ／ｍｍ2 である。更には、養生開始
前の段階において型枠内に流し込まれたものに作用して
いる圧力が０．０１〜１Ｎ／ｍｍ2 、特に０．１〜０．
８Ｎ／ｍｍ2 であるよう加圧されてなり、蒸気養生開始
の時点において作用している圧力（内部圧力）は前記加
圧時の圧力より低下しており、この低下した圧力（内部
圧力）が０．００１〜０．１Ｎ／ｍｍ2 、特に０．０１
〜０．１Ｎ／ｍｍ2 の範囲内にある。更には、養生開始
前の段階において型枠内に流し込まれたものに作用して
いる圧力が０．０１〜１Ｎ／ｍｍ2 、特に０．１〜０．
８Ｎ／ｍｍ2 であるよう加圧されてなり、蒸気養生開始
の時点において作用している圧力（内部圧力）は前記加
圧時の圧力より低下しており、この低下した圧力（内部
圧力）が０．００１〜０．１Ｎ／ｍｍ2 、特に０．０１
〜０．１Ｎ／ｍｍ2 の範囲内にあり、その後蒸気養生が
進むにつれて作用している圧力（内部圧力）は前記低下
した圧力（内部圧力）よりも増加し、この後、蒸気養生
が進むにつれて作用している圧力（内部圧力）は、再
度、低下しているようになる。蒸気養生条件は、その昇
温速度が１５℃／時間以上、特に２０〜３０℃／時間で
ある。或いは、最初から養生室内が蒸気養生に際しての
最高温度に設定されている。養生に際しての最高温度は
５０〜１００℃、更には６０〜１００℃である。より好
ましい下限温度は７５℃、更には８０℃である。より好
ましい上限温度は９０℃である。養生の為の前置き時間
は０〜５時間である。
【００１１】以下、更に詳しく説明する。本発明はセメ
ント系製品、特にコンクリート製品を対象とする。従っ
て、セメントを必須材料とする。セメントは如何なるも
のでも良い。例えば、普通、早強、超早強、中庸熱、耐
硫酸塩などの各種ポルトランドセメントが用いられる。
勿論、これらに限られない。又、水も用いられる。又、
骨材も使用される。骨材は、目的とする製品によって適
宜選択される。その他、減水剤なども適宜用いられる。
ント系製品、特にコンクリート製品を対象とする。従っ
て、セメントを必須材料とする。セメントは如何なるも
のでも良い。例えば、普通、早強、超早強、中庸熱、耐
硫酸塩などの各種ポルトランドセメントが用いられる。
勿論、これらに限られない。又、水も用いられる。又、
骨材も使用される。骨材は、目的とする製品によって適
宜選択される。その他、減水剤なども適宜用いられる。
【００１２】以下に、その一実施形態を示す。用いた普
通ポルトランドセメントは、比重が３．１６、ブレーン
値が３３３０ｃｍ2 ／ｇ、凝結の始発が２時間２２分、
終結が３時間１９分、圧縮強さが材齢３日で１５．８Ｎ
／ｍｍ2 、７日で２６．０Ｎ／ｍｍ2 、２８日で４２．
２Ｎ／ｍｍ2 を示すものである。
通ポルトランドセメントは、比重が３．１６、ブレーン
値が３３３０ｃｍ2 ／ｇ、凝結の始発が２時間２２分、
終結が３時間１９分、圧縮強さが材齢３日で１５．８Ｎ
／ｍｍ2 、７日で２６．０Ｎ／ｍｍ2 、２８日で４２．
２Ｎ／ｍｍ2 を示すものである。
【００１３】粗骨材は、茨城県岩瀬町産６号砕石で、そ
の表乾比重は２．６４、吸水率（％）は０．３８、粗粒
率（ＦＭ）は５．９７である。１５メッシュの篩を通過
したものが１００％、１０メッシュの篩を通過したもの
が９９％、５メッシュの篩を通過したものが４％、２．
５メッシュの篩を通過したものが０％である。細骨材
は、静岡県小笠町産の陸砂で、その表乾比重は２．６
０、吸水率（％）は１．４５、粗粒率（ＦＭ）は２．７
２である。１０メッシュの篩を通過したものが１００
％、５メッシュの篩を通過したものが９８％、２．５メ
ッシュの篩を通過したものが８６％、１．２メッシュの
篩を通過したものが６４％、０．６メッシュの篩を通過
したものが４３％、０．３メッシュの篩を通過したもの
が２８％、０．１５メッシュの篩を通過したものが９％
である。
の表乾比重は２．６４、吸水率（％）は０．３８、粗粒
率（ＦＭ）は５．９７である。１５メッシュの篩を通過
したものが１００％、１０メッシュの篩を通過したもの
が９９％、５メッシュの篩を通過したものが４％、２．
５メッシュの篩を通過したものが０％である。細骨材
は、静岡県小笠町産の陸砂で、その表乾比重は２．６
０、吸水率（％）は１．４５、粗粒率（ＦＭ）は２．７
２である。１０メッシュの篩を通過したものが１００
％、５メッシュの篩を通過したものが９８％、２．５メ
ッシュの篩を通過したものが８６％、１．２メッシュの
篩を通過したものが６４％、０．６メッシュの篩を通過
したものが４３％、０．３メッシュの篩を通過したもの
が２８％、０．１５メッシュの篩を通過したものが９％
である。
【００１４】又、コンクリート用化学混和剤としてアル
キルカルボン酸化合物系ＡＥ剤を用いた。配合は下記の
表−１，表−２に示す通りである。 表−１ 配合Ｎｏ 骨材最大寸法 目標スランプ値 目標空気量 Ｗ／Ｃ 細骨材率 （ｍｍ） （ｃｍ） （％） （％） （％） １ １０ ４．０ ４．０ ４５．０ ５５．０ ２ １０ ０．０ ４．０ ４５．０ ５５．０ ３ １０ ８．０ ４．０ ４５．０ ５５．０ ４ １０ ４．０ ２．０ ４５．０ ５５．０ ５ １０ ４．０ ６．０ ４５．０ ５５．０ 表−２ 配合Ｎｏ 単 位 量（ｋｇ／ｍ3 ） Ｗ Ｃ Ｓ Ｇ ＡＤ １ １８０ ４００ ９３４ ７７６ １．２０ ２ １６３ ３６２ ９７６ ７６８ １．１６ ３ １９０ ４２２ ９１０ ７５６ １．１６ ４ １８５ ４１１ ９５１ ７９０ １．２３ ５ １７３ ３８４ ９２３ ７６７ １．１５ ＊Ｗ＝水 Ｃ＝セメント Ｓ＝細骨材 Ｇ＝粗骨材 ＡＤ＝化学混和剤 上記表−１，表−２に示す配合の材料を上部が開放され
た型枠内に流し込み、そして蒸気養生を行った。この
時、図１に示す装置を用いた。すなわち、十分な剛性を
有する型枠内にテーブルバイブレータを用いて材料を均
一に注型し、この型枠を図１の装置にセットし、加圧力
に対して変形が生じないよう補強した鉄板を加圧板
（蓋）として型枠の上部開口面の上に載せ（閉蓋し）、
ロードセルで確認しながら油圧ジャッキで所定の加圧力
を加圧板（蓋）に掛ける。この後、供試体がその形状を
保つようボルトで固定し、蒸気養生を行う。この蒸気養
生条件が表−３に示される。
キルカルボン酸化合物系ＡＥ剤を用いた。配合は下記の
表−１，表−２に示す通りである。 表−１ 配合Ｎｏ 骨材最大寸法 目標スランプ値 目標空気量 Ｗ／Ｃ 細骨材率 （ｍｍ） （ｃｍ） （％） （％） （％） １ １０ ４．０ ４．０ ４５．０ ５５．０ ２ １０ ０．０ ４．０ ４５．０ ５５．０ ３ １０ ８．０ ４．０ ４５．０ ５５．０ ４ １０ ４．０ ２．０ ４５．０ ５５．０ ５ １０ ４．０ ６．０ ４５．０ ５５．０ 表−２ 配合Ｎｏ 単 位 量（ｋｇ／ｍ3 ） Ｗ Ｃ Ｓ Ｇ ＡＤ １ １８０ ４００ ９３４ ７７６ １．２０ ２ １６３ ３６２ ９７６ ７６８ １．１６ ３ １９０ ４２２ ９１０ ７５６ １．１６ ４ １８５ ４１１ ９５１ ７９０ １．２３ ５ １７３ ３８４ ９２３ ７６７ １．１５ ＊Ｗ＝水 Ｃ＝セメント Ｓ＝細骨材 Ｇ＝粗骨材 ＡＤ＝化学混和剤 上記表−１，表−２に示す配合の材料を上部が開放され
た型枠内に流し込み、そして蒸気養生を行った。この
時、図１に示す装置を用いた。すなわち、十分な剛性を
有する型枠内にテーブルバイブレータを用いて材料を均
一に注型し、この型枠を図１の装置にセットし、加圧力
に対して変形が生じないよう補強した鉄板を加圧板
（蓋）として型枠の上部開口面の上に載せ（閉蓋し）、
ロードセルで確認しながら油圧ジャッキで所定の加圧力
を加圧板（蓋）に掛ける。この後、供試体がその形状を
保つようボルトで固定し、蒸気養生を行う。この蒸気養
生条件が表−３に示される。
【００１５】 表−３ 養生Ｎｏ 前置き時間（hr) 昇温速度（℃/min) 最高温度（℃) 保持時間（hr) １ ０ ６ ７５ ３ ２ １ ６ ７５ ３ ３ ３ ６ ７５ ３ ４ ０ ６ ６０ ３ ５ ０ ６ ９０ ３ ３００ｍｍ×６００ｍｍ×６０ｍｍの平板となる供試体
の中央部に土圧計（２ｎ／ｍｍ2 −φ５０×１１．
３t ）及び熱電対を埋設しておき、養生時間の経過によ
る供試体中央部における圧力変化および温度変化をデジ
タル式静歪測定器によって計測した。その結果を、図２
に示す。縦軸には供試体中央部における圧力および温度
を、横軸に時間を示す。
の中央部に土圧計（２ｎ／ｍｍ2 −φ５０×１１．
３t ）及び熱電対を埋設しておき、養生時間の経過によ
る供試体中央部における圧力変化および温度変化をデジ
タル式静歪測定器によって計測した。その結果を、図２
に示す。縦軸には供試体中央部における圧力および温度
を、横軸に時間を示す。
【００１６】これによれば、加圧時は、成形装置のロー
ドセルが示す値よりも若干低い圧力が供試体内部に発生
し（例えば、ロードセルが０．２Ｎ／ｍｍ2 を示す加圧
力を作用させた時、土圧計が示す内部圧力は０．１ Ｎ
／ｍｍ2 であった。）、蒸気養生開始時（加圧開始から
約１０分）には、自由水の脱水に伴って内部圧力は０．
０１〜０．０５Ｎ／ｍｍ2 まで減少した。しかし、コン
クリート温度の上昇に伴い、加圧なしのものを除いて
（型枠の開口面に蓋がされていないものを除いて）、蒸
気養生中、供試体は３軸拘束状態にある為、再度、内部
圧力が大きく増加し、養生開始から約８０分後に内部圧
力は０．１４〜０．１８Ｎ／ｍｍ2 とピークを有するも
のとなる。そして、この後、コンクリートの硬化が進む
ことに起因すると考えられるが、内部圧力は減少する。
ドセルが示す値よりも若干低い圧力が供試体内部に発生
し（例えば、ロードセルが０．２Ｎ／ｍｍ2 を示す加圧
力を作用させた時、土圧計が示す内部圧力は０．１ Ｎ
／ｍｍ2 であった。）、蒸気養生開始時（加圧開始から
約１０分）には、自由水の脱水に伴って内部圧力は０．
０１〜０．０５Ｎ／ｍｍ2 まで減少した。しかし、コン
クリート温度の上昇に伴い、加圧なしのものを除いて
（型枠の開口面に蓋がされていないものを除いて）、蒸
気養生中、供試体は３軸拘束状態にある為、再度、内部
圧力が大きく増加し、養生開始から約８０分後に内部圧
力は０．１４〜０．１８Ｎ／ｍｍ2 とピークを有するも
のとなる。そして、この後、コンクリートの硬化が進む
ことに起因すると考えられるが、内部圧力は減少する。
【００１７】すなわち、定性的には、養生開始前の時点
において、一度、高い内部圧力を示し、この後、養生開
始時に至るまで内部圧力は減少し、この後、養生が進む
につれて内部圧力は増加し、この後、再度、内部圧力は
減少するパターンを示す。特に、養生開始前の時点にお
いて、一度、０．０５〜１Ｎ／ｍｍ2 の内部圧力を示
し、この後、養生開始時において内部圧力が０．０１〜
０．０５Ｎ／ｍｍ2 を示すように減少し、この後、養生
が進むにつれて内部圧力は増加し、約８０分前後の時点
で内部圧力が０．１４〜０．１８Ｎ／ｍｍ2 を示すピー
クを迎え、この後、再度、内部圧力は減少するパターン
を示している。
において、一度、高い内部圧力を示し、この後、養生開
始時に至るまで内部圧力は減少し、この後、養生が進む
につれて内部圧力は増加し、この後、再度、内部圧力は
減少するパターンを示す。特に、養生開始前の時点にお
いて、一度、０．０５〜１Ｎ／ｍｍ2 の内部圧力を示
し、この後、養生開始時において内部圧力が０．０１〜
０．０５Ｎ／ｍｍ2 を示すように減少し、この後、養生
が進むにつれて内部圧力は増加し、約８０分前後の時点
で内部圧力が０．１４〜０．１８Ｎ／ｍｍ2 を示すピー
クを迎え、この後、再度、内部圧力は減少するパターン
を示している。
【００１８】これに対して、型枠の開口面が閉蓋されて
おらず、加圧なしのものは、当然、養生開始時において
圧力は認められず、この後、養生の進行につれて内部圧
力は増加の一途を辿っており、加圧ありの場合と全く異
なる挙動を示している。次に、ＪＩＳ Ａ １１０６
「コンクリートの曲げ強度試験方法」、及びＪＩＳ Ａ
１１１４「はりの切片によるコンクリートの圧縮強度
試験方法」に準じて曲げ強度試験、及び圧縮強度試験を
行った。その結果を、図３以下に示す。
おらず、加圧なしのものは、当然、養生開始時において
圧力は認められず、この後、養生の進行につれて内部圧
力は増加の一途を辿っており、加圧ありの場合と全く異
なる挙動を示している。次に、ＪＩＳ Ａ １１０６
「コンクリートの曲げ強度試験方法」、及びＪＩＳ Ａ
１１１４「はりの切片によるコンクリートの圧縮強度
試験方法」に準じて曲げ強度試験、及び圧縮強度試験を
行った。その結果を、図３以下に示す。
【００１９】図３は、加圧力（ロードセルが示す圧力）
と曲げ強度との関係を示すグラフであり、縦軸に材齢１
日の曲げ強度、横軸に加圧力をとった。図２中の数値
は、加圧力が０．２Ｎ／ｍｍ2 の強度を１００とした指
数である。加圧なしのものは、０．２Ｎ／ｍｍ2 の加圧
の場合に比べて、曲げ強度が６４％程度である。加圧力
が０．８Ｎ／ｍｍ2 の場合には、０．２Ｎ／ｍｍ2 の加
圧の場合に比べて、曲げ強度が１１９％と増加してい
る。すなわち、加圧力の増加に伴って曲げ強度は大きく
なっている。これは、加圧によって自由水を強制的に絞
り出したこと、及び養生中のプレス効果がコンクリート
の組織を緻密にした為であると考えた。
と曲げ強度との関係を示すグラフであり、縦軸に材齢１
日の曲げ強度、横軸に加圧力をとった。図２中の数値
は、加圧力が０．２Ｎ／ｍｍ2 の強度を１００とした指
数である。加圧なしのものは、０．２Ｎ／ｍｍ2 の加圧
の場合に比べて、曲げ強度が６４％程度である。加圧力
が０．８Ｎ／ｍｍ2 の場合には、０．２Ｎ／ｍｍ2 の加
圧の場合に比べて、曲げ強度が１１９％と増加してい
る。すなわち、加圧力の増加に伴って曲げ強度は大きく
なっている。これは、加圧によって自由水を強制的に絞
り出したこと、及び養生中のプレス効果がコンクリート
の組織を緻密にした為であると考えた。
【００２０】図４は、加圧力（ロードセルが示す圧力）
が０．２Ｎ／ｍｍ2 と一定の場合におけるスランプ値
（単位水量）と曲げ強度との関係を示すグラフであり、
縦軸に材齢１日の曲げ強度、横軸にスランプ値（単位水
量）をとった。加圧有りの本発明の場合、スランプ値の
違いが強度に与える影響は小さいものと判断できる。こ
れは、単位水量の多少に関わらず、加圧によって同程度
の割合で自由水が絞り出され、水セメント比がほぼ同一
になった為であると考えた。
が０．２Ｎ／ｍｍ2 と一定の場合におけるスランプ値
（単位水量）と曲げ強度との関係を示すグラフであり、
縦軸に材齢１日の曲げ強度、横軸にスランプ値（単位水
量）をとった。加圧有りの本発明の場合、スランプ値の
違いが強度に与える影響は小さいものと判断できる。こ
れは、単位水量の多少に関わらず、加圧によって同程度
の割合で自由水が絞り出され、水セメント比がほぼ同一
になった為であると考えた。
【００２１】図５は、加圧なし、及び加圧力（ロードセ
ルが示す圧力）が０．２Ｎ／ｍｍ2の場合における空気
量と曲げ強度との関係を示すグラフであり、縦軸に材齢
１日の曲げ強度、横軸に空気量をとった。一般的に、Ａ
Ｅコンクリートは、厳しい条件の蒸気養生を行うと、硬
化過程中に組織が緩み、所謂、「ふけ」の状態になる。
しかし、３軸拘束状態では、エントレインドエアーの膨
張圧力によってプレス効果が増大し、逆に、若干ながら
強度増強の傾向が認められた。
ルが示す圧力）が０．２Ｎ／ｍｍ2の場合における空気
量と曲げ強度との関係を示すグラフであり、縦軸に材齢
１日の曲げ強度、横軸に空気量をとった。一般的に、Ａ
Ｅコンクリートは、厳しい条件の蒸気養生を行うと、硬
化過程中に組織が緩み、所謂、「ふけ」の状態になる。
しかし、３軸拘束状態では、エントレインドエアーの膨
張圧力によってプレス効果が増大し、逆に、若干ながら
強度増強の傾向が認められた。
【００２２】図６は、加圧力（ロードセルが示す圧力）
が０．２Ｎ／ｍｍ2 と一定の場合において、蒸気養生条
件の前置き時間によって曲げ強度が如何なる傾向を示す
かのグラフであり、縦軸に材齢１日の曲げ強度、横軸に
前置き時間をとった。従来、蒸気養生に際しては、前置
き時間を３時間は確保していた。そして、前置き時間を
短縮すると、コンクリートの品質が大幅に低下してい
た。因みに、前置き時間をとらず、かつ、３軸拘束なし
の蒸気養生を行った場合には、材齢１日の曲げ強度は
２．５５Ｎ／ｍｍ2 である。しかし、３軸拘束の場合、
つまり本発明の場合、前置き時間をとらなくても、材齢
１日の曲げ強度は３．９０Ｎ／ｍｍ2 であり、大幅な向
上が得られている。３軸拘束の場合、つまり本発明の場
合、前置き時間が３時間の場合には、材齢１日の曲げ強
度は４．８０Ｎ／ｍｍ2 である。従って、前置き時間を
長くすることによって曲げ強度は増加するが、前置き時
間をとらなくても、そもそも、曲げ強度は大きい。この
為、前置き時間を全くとらないことも可能になる。前置
き時間をとるにしても、大幅な短縮が可能になることが
判る。
が０．２Ｎ／ｍｍ2 と一定の場合において、蒸気養生条
件の前置き時間によって曲げ強度が如何なる傾向を示す
かのグラフであり、縦軸に材齢１日の曲げ強度、横軸に
前置き時間をとった。従来、蒸気養生に際しては、前置
き時間を３時間は確保していた。そして、前置き時間を
短縮すると、コンクリートの品質が大幅に低下してい
た。因みに、前置き時間をとらず、かつ、３軸拘束なし
の蒸気養生を行った場合には、材齢１日の曲げ強度は
２．５５Ｎ／ｍｍ2 である。しかし、３軸拘束の場合、
つまり本発明の場合、前置き時間をとらなくても、材齢
１日の曲げ強度は３．９０Ｎ／ｍｍ2 であり、大幅な向
上が得られている。３軸拘束の場合、つまり本発明の場
合、前置き時間が３時間の場合には、材齢１日の曲げ強
度は４．８０Ｎ／ｍｍ2 である。従って、前置き時間を
長くすることによって曲げ強度は増加するが、前置き時
間をとらなくても、そもそも、曲げ強度は大きい。この
為、前置き時間を全くとらないことも可能になる。前置
き時間をとるにしても、大幅な短縮が可能になることが
判る。
【００２３】図７は、加圧力（ロードセルが示す圧力）
が０．２Ｎ／ｍｍ2 と一定の場合において、蒸気養生条
件の最高温度によって曲げ強度が如何なる傾向を示すか
のグラフであり、縦軸に材齢１日の曲げ強度、横軸に蒸
気養生時の最高温度をとった。ここでも、「ふけ」の状
態は認められず、３軸拘束の加圧条件下では、９０℃と
言う高い温度条件下でも強度の増進傾向が認められた。
が０．２Ｎ／ｍｍ2 と一定の場合において、蒸気養生条
件の最高温度によって曲げ強度が如何なる傾向を示すか
のグラフであり、縦軸に材齢１日の曲げ強度、横軸に蒸
気養生時の最高温度をとった。ここでも、「ふけ」の状
態は認められず、３軸拘束の加圧条件下では、９０℃と
言う高い温度条件下でも強度の増進傾向が認められた。
【００２４】図８は、加圧力（ロードセルが示す圧力）
が０．２Ｎ／ｍｍ2 で成形したコンクリートの脱型時
（材料注型時から４時間後）から材齢１４日までの曲げ
強度を示すものである。材齢１日の曲げ強度を１００と
した場合の各材齢における強度比は、脱型時で７０、材
齢１４日で１１２となった。蒸気養生後は気中養生の
為、材齢１日から１４日までの強度の増加は少ないもの
の、材料注型から４時間で３．３４Ｎ／ｍｍ2 に達して
いると言うことは、型枠の回転率を向上させる大きな要
因であり、効率的な製造が可能になる。
が０．２Ｎ／ｍｍ2 で成形したコンクリートの脱型時
（材料注型時から４時間後）から材齢１４日までの曲げ
強度を示すものである。材齢１日の曲げ強度を１００と
した場合の各材齢における強度比は、脱型時で７０、材
齢１４日で１１２となった。蒸気養生後は気中養生の
為、材齢１日から１４日までの強度の増加は少ないもの
の、材料注型から４時間で３．３４Ｎ／ｍｍ2 に達して
いると言うことは、型枠の回転率を向上させる大きな要
因であり、効率的な製造が可能になる。
【００２５】図９は、成形後の加圧力を変化させた場合
の曲げ強度と圧縮強度を示すグラフである。尚、曲げ強
度は３００ｍｍ×６００ｍｍ×６０ｍｍの平板で行った
ものであるが、圧縮強度は１００ｍｍ×１００ｍｍ×４
００ｍｍのはり及びはり切片を用いて行ったものであ
る。縦軸には材齢１日の曲げ強度と圧縮強度を、横軸に
は加圧力（ロードセルが示す圧力）を示す。曲げ強度と
圧縮強度とは、殆ど同様な傾向を示していることが判
る。又、これらの比率はほぼ１／７である。
の曲げ強度と圧縮強度を示すグラフである。尚、曲げ強
度は３００ｍｍ×６００ｍｍ×６０ｍｍの平板で行った
ものであるが、圧縮強度は１００ｍｍ×１００ｍｍ×４
００ｍｍのはり及びはり切片を用いて行ったものであ
る。縦軸には材齢１日の曲げ強度と圧縮強度を、横軸に
は加圧力（ロードセルが示す圧力）を示す。曲げ強度と
圧縮強度とは、殆ど同様な傾向を示していることが判
る。又、これらの比率はほぼ１／７である。
【００２６】以上のことから、次のことが判る。 供試体の内部圧力は、加圧後、自由水の脱水に伴っ
て減少する。しかし、供試体が３軸拘束状態にある為、
内部温度の上昇に伴って、再度、圧力は上昇する。そし
て、例えば０．１〜０．２Ｎ／ｍｍ2 程度の極大値を示
した後、再度、減少する。 ０．２Ｎ／ｍｍ2 程度の比較的低い加圧力でも、加
圧しない場合に比べて、曲げ強度及び圧縮強度が大幅に
増加した。 空気量の増加に伴って曲げ強度が若干ながら増大す
る傾向が認められた。これは、通常の流し込み成形コン
クリートと異なり、３軸拘束状態にある為、蒸気養生中
にエントレインドエアーが膨張し、加圧力が供試体に作
用した為と思われる。 加圧した場合、前置き時間なしでも、かつ、蒸気養
生時の最高温度を９０℃に上昇させても、加圧なしの場
合に認められた「ふけ」の状態には陥ることなく、又、
強度も高いものであった。 材料注型から４時間で約３．３４Ｎ／ｍｍ2 程度の
曲げ強度のものが得られる。従って、脱型を早めること
が出来、型枠回転率を向上させることが出来、効率的な
生産が可能になる。
て減少する。しかし、供試体が３軸拘束状態にある為、
内部温度の上昇に伴って、再度、圧力は上昇する。そし
て、例えば０．１〜０．２Ｎ／ｍｍ2 程度の極大値を示
した後、再度、減少する。 ０．２Ｎ／ｍｍ2 程度の比較的低い加圧力でも、加
圧しない場合に比べて、曲げ強度及び圧縮強度が大幅に
増加した。 空気量の増加に伴って曲げ強度が若干ながら増大す
る傾向が認められた。これは、通常の流し込み成形コン
クリートと異なり、３軸拘束状態にある為、蒸気養生中
にエントレインドエアーが膨張し、加圧力が供試体に作
用した為と思われる。 加圧した場合、前置き時間なしでも、かつ、蒸気養
生時の最高温度を９０℃に上昇させても、加圧なしの場
合に認められた「ふけ」の状態には陥ることなく、又、
強度も高いものであった。 材料注型から４時間で約３．３４Ｎ／ｍｍ2 程度の
曲げ強度のものが得られる。従って、脱型を早めること
が出来、型枠回転率を向上させることが出来、効率的な
生産が可能になる。
【００２７】
【発明の効果】高強度で高品質なセメント系製品が生産
性良く得られる。
性良く得られる。
【図１】本発明の実施に用いる成形装置の概略図
【図２】供試体の内部圧力および温度の経時変化を示す
グラフ
グラフ
【図３】加圧力と曲げ強度との関係を示すグラフ
【図４】スランプ値と曲げ強度との関係を示すグラフ
【図５】空気量と曲げ強度との関係を示すグラフ
【図６】前置き時間と曲げ強度との関係を示すグラフ
【図７】養生最高温度と曲げ強度との関係を示すグラフ
【図８】材齢と曲げ強度との関係を示すグラフ
【図９】加圧力と曲げ強度並びに圧縮強度との関係を示
すグラフ
すグラフ
フロントページの続き (72)発明者 児玉 明彦 千葉県佐倉市大作二丁目４番２号 秩父小 野田株式会社中央研究所内 (72)発明者 美谷 潤 千葉県佐倉市大作二丁目４番２号 秩父小 野田株式会社中央研究所内
Claims (5)
- 【請求項１】 セメントを含むセメント系製品の材料を
型枠内に流し込む工程と、 前記型枠に流し込まれたものを蒸気養生する養生工程と
を具備してなり、 養生工程時において型枠には蓋がされていて、流し込ま
れたものが３軸拘束状態にあることを特徴とするセメン
ト系製品の製造方法。 - 【請求項２】 セメントを含むセメント系製品の材料を
型枠内に流し込む工程と、 前記型枠に流し込まれたものを蒸気養生する養生工程と
を具備してなり、 養生開始前の段階において、型枠に蓋がされ、かつ、加
圧されてなり、その時の加圧力が０．０１〜１Ｎ／ｍｍ
2 であることを特徴とするセメント系製品の製造方法。 - 【請求項３】 蒸気養生に際しての昇温速度が１５℃／
時間以上であるか、予め養生室内が蒸気養生に際しての
最高温度に設定されていることを特徴とする請求項１又
は請求項２のセメント系製品の製造方法。 - 【請求項４】 蒸気養生に際しての最高温度が５０〜１
００℃であることを特徴とする請求項１〜請求項３いず
れかのセメント系製品の製造方法。 - 【請求項５】 養生の為の前置き時間が０〜５時間であ
ることを特徴とする請求項１〜請求項４いずれかのセメ
ント系製品の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16401497A JPH1112060A (ja) | 1997-06-20 | 1997-06-20 | セメント系製品の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16401497A JPH1112060A (ja) | 1997-06-20 | 1997-06-20 | セメント系製品の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1112060A true JPH1112060A (ja) | 1999-01-19 |
Family
ID=15785149
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16401497A Pending JPH1112060A (ja) | 1997-06-20 | 1997-06-20 | セメント系製品の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1112060A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018001756A (ja) * | 2016-06-24 | 2018-01-11 | 花王株式会社 | 水硬性組成物の硬化体の製造方法 |
| CN113125686A (zh) * | 2021-04-20 | 2021-07-16 | 洛阳理工学院 | 一种水泥膨胀性能测定方法 |
-
1997
- 1997-06-20 JP JP16401497A patent/JPH1112060A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018001756A (ja) * | 2016-06-24 | 2018-01-11 | 花王株式会社 | 水硬性組成物の硬化体の製造方法 |
| CN113125686A (zh) * | 2021-04-20 | 2021-07-16 | 洛阳理工学院 | 一种水泥膨胀性能测定方法 |
| CN113125686B (zh) * | 2021-04-20 | 2023-03-14 | 洛阳理工学院 | 一种水泥膨胀性能测定方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2122985C1 (ru) | Бетонная смесь, бетонный элемент и способ его отверждения | |
| US4117059A (en) | Method and apparatus for the manufacture of concrete products | |
| US2234663A (en) | Method of reinforcing building units | |
| FR2572670A1 (fr) | Procede de fabrication de beton cellulaire | |
| CN113905863A (zh) | 湿铸矿渣基混凝土产品的生产方法 | |
| JPH05238789A (ja) | 乾燥鋳型成形可能なコンクリート組成物ならびにその製造方法および乾燥鋳型成形方法 | |
| JP2018168003A (ja) | 高強度プレキャストコンクリートの製造方法 | |
| JPH1112060A (ja) | セメント系製品の製造方法 | |
| CN112341121B (zh) | 一种土木工程用轻质高强度混凝土 | |
| JP2000301531A (ja) | コンクリート製品の製造方法 | |
| US4233008A (en) | Apparatus for the manufacture of concrete products | |
| JPH11268969A (ja) | ポーラスコンクリート | |
| JPH09268084A (ja) | 軽量気泡コンクリートの製造方法 | |
| JPH11228251A (ja) | 軽量気泡コンクリートの製造方法 | |
| JP3367988B2 (ja) | 気泡コンクリート製品の製造方法 | |
| Yusuf et al. | The Effect of Plastiment-VZ on the Compressive Strength and Flexural Strength of Lightwieght Concrete Using Aluminium Powder | |
| US3737510A (en) | High strength concrete | |
| JPS6049731B2 (ja) | 鋼管コンクリ−トパイルの製造方法 | |
| JPS5845007A (ja) | 鋼管コンクリ−トパイルの製造方法 | |
| JPH07242472A (ja) | 大型軽量気泡コンクリートパネルの製造方法 | |
| US4045533A (en) | Method of manufacturing prestressed reinforced concrete articles | |
| JP2748556B2 (ja) | 軽量気泡コンクリートの製造法 | |
| JP3363506B2 (ja) | 気泡コンクリート製品の製造方法 | |
| CN116553873A (zh) | 钢筋混凝土构件的加固材料及其制备方法 | |
| JPH06263557A (ja) | 軽量気泡コンクリートの製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Effective date: 20051005 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20051012 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20060222 |