FR2572670A1 - Procede de fabrication de beton cellulaire - Google Patents
Procede de fabrication de beton cellulaire Download PDFInfo
- Publication number
- FR2572670A1 FR2572670A1 FR8507398A FR8507398A FR2572670A1 FR 2572670 A1 FR2572670 A1 FR 2572670A1 FR 8507398 A FR8507398 A FR 8507398A FR 8507398 A FR8507398 A FR 8507398A FR 2572670 A1 FR2572670 A1 FR 2572670A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- slurry
- cement composition
- aqueous
- foaming
- molded product
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B38/00—Porous mortars, concrete, artificial stone or ceramic ware; Preparation thereof
- C04B38/10—Porous mortars, concrete, artificial stone or ceramic ware; Preparation thereof by using foaming agents or by using mechanical means, e.g. adding preformed foam
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
- C04B28/18—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing mixtures of the silica-lime type
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B28—WORKING CEMENT, CLAY, OR STONE
- B28B—SHAPING CLAY OR OTHER CERAMIC COMPOSITIONS; SHAPING SLAG; SHAPING MIXTURES CONTAINING CEMENTITIOUS MATERIAL, e.g. PLASTER
- B28B1/00—Producing shaped prefabricated articles from the material
- B28B1/50—Producing shaped prefabricated articles from the material specially adapted for producing articles of expanded material, e.g. cellular concrete
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S264/00—Plastic and nonmetallic article shaping or treating: processes
- Y10S264/59—Processes in which a partial cure is involved
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Porous Artificial Stone Or Porous Ceramic Products (AREA)
- Soil Conditioners And Soil-Stabilizing Materials (AREA)
Abstract
LA PRESENTE INVENTION CONCERNE UN PROCEDE DE FABRICATION DE BETON CELLULAIRE. DANS CE PROCEDE, ON UTILISE UNE BOUILLIE MOUSSEUSE E ESSENTIELLEMENT FORMEE D'UNE BOUILLIE AQUEUSE A D'UNE COMPOSITION DE CIMENT A BASE DE SILICATE DE CALCIUM, D'UNE BOUILLIE AQUEUSE B D'UNE COMPOSITION DE CIMENT A BASE D'ALUMINATE DE CALCIUM, D'UN RETARDATEUR DE PRISE DETERMINE C ET D'UN LIQUIDE MOUSSEUX AQUEUX D; ON COULE LA BOUILLIE MOUSSEUSE E ET ON LUI DONNE UNE RESISTANCE A L'ETAT DURCI SUFFISANTE AU DEMOULAGE EN 20 A 120MINUTES APRES LA COULEE DANS UN MOULE, PUIS ON SOUMET LE PRODUIT DEMOULE A LA PRECURE DANS DES CONDITIONS DETERMINEES D'HUMIDITE, DE TEMPERATURE ET DE TEMPS DE PRECURE, ET ON SOUMET ALORS LE PRODUIT MOULE A LA CURE HYDROTHERMIQUE SOUS HAUTE PRESSION.
Description
Procédé de fabrication de béton cellulaire.
L'invention concerne un procédé de fabrication de produits moulés en béton mousse ou en béton cellulaire, par un mode opératoire dit de prémoussage, en soumettant un produit moulé tiré de la bouillie d'un ciment à prise
rapide à une cure à haute température et à haute pression.
Plus particulièrement, l'invention concerne un procédé pour la fabrication de béton cellulaire caractérisé par le fait que l'on règle la prise d'une bouillie mousseuse de la composition de ciment à prise rapide et que l'on développe la résistance d'un produit moulé à soumettre à la cure à
haute température et à haute pression.
Le béton cellulaire suscite de l'intérêt par suite de la réduction de poids et de l'économie d'énergie dans la construction en béton. On a mis au point ce qu'on appelle la préfabrication de produits de béton et on a
utilisé une variété de panneaux en béton cellulaire.
Un tel béton cellulaire est représenté par le béton léger autoclavé (appelé ci-après BLA). Le BILA a de grands débouchés en tant que matériau de construction stable sous diverses formes et c'est un béton léger (BL) formé de silicate de calcium hydrauté cristallin de l'espèce
tobermorite que l'on fabrique par cure de produits pré-
moussés ayant pris, dans un autoclave, dans des conditions
hydrothermiques sous pression.
Le BLA actuellement fabriqué à l'échelle industrielle
peut être classé en types dits de postmoussage et de pré-
moussage, à cause de la différence de formation des struc-
tures cellulaires. Pour pratiquer le procédé de postmoussage,
on introduit une bouillie de composition de ciment hydrau-
lique dans un moule et en le faisant mousser avec de l'hydrogène engendré par la réaction de poudre d'aluminium, ajoutée à la composition de ciment, sur un constituant alcalin qui provient du ciment ou de la chaux. Selon ce procédé, la hauteur de la masse mousseuse dans un moule est limitée à environ 60 cm afin d'assurer l'uniformité des conditions de moussage en direction verticale, étant donné la pression statique de la bouillie de composition de ciment en train de mousser dans le moule. Ainsi, afin
d'augmenter le rendement dans l'utilisation de moules coû-
teux, on fabrique des panneaux ou dalles de 60 cm de largeur (avant cure), par suite de la hauteur de moussage susdite, en coupant verticalement les produits mousses
obtenus à une épaisseur prédéterminée.
Ainsi qu'il est clair d'après le procédé décrit ci-dessus, les panneaux classiques en béton cellulaire du type de postmoussage ne sont pas satisfaisants en ce qui concerne les produits de grande dimension, les formes et structures compliquées, etc. On peut résoudre ces problèmes essentiellement par le procédé dit de prémoussage dans lequel on introduit de la mousse dans une bouillie de composition de ciment hydraulique puis on coule la bouillie mousseuse dans un moule. Toutefois, dans ce cas, on utilise un moule pour chaque panneau ou dalle. Il est donc essentiel d'abréger le temps entre la coulée et le démoulage en durcissant rapidement la bouillie de composition de ciment afin d'accroître le rendement dans l'utilisation des moules coûteux. D'autre part, afin (1) d'empêcher des phénomènes tels qu'une prise locale de la bouillie de ciment, la ségrégation de constituants à grande masse volumique et l'affaissement de la mousse dans le moule,entre la coulée et le démoulage et (2) d'effectuer un traitement superficiel
tel que le raclage (nivellement) des parties saillantes au-
dessus du moule, l'aplanissement de la surface ou le bou-
chardage de dessins, il est essentiel que la bouillie de ciment en cours de prise ait une consistance appropriée pendant
un laps de temps nécessaire à un tel traitement superficiel.
Etant donné cette nécessité, une mesure qui peut apparaitre appropriée est d'incorporer un retardateur de prise à la
bouillie de composition de ciment à durcissement rapide.
COependant, il n'est pas toujours facile de choisir un
retardateur de prise approprié à cet effet.
D'autre part, quand on utilise un aluminate de calcium -3 comme composition de ciment à durcissement rapide, il est nécessaire de faire attention à sa réaction de transition après durcissement. En effet, les aluminates de calcium sont habituellement tirés de minéraux tels que C12A7, CA, CA2, C3A, C4AF et C3A3CaSO4 (C désignant CaO et A désignant A1203). Ceux-ci produisent des minéraux contenant une grande quantité d'eau de cristallisation au début de la
réaction d'hydratation et qui se convertissent graduelle-
ment en minéraux contenant moins d'eau de cristallisation après chauffage. Par exemple, une réaction représentative de l'hydratation de CA est la suivante:
CAH10 C2A 4 C3AH6
Cette réaction est une réaction de transition. Il est connu que, spécialement dans le processus 02A 4 C-3AH6, il se produit une diminution de la résistance de la structure obtenue à cause de sa porosité causée par une variation de volume ou par la libération d'eau pendant la réaction. Comme dans le cas de produits moulés en béton cellulaire avant la cure à l'autoclave, la résistance du produit moulé est encore faible et pourtant le produit moulé doit se passer de support une fois démoulé. Etant donné la diminution de résistance, mentionnée ci-dessus, pendant la réaction de transition, il se peut que le produit moulé ne supporte pas son propre poids. Ainsi, il se produit souvent un écoulement
de la structure et parfois, elle s'affaisse.
Un but de l'invention est de résoudre les problèmes ci-dessus en utilisant un retardateur de prise déterminé et en effectuant une cure préalable déterminée avant une
cure à l'autoclave.
Selon l'invention, on prévoit un procédé de fabrication de béton cellulaire qui consiste à mélanger (A) une bouillie aqueuse d'une composition de ciment comprenant un silicate de calcium comme principal constituant minéral hydraulique, (B) une bouillie aqueuse d'une composition de ciment à durcissement rapide comprenant un aluminate de calcium comme principal constituant minéral hydraulique, (C) un retardateur de prise et (D) un liquide mousseux aqueux, pour obtenir une bouillie mousseuse (E) d'une composition de ciment à durcissement rapide ayant une densité apparente de 0,4 à 1,2, à couler le mélange obtenu dans un moule et à soumettre le produit moulé obtenu, après démoulage, à une cure hydrothermique à haute température et à haute pression
pour obtenir un produit en béton cellulaire, procédé carac-
térisé par le fait que l'on opère dans les conditions sui-
vantes: (1) le retardateur de prise (CU) est au moins un membre choisi dans le groupe comprenant (a) un citrate alcalin, (b) un tartrate alcalin, (c) l'acide citrique et
un carbonate ou bicarbonate alcalin, et (d) l'acide tar-
trique et un carbonate ou bicarbonate alcalin,
(2) on donne à la bouillie mousseuse (E) de la compo-
sition de ciment à durcissement rapide une résistance suffisante pour son démoulage sans déformation en 20 à 120 minutes après la coulée dans le moule, et alors on la démoule, (3) on soumet le produit démoulé à une précure qui consiste à le maintenir à l'état chaud et humide à la pression atmosphérique dans les conditions de température et pendant le temps qui correspondent à la région entourée par les courbes A et B sur le dessin annexé, de sorte qu'au moins une partie de la résistance initiale dépendant de l'hydratation de l'aluminate de calcium de la bouillie (B), dans le produit moulé, est remplacée par la résistance communiquée par l'hydratation de la composition de ciment hydraulique de la bouillie (A),
(4) on soumet alors le produit moulé à la cure hydro-
thermique à haute température et à haute pression à 150
à 19000U.
Selon l'invention, on peut atteindre le but indiqué plus haut ainsi qu'un retard optimal de prise. En outre, le problème concernant la résistance des produits démoulés est résolu. Autrement dit, la dureté initiale du produit
moulé au moment du démoulage dépend de la résistance résul-
tant de l'hydratation d'un aluminate de calcium qui est le constituant à prise rapide. Apres démoulage, on développe graduellement la résistance de la composition de ciment à base de silicate de calcium, avantageusement en prévoyant des conditions appropriées chaudes et humides. Ainsi, en
causant graduellement la réaction de transition de l'alu-
minate de calcium avant que la résistance du produit moulé
ne devienne suffisamment grande, on peut effectuer régu-
lièrement le déplacement de la résistance, dû aux deux
réactions d'hydratation.
La figure unique du dessin est un graphique indiquant la relation entre la température et le temps de précure
selon l'invention.
La bouillie mousseuse (E) de composition de ciment à durcissement rapide, par laquelle il s'agit de régler
selon l'invention la prise et le développement de la résis-
tance du produit moulé, comprend les constituants (A) à (D).
Ceux-ci sont en eux-mêmes connus.
La bouillie aqueuse (A) est une bouillie d'une compo-
sition de ciment comprenant du silicate de calcium comme
principal minéral hydraulique.
On utilise la composition de ciment pour fabriquer un silicate de calcium hydraté cristallin de l'espècetobermorite
par cure hydrothermique à haute température et à haute pres-
sion, dont les détails sont bien connus en ce qui concerne
le BLA classique.
La composition comprend CaO et SiO2 comme constituants principaux, de préférence en un rapport de poids de l'ordre de 5: 5 à 2: 8. On peut obtenir la bouillie aqueuse (A) en mélangeant de la poudre fine de matériaux de ciment
(tels que le ciment portland), CaO, de la silice, etc...
en quantités telles qu'elles donnent le rapport CaO/SiO2 mentionné cidessus, conformément aux buts visés, puis
en dispersant le mélange obtenu dans de l'eau.
A la bouillie aqueuse (A), on peut ajouter du sulfate de calcium, de la chaux, etc..afin de régler sa vitesse de prise. Bien entendu, on peut aussi y ajouter du sable, de la poudre de perlite et d'autres agrégats, des matières fibreuses renforçantes, des pigments colorants, etc.. La concentration de la bouillie est d'environ 40 à 75 % en
poids, en solides totaux.
Le terme "la composition de ciment", en ce qui
concerne la bouillie aqueuse (A) (aussi bien que les bouil-
lies aqueuses (B) et (E)), dans l'invention, comprend non seulement des compositions de ciment contenant, outre le ciment, de la silice, CaO, du sable et d'autres constituants,
mais aussi le ciment seul.
La bouillie aqueuse (B) est une bouillie d'une compo-
sition de ciment à durcissement rapide comprenant un alu-
minate de calcium comme minéral hydraulique principal.
Cette composition de ciment comprend des minéraux tels que C12A, CA, CA2, 2 3A, a2ASiO2, C4AF, C11A7aF2, C3A3CaF2, C3A3CaS04, etc.. (dans lesquels C désigne CaO,
A désigne A1203).
Cette composition de ciment a pour exemples le ciment
alumineux et CSA (sulfoaluminate de calcium).
La concentration de la bouillie est de l'ordre de
à 75 % en poids, en solides totaux.
Le retardateur de prise (c) à utiliser dans l'inven-
tion est choisi dans le groupe comprenant (a) à (d), mentionnés plus haut. Le "sel alcalin" est représenté par les sels de Na et de K. Bien que le retardateur de prise puisse être choisi
dans les groupes (a) à (d), on peut en utiliser conjointe-
ment plusieurs types (y compris deux ou plusieurs types du même groupe). Dans le cas o l'on utilise conjointement deux types de retardateur, il est préférable d'ajouter et
de dissoudre le ou les retardateurs (a) et/ou (b) (c'est-à-
dire le ou les sels alcalins d'acides hydroxycarboxyliques) à la bouillie (A) et le ou les retardateur (c) et/ou (d) (c'est-à-dire le ou les acides hydroxycarboxyliques et le ou les carbonates ou bicarbonates alcalins) à la bouillie (B). En utilisant les retardateurs de prise de cette manière et en choisissant convenablement le type et la quantité du retardateur de prise, il est possible d'obtenir un temps d'arrêt d'exothermie pendant le stade initial de prise de la bouillie de composition de ciment à durcissement
7: - 7 5767
rapide (E).
On détermine avantageusement la quantité de retarda-
teur de prise de façon qu'une résistance suffisant au démoulage puisse apparaître en 20 à 120 minutes après la coulée de la bouillie (E). Le liquide mousseux aqueux (D) utilisé dans un procédé à prémoussage est connu aussi. On peut utiliser n'importe lequel de ces liquides dans l'invention, du moment qu'il
est approprié.
On obtient habituellement un liquide mousseux aqueux en faisant mousser une solution aqueuse d'un agent moussant avec agitation, injection etc.. Il est désirable que l'agent moussant ait une excellente stabilité et on utilise normalement des surfactifs synthétiques anioniques ou des
agents moussants à base d'hydrolysats de protéines.
Les liquides mousseux aqueux appropriés ont une
densité apparente de l'ordre de 0,01 à 0,20.
La bouillie mousseuse (E) d'une composition de ciment à durcissement rapide qu'il s'agit de couler est un mélange
des constituants (A) à (D) décrits plus haut.
On peut choisir à volonté les quantités de ces consti-
tuants, du moment qu'ils donnent le résultat voulu. Toute-
fois, en général, on utilise la bouillie aqueuse (B) en
quantité telle que la quantité du principal constituant mi-
néral hydraulique de celle-ci soit de l'ordre de 3 à 30 % en poids de celle de la bouillie aqueuse (A). On détermine la quantité du liquide mousseux aqueux (D))de façon telle
que l'on obtienne l'état mousseux prévu (densité), c'est-à-
dire que dans l'invention, la densité apparente de la bouil-
lie (E) sera de 0,4 à 1,2.
Il faut préparer la bouillie mousseuse (E) en prépa-
rant au moins les bouillies aqueuses (A) et (B) séparément, puis en les mélangeant. Toutefois, le procédé ordinaire et préférable est de préparer la bouillie (E) en préparant
séparément les bouillies (A) à (D) puis en les mélangeant.
Dans ce dernier cas, il peut y avoir un certain retard
dans la mise en contact des quatre constituants.
La teneur en eau de la bouillie mousseuse (E) est de l'ordre de 40 à 75 % du poids total des constituants (solides) des bouillies aqueuses (A) et (B). Cette eau est ordinairement distribuée entre les constituants (A), (B) et (0) et amenée à la bouillie mousseuse (E), les proportions particulières de distribution étant déterminées par des
considérations d'aptitude à la mise en oeuvre.
la densité de la bouillie mousseuse (E) est déterminée selon la quantité de liquide mousseux aqueux (D) ajouté ainsi
que selon le degré d'échappement de la mousse après son addi-
tion. D'autre part, la densité du béton cellulaire obtenu
est déterminée par celle de la bouillie mousseuse (D).
Le procédé de préparation de béton cellulaire selon l'invention est caractérisé par le fait qu'en plus de l'utilisation de la bouillie mousseuse (4) d'une composition de ciment à durcissement rapide, comme décrit plus haut, on
conduit une précure spéciale avant la cure à l'autoclave.
A part ce qui précède, le procédé n'est pratiquement pas diffé-
rent des procédés classiques à prémaussage.
On coule la bouillie (E) décrite ci-dessus dans un moule ayant une forme et une grandeur déterminées (bien entendu, des armatures d'acier appropriées peuvent être disposées dans le moule, si nécessaire). Puis, au bout d'un
temps approprié, on démoule le produit.
Selon l'invention, on ajuste la composition de la bouillie (E) de façon telle que la résistance permettant
le démoulage apparaisse en 20 à 120 minutes après la coulée.
Si le temps entre la coulée et le démoulage est inférieur à
minutes, l'aptitude à la mise en oeuvre est médiocre.
S'il est supérieur à 120 minutes, la productivité sera dimi-
nuée et l'efficacité de l'agent de durcissement rapide sera moindre. Par "résistance permettant le démoulage", on entend
spécialement, par exemple, une résistance d'au moins 276 kPa.
Il faut dire que cette résistance du produit démoulé, c'est-à
dire la dureté initiale, résulte principalement de l'hydra-
tation de l'aluminate de calcium.
La précure est à présent décrite.Après démoulage, on maintient le produit moulé pratiquement à l'état chaud et humide à la pression atmosphérique dans des conditions de température et de temps spécifiées, de sorte qu'au moins une partie, de préférence la majeure partie de la dureté initiale, qui dépend de l'hydratation de l'aluminate de calcium de la bouillie (B) dans le produit moulé est remplacée par la résistance causée par l'hydratation de la
composition hydraulique de la bouillie (A).
Par "état chaud et humide", on entend ici un état défini par une température indiquée ci-après et une valeur d'humidité correspondant à celle d'un local à au moins % d'humidité relative ou à l'état dans lequel la surface du produit moulé est mouillée par arrosage, etc. Il faut maintenir un tel état humide à une température et pendant un temps correspondant à la région entourée par les courbes A et B sur le dessin annexé. Plus précisément, il est nécessaire que la réaction de transition de l'aluminate de calcium de la bouillie A se produise quand la résistance
de la composition de ciment de la bouillie (A) s'est déve-
loppée à un degré approprié. Toutefois, dans ces conditions, correspondant à la région située en dessous de la courbe B du dessin, il se produit un écoulement plastique du produit moulé par suite de la réaction de transition, ce qui aboutit à une diminution des propriétés physiques ou à la formation de fissures ou à l'écrasement parce que l'équilibre décrit plus haut n'est pas convenablement maintenu. Par contre,
dans les conditions correspondant à la région située au-
dessus de la courbe A, l'hydratation de la composition de
ciment de la bouillie (A) se produit excessivement, abou-
tissant à une diminution de la résistance du produit moulé après cure à l'autoclave, bien que la déformation du produit
moulé, due à la réaction de transition, puisse être supprimée.
Le temps précis de précure dépend du type de la bouillie (E) et du laps de temps entre la coulée et le démoulage. Dans
la plupart des cas, il ne dépassera pas 35 heures.
La cure à l'autoclave, à conduire après la précure du
produit moulé, consiste à soumettre le produit à des condi-
tions hydrothermiques à une température de 150 à 1900C dans un autoclave. La cure à l'autoclave dans la fabrication
de produ-ts moulés en béton cellulaire est bien connue.
L'invention peut utiliser de telles techniques bien connues, sauf indication contraire.
Exeple expérimental.
A une bouillie (A) comprenant 100 parties de ciment portland, 120 parties de poudre de sable siliceux, 10 parties d'un additif pour ciment, 0,7 partie de citrate de sodium et 115 parties d'eau, on a ajouté une bouillie (B) eomprenant parties de ciment alumineux et 15 parties d'eau et un liquide mousseux aqueux, en quantité voulue pour que la densité du mélange obtenu soit de 0,72. On a coulé le mélange dans un moule. Après avoir démoulé au bout d'une heure le produit moulé, on l'a soumis à la précure pendant heures avec arrosage à l'eau à 30 0 puis à la cure hydrothermique dans un autoclave à 180 0. On a obtenu ainsi du béton cellulaire ayant une densité à l'état absolument sec de 0,50. Toutes les quantités exprimées ci-dessus en
parties sont en poids.
RVENDIC0ATIONS
1.- Procédé de fabrication de béton cellulaire qui
consiste à mélanger (A) une bouillie aqueuse d'une composi-
tion de ciment comprenant un silicate de calcium comme principal constituant minéral hydraulique, (B) une bouillie aqueuse d'une composition de ciment à durcissement rapide
comprenant un aluminate de calcium comme principal consti-
tuant minéral hydraulique, (C) un retardateur de prise et (D) un liquide mousseux aqueux, pour obtenir une bouillie mousseuse (E) d'une composition de ciment à durcissement rapide ayant une densité apparente de 0,4 à 1,2 à couler le mélange obtenu dans un moule et à soumettre le produit moulé obtenu, après démoulage, à une cure hydrothermique à haute température et à haute pression pour obtenir un produit en béton cellulaire, procédé caractérisé par le fait que l'on opère dans les conditions suivantes: (1) le retardateur de prise (U) est au moins un membre choisi dans le groupe comprenant (a) un citrate alcalin, (b) un tartrate alcalin, (c) l'acide citrique et un carbonate ou bicarbonate alcalin, et (d) l'acide tartrique et un carbonate ou bicarbonate alcalin,
(2) on donne à la bouillie mousseuse (E) de la compo-
sition de ciment à durcissement rapide une résistance suffi-
sante pour son démoulage sans déformation en 20 h 120 minutes après la coulée dans le moule, et alors on la démoule, (3) on soumet le produit démoulé à une précure qui consiste à le maintenir à l'état chaud et humide à la pression atmosphérique dans les conditions de température et pendant le temps qui correspondent à la région entourée par les courbes A et B sur le dessin annexé, de sorte qu'au moins une partie de la résistance initiale dépendant de l'hydratation de l'aluminate de calcium de la bouillie (B),
dans le produit moulé, est remplacée par la résistance commu-
niquée par l'hydratation de la composition de ciment hydrau-
lique de la bouillie (A),
(4) on soumet alors le produit moulé à la cure hydro-
thermique à haute température et à haute pression à 150 à
19000C.
2.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le rapport de poids OaO/SiO2, dans la
bouillie (A) se situe entre 5: 5 et 2: 8. -
3.- Procédé selon l'une des revendications 1 et 2,
caractérisé par le fait que la quantité de bouillie de composition de ciment à durcissement rapide (B) est de 3
à 30 % du poids de la bouillie (A).
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59231831A JPS61111983A (ja) | 1984-11-02 | 1984-11-02 | 気泡コンクリ−トの製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
FR2572670A1 true FR2572670A1 (fr) | 1986-05-09 |
FR2572670B1 FR2572670B1 (fr) | 1990-07-27 |
Family
ID=16929698
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
FR858507398A Expired - Lifetime FR2572670B1 (fr) | 1984-11-02 | 1985-05-15 | Procede de fabrication de beton cellulaire |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4655979A (fr) |
JP (1) | JPS61111983A (fr) |
KR (1) | KR920003031B1 (fr) |
CN (1) | CN1004342B (fr) |
AU (1) | AU564284B2 (fr) |
DE (1) | DE3520300C2 (fr) |
FR (1) | FR2572670B1 (fr) |
GB (1) | GB2166428B (fr) |
Families Citing this family (35)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4871395A (en) * | 1987-09-17 | 1989-10-03 | Associated Universities, Inc. | High temperature lightweight foamed cements |
IN169360B (fr) * | 1987-12-22 | 1991-09-28 | Savoie Electrodes Refract | |
US4900041A (en) * | 1988-04-27 | 1990-02-13 | Fmc Corporation | Subsea well casing hanger packoff system |
US5087287A (en) * | 1988-05-25 | 1992-02-11 | Nissei Plan, Inc. | Strengthened cellular concrete compositions and method of making |
US5187882A (en) * | 1989-02-17 | 1993-02-23 | Cam Sales, Inc. | System for curing concrete articles |
US5089198A (en) * | 1989-02-17 | 1992-02-18 | Cam Sales, Inc. | Method for curing concrete articles |
US5160172A (en) * | 1990-12-18 | 1992-11-03 | Abb Vetco Gray Inc. | Threaded latch ring tubular connector |
IT1255090B (it) * | 1992-05-14 | 1995-10-18 | Mario Collepardi | Procedimento per la produzione di marmette di cemento migliorato |
US5397516A (en) * | 1993-03-25 | 1995-03-14 | Thermo Cement Engineering Corp. | Process for making building panels |
DE4339137A1 (de) * | 1993-06-08 | 1994-12-15 | Sicowa Verfahrenstech | Verfahren zur Herstellung von Wärmedämmaterial |
DE19619263C2 (de) * | 1996-05-13 | 2001-04-19 | Ytong Ag | Verfahren zur Herstellung von Leichtbaustoffen |
US6395205B1 (en) | 1996-07-17 | 2002-05-28 | Chemical Lime Company | Method of manufacturing an aerated autoclaved concrete material |
AU7829200A (en) * | 1999-09-15 | 2001-04-17 | Air Crete Block, Inc. | Method and apparatus for forming lightweight concrete block |
US6676862B2 (en) * | 1999-09-15 | 2004-01-13 | Advanced Building Systems, Inc. | Method for forming lightweight concrete block |
ATE368017T1 (de) | 2000-03-14 | 2007-08-15 | James Hardie Int Finance Bv | Faserzementbaumaterialien mit zusatzstoffen niedriger dichte |
MXPA03002704A (es) * | 2000-10-04 | 2003-06-24 | James Hardie Res Pty Ltd | Materiales del compuesto de cemento con fibra, usando fibras de celulosa encoladas. |
US20050126430A1 (en) * | 2000-10-17 | 2005-06-16 | Lightner James E.Jr. | Building materials with bioresistant properties |
ATE323664T1 (de) * | 2000-10-17 | 2006-05-15 | James Hardie Int Finance Bv | Verfahren zur herstellung eines faserverstärkten zementverbundwerkstoffs, verbundbauwerkstoff und ein werkstoffansatz |
ATE359245T1 (de) * | 2001-03-09 | 2007-05-15 | James Hardie Int Finance Bv | Faserverstärkte zementmaterialien unter verwendung von chemisch abgeänderten fasern mit verbesserter mischbarkeit |
MXPA05003691A (es) | 2002-10-07 | 2005-11-17 | James Hardie Int Finance Bv | Material mixto de fibrocemento de densidad media durable. |
EP1587767B1 (fr) * | 2003-01-09 | 2017-07-19 | James Hardie Technology Limited | Materiaux composites en fibrociment faisant appel a des fibres de cellulose blanchies et leur procédé de fabrication |
CN100339201C (zh) * | 2003-07-31 | 2007-09-26 | 孙亮枝 | 蒸压加气混凝土生产工艺 |
US7998571B2 (en) | 2004-07-09 | 2011-08-16 | James Hardie Technology Limited | Composite cement article incorporating a powder coating and methods of making same |
US8412671B2 (en) * | 2004-08-13 | 2013-04-02 | Hewlett-Packard Development Company, L.P. | System and method for developing a star schema |
AU2007236561B2 (en) | 2006-04-12 | 2012-12-20 | James Hardie Technology Limited | A surface sealed reinforced building element |
CN101451061B (zh) * | 2008-12-30 | 2011-03-16 | 山东大学 | 一种油泥砂固砂堵水调剖剂 |
KR100933249B1 (ko) * | 2009-07-23 | 2009-12-17 | 주식회사 삼주에스엠씨 | 황마섬유 보강재를 이용한 콘크리트 단면 보수재 조성물 |
RU2448929C1 (ru) * | 2010-09-01 | 2012-04-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Белгородский государственный технологический университет им. В.Г. Шухова" (БГТУ им. В.Г. Шухова) | Сырьевая смесь и способ ее получения для наноструктурированного автоклавного газобетона |
US9890082B2 (en) | 2012-04-27 | 2018-02-13 | United States Gypsum Company | Dimensionally stable geopolymer composition and method |
US9321681B2 (en) | 2012-04-27 | 2016-04-26 | United States Gypsum Company | Dimensionally stable geopolymer compositions and method |
US9624131B1 (en) | 2015-10-22 | 2017-04-18 | United States Gypsum Company | Freeze-thaw durable geopolymer compositions and methods for making same |
RU2613208C1 (ru) * | 2015-12-17 | 2017-03-15 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный технологический университет им. В.Г. Шухова" | Смесь для жаростойкого пенобетона на основе наноструктурированного композиционного гипсового вяжущего, способ изготовления изделий |
RU2613209C1 (ru) * | 2015-12-17 | 2017-03-15 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный технологический университет им. В.Г. Шухова" | Смесь для жаростойкого пенобетона на основе наноструктурированного композиционного гипсового вяжущего, способ изготовления изделий |
US10112870B2 (en) | 2016-12-12 | 2018-10-30 | United States Gypsum Company | Self-desiccating, dimensionally-stable hydraulic cement compositions with enhanced workability |
DE102019113570A1 (de) * | 2019-05-21 | 2020-11-26 | WEKO Consulting and Engineering Ltd. | Verfahren zur Herstellung eines Schaumbetons und eines Bauelements |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4057608A (en) * | 1976-04-19 | 1977-11-08 | Showa Denko Kabushiki Kaisha | Process of continuous manufacture of light-weight foamed concrete |
EP0151452A1 (fr) * | 1984-02-04 | 1985-08-14 | SICOWA Verfahrenstechnik für Baustoffe GmbH & Co. KG | Procédé pour la prise rapide d'un mélange cru moulable et son utilisation |
Family Cites Families (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US427591A (en) * | 1890-05-13 | martin | ||
US2848340A (en) * | 1956-07-05 | 1958-08-19 | Lone Star Cement Corp | Slow setting cement compositions |
US3615223A (en) * | 1969-06-06 | 1971-10-26 | Borg Warner | Cement retarder determination |
US3772045A (en) * | 1971-04-05 | 1973-11-13 | Lone Star Cement Corp | Additive cement compositions and method |
JPS5412934B2 (fr) * | 1973-07-18 | 1979-05-26 | ||
JPS5737549B2 (fr) * | 1974-04-10 | 1982-08-10 | ||
DE2518799A1 (de) * | 1975-04-28 | 1976-11-11 | Peter Oskar Dipl In Gutfleisch | Verfahren zum herstellen einer hydraulisch erhaertenden mischung |
JPS5276328A (en) * | 1975-12-22 | 1977-06-27 | Tanabe Seiyaku Co | Cement setup retardant |
DE2617218B2 (de) * | 1976-04-20 | 1979-02-01 | Misawa Homes Institute Of Research And Development | Verfahren zur Herstellung von Betonkörpern |
JPS5425924A (en) * | 1977-07-29 | 1979-02-27 | Denki Kagaku Kogyo Kk | Method of making cement formed body |
JPS5460327A (en) * | 1977-10-20 | 1979-05-15 | Denki Kagaku Kogyo Kk | Retarder for cement coagulation |
JPS5727953A (en) * | 1980-07-25 | 1982-02-15 | Hazama Gumi | Additive composition for cement or cement mixture |
JPS6136183A (ja) * | 1984-07-30 | 1986-02-20 | ミサワホ−ム株式会社 | 気泡コンクリ−トの製造法 |
-
1984
- 1984-11-02 JP JP59231831A patent/JPS61111983A/ja active Granted
-
1985
- 1985-05-03 KR KR1019850003016A patent/KR920003031B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1985-05-06 US US06/730,745 patent/US4655979A/en not_active Expired - Lifetime
- 1985-05-08 AU AU42086/85A patent/AU564284B2/en not_active Ceased
- 1985-05-15 FR FR858507398A patent/FR2572670B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1985-06-07 DE DE3520300A patent/DE3520300C2/de not_active Expired - Fee Related
- 1985-09-24 CN CN85107041.8A patent/CN1004342B/zh not_active Expired
- 1985-10-04 GB GB08524581A patent/GB2166428B/en not_active Expired
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4057608A (en) * | 1976-04-19 | 1977-11-08 | Showa Denko Kabushiki Kaisha | Process of continuous manufacture of light-weight foamed concrete |
EP0151452A1 (fr) * | 1984-02-04 | 1985-08-14 | SICOWA Verfahrenstechnik für Baustoffe GmbH & Co. KG | Procédé pour la prise rapide d'un mélange cru moulable et son utilisation |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN1004342B (zh) | 1989-05-31 |
KR920003031B1 (ko) | 1992-04-13 |
GB2166428B (en) | 1988-12-21 |
FR2572670B1 (fr) | 1990-07-27 |
GB8524581D0 (en) | 1985-11-06 |
DE3520300A1 (de) | 1986-05-07 |
GB2166428A (en) | 1986-05-08 |
CN85107041A (zh) | 1986-04-10 |
JPH0149676B2 (fr) | 1989-10-25 |
JPS61111983A (ja) | 1986-05-30 |
AU564284B2 (en) | 1987-08-06 |
US4655979A (en) | 1987-04-07 |
KR860003989A (ko) | 1986-06-16 |
AU4208685A (en) | 1986-05-08 |
DE3520300C2 (de) | 1994-09-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
FR2572670A1 (fr) | Procede de fabrication de beton cellulaire | |
FR2568165A1 (fr) | Procede de fabrication de beton cellulaire et beton cellulaire obtenu par ce procede | |
US5871677A (en) | Method of manufacturing a light, open-pored, mineral insulating board | |
US4057608A (en) | Process of continuous manufacture of light-weight foamed concrete | |
US10040726B2 (en) | Method for producing an insulating composite building block | |
AU4967897A (en) | Cement composition, concrete using the same and method of manufacturing concrete product | |
WO2019221914A1 (fr) | Support de mousse aqueuse et procédé de production correspondant | |
JP3715727B2 (ja) | コンクリート製品の製造方法 | |
US4268310A (en) | Dental compositions of improved properties | |
CN110423138A (zh) | 黄河沙蒸压加气混凝土自保温砌块及其制备方法 | |
RU2186749C2 (ru) | Способ изготовления пенобетонных изделий | |
JPH11228251A (ja) | 軽量気泡コンクリートの製造方法 | |
CN1023474C (zh) | 生产泡沫混凝土的工艺方法 | |
US711436A (en) | Process of manufacturing stone. | |
JP2748556B2 (ja) | 軽量気泡コンクリートの製造法 | |
RU1825351C (ru) | Способ изготовлени пористых гипсобетонных изделий | |
RU2062694C1 (ru) | Способ производства газогипсовых блоков | |
JPS61178478A (ja) | 軽量気泡コンクリ−ト体の製造方法 | |
RU2166489C2 (ru) | Способ приготовления пенобетонной смеси | |
CN112778021A (zh) | 一种多孔的轻质抹灰石膏及其使用方法 | |
US1604577A (en) | Quick-setting lime and process of making same | |
JPH0120961B2 (fr) | ||
SU1479272A1 (ru) | Способ изготовлени гипсовых форм дл керамических изделий | |
JP2600230B2 (ja) | 軽量気泡コンクリートの製造法 | |
JPH08198655A (ja) | 石炭灰質軽量固化物の製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
ST | Notification of lapse |