JPH1090228A - 排ガス中のｐｍ測定装置 - Google Patents
排ガス中のｐｍ測定装置Info
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- JPH1090228A JPH1090228A JP8263654A JP26365496A JPH1090228A JP H1090228 A JPH1090228 A JP H1090228A JP 8263654 A JP8263654 A JP 8263654A JP 26365496 A JP26365496 A JP 26365496A JP H1090228 A JPH1090228 A JP H1090228A
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- JP
- Japan
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- gas
- flow path
- concentration
- exhaust gas
- sof
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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- Other Investigation Or Analysis Of Materials By Electrical Means (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 サンプルガスを多数のガス流路に分岐するこ
となく、ＳｏｏｔとＳＯＦの濃度をそれぞれを連続的に
しかも高速で測定できる排ガス中のＰＭ測定装置を提供
すること。 【解決手段】 内燃機関１からの排ガスＧを１９１℃の
状態でサンプリングしてＦＩＤ７で測定し、その出力信
号を信号処理してＳｏｏｔ濃度を得る。前記排ガスＧ
を、固気二相流中の気相濃度のみを測定するガス分析計
８，１４を用いて１９１℃および５２℃の状態で測定
し、それらの出力の差に基づいてＳＯＦ濃度を得る。
となく、ＳｏｏｔとＳＯＦの濃度をそれぞれを連続的に
しかも高速で測定できる排ガス中のＰＭ測定装置を提供
すること。 【解決手段】 内燃機関１からの排ガスＧを１９１℃の
状態でサンプリングしてＦＩＤ７で測定し、その出力信
号を信号処理してＳｏｏｔ濃度を得る。前記排ガスＧ
を、固気二相流中の気相濃度のみを測定するガス分析計
８，１４を用いて１９１℃および５２℃の状態で測定
し、それらの出力の差に基づいてＳＯＦ濃度を得る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、例えばディーゼ
ルエンジンなど内燃機関から排出されるガス中に含まれ
るＰＭ（Ｐａｒｔｉｃｕｌａｔｅ Ｍａｔｔｅｒ、すす
などの微粒子状物質）を定量分析する排ガス中のＰＭ測
定装置に関する。
ルエンジンなど内燃機関から排出されるガス中に含まれ
るＰＭ（Ｐａｒｔｉｃｕｌａｔｅ Ｍａｔｔｅｒ、すす
などの微粒子状物質）を定量分析する排ガス中のＰＭ測
定装置に関する。
【０００２】前記ＰＭは、フィルタ重量法によって、次
のように定義されている。すなわち、エンジン排ガスを
希釈トンネルを用いて空気で５２℃以下まで希釈、冷却
し、０．３μｍの標準粒子を９５％以上捕集できる炭化
フッ素被膜ガラス繊維フィルタやメンブランフィルタな
どによってフィルタ上に捕集された固形または液状の粒
子の総和をＰＭという。そして、捕集後、気温２５℃、
湿度６０％の雰囲気中に８時間以上放置した後の重量を
ＰＭの重量という。
のように定義されている。すなわち、エンジン排ガスを
希釈トンネルを用いて空気で５２℃以下まで希釈、冷却
し、０．３μｍの標準粒子を９５％以上捕集できる炭化
フッ素被膜ガラス繊維フィルタやメンブランフィルタな
どによってフィルタ上に捕集された固形または液状の粒
子の総和をＰＭという。そして、捕集後、気温２５℃、
湿度６０％の雰囲気中に８時間以上放置した後の重量を
ＰＭの重量という。
【０００３】また、前記ＰＭは、有機溶媒に溶解し主と
して炭化水素成分であるＳＯＦ（Ｓｏｌｕｂｌｅ Ｏｒ
ｇａｎｉｃ Ｆｒａｃｔｉｏｎ）とＩＳＦ（Ｉｎｓｏｌ
ｕｂｌｅ Ｆｒａｃｔｉｏｎ）とに大別でき、ＩＳＦに
は、主として炭素成分であるｄｒｙ Ｓｏｏｔ（以下、
単にＳｏｏｔという）とサルフェートと水分とが含まれ
る。なお、ＰＭの測定と分析については、例えば、日本
機械学会（Ｎｏ．９５−２９）講習会教材（’９５．
６．１〜２、東京、内燃機関の燃焼と排気改善のための
計測技術）「粒子状物質の測定と分析」〔（財）日本自
動車研究所 山崎均〕がある。
して炭化水素成分であるＳＯＦ（Ｓｏｌｕｂｌｅ Ｏｒ
ｇａｎｉｃ Ｆｒａｃｔｉｏｎ）とＩＳＦ（Ｉｎｓｏｌ
ｕｂｌｅ Ｆｒａｃｔｉｏｎ）とに大別でき、ＩＳＦに
は、主として炭素成分であるｄｒｙ Ｓｏｏｔ（以下、
単にＳｏｏｔという）とサルフェートと水分とが含まれ
る。なお、ＰＭの測定と分析については、例えば、日本
機械学会（Ｎｏ．９５−２９）講習会教材（’９５．
６．１〜２、東京、内燃機関の燃焼と排気改善のための
計測技術）「粒子状物質の測定と分析」〔（財）日本自
動車研究所 山崎均〕がある。
【０００４】
【従来の技術およびその問題点】ところで、上述のフィ
ルタ重量法は、ＰＭを付着・捕集したフィルタを精密天
秤を用いて測定するものであり、所謂連続測定を行うこ
とができない。これに対して、排気ガス中のＰＭを連続
的に測定する方法としては、特公平２−３１８２０号公
報に示すものがある。このＰＭ測定方法は、ＨＣ（炭化
水素）に感度がある波長の光とＨＣに感度がない波長の
光とをサンプルガスに照射して、サンプルガスの吸収を
測定し、そのとき得られるデータを、経験によって得ら
れた数式を用いて、ＳＯＦおよびＳｏｏｔの量を算出す
るようにしたものである。
ルタ重量法は、ＰＭを付着・捕集したフィルタを精密天
秤を用いて測定するものであり、所謂連続測定を行うこ
とができない。これに対して、排気ガス中のＰＭを連続
的に測定する方法としては、特公平２−３１８２０号公
報に示すものがある。このＰＭ測定方法は、ＨＣ（炭化
水素）に感度がある波長の光とＨＣに感度がない波長の
光とをサンプルガスに照射して、サンプルガスの吸収を
測定し、そのとき得られるデータを、経験によって得ら
れた数式を用いて、ＳＯＦおよびＳｏｏｔの量を算出す
るようにしたものである。
【０００５】しかしながら、上記公報のＰＭ測定方法
は、粒子による光散乱理論や気相ＨＣの吸収による影響
を考慮してなく、また、得られる結果に理論的裏付けが
なく、真にＳＯＦやＳｏｏｔを計測しているとはいえな
いといった問題がある。
は、粒子による光散乱理論や気相ＨＣの吸収による影響
を考慮してなく、また、得られる結果に理論的裏付けが
なく、真にＳＯＦやＳｏｏｔを計測しているとはいえな
いといった問題がある。
【０００６】これに対して、本願出願人が平成７年６月
１７日付けで特許出願している「排ガス中のＰＭ測定装
置」（特願平７−１７４２２６号）がある。このＰＭ測
定装置は、内燃機関から排出されるガスがサンプルガス
として定容量流れるサンプルガス流路を互いに並列的な
３つのガス流路に分岐し、第１分岐ガス流路には第１水
素炎イオン化検出器を設け、第２分岐ガス流路および第
３分岐ガス流路には前記サンプルガス中に含まれるＰＭ
を捕集する特性が互いに異なるフィルタ装置をそれぞれ
設けるとともに、これらのフィルタ装置の下流側にそれ
ぞれ第２水素炎イオン化検出器および第３水素炎イオン
化検出器を設け、第１水素炎イオン化検出器と第２水素
炎イオン化検出器との差、第３水素炎イオン化検出器と
第２水素炎イオン化検出器との差、第１水素炎イオン化
検出器と第３水素炎イオン化検出器との差に基づいてサ
ンプルガス中のＰＭ濃度、ＳＯＦ濃度、Ｓｏｏｔ濃度を
それぞれ同時に得られるようにしたものである。
１７日付けで特許出願している「排ガス中のＰＭ測定装
置」（特願平７−１７４２２６号）がある。このＰＭ測
定装置は、内燃機関から排出されるガスがサンプルガス
として定容量流れるサンプルガス流路を互いに並列的な
３つのガス流路に分岐し、第１分岐ガス流路には第１水
素炎イオン化検出器を設け、第２分岐ガス流路および第
３分岐ガス流路には前記サンプルガス中に含まれるＰＭ
を捕集する特性が互いに異なるフィルタ装置をそれぞれ
設けるとともに、これらのフィルタ装置の下流側にそれ
ぞれ第２水素炎イオン化検出器および第３水素炎イオン
化検出器を設け、第１水素炎イオン化検出器と第２水素
炎イオン化検出器との差、第３水素炎イオン化検出器と
第２水素炎イオン化検出器との差、第１水素炎イオン化
検出器と第３水素炎イオン化検出器との差に基づいてサ
ンプルガス中のＰＭ濃度、ＳＯＦ濃度、Ｓｏｏｔ濃度を
それぞれ同時に得られるようにしたものである。
【０００７】上記先願に係る発明は、従来からＨＣ成分
の分析に使用されていた水素炎イオン化検出器（Ｆｌａ
ｍｅ Ｉｏｎｉｚａｔｉｏｎ Ｄｅｔｅｃｔｏｒ、以
下、ＦＩＤという）によって、Ｃ（炭素）をも検出する
ことができるといった知見に基づいてなされたもので、
その意味では非常に画期的な発明であるが、サンプルガ
スを互いに並列に設けられた３つのガス流路に流す必要
があり、これらのガス流路における同期をとるのが困難
であるといった問題があり、この点改良の余地が残され
ている。
の分析に使用されていた水素炎イオン化検出器（Ｆｌａ
ｍｅ Ｉｏｎｉｚａｔｉｏｎ Ｄｅｔｅｃｔｏｒ、以
下、ＦＩＤという）によって、Ｃ（炭素）をも検出する
ことができるといった知見に基づいてなされたもので、
その意味では非常に画期的な発明であるが、サンプルガ
スを互いに並列に設けられた３つのガス流路に流す必要
があり、これらのガス流路における同期をとるのが困難
であるといった問題があり、この点改良の余地が残され
ている。
【０００８】この発明は、上述の事柄に留意してなされ
たもので、その目的は、サンプルガスを多数のガス流路
に分岐することなく、ＳｏｏｔおよびＳＯＦのそれぞれ
を連続的にしかも高速で測定できる排ガス中のＰＭ測定
装置（以下、単にＰＭ測定装置という）を提供すること
である。
たもので、その目的は、サンプルガスを多数のガス流路
に分岐することなく、ＳｏｏｔおよびＳＯＦのそれぞれ
を連続的にしかも高速で測定できる排ガス中のＰＭ測定
装置（以下、単にＰＭ測定装置という）を提供すること
である。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、この出願の第１発明のＰＭ測定装置は、内燃機関か
ら排出されるガスが定流量流れるガス流路の上流側に分
岐流路を接続し、この分岐流路にＦＩＤを設けるととも
に、前記上流側に、固気二相流中の気相濃度のみを測定
する第１ガス分析計をガス流路に臨むようにして設け、
前記分岐流路および第１ガス分析計よりも下流側のガス
流路に、排ガスを冷却するためのガスを導入する流路を
接続し、この冷却ガス導入路より下流側に、固気二相流
中の気相濃度のみを測定する第２ガス分析計をガス流路
に臨むようにして設け、前記ＦＩＤに所定の高温の排ガ
スを供給し、そのときＦＩＤから得られる出力信号にお
ける特徴に対応した信号処理を行うことによりＳｏｏｔ
濃度を得るとともに、前記二つのガス分析計の出力信号
の差をとることによりＳＯＦ濃度を得るようにしてい
る。
め、この出願の第１発明のＰＭ測定装置は、内燃機関か
ら排出されるガスが定流量流れるガス流路の上流側に分
岐流路を接続し、この分岐流路にＦＩＤを設けるととも
に、前記上流側に、固気二相流中の気相濃度のみを測定
する第１ガス分析計をガス流路に臨むようにして設け、
前記分岐流路および第１ガス分析計よりも下流側のガス
流路に、排ガスを冷却するためのガスを導入する流路を
接続し、この冷却ガス導入路より下流側に、固気二相流
中の気相濃度のみを測定する第２ガス分析計をガス流路
に臨むようにして設け、前記ＦＩＤに所定の高温の排ガ
スを供給し、そのときＦＩＤから得られる出力信号にお
ける特徴に対応した信号処理を行うことによりＳｏｏｔ
濃度を得るとともに、前記二つのガス分析計の出力信号
の差をとることによりＳＯＦ濃度を得るようにしてい
る。
【００１０】第１発明のＰＭ測定装置においては、ＰＭ
を含む排ガスをＦＩＤに直接導入すると、このＦＩＤか
らは、図３に示すように、ＳＯＦを含んだＴＨＣ（Ｔｏ
ｔａｌ Ｈｙｄｒｏ−Ｃａｒｂｏｎ）に対応した信号ａ
とＳｏｏｔに対応した信号ｂとが重畳したＦＩＤ信号ｆ
が得られる。このＦＩＤ信号ｆのうち、信号成分ａは緩
やかな変化をするものであり、ローパスフィルタによっ
て取り出すことができ、信号成分ｂは、信号成分ａと異
なり、パルスノイズ的な信号であるので、例えばコンパ
レータを用いることによって、信号成分ｂのみを取り出
すことができる。したがって、ＳＯＦを含んだＴＨＣ濃
度とＳｏｏｔ濃度を互いに区別して得ることができる。
を含む排ガスをＦＩＤに直接導入すると、このＦＩＤか
らは、図３に示すように、ＳＯＦを含んだＴＨＣ（Ｔｏ
ｔａｌ Ｈｙｄｒｏ−Ｃａｒｂｏｎ）に対応した信号ａ
とＳｏｏｔに対応した信号ｂとが重畳したＦＩＤ信号ｆ
が得られる。このＦＩＤ信号ｆのうち、信号成分ａは緩
やかな変化をするものであり、ローパスフィルタによっ
て取り出すことができ、信号成分ｂは、信号成分ａと異
なり、パルスノイズ的な信号であるので、例えばコンパ
レータを用いることによって、信号成分ｂのみを取り出
すことができる。したがって、ＳＯＦを含んだＴＨＣ濃
度とＳｏｏｔ濃度を互いに区別して得ることができる。
【００１１】そして、第１ガス分析計ではＳＯＦを含ん
だＴＨＣ濃度が計測され、第２ガス分析計ではＳＯＦを
含まないＨＣ濃度が計測されるので、両ガス分析計の出
力の差をとることにより、ＳＯＦ濃度が得られる。
だＴＨＣ濃度が計測され、第２ガス分析計ではＳＯＦを
含まないＨＣ濃度が計測されるので、両ガス分析計の出
力の差をとることにより、ＳＯＦ濃度が得られる。
【００１２】したがって、第１発明のＰＭ測定装置によ
れば、ＳｏｏｔとＳＯＦの濃度を互いに区別して連続的
にしかも高速で測定することができる。
れば、ＳｏｏｔとＳＯＦの濃度を互いに区別して連続的
にしかも高速で測定することができる。
【００１３】また、第２発明のＰＭ測定装置は、内燃機
関から排出されるガスが定流量流れるガス流路の上流側
に分岐流路を接続し、この分岐流路に水素炎イオン化検
出器を設ける一方、前記分岐流路よりも下流側のガス流
路に、前記排ガスを冷却するためのガスを導入する流路
を接続し、この冷却ガス導入路より下流側に、固気二相
流中の気相濃度のみを測定するガス分析計をガス流路に
臨むようにして設け、前記水素炎イオン化検出器に所定
の高温の排ガスを供給し、そのとき水素炎イオン化検出
器から得られる出力信号における特徴に対応した信号処
理を行って、Ｓｏｏｔ濃度と、ＳＯＦを含んだＴＨＣ濃
度とを得るとともに、前記ガス分析計によって冷却され
た排ガスにおけるＨＣ濃度を得て、このＨＣ濃度を、前
記ＴＨＣ濃度から差し引くことにより、ＳＯＦ濃度を得
るようにしている。
関から排出されるガスが定流量流れるガス流路の上流側
に分岐流路を接続し、この分岐流路に水素炎イオン化検
出器を設ける一方、前記分岐流路よりも下流側のガス流
路に、前記排ガスを冷却するためのガスを導入する流路
を接続し、この冷却ガス導入路より下流側に、固気二相
流中の気相濃度のみを測定するガス分析計をガス流路に
臨むようにして設け、前記水素炎イオン化検出器に所定
の高温の排ガスを供給し、そのとき水素炎イオン化検出
器から得られる出力信号における特徴に対応した信号処
理を行って、Ｓｏｏｔ濃度と、ＳＯＦを含んだＴＨＣ濃
度とを得るとともに、前記ガス分析計によって冷却され
た排ガスにおけるＨＣ濃度を得て、このＨＣ濃度を、前
記ＴＨＣ濃度から差し引くことにより、ＳＯＦ濃度を得
るようにしている。
【００１４】この第２発明のＰＭ測定装置においても、
第１発明と同様に、ＦＩＤの出力をその信号出力の特徴
に応じた処理を施すことにより、ＳＯＦを含んだＴＨＣ
濃度とＳｏｏｔ濃度とを区別して得ることができる。
第１発明と同様に、ＦＩＤの出力をその信号出力の特徴
に応じた処理を施すことにより、ＳＯＦを含んだＴＨＣ
濃度とＳｏｏｔ濃度とを区別して得ることができる。
【００１５】そして、ガス分析計から得られるＨＣ濃度
と、前記ＴＨＣ濃度とから、近似的にＳＯＦ濃度が得ら
れる。
と、前記ＴＨＣ濃度とから、近似的にＳＯＦ濃度が得ら
れる。
【００１６】したがって、第２発明のＰＭ測定装置によ
れば、ＳｏｏｔとＳＯＦの濃度を互いに区別して連続的
にしかも高速で測定することができる。
れば、ＳｏｏｔとＳＯＦの濃度を互いに区別して連続的
にしかも高速で測定することができる。
【００１７】
【発明の実施の形態】以下、この発明の好ましい実施例
を、図を参照しながら説明する。
を、図を参照しながら説明する。
【００１８】図１は、第１実施例に係るＰＭ測定装置の
一例を概略的に示すもので、この図において、１はディ
ーゼルエンジン、２はディーゼルエンジン１に接続され
る排気管、３は排気管２に接続されるサンプルガス流路
（以下、ガス流路という）で、その下流端には排気管２
を流れる排ガスＧをガス流路３内に所定の定流量で吸引
するポンプ４が設けられている。そして、ガス流路３の
上流側３Ａの管路は、それを流れる排ガスＧを所定の温
度（１９１℃）に維持できるよう適宜の手段で温調され
ている。
一例を概略的に示すもので、この図において、１はディ
ーゼルエンジン、２はディーゼルエンジン１に接続され
る排気管、３は排気管２に接続されるサンプルガス流路
（以下、ガス流路という）で、その下流端には排気管２
を流れる排ガスＧをガス流路３内に所定の定流量で吸引
するポンプ４が設けられている。そして、ガス流路３の
上流側３Ａの管路は、それを流れる排ガスＧを所定の温
度（１９１℃）に維持できるよう適宜の手段で温調され
ている。
【００１９】５はガス流路３の上流側の温領域３Ａにお
いて接続される分岐流路で、６はそのサンプリングプロ
ーブである。この分岐流路５にはＦＩＤ７が設けられて
いる。この分岐流路５もそれを流れる排ガスＧを所定の
１９１℃となるように適宜の手段で温調されている。
いて接続される分岐流路で、６はそのサンプリングプロ
ーブである。この分岐流路５にはＦＩＤ７が設けられて
いる。この分岐流路５もそれを流れる排ガスＧを所定の
１９１℃となるように適宜の手段で温調されている。
【００２０】８はガス流路３の分岐流路５よりやや下流
側の温領域３Ａに設けられる第１ガス分析計で、ＩＲＥ
Ｓ法の測定原理に基づいて、ガス流路３中を流れる固気
二相である排ガスＧ（１９１℃）における気相（ＨＣ）
濃度のみを測定するものである。なお、ＩＲＥＳ法の詳
細については、”Ｎｏｎ−Ｉｎｔｒｕｓｉｖｅ Ｍｅａ
ｓｕｒｅｍｅｎｔ ｏｆ Ｇａｓｅｏｕｓ Ｓｐｅｃｉ
ｅｓ ｉｎ Ｒｅａｃｔｉｎｇ ａｎｄ Ｎｏｎ−Ｒｅ
ａｃｔｉｎｇ Ｓｐｒａｙｓ”（Ｃｏｍｂｕｓｔ．Ｓｃ
ｉ．ａｎｄ Ｔｅｃｈ．１９９１，Ｖｏｌ．７５．ｐ
ｐ．１７９−１９４）に詳しく紹介されている。
側の温領域３Ａに設けられる第１ガス分析計で、ＩＲＥ
Ｓ法の測定原理に基づいて、ガス流路３中を流れる固気
二相である排ガスＧ（１９１℃）における気相（ＨＣ）
濃度のみを測定するものである。なお、ＩＲＥＳ法の詳
細については、”Ｎｏｎ−Ｉｎｔｒｕｓｉｖｅ Ｍｅａ
ｓｕｒｅｍｅｎｔ ｏｆ Ｇａｓｅｏｕｓ Ｓｐｅｃｉ
ｅｓ ｉｎ Ｒｅａｃｔｉｎｇ ａｎｄ Ｎｏｎ−Ｒｅ
ａｃｔｉｎｇ Ｓｐｒａｙｓ”（Ｃｏｍｂｕｓｔ．Ｓｃ
ｉ．ａｎｄ Ｔｅｃｈ．１９９１，Ｖｏｌ．７５．ｐ
ｐ．１７９−１９４）に詳しく紹介されている。
【００２１】前記第１ガス分析計８は、次のように構成
されている。すなわち、ガス流路３の温領域３Ａの対向
する側壁３ａ，３ｂに赤外光透過材よりなる窓９ａ，９
ｂが形成されている。そして、一方の窓９ａの外側に赤
外光源１０がガス流路３を臨むように配置され、他方の
窓９ｂの外側に多波長検出器１１が設けられている。こ
の多波長検出器１１は、例えば３つのフィルタを備えて
おり、一つのフィルタはＨＣ測定波長の赤外光のみを通
過させ、残り二つのフィルタは前記測定波長を挟んで適
宜幅だけ隔たった比較波長の赤外光のみを通過させるよ
うに構成されている。図２は、前記３つのフィルタにお
ける透過波長の関係を概略的に示す図で、この図におい
て、λg は測定波長を、λr1，λr2は比較波長をそれぞ
れ示している。
されている。すなわち、ガス流路３の温領域３Ａの対向
する側壁３ａ，３ｂに赤外光透過材よりなる窓９ａ，９
ｂが形成されている。そして、一方の窓９ａの外側に赤
外光源１０がガス流路３を臨むように配置され、他方の
窓９ｂの外側に多波長検出器１１が設けられている。こ
の多波長検出器１１は、例えば３つのフィルタを備えて
おり、一つのフィルタはＨＣ測定波長の赤外光のみを通
過させ、残り二つのフィルタは前記測定波長を挟んで適
宜幅だけ隔たった比較波長の赤外光のみを通過させるよ
うに構成されている。図２は、前記３つのフィルタにお
ける透過波長の関係を概略的に示す図で、この図におい
て、λg は測定波長を、λr1，λr2は比較波長をそれぞ
れ示している。
【００２２】前記ガス流路３の温領域３Ａの下流側に
は、ガス流路３を流れる排ガスＧを所定の温度（５２
℃）に冷却するための冷却ガス（例えば清浄で低温の窒
素ガスなど）ＣＧを導入するための冷却ガス導入管１２
が接続されている。この冷却ガス導入管１２には冷却ガ
スＣＧの流量を測定し、これが所定の流量になるように
調整するためのマスフローコントローラ１３が設けられ
ている。この冷却ガス導入管１２が接続点より下流側の
ガス流路３を冷領域３Ｂという。
は、ガス流路３を流れる排ガスＧを所定の温度（５２
℃）に冷却するための冷却ガス（例えば清浄で低温の窒
素ガスなど）ＣＧを導入するための冷却ガス導入管１２
が接続されている。この冷却ガス導入管１２には冷却ガ
スＣＧの流量を測定し、これが所定の流量になるように
調整するためのマスフローコントローラ１３が設けられ
ている。この冷却ガス導入管１２が接続点より下流側の
ガス流路３を冷領域３Ｂという。
【００２３】１４は冷却ガス導入管１２の接続点よりや
や下流側の冷領域３Ｂに設けられる第２ガス分析計で、
ＩＲＥＳ法の測定原理に基づいて、ガス流路３中を流れ
る固気二相である排ガスＧ（５２℃）における気相（Ｈ
Ｃ）濃度のみを測定するものである。この第２ガス分析
計１４は、前記第１ガス分析計８と同様に構成されてい
る。すなわち、ガス流路３の冷領域３Ｂの対向する側壁
３ａ，３ｂに赤外光透過材よりなる窓１５ａ，１５ｂが
形成されている。そして、一方の窓１５ａの外側に赤外
光源１６がガス流路３を臨むように配置され、他方の窓
１５ｂの外側に前記多波長検出器１１と同様に構成され
た多波長検出器１７が設けられている。
や下流側の冷領域３Ｂに設けられる第２ガス分析計で、
ＩＲＥＳ法の測定原理に基づいて、ガス流路３中を流れ
る固気二相である排ガスＧ（５２℃）における気相（Ｈ
Ｃ）濃度のみを測定するものである。この第２ガス分析
計１４は、前記第１ガス分析計８と同様に構成されてい
る。すなわち、ガス流路３の冷領域３Ｂの対向する側壁
３ａ，３ｂに赤外光透過材よりなる窓１５ａ，１５ｂが
形成されている。そして、一方の窓１５ａの外側に赤外
光源１６がガス流路３を臨むように配置され、他方の窓
１５ｂの外側に前記多波長検出器１１と同様に構成され
た多波長検出器１７が設けられている。
【００２４】１８は例えばアナログ系の信号処理装置
で、この信号処理装置１８には、ＦＩＤ７、第１ガス分
析計８および第２ガス分析計１４のそれぞれの出力ｆ、
ｓ1 ，ｓ2 がアンプ１９，２０，２１を介して入力され
る。
で、この信号処理装置１８には、ＦＩＤ７、第１ガス分
析計８および第２ガス分析計１４のそれぞれの出力ｆ、
ｓ1 ，ｓ2 がアンプ１９，２０，２１を介して入力され
る。
【００２５】上述のように構成されたＰＭ測定装置の動
作について、図１および図３を参照しながら説明する。
図１に示すように、排気管２を流れるディーゼルエンジ
ン１から排出されるＰＭを含んだ排ガスＧは、ポンプ４
の吸引動作によりガス流路３に一定量吸引され、ガス流
路３の温領域３Ａには定流量の排ガスＧが流れる。そし
て、この排ガスＧの一部が１９１℃の状態でサンプリン
グプローブ６を介して分岐流路５に取り込まれる。１９
１℃の排ガスＧ中におけるＳＯＦ成分は気体である。
作について、図１および図３を参照しながら説明する。
図１に示すように、排気管２を流れるディーゼルエンジ
ン１から排出されるＰＭを含んだ排ガスＧは、ポンプ４
の吸引動作によりガス流路３に一定量吸引され、ガス流
路３の温領域３Ａには定流量の排ガスＧが流れる。そし
て、この排ガスＧの一部が１９１℃の状態でサンプリン
グプローブ６を介して分岐流路５に取り込まれる。１９
１℃の排ガスＧ中におけるＳＯＦ成分は気体である。
【００２６】前記排ガスＧは、サンプルガスとしてＦＩ
Ｄ７に導入され、この内部で燃焼し、そのときの火炎内
の熱解離によってＨＣのイオン化が生じ、図３に示すよ
うな信号ｆが出力され、これがアンプ１９を介して信号
処理装置１８に入力される。
Ｄ７に導入され、この内部で燃焼し、そのときの火炎内
の熱解離によってＨＣのイオン化が生じ、図３に示すよ
うな信号ｆが出力され、これがアンプ１９を介して信号
処理装置１８に入力される。
【００２７】前記ガス流路３を流れる他の排ガスＧは、
サンプリングプローブ６よりさらに下流側に流れる。サ
ンプリングプローブ６より下流側に設けられている第１
ガス分析計８の赤外光源１０からは多波長検出器１１に
対して赤外光ＩＲが照射されているので、前記排ガスＧ
はこの赤外光ＩＲを横断し、その照射を受ける。これに
よって、第１ガス分析計８の多波長検出器１１からは、
固気二相である排ガスＧ（１９１℃）におけるＨＣ濃度
のみを表す信号ｓ1 が出力され、これがアンプ２０を介
して信号処理装置１８に入力される。
サンプリングプローブ６よりさらに下流側に流れる。サ
ンプリングプローブ６より下流側に設けられている第１
ガス分析計８の赤外光源１０からは多波長検出器１１に
対して赤外光ＩＲが照射されているので、前記排ガスＧ
はこの赤外光ＩＲを横断し、その照射を受ける。これに
よって、第１ガス分析計８の多波長検出器１１からは、
固気二相である排ガスＧ（１９１℃）におけるＨＣ濃度
のみを表す信号ｓ1 が出力され、これがアンプ２０を介
して信号処理装置１８に入力される。
【００２８】そして、第１ガス分析計８を通過した排ガ
スＧは、ガス流路３の冷領域３Ｂに至り、冷却ガス導入
管１２を介して導入される所定温度の冷却ガスＣＧと接
触し、これと混じり合うことにより冷却され、５２℃に
なるように調整される。この温度においては、排ガスＧ
中に含まれているＳＯＦはＰＭに吸着している。このよ
うな排ガスＧが冷領域３Ｂの下流側に流れる。この下流
側に設けられている第２ガス分析計１４の赤外光源１６
からは多波長検出器１７に対して赤外光ＩＲが照射され
ているので、前記排ガスＧはこの赤外光ＩＲを横断し、
その照射を受ける。これによって、多波長検出器１７か
らは、固気二相である排ガスＧ（５２℃）におけるＨＣ
濃度のみを表す信号ｓ2 が出力され、これがアンプ２１
を介して信号処理装置１８に入力される。
スＧは、ガス流路３の冷領域３Ｂに至り、冷却ガス導入
管１２を介して導入される所定温度の冷却ガスＣＧと接
触し、これと混じり合うことにより冷却され、５２℃に
なるように調整される。この温度においては、排ガスＧ
中に含まれているＳＯＦはＰＭに吸着している。このよ
うな排ガスＧが冷領域３Ｂの下流側に流れる。この下流
側に設けられている第２ガス分析計１４の赤外光源１６
からは多波長検出器１７に対して赤外光ＩＲが照射され
ているので、前記排ガスＧはこの赤外光ＩＲを横断し、
その照射を受ける。これによって、多波長検出器１７か
らは、固気二相である排ガスＧ（５２℃）におけるＨＣ
濃度のみを表す信号ｓ2 が出力され、これがアンプ２１
を介して信号処理装置１８に入力される。
【００２９】次に、前記信号処理装置１８における信号
処理について説明すると、まず、ＦＩＤ７の出力信号ｆ
は、図３に示すように、ＳＯＦを含んだＴＨＣの量に比
例した信号成分ａに、Ｓｏｏｔの量に比例したパルスノ
イズ的な信号成分ｂが重畳したものとなっている。そし
て、このようなＦＩＤ信号ｆを、二つの信号成分ａ，ｂ
に分離弁別するには、各信号成分ａ，ｂにおける特徴に
対応した信号処理を行えばよい。
処理について説明すると、まず、ＦＩＤ７の出力信号ｆ
は、図３に示すように、ＳＯＦを含んだＴＨＣの量に比
例した信号成分ａに、Ｓｏｏｔの量に比例したパルスノ
イズ的な信号成分ｂが重畳したものとなっている。そし
て、このようなＦＩＤ信号ｆを、二つの信号成分ａ，ｂ
に分離弁別するには、各信号成分ａ，ｂにおける特徴に
対応した信号処理を行えばよい。
【００３０】例えば、前記信号処理装置１８内に、ロー
パスフィルタとコンパレータを設けることによって、前
記ＦＩＤ信号ｆを二つの信号成分ａ，ｂに分離すること
ができる。すなわち、ＳＯＦを含んだＴＨＣの量に対応
する信号成分ａは、時定数の長いローパスフィルタによ
って区別することができ、Ｓｏｏｔに対応する信号成分
ｂは、その立ち上がりの速さと高さを基準にしてパルス
ノイズと判定することができるコンパレータを用いるの
である。
パスフィルタとコンパレータを設けることによって、前
記ＦＩＤ信号ｆを二つの信号成分ａ，ｂに分離すること
ができる。すなわち、ＳＯＦを含んだＴＨＣの量に対応
する信号成分ａは、時定数の長いローパスフィルタによ
って区別することができ、Ｓｏｏｔに対応する信号成分
ｂは、その立ち上がりの速さと高さを基準にしてパルス
ノイズと判定することができるコンパレータを用いるの
である。
【００３１】そして、上述のようにして分離された信号
成分ａ，ｂは、それぞれ、排ガスＧ中のＳＯＦを含んだ
ＴＨＣの量およびＳｏｏｔの量に対応したものであり、
これに所定の定数を乗ずることにより、ＳＯＦを含んだ
ＴＨＣおよびＳｏｏｔの濃度を互いに区別して同時に得
ることができる。
成分ａ，ｂは、それぞれ、排ガスＧ中のＳＯＦを含んだ
ＴＨＣの量およびＳｏｏｔの量に対応したものであり、
これに所定の定数を乗ずることにより、ＳＯＦを含んだ
ＴＨＣおよびＳｏｏｔの濃度を互いに区別して同時に得
ることができる。
【００３２】また、第１ガス分析計８から出力される信
号ｓ1 と第２ガス分析計１４から出力される信号ｓ
2 は、同一流路中の排ガスＧに含まれるＳＯＦの温度変
化と、冷却ガスによる温度変化および冷却ガスＣＧによ
る希釈に基づくものであるから、（ｓ1 −ｓ2 ）を行
い、これに希釈比を所定の定数を乗ずることにより、Ｓ
ＯＦ濃度を得ることができる。
号ｓ1 と第２ガス分析計１４から出力される信号ｓ
2 は、同一流路中の排ガスＧに含まれるＳＯＦの温度変
化と、冷却ガスによる温度変化および冷却ガスＣＧによ
る希釈に基づくものであるから、（ｓ1 −ｓ2 ）を行
い、これに希釈比を所定の定数を乗ずることにより、Ｓ
ＯＦ濃度を得ることができる。
【００３３】したがって、この第１発明のＰＭ測定装置
によれば、ＳｏｏｔとＳＯＦの濃度を互いに区別して連
続的にしかも高速で測定することができる。
によれば、ＳｏｏｔとＳＯＦの濃度を互いに区別して連
続的にしかも高速で測定することができる。
【００３４】このように、上記第１実施例のＰＭ測定装
置によれば、サンプルガスである排ガスＧを３つのガス
流路に分枝することなく、ＳｏｏｔとＳＯＦとを連続測
定することができる。そして、複数のガス流路における
同期をとる必要がない。また、ガス流路にフィルタを設
ける必要もないので、デッドボリュームや時間遅れの心
配もない。
置によれば、サンプルガスである排ガスＧを３つのガス
流路に分枝することなく、ＳｏｏｔとＳＯＦとを連続測
定することができる。そして、複数のガス流路における
同期をとる必要がない。また、ガス流路にフィルタを設
ける必要もないので、デッドボリュームや時間遅れの心
配もない。
【００３５】なお、上述の実施例においては、ＦＩＤ７
に連なるサンプリングプローブ６を、第１ガス分析計８
より上流側に設けているが、これらの位置関係を逆にし
てあってもよい。
に連なるサンプリングプローブ６を、第１ガス分析計８
より上流側に設けているが、これらの位置関係を逆にし
てあってもよい。
【００３６】上述の実施例では、ＦＩＤ７と、ＩＲＥＳ
法の測定原理に基づいて、固気二相中の気相濃度のみを
測定するガス分析計を二つ（８，１４）とを組み合わせ
たものであったが、この発明は、ＦＩＤ７と一つのＩＲ
ＥＳ法ガス分析計を組み合わせてもよい。以下、これを
第２実施例として説明する。
法の測定原理に基づいて、固気二相中の気相濃度のみを
測定するガス分析計を二つ（８，１４）とを組み合わせ
たものであったが、この発明は、ＦＩＤ７と一つのＩＲ
ＥＳ法ガス分析計を組み合わせてもよい。以下、これを
第２実施例として説明する。
【００３７】図４は、第２実施例に係るＰＭ測定装置の
一例を概略的に示すもので、この図において、図１に示
した符号と同一のものは同一物を示している。この実施
例のＰＭ測定装置においては、ガス流路３の上流側の温
領域３Ａには、ガス分析計を設けず、サンプリングプロ
ーブ６のみを設け、これに連なる分岐流路５にＦＩＤ７
を設ける一方、温領域３Ａの下流側の冷領域３Ｂには、
前記ガス分析計８，１４と同様構成のガス分析計２２を
設けている。
一例を概略的に示すもので、この図において、図１に示
した符号と同一のものは同一物を示している。この実施
例のＰＭ測定装置においては、ガス流路３の上流側の温
領域３Ａには、ガス分析計を設けず、サンプリングプロ
ーブ６のみを設け、これに連なる分岐流路５にＦＩＤ７
を設ける一方、温領域３Ａの下流側の冷領域３Ｂには、
前記ガス分析計８，１４と同様構成のガス分析計２２を
設けている。
【００３８】すなわち、ガス流路３の冷領域３Ｂの対向
する側壁３ａ，３ｂに赤外光透過材よりなる窓２３ａ，
２３ｂが形成されている。そして、一方の窓２３ａの外
側に赤外光源２４がガス流路３を臨むように配置され、
他方の窓２３ｂの外側に前記多波長検出器１１，１７と
同様に構成された多波長検出器１５が設けられている。
２６はアンプである。
する側壁３ａ，３ｂに赤外光透過材よりなる窓２３ａ，
２３ｂが形成されている。そして、一方の窓２３ａの外
側に赤外光源２４がガス流路３を臨むように配置され、
他方の窓２３ｂの外側に前記多波長検出器１１，１７と
同様に構成された多波長検出器１５が設けられている。
２６はアンプである。
【００３９】上述のように構成されたＰＭ測定装置にお
いても、ガス流路３を流れる１９２℃の排ガスＧがＦＩ
Ｄ７に導入され、ＦＩＤ７からの信号ｆが出力される。
この信号ｆは、アンプ１９を介して信号処理装置１８に
入力される。
いても、ガス流路３を流れる１９２℃の排ガスＧがＦＩ
Ｄ７に導入され、ＦＩＤ７からの信号ｆが出力される。
この信号ｆは、アンプ１９を介して信号処理装置１８に
入力される。
【００４０】前記ガス流路３を流れる他の排ガスＧは、
ガス流路３の冷領域３Ｂに至り、冷却ガス導入管１２を
介して導入される所定温度の冷却ガスＣＧと混ざり合う
ことにより冷却され、５２℃になるように調整される。
この５２℃になった排ガスＧは、ガス分析計２２の赤外
光源２４から多波長検出器２５に向けて発せられる赤外
光ＩＲを横切ることとにより、多波長検出器２５から
は、固気二相である排ガスＧ（５２℃）におけるＨＣ濃
度のみを表す信号ｓが出力され、これがアンプ２６を介
して信号処理装置１８に入力される。
ガス流路３の冷領域３Ｂに至り、冷却ガス導入管１２を
介して導入される所定温度の冷却ガスＣＧと混ざり合う
ことにより冷却され、５２℃になるように調整される。
この５２℃になった排ガスＧは、ガス分析計２２の赤外
光源２４から多波長検出器２５に向けて発せられる赤外
光ＩＲを横切ることとにより、多波長検出器２５から
は、固気二相である排ガスＧ（５２℃）におけるＨＣ濃
度のみを表す信号ｓが出力され、これがアンプ２６を介
して信号処理装置１８に入力される。
【００４１】そして、信号処理装置１８においては、前
記ＦＩＤ７からの出力信号ｆを、上記第１実施例と同様
に、信号ｆの特徴に応じた信号処理を施すことにより、
ＳＯＦを含んだＴＨＣとＳｏｏｔの濃度を互いに区別し
て得ることができる。
記ＦＩＤ７からの出力信号ｆを、上記第１実施例と同様
に、信号ｆの特徴に応じた信号処理を施すことにより、
ＳＯＦを含んだＴＨＣとＳｏｏｔの濃度を互いに区別し
て得ることができる。
【００４２】また、上記信号処理によって得られたＳＯ
Ｆを含んだＴＨＣ濃度と、ガス分析計２５からの出力ｓ
に基づいて得られたＨＣIRES濃度とに基づいて、つま
り、（ＳＯＦを含んだＴＨＣ濃度）から（ＨＣIRES濃
度）を差し引くことにより、ＳＯＦ濃度を得ることがで
きる。
Ｆを含んだＴＨＣ濃度と、ガス分析計２５からの出力ｓ
に基づいて得られたＨＣIRES濃度とに基づいて、つま
り、（ＳＯＦを含んだＴＨＣ濃度）から（ＨＣIRES濃
度）を差し引くことにより、ＳＯＦ濃度を得ることがで
きる。
【００４３】この場合、厳密に言えば、ＦＩＤ７によっ
て得られるＴＨＣ濃度と、ガス分析計２５によって得ら
れるＨＣIRES濃度とは等しくないが、例えば、本願出願
人に係る「ＦＴＩＲを用いた多成分定量分析方法」（特
開平４−２６５８４２号）に開示されている『赤外吸収
強度は炭素数に比例する』という関係を理論的裏付けと
することにより、両者をほぼ等しいと見做すことがで
き、前記引算の結果をＳＯＦ濃度とすることができる。
て得られるＴＨＣ濃度と、ガス分析計２５によって得ら
れるＨＣIRES濃度とは等しくないが、例えば、本願出願
人に係る「ＦＴＩＲを用いた多成分定量分析方法」（特
開平４−２６５８４２号）に開示されている『赤外吸収
強度は炭素数に比例する』という関係を理論的裏付けと
することにより、両者をほぼ等しいと見做すことがで
き、前記引算の結果をＳＯＦ濃度とすることができる。
【００４４】つまり、この第２実施例のＰＭ測定装置に
おいても、ＳｏｏｔとＳＯＦの濃度をそれぞれ区別して
連続的にしかも高速で測定することができる。
おいても、ＳｏｏｔとＳＯＦの濃度をそれぞれ区別して
連続的にしかも高速で測定することができる。
【００４５】そして、この実施例においても、上記第１
実施例と同様の効果を奏する。また、この実施例におい
ては、ＩＲＥＳ法ガス分析計は一つでよいので、第１実
施例よりも構成が簡単である。
実施例と同様の効果を奏する。また、この実施例におい
ては、ＩＲＥＳ法ガス分析計は一つでよいので、第１実
施例よりも構成が簡単である。
【００４６】なお、上記各実施例においては、排ガスＧ
をそのまま測定するようにしているが、これを希釈して
測定してもよいことはいうまでもない。
をそのまま測定するようにしているが、これを希釈して
測定してもよいことはいうまでもない。
【００４７】また、信号処理装置１８をディジタル系に
構成してあってもよい。
構成してあってもよい。
【００４８】
【発明の効果】以上説明したように、第１発明および第
２発明によれば、ディーゼル排ガス中に含まれるＳｏｏ
ｔとＳＯＦの濃度を連続的にしかも高速で測定すること
ができる。
２発明によれば、ディーゼル排ガス中に含まれるＳｏｏ
ｔとＳＯＦの濃度を連続的にしかも高速で測定すること
ができる。
【００４９】そして、従来のようにサンプルガスを多く
のガス流路に分枝する必要がないので、各流路における
同期をとる必要がない。また、ガス流路にフィルタを設
ける必要もないので、デッドボリュームや時間遅れの心
配もない。
のガス流路に分枝する必要がないので、各流路における
同期をとる必要がない。また、ガス流路にフィルタを設
ける必要もないので、デッドボリュームや時間遅れの心
配もない。
【００５０】さらに、第１発明によれば、ＳｏｏｔとＳ
ＯＦの濃度を精度よく測定することができる。
ＯＦの濃度を精度よく測定することができる。
【００５１】また、第２発明によれば、構成がより簡単
である。
である。
【００５２】なお、上記両発明においては、必要により
ＴＨＣ濃度をも得ることができる。
ＴＨＣ濃度をも得ることができる。
【図１】第１発明のＰＭ測定装置の一例を概略的に示す
図である。
図である。
【図２】前記ＰＭ測定装置において用いる多波長検出器
の３つのフィルタにおける透過波長の関係を概略的に示
す図である。
の３つのフィルタにおける透過波長の関係を概略的に示
す図である。
【図３】前記ＰＭ測定装置において用いるＦＩＤの出力
の一例を示す図である。
の一例を示す図である。
【図４】第２発明のＰＭ測定装置の一例を概略的に示す
図である。
図である。
１…内燃機関、３…ガス流路、５…分岐流路、７…水素
炎イオン化検出器（ＦＩＤ）、８…第１ガス分析計、１
２…冷却ガス導入路、１４…第２ガス分析計、２２…ガ
ス分析計、Ｇ…排ガス、ＣＧ…冷却ガス。
炎イオン化検出器（ＦＩＤ）、８…第１ガス分析計、１
２…冷却ガス導入路、１４…第２ガス分析計、２２…ガ
ス分析計、Ｇ…排ガス、ＣＧ…冷却ガス。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 井内 穣 京都府京都市南区吉祥院宮の東町２番地 株式会社堀場製作所内
Claims (2)
- 【請求項１】 内燃機関から排出されるガスが定流量流
れるガス流路の上流側に分岐流路を接続し、この分岐流
路に水素炎イオン化検出器を設けるとともに、前記上流
側に、固気二相流中の気相濃度のみを測定する第１ガス
分析計をガス流路に臨むようにして設け、前記分岐流路
および第１ガス分析計よりも下流側のガス流路に、排ガ
スを冷却するためのガスを導入する流路を接続し、この
冷却ガス導入路より下流側に、固気二相流中の気相濃度
のみを測定する第２ガス分析計をガス流路に臨むように
して設け、前記水素炎イオン化検出器に所定の高温の排
ガスを供給し、そのとき水素炎イオン化検出器から得ら
れる出力信号における特徴に対応した信号処理を行うこ
とによりＳｏｏｔ濃度を得るとともに、前記二つのガス
分析計の出力信号の差をとることによりＳＯＦ濃度を得
るようにしたことを特徴とする排ガス中のＰＭ測定装
置。 - 【請求項２】 内燃機関から排出されるガスが定流量流
れるガス流路の上流側に分岐流路を接続し、この分岐流
路に水素炎イオン化検出器を設ける一方、前記分岐流路
よりも下流側のガス流路に、前記排ガスを冷却するため
のガスを導入する流路を接続し、この冷却ガス導入路よ
り下流側に、固気二相流中の気相濃度のみを測定するガ
ス分析計をガス流路に臨むようにして設け、前記水素炎
イオン化検出器に所定の高温の排ガスを供給し、そのと
き水素炎イオン化検出器から得られる出力信号における
特徴に対応した信号処理を行って、Ｓｏｏｔ濃度と、Ｓ
ＯＦを含んだＴＨＣ濃度とを得るとともに、前記ガス分
析計によって冷却された排ガスにおけるＨＣ濃度を得
て、このＨＣ濃度を、前記ＴＨＣ濃度から差し引くこと
により、ＳＯＦ濃度を得るようにしたことを特徴とする
排ガス中のＰＭ測定装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8263654A JPH1090228A (ja) | 1996-09-12 | 1996-09-12 | 排ガス中のｐｍ測定装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8263654A JPH1090228A (ja) | 1996-09-12 | 1996-09-12 | 排ガス中のｐｍ測定装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1090228A true JPH1090228A (ja) | 1998-04-10 |
Family
ID=17392482
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8263654A Pending JPH1090228A (ja) | 1996-09-12 | 1996-09-12 | 排ガス中のｐｍ測定装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1090228A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002048748A (ja) * | 2000-08-02 | 2002-02-15 | Anzai Setsu | 気体供給管内の異物検出装置 |
| JP2002214082A (ja) * | 2001-01-24 | 2002-07-31 | Tsukasa Sokken Co Ltd | 排気ガス流量とガス組成の高速連続測定によるマスエミッシヨンまたは燃料消費量計測における同時性を確保する同時性補正装置 |
| EP1677107A3 (en) * | 2004-11-30 | 2006-10-18 | Horiba, Ltd. | Exhaust gas analyzer |
| WO2009108091A1 (en) * | 2008-02-27 | 2009-09-03 | Volvo Technology Corporation | Method and arrangement for detecting particles |
| EP3499214A1 (en) * | 2017-12-14 | 2019-06-19 | HORIBA, Ltd. | Exhaust gas analysis system and exhaust gas analysis method |
-
1996
- 1996-09-12 JP JP8263654A patent/JPH1090228A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002048748A (ja) * | 2000-08-02 | 2002-02-15 | Anzai Setsu | 気体供給管内の異物検出装置 |
| JP2002214082A (ja) * | 2001-01-24 | 2002-07-31 | Tsukasa Sokken Co Ltd | 排気ガス流量とガス組成の高速連続測定によるマスエミッシヨンまたは燃料消費量計測における同時性を確保する同時性補正装置 |
| EP1677107A3 (en) * | 2004-11-30 | 2006-10-18 | Horiba, Ltd. | Exhaust gas analyzer |
| US7434449B2 (en) | 2004-11-30 | 2008-10-14 | Horiba, Ltd. | Exhaust gas analyzer |
| WO2009108091A1 (en) * | 2008-02-27 | 2009-09-03 | Volvo Technology Corporation | Method and arrangement for detecting particles |
| US20110197571A1 (en) * | 2008-02-27 | 2011-08-18 | Volvo Technology Corporation | Method and arrangement for detecting particles |
| EP3499214A1 (en) * | 2017-12-14 | 2019-06-19 | HORIBA, Ltd. | Exhaust gas analysis system and exhaust gas analysis method |
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