JPH1082441A - スタビライザブッシュ - Google Patents
スタビライザブッシュInfo
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- JPH1082441A JPH1082441A JP6738097A JP6738097A JPH1082441A JP H1082441 A JPH1082441 A JP H1082441A JP 6738097 A JP6738097 A JP 6738097A JP 6738097 A JP6738097 A JP 6738097A JP H1082441 A JPH1082441 A JP H1082441A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rubber
- elastic body
- base
- stabilizer bush
- stabilizer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
- B60G2204/00—Indexing codes related to suspensions per se or to auxiliary parts
- B60G2204/10—Mounting of suspension elements
- B60G2204/12—Mounting of springs or dampers
- B60G2204/122—Mounting of torsion springs
- B60G2204/1222—Middle mounts of stabiliser on vehicle body or chassis
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
- B60G2204/00—Indexing codes related to suspensions per se or to auxiliary parts
- B60G2204/40—Auxiliary suspension parts; Adjustment of suspensions
- B60G2204/41—Elastic mounts, e.g. bushings
- B60G2204/4104—Bushings having modified rigidity in particular directions
- B60G2204/41043—Bushings having modified rigidity in particular directions formed by a U-shaped external bracket
Landscapes
- Vehicle Body Suspensions (AREA)
- Vibration Prevention Devices (AREA)
- Springs (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 異音の発生および横ズレを防止できるととも
に、部品点数増によるコスト上昇のおそれがなく、しか
も、ばね特性、耐久性の良好なスタビライザブッシュを
提供する。 【解決手段】 筒状に成形したゴム弾性体１の筒内にス
タビライザバーを挿通保持し、その外周面を車両ボデー
に取り付けたブラケットで保持するようにしたスタビラ
イザブッシュにおいて、ゴム弾性体１を、筒状の基体ゴ
ム２と内周部の円筒状高摺動性ゴム３とで構成する。ス
タビライザバーを保持する内周部を高摺動性ゴム３で構
成したので、摺動抵抗が低減し、異音の発生が抑制され
る。また、ブラケットに接する基体ゴム２は、従来のゴ
ム材で構成されるので、ブラケットとの摩擦抵抗が大き
くなり、横ズレが発生しにくい。
に、部品点数増によるコスト上昇のおそれがなく、しか
も、ばね特性、耐久性の良好なスタビライザブッシュを
提供する。 【解決手段】 筒状に成形したゴム弾性体１の筒内にス
タビライザバーを挿通保持し、その外周面を車両ボデー
に取り付けたブラケットで保持するようにしたスタビラ
イザブッシュにおいて、ゴム弾性体１を、筒状の基体ゴ
ム２と内周部の円筒状高摺動性ゴム３とで構成する。ス
タビライザバーを保持する内周部を高摺動性ゴム３で構
成したので、摺動抵抗が低減し、異音の発生が抑制され
る。また、ブラケットに接する基体ゴム２は、従来のゴ
ム材で構成されるので、ブラケットとの摩擦抵抗が大き
くなり、横ズレが発生しにくい。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は車両のスタビライザ
バーを保持するスタビライザブッシュに関する。
バーを保持するスタビライザブッシュに関する。
【０００２】
【従来の技術】スタビライザブッシュは、図１０に示す
ように、一般に、厚肉筒状のゴム弾性体１よりなり、そ
の筒内に車両のスタビライザバーＳを挿通保持するよう
になしてある。上記ゴム弾性体１は、頂面を平面とする
とともに、軸方向の両端縁に径方向に張出すフランジ１
１を有しており、これらフランジ１１間の外周面を略Ｕ
字形のブラケット４内に保持せしめるようになしてい
る。ブラケット４は両端部の取付け穴４１にボルトを挿
通することにより図略の車両ボデーに固定される。
ように、一般に、厚肉筒状のゴム弾性体１よりなり、そ
の筒内に車両のスタビライザバーＳを挿通保持するよう
になしてある。上記ゴム弾性体１は、頂面を平面とする
とともに、軸方向の両端縁に径方向に張出すフランジ１
１を有しており、これらフランジ１１間の外周面を略Ｕ
字形のブラケット４内に保持せしめるようになしてい
る。ブラケット４は両端部の取付け穴４１にボルトを挿
通することにより図略の車両ボデーに固定される。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記ゴム弾性体１は、
通常、天然ゴム系材料で構成される。ところが、この場
合、車両の発進時やスタビライザバーＳの作動角が大き
い時などに、上記ゴム弾性体１の内周面とスタビライザ
バーＳとが急激に相対変位して、異音が発生することが
あった。このため、上記ゴム弾性体１を高摺動性ゴムで
構成し、スタビライザバーＳとの摺動抵抗を低減させ
て、異音を抑制したものがある。しかしながら、図１１
に示すように、上記ゴム弾性体１が横すべりしてスタビ
ライザバーＳの湾曲部Ｓ１に当接すると、スタビライザ
バーＳから加わる横力によって、ゴム弾性体１がブラケ
ット４に対して横ズレを生ずることがある。これは、ゴ
ム弾性体１と、これに当接するブラケット４または車両
ボデーとの摩擦係数が小さいからで、これを防止するに
はゴム弾性体１に隣接して横ズレ防止ストッパを設ける
ことが考えられるが、部品点数が増加し、コストが上昇
するという問題がある。
通常、天然ゴム系材料で構成される。ところが、この場
合、車両の発進時やスタビライザバーＳの作動角が大き
い時などに、上記ゴム弾性体１の内周面とスタビライザ
バーＳとが急激に相対変位して、異音が発生することが
あった。このため、上記ゴム弾性体１を高摺動性ゴムで
構成し、スタビライザバーＳとの摺動抵抗を低減させ
て、異音を抑制したものがある。しかしながら、図１１
に示すように、上記ゴム弾性体１が横すべりしてスタビ
ライザバーＳの湾曲部Ｓ１に当接すると、スタビライザ
バーＳから加わる横力によって、ゴム弾性体１がブラケ
ット４に対して横ズレを生ずることがある。これは、ゴ
ム弾性体１と、これに当接するブラケット４または車両
ボデーとの摩擦係数が小さいからで、これを防止するに
はゴム弾性体１に隣接して横ズレ防止ストッパを設ける
ことが考えられるが、部品点数が増加し、コストが上昇
するという問題がある。
【０００４】一方、ゴム弾性体の内周面に樹脂材料より
なる摺動面を設けたスタビライザブッシュが知られてい
る（例えば、実開昭６３−３９０１１号公報、特開昭６
３−５７３１０号公報等）。しかしながら、樹脂材料は
ゴムに比べて剛性が高いため、スタビライザブッシュ全
体のばねが高くなり、所望のばね特性を得ようとしてゴ
ム弾性体を柔らかくすると、耐久性が低下する不具合が
あった。また、摺動面とスタビライザバーとの間に砂が
入り込むと、磨耗したり、異音が発生したりするおそれ
があった。
なる摺動面を設けたスタビライザブッシュが知られてい
る（例えば、実開昭６３−３９０１１号公報、特開昭６
３−５７３１０号公報等）。しかしながら、樹脂材料は
ゴムに比べて剛性が高いため、スタビライザブッシュ全
体のばねが高くなり、所望のばね特性を得ようとしてゴ
ム弾性体を柔らかくすると、耐久性が低下する不具合が
あった。また、摺動面とスタビライザバーとの間に砂が
入り込むと、磨耗したり、異音が発生したりするおそれ
があった。
【０００５】しかして、本発明の目的は、異音の発生お
よび横ズレを防止できるとともに、部品点数増によるコ
スト上昇のおそれがなく、しかも、ばね特性、耐久性の
良好なスタビライザブッシュを提供することにある。
よび横ズレを防止できるとともに、部品点数増によるコ
スト上昇のおそれがなく、しかも、ばね特性、耐久性の
良好なスタビライザブッシュを提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明のスタビライザブ
ッシュは、筒状に成形したゴム弾性体の筒内にスタビラ
イザバーを挿通保持し、該ゴム弾性体の外周面を車両ボ
デーに取り付けたブラケットで保持するようになしてあ
り、上記ゴム弾性体は、少なくとも上記スタビライザバ
ーに接する内周部を含む一部が高摺動性ゴムで構成して
ある（請求項１）。
ッシュは、筒状に成形したゴム弾性体の筒内にスタビラ
イザバーを挿通保持し、該ゴム弾性体の外周面を車両ボ
デーに取り付けたブラケットで保持するようになしてあ
り、上記ゴム弾性体は、少なくとも上記スタビライザバ
ーに接する内周部を含む一部が高摺動性ゴムで構成して
ある（請求項１）。
【０００７】上記構成によれば、上記ゴム弾性体は、上
記スタビライザバーが挿通保持される内周部を高摺動性
ゴムで構成したので、上記スタビライザバーの摺動抵抗
が低減し、異音の発生が抑制される。また上記ゴム弾性
体の基部は、従来のゴム材で構成されるので、ブラケッ
トとの摩擦抵抗が大きくなり、横ズレが発生しにくい。
よって、部品増によるコスト上昇を防止でき、樹脂材を
用いていないので、ばね特性、耐久性も良好である。
記スタビライザバーが挿通保持される内周部を高摺動性
ゴムで構成したので、上記スタビライザバーの摺動抵抗
が低減し、異音の発生が抑制される。また上記ゴム弾性
体の基部は、従来のゴム材で構成されるので、ブラケッ
トとの摩擦抵抗が大きくなり、横ズレが発生しにくい。
よって、部品増によるコスト上昇を防止でき、樹脂材を
用いていないので、ばね特性、耐久性も良好である。
【０００８】上記高摺動性ゴムとしては、具体的には、
基材となるゴムに高級脂肪酸アミドを配合することによ
り高摺動性を付与したゴムが使用できる（請求項２）。
基材となるゴムに高級脂肪酸アミドを配合することによ
り高摺動性を付与したゴムが使用できる（請求項２）。
【０００９】上記高摺動性ゴムの基材となるゴムと、上
記ゴム弾性体の基部を構成するゴムは、ＳＰ値の差が
０．５以下であることが好ましく（請求項３）、接着強
度が向上する。
記ゴム弾性体の基部を構成するゴムは、ＳＰ値の差が
０．５以下であることが好ましく（請求項３）、接着強
度が向上する。
【００１０】上記高摺動性ゴムに含有される高級脂肪酸
アミドと、上記ゴム弾性体の基部を構成するゴムは、Ｓ
Ｐ値の差が１．５以上あることが好ましく（請求項
４）、高級脂肪酸アミドの上記ゴム弾性体の基部側への
移行を防止することができる。
アミドと、上記ゴム弾性体の基部を構成するゴムは、Ｓ
Ｐ値の差が１．５以上あることが好ましく（請求項
４）、高級脂肪酸アミドの上記ゴム弾性体の基部側への
移行を防止することができる。
【００１１】上記ゴム弾性体の基部を構成するゴムは、
ガス透過性が１×１０-10 cm3・cm／ cm2・ sec・cmＨ
ｇ以下であるゴムを用いることがより好ましく（請求項
５）、高温における高級脂肪酸アミドの移行を防止する
効果が高い。
ガス透過性が１×１０-10 cm3・cm／ cm2・ sec・cmＨ
ｇ以下であるゴムを用いることがより好ましく（請求項
５）、高温における高級脂肪酸アミドの移行を防止する
効果が高い。
【００１２】上記ゴム弾性体は、例えば、筒状の基体ゴ
ムとその内周に積層形成した円筒状の高摺動性ゴムとか
らなる（請求項６）。
ムとその内周に積層形成した円筒状の高摺動性ゴムとか
らなる（請求項６）。
【００１３】上記高摺動性ゴムの軸方向の端縁を径方向
外方に延出して、上記基体ゴムの軸方向の端面を覆う構
成とすることもできる（請求項７）。この時、上記ゴム
弾性体の端面が高摺動性ゴムからなるので、該端面にス
タビライザバーが接触することによる異音の発生が抑制
される。
外方に延出して、上記基体ゴムの軸方向の端面を覆う構
成とすることもできる（請求項７）。この時、上記ゴム
弾性体の端面が高摺動性ゴムからなるので、該端面にス
タビライザバーが接触することによる異音の発生が抑制
される。
【００１４】
【発明の実施の形態】図１（ａ）、（ｂ）に本発明のス
タビライザブッシュの一実施の形態を示す。図におい
て、１はスタビライザブッシュを構成する厚肉筒状のゴ
ム弾性体で、該ゴム弾性体１は、基部となる筒状の基体
ゴム２の内周に、円筒状の高摺動性ゴム３を積層してな
る。上記基体ゴム２は頂面を平面とした略Ｕ字断面に成
形されており、その両端部外周縁を径方向に張出してフ
ランジ２１となしてある。そして、これらフランジ２１
の間の外周面を、車両フレームにボルト固定される略Ｕ
字状の取付ブラケット（図略）に保持せしめるようにな
してある。
タビライザブッシュの一実施の形態を示す。図におい
て、１はスタビライザブッシュを構成する厚肉筒状のゴ
ム弾性体で、該ゴム弾性体１は、基部となる筒状の基体
ゴム２の内周に、円筒状の高摺動性ゴム３を積層してな
る。上記基体ゴム２は頂面を平面とした略Ｕ字断面に成
形されており、その両端部外周縁を径方向に張出してフ
ランジ２１となしてある。そして、これらフランジ２１
の間の外周面を、車両フレームにボルト固定される略Ｕ
字状の取付ブラケット（図略）に保持せしめるようにな
してある。
【００１５】上記基体ゴム２は、一般にスタビライザブ
ッシュ材料として用いられる種々のゴム材料で構成され
る。具体的には、天然ゴム（ＮＲ）、ブタジエンゴム
（ＢＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、スチレンブタジエ
ンゴム（ＳＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、ニトリ
ルゴム（ＮＢＲ）、エチレンプロピレンジエン共重合ゴ
ム（ＥＰＤＭ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、塩素化ブチル
ゴム（Ｃｌ−ＩＩＲ）、およびこれらのブレンドゴムが
使用できる。
ッシュ材料として用いられる種々のゴム材料で構成され
る。具体的には、天然ゴム（ＮＲ）、ブタジエンゴム
（ＢＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、スチレンブタジエ
ンゴム（ＳＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、ニトリ
ルゴム（ＮＢＲ）、エチレンプロピレンジエン共重合ゴ
ム（ＥＰＤＭ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、塩素化ブチル
ゴム（Ｃｌ−ＩＩＲ）、およびこれらのブレンドゴムが
使用できる。
【００１６】上記高摺動性ゴム３は、基材となるゴムに
高級脂肪酸アミドを配合することにより高摺動性を付与
したものである。ここで基材となるゴムは、特に制限さ
れないが、例えば、天然ゴム（ＮＲ）、ブタジエンゴム
（ＢＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、スチレンブタジエ
ンゴム（ＳＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、ニトリ
ルゴム（ＮＢＲ）、エチレンプロピレンジエン共重合ゴ
ム（ＥＰＤＭ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、塩素化ブチル
ゴム（Ｃｌ−ＩＩＲ）、およびこれらのブレンドゴムが
使用できる。
高級脂肪酸アミドを配合することにより高摺動性を付与
したものである。ここで基材となるゴムは、特に制限さ
れないが、例えば、天然ゴム（ＮＲ）、ブタジエンゴム
（ＢＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、スチレンブタジエ
ンゴム（ＳＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、ニトリ
ルゴム（ＮＢＲ）、エチレンプロピレンジエン共重合ゴ
ム（ＥＰＤＭ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、塩素化ブチル
ゴム（Ｃｌ−ＩＩＲ）、およびこれらのブレンドゴムが
使用できる。
【００１７】上記高摺動性ゴム３において、基材ゴムに
配合される高級脂肪酸アミドは、使用時に基材ゴム中よ
りブルーミングすることにより潤滑剤として機能し、摺
動性を向上させる。高級脂肪酸アミドの具体例として
は、例えば、オレイン酸アミド、パルミチン酸アミド、
ステアリン酸アミド、エルシン酸アミド等の炭素数１２
〜２２の飽和・不飽和脂肪酸アミドが挙げられる。基材
ゴムへの高級脂肪酸アミドの配合量は、通常、５〜２０
重量％の範囲とするのがよく、配合量が５重量％未満で
は摺動抵抗の低減効果を十分持続することが難しい。ま
た、配合量が２０重量％を越えるとゴム物性に悪影響を
与えるおそれがある。
配合される高級脂肪酸アミドは、使用時に基材ゴム中よ
りブルーミングすることにより潤滑剤として機能し、摺
動性を向上させる。高級脂肪酸アミドの具体例として
は、例えば、オレイン酸アミド、パルミチン酸アミド、
ステアリン酸アミド、エルシン酸アミド等の炭素数１２
〜２２の飽和・不飽和脂肪酸アミドが挙げられる。基材
ゴムへの高級脂肪酸アミドの配合量は、通常、５〜２０
重量％の範囲とするのがよく、配合量が５重量％未満で
は摺動抵抗の低減効果を十分持続することが難しい。ま
た、配合量が２０重量％を越えるとゴム物性に悪影響を
与えるおそれがある。
【００１８】上記高摺動性ゴム３は、上記基材ゴムと高
級脂肪酸アミドを所定の配合比で配合してなる。この
時、通常公知の添加剤、例えば、加硫剤、加硫促進剤、
加硫助剤、加工助剤等を使用することができる。加硫剤
としては、例えば硫黄、過酸化物、金属酸化物、ポリア
ミン等が挙げられ、通常、０．１〜１０重量％の範囲で
使用される。加硫促進剤としては、スルフェンアミド
系、チアゾール系、チウラム系、ジチオカルバミン酸塩
類、キサントゲン酸塩類等が、通常、０．１〜１０重量
％の範囲で使用される。加硫助剤としては、通常、酸化
亜鉛等が使用され、その配合量は、通常、３〜１５重量
％の範囲である。加工助剤としては、ステアリン酸等の
脂肪酸や脂肪油系油脂類が使用される。
級脂肪酸アミドを所定の配合比で配合してなる。この
時、通常公知の添加剤、例えば、加硫剤、加硫促進剤、
加硫助剤、加工助剤等を使用することができる。加硫剤
としては、例えば硫黄、過酸化物、金属酸化物、ポリア
ミン等が挙げられ、通常、０．１〜１０重量％の範囲で
使用される。加硫促進剤としては、スルフェンアミド
系、チアゾール系、チウラム系、ジチオカルバミン酸塩
類、キサントゲン酸塩類等が、通常、０．１〜１０重量
％の範囲で使用される。加硫助剤としては、通常、酸化
亜鉛等が使用され、その配合量は、通常、３〜１５重量
％の範囲である。加工助剤としては、ステアリン酸等の
脂肪酸や脂肪油系油脂類が使用される。
【００１９】上記構成のスタビライザブッシュを製作す
る場合には、まず、基体ゴム２および高摺動性ゴム３の
うちの一方を成形し、加硫または半加硫させた後、型内
に他の一方を注入し、加硫成形すればよい。それぞれの
ゴムを予め所定形状に成形した後、接着してももちろん
よい。
る場合には、まず、基体ゴム２および高摺動性ゴム３の
うちの一方を成形し、加硫または半加硫させた後、型内
に他の一方を注入し、加硫成形すればよい。それぞれの
ゴムを予め所定形状に成形した後、接着してももちろん
よい。
【００２０】ここで、基体ゴム２と高摺動性ゴム３の組
み合わせは、特に制限されないが、高摺動性ゴム３の基
材となるゴムと、基体ゴム２のＳＰ値（溶解度パラメー
タ）の差が０．５以下となるようにすると両者の接合性
が向上する。通常、高摺動性ゴム３の基材となるゴム
を、基体ゴム２と同じか、同系のゴム材料とすると、Ｓ
Ｐ値がほぼ同じになり、良好な接合性が得られるが、必
ずしも同系材料でなくとも、ＳＰ値が近似するゴム材料
を選択すれば、同様の効果が得られる。
み合わせは、特に制限されないが、高摺動性ゴム３の基
材となるゴムと、基体ゴム２のＳＰ値（溶解度パラメー
タ）の差が０．５以下となるようにすると両者の接合性
が向上する。通常、高摺動性ゴム３の基材となるゴム
を、基体ゴム２と同じか、同系のゴム材料とすると、Ｓ
Ｐ値がほぼ同じになり、良好な接合性が得られるが、必
ずしも同系材料でなくとも、ＳＰ値が近似するゴム材料
を選択すれば、同様の効果が得られる。
【００２１】また、高摺動性ゴム３は、スタビライザブ
ッシュの使用時、その内部より高級脂肪酸アミドがブル
ーミングすることで摺動性を与えるが、基体ゴム２と高
摺動性ゴム３の組み合わせによっては、ブルーミングし
た高級脂肪酸アミドが基体ゴム２側へ移行する場合があ
る。この移行を回避するには、基体ゴム２と高摺動性ゴ
ム３中の脂肪酸アミドのＳＰ値の差が１．５以上、好ま
しくは２以上となるように、基体ゴム２および高摺動性
ゴム３を選択することが望ましい。
ッシュの使用時、その内部より高級脂肪酸アミドがブル
ーミングすることで摺動性を与えるが、基体ゴム２と高
摺動性ゴム３の組み合わせによっては、ブルーミングし
た高級脂肪酸アミドが基体ゴム２側へ移行する場合があ
る。この移行を回避するには、基体ゴム２と高摺動性ゴ
ム３中の脂肪酸アミドのＳＰ値の差が１．５以上、好ま
しくは２以上となるように、基体ゴム２および高摺動性
ゴム３を選択することが望ましい。
【００２２】具体的には、例えば、天然ゴム（ＮＲ）、
天然ゴム（ＮＲ）とブタジエンゴム（ＢＲ）のブレンド
ゴム（ＮＲ／ＢＲ）、およびブチルゴム（ＩＩＲまたは
Ｃｌ−ＩＩＲ）が同程度のＳＰ値を有するので（ＳＰ
値：約８）、高摺動性ゴム３の基材となるゴムおよび基
体ゴム２を、上記ゴム材料から選択し、高級脂肪酸アミ
ドとしてＳＰ値が約１０のオレイン酸アミドを用いる
と、接合性に優れ、しかも高級脂肪酸アミドが移行しに
くい組み合わせとなる。
天然ゴム（ＮＲ）とブタジエンゴム（ＢＲ）のブレンド
ゴム（ＮＲ／ＢＲ）、およびブチルゴム（ＩＩＲまたは
Ｃｌ−ＩＩＲ）が同程度のＳＰ値を有するので（ＳＰ
値：約８）、高摺動性ゴム３の基材となるゴムおよび基
体ゴム２を、上記ゴム材料から選択し、高級脂肪酸アミ
ドとしてＳＰ値が約１０のオレイン酸アミドを用いる
と、接合性に優れ、しかも高級脂肪酸アミドが移行しに
くい組み合わせとなる。
【００２３】ここで、高級脂肪酸アミドの移行について
は、基体ゴム２として、ガス透過性の低いゴム材料を用
いると、その抑制効果をより高めることができる。具体
的には、ガス透過性が１×１０-10 cm3・cm／ cm2・ s
ec・cmＨｇ以下であるゴム材料、例えば、ブチルゴム
（ＩＩＲまたはＣｌ−ＩＩＲ）を用いるのがよく、特に
高温で使用された時に顕著な効果が見られる。
は、基体ゴム２として、ガス透過性の低いゴム材料を用
いると、その抑制効果をより高めることができる。具体
的には、ガス透過性が１×１０-10 cm3・cm／ cm2・ s
ec・cmＨｇ以下であるゴム材料、例えば、ブチルゴム
（ＩＩＲまたはＣｌ−ＩＩＲ）を用いるのがよく、特に
高温で使用された時に顕著な効果が見られる。
【００２４】上記構成によれば、スタビライザバーの外
周を保持するスタビライザブッシュ内周部を高摺動性ゴ
ム３で構成したので、スタビライザバーの摺動抵抗が低
減し、発進時等、スタビライザバーが大きく変位する際
に異音が発生することを防止できる。また、ブラケット
および車両ボデーと接触するスタビライザブッシュの基
体ゴム２は通常のゴム材料で構成されているので、両者
の摩擦抵抗は大きく、横力を受けてもブラケットからの
横ズレが起こりにくい。よって、横ズレ防止ストッパ等
を設置する必要がないので、部品点数の削減、コスト低
減が可能であり、樹脂材料を使用していないので、ばね
特性、耐久性に優れる。
周を保持するスタビライザブッシュ内周部を高摺動性ゴ
ム３で構成したので、スタビライザバーの摺動抵抗が低
減し、発進時等、スタビライザバーが大きく変位する際
に異音が発生することを防止できる。また、ブラケット
および車両ボデーと接触するスタビライザブッシュの基
体ゴム２は通常のゴム材料で構成されているので、両者
の摩擦抵抗は大きく、横力を受けてもブラケットからの
横ズレが起こりにくい。よって、横ズレ防止ストッパ等
を設置する必要がないので、部品点数の削減、コスト低
減が可能であり、樹脂材料を使用していないので、ばね
特性、耐久性に優れる。
【００２５】図２には本発明の第２の実施の形態を示
す。本実施の形態において、ゴム弾性体１は、略円筒状
の高摺動性ゴム３の上面に、略矩形断面の基体ゴム２を
積層することにより構成される。本実施の形態では、ゴ
ム弾性体１の、ブラケットとの嵌合部を高摺動性ゴム３
で構成したので、ブラケットに組み付ける際の摩擦抵抗
が軽減し、組付け性が向上する。なお、ゴム弾性体１
は、車両ボデーに当接する上端部を通常のゴム材である
基体ゴム２で構成しているので、この部分での摩擦抵抗
が十分大きく、横ズレの発生が抑制される。このよう
に、必要に応じ、高摺動性ゴム３、基体ゴム２の形状を
変更してもよい。
す。本実施の形態において、ゴム弾性体１は、略円筒状
の高摺動性ゴム３の上面に、略矩形断面の基体ゴム２を
積層することにより構成される。本実施の形態では、ゴ
ム弾性体１の、ブラケットとの嵌合部を高摺動性ゴム３
で構成したので、ブラケットに組み付ける際の摩擦抵抗
が軽減し、組付け性が向上する。なお、ゴム弾性体１
は、車両ボデーに当接する上端部を通常のゴム材である
基体ゴム２で構成しているので、この部分での摩擦抵抗
が十分大きく、横ズレの発生が抑制される。このよう
に、必要に応じ、高摺動性ゴム３、基体ゴム２の形状を
変更してもよい。
【００２６】図３は本発明の第３の実施の形態である。
本実施の形態では、上記第１の実施の形態における高摺
動性ゴム３の軸方向両端縁３１を径方向外方に延出し
て、上記基体ゴム２の表面を覆っている。本実施の形態
によれば、ゴム弾性体１の両端面が高摺動性ゴムよりな
るので、該端面にスタビライザバーが接触する際の異音
の発生を防止することができる。
本実施の形態では、上記第１の実施の形態における高摺
動性ゴム３の軸方向両端縁３１を径方向外方に延出し
て、上記基体ゴム２の表面を覆っている。本実施の形態
によれば、ゴム弾性体１の両端面が高摺動性ゴムよりな
るので、該端面にスタビライザバーが接触する際の異音
の発生を防止することができる。
【００２７】図４は本発明の第４の実施の形態である。
本実施の形態では、上記第１の実施の形態における高摺
動性ゴム３外周面の複数か所に、基体ゴム２内に突出す
るＴ字断面の凸部３２を設けている。ここでは、高摺動
性ゴム３の上下の対称位置に計４か所の凸部３２を設け
ており、その先端は基体ゴム２の外表面に達している
（図４（ａ））。本実施の形態によれば、複数の凸部３
２により高摺動性ゴム３と基体ゴム２の接合力が向上す
るので、高摺動性ゴム３の基材ゴムと基体ゴム２とが同
系のゴムでない場合に有利である。
本実施の形態では、上記第１の実施の形態における高摺
動性ゴム３外周面の複数か所に、基体ゴム２内に突出す
るＴ字断面の凸部３２を設けている。ここでは、高摺動
性ゴム３の上下の対称位置に計４か所の凸部３２を設け
ており、その先端は基体ゴム２の外表面に達している
（図４（ａ））。本実施の形態によれば、複数の凸部３
２により高摺動性ゴム３と基体ゴム２の接合力が向上す
るので、高摺動性ゴム３の基材ゴムと基体ゴム２とが同
系のゴムでない場合に有利である。
【００２８】図５は本発明の第５の実施の形態であり、
本実施の形態では、上記第１の実施の形態における高摺
動性ゴム３の断面形状を歯車形としている（図５
（ａ））。この時、歯車の歯の形状を、図５（ｃ）のよ
うに扇形としてもよい。本実施の形態によっても、上記
第４の実施の形態と同様の効果が得られる。
本実施の形態では、上記第１の実施の形態における高摺
動性ゴム３の断面形状を歯車形としている（図５
（ａ））。この時、歯車の歯の形状を、図５（ｃ）のよ
うに扇形としてもよい。本実施の形態によっても、上記
第４の実施の形態と同様の効果が得られる。
【００２９】図６は本発明の第６の実施の形態である。
本実施の形態では、上記第１の実施の形態における高摺
動性ゴム３の外周面３３を荒らす処理を行い、粗面とし
た後、基体ゴム２と接合する。本実施の形態によれば、
両者の接着面積が増すことにより、接合力を高める効果
が得られる。
本実施の形態では、上記第１の実施の形態における高摺
動性ゴム３の外周面３３を荒らす処理を行い、粗面とし
た後、基体ゴム２と接合する。本実施の形態によれば、
両者の接着面積が増すことにより、接合力を高める効果
が得られる。
【００３０】
（実施例１）基体ゴム２および高摺動性ゴム３の組み合
わせと、高級脂肪酸アミドの移行および接着強度との関
係について調べた。基体ゴム２として表１に示す配合の
種々のゴム材料を、高摺動性ゴム３としてオレイン酸ア
ミドを含有するＮＲ／ＢＲゴムを使用し、図７（ｂ）に
示す丸棒ダンベル形状のテストピースＰを作製した。テ
ストピースＰは、図の左半部が高摺動性ゴム３、右半部
が基体ゴム２となるようにしてあり、高摺動性ゴム３を
成形した後、基体ゴム２を注入し、加硫することにより
形成される。
わせと、高級脂肪酸アミドの移行および接着強度との関
係について調べた。基体ゴム２として表１に示す配合の
種々のゴム材料を、高摺動性ゴム３としてオレイン酸ア
ミドを含有するＮＲ／ＢＲゴムを使用し、図７（ｂ）に
示す丸棒ダンベル形状のテストピースＰを作製した。テ
ストピースＰは、図の左半部が高摺動性ゴム３、右半部
が基体ゴム２となるようにしてあり、高摺動性ゴム３を
成形した後、基体ゴム２を注入し、加硫することにより
形成される。
【００３１】上記テストピースを２３℃で１４日間放置
し、高摺動性ゴム３から基体ゴム２へのオレイン酸アミ
ドの移行量を測定した。高摺動性ゴム３との接合界面か
ら３ｍｍ、６ｍｍ、９ｍｍ離れた部分での基体ゴム２中
のオレイン酸アミド量（重量％）を測定し、結果を図７
（ａ）に示した。なお、図中、○、△、□は、 ○：界面から３ｍｍ △：界面から６ｍｍ □：界面から９ｍｍ 離れた位置におけるオレイン酸アミド量をそれぞれ示
す。
し、高摺動性ゴム３から基体ゴム２へのオレイン酸アミ
ドの移行量を測定した。高摺動性ゴム３との接合界面か
ら３ｍｍ、６ｍｍ、９ｍｍ離れた部分での基体ゴム２中
のオレイン酸アミド量（重量％）を測定し、結果を図７
（ａ）に示した。なお、図中、○、△、□は、 ○：界面から３ｍｍ △：界面から６ｍｍ □：界面から９ｍｍ 離れた位置におけるオレイン酸アミド量をそれぞれ示
す。
【００３２】接着強度は、上記テストピースを用いて引
張速度５０ｍｍ／ｍｉｎで引張試験を行うことにより測
定した。結果を図７（ａ）に併記する。図中、●、▲、
▼は、 ●：高摺動性ゴム加硫時間１．５分（Ｔ90）*1 ▲：高摺動性ゴム加硫時間 ３分（Ｔ90X1.5）*2 ▼：各ゴム材料単体 ＊１）Ｔ90： ΔＶ ２２９％ ＊２）Ｔ90X1.5：ΔＶ ２２５％ を示す。
張速度５０ｍｍ／ｍｉｎで引張試験を行うことにより測
定した。結果を図７（ａ）に併記する。図中、●、▲、
▼は、 ●：高摺動性ゴム加硫時間１．５分（Ｔ90）*1 ▲：高摺動性ゴム加硫時間 ３分（Ｔ90X1.5）*2 ▼：各ゴム材料単体 ＊１）Ｔ90： ΔＶ ２２９％ ＊２）Ｔ90X1.5：ΔＶ ２２５％ を示す。
【００３３】
【表１】 ＊３）ノクセラー Ｍ−６０Ｐ ０．６重量部 ノクセラー ＰＸ−Ｐ １．２重量部 パルノック Ｒ−Ｐ １．２重量部 ＊４）ノクセラー ＴＥＴ ２．０重量部 ノクセラー ＴＳ １．０重量部 （いずれも大内新興化学工業（株）製、商品名） ＊５）シクロヘキシル・ベンゾチアゾル・スルフェナミド
【００３４】図に明らかなように、基体ゴム２とオレイ
ン酸アミドとのＳＰ値の差が大きくなるほどオレイン酸
アミドの移行量が小さくなっており、ＳＰ値の差が１．
５以上あれば明らかな効果が得られると考えられる。Ｓ
Ｐ値の差が２以上で移行量はほとんど０となる。また、
接着強度は、基体ゴム２として高摺動性ゴム３の基材ゴ
ムを同じＮＲ／ＢＲゴムを用いた場合に最も高く、同系
材料を使用することで接合力を向上できることがわか
る。
ン酸アミドとのＳＰ値の差が大きくなるほどオレイン酸
アミドの移行量が小さくなっており、ＳＰ値の差が１．
５以上あれば明らかな効果が得られると考えられる。Ｓ
Ｐ値の差が２以上で移行量はほとんど０となる。また、
接着強度は、基体ゴム２として高摺動性ゴム３の基材ゴ
ムを同じＮＲ／ＢＲゴムを用いた場合に最も高く、同系
材料を使用することで接合力を向上できることがわか
る。
【００３５】（実施例２）次に、基体ゴム２として表２
に示す配合のＩＩＲゴム、および実施例１で用いたのと
同じ配合のＮＲ／ＢＲゴム（表１参照）を、高摺動性ゴ
ム３として実施例１と同じ配合のオレイン酸アミドを含
有するＮＲ／ＢＲゴムを使用して、図８（ａ）に示す形
状のスタビライザブッシュを作製した。
に示す配合のＩＩＲゴム、および実施例１で用いたのと
同じ配合のＮＲ／ＢＲゴム（表１参照）を、高摺動性ゴ
ム３として実施例１と同じ配合のオレイン酸アミドを含
有するＮＲ／ＢＲゴムを使用して、図８（ａ）に示す形
状のスタビライザブッシュを作製した。
【００３６】得られたスタビライザブッシュを８０℃で
７２時間放置し、高温条件下における高摺動性ゴム３か
ら基体ゴム２へのオレイン酸アミドの移行量を調べた。
それぞれ、高摺動性ゴム３との接合界面から３ｍｍ、６
ｍｍ離れた部分における、基体ゴム２中のオレイン酸ア
ミド量（重量％）を測定し、結果をガス透過性を横軸と
して図８（ｂ）に示した。なお、ガス透過性の測定は、
窒素ガスを用い、雰囲気温度２５℃の条件で行った。図
中、○、△はＩＩＲゴム、●、▲はＮＲ／ＢＲゴムを用
いた場合の結果を示すもので、それぞれ、 ○、●：界面から３ｍｍ △、▲：界面から６ｍｍ 離れた位置におけるオレイン酸アミド量を示す。
７２時間放置し、高温条件下における高摺動性ゴム３か
ら基体ゴム２へのオレイン酸アミドの移行量を調べた。
それぞれ、高摺動性ゴム３との接合界面から３ｍｍ、６
ｍｍ離れた部分における、基体ゴム２中のオレイン酸ア
ミド量（重量％）を測定し、結果をガス透過性を横軸と
して図８（ｂ）に示した。なお、ガス透過性の測定は、
窒素ガスを用い、雰囲気温度２５℃の条件で行った。図
中、○、△はＩＩＲゴム、●、▲はＮＲ／ＢＲゴムを用
いた場合の結果を示すもので、それぞれ、 ○、●：界面から３ｍｍ △、▲：界面から６ｍｍ 離れた位置におけるオレイン酸アミド量を示す。
【００３７】
【表２】 ＊５）シクロヘキシル・ベンゾチアゾル・スルフェナミ
ド ＊６）ノクセラー ＴＴＣＵ ４．０重量部 ノクセラー ＴＴ ２．０重量部 ノクセラー ＤＭ １．０重量部 （いずれも大内新興化学工業（株）製、商品名）
ド ＊６）ノクセラー ＴＴＣＵ ４．０重量部 ノクセラー ＴＴ ２．０重量部 ノクセラー ＤＭ １．０重量部 （いずれも大内新興化学工業（株）製、商品名）
【００３８】図に明らかなように、基体ゴム２としてＩ
ＩＲゴムを用いた場合には、移行量はほぼ０であり、高
温条件下においても移行がほとんど生じていないことが
わかる。一方、ＮＲ／ＢＲゴムを用いた場合は、上記図
７に示したように、常温では移行がほとんど見られない
が、高温になると移行量が増えており、高温での使用が
考えられる用途には、ガス透過性の低いゴム材料、特に
１×１０-10 cm3・cm／ cm2・ sec・cmＨｇ以下のもの
を用いることがより好ましい。また、ＩＩＲゴムを用い
た場合について、実施例１と同様の方法で、接着強度を
測定したところ、接着強度は５５０Ｎ／ｃｍ2 であり、
良好な結果が得られた。
ＩＲゴムを用いた場合には、移行量はほぼ０であり、高
温条件下においても移行がほとんど生じていないことが
わかる。一方、ＮＲ／ＢＲゴムを用いた場合は、上記図
７に示したように、常温では移行がほとんど見られない
が、高温になると移行量が増えており、高温での使用が
考えられる用途には、ガス透過性の低いゴム材料、特に
１×１０-10 cm3・cm／ cm2・ sec・cmＨｇ以下のもの
を用いることがより好ましい。また、ＩＩＲゴムを用い
た場合について、実施例１と同様の方法で、接着強度を
測定したところ、接着強度は５５０Ｎ／ｃｍ2 であり、
良好な結果が得られた。
【００３９】図９は、ガス透過性を横軸、ＳＰ値を縦軸
として種々のゴム材料の位置関係を表したものである。
図より、例えば高摺動性ゴム３の基材をＮＲ／ＢＲゴム
とした場合、接着性を高めるには、基体ゴム２としてＳ
Ｐ値が近似するＮＲゴム、ＮＲ／ＢＲゴム、およびＩＩ
Ｒゴムを用いるのがよく、ＮＢＲゴム、ＥＰＤＭゴムで
はＳＰ値の差がやや大きくなる。一方、滑剤である高級
脂肪酸アミドの移行を防止するには、ＩＩＲゴム、ＮＢ
Ｒゴムが、他のゴム材料よりガス透過性が低く好まし
い。従って、基体ゴム２としてＩＩＲゴムを用いると、
接着性向上と、高温での移行防止を両立できることがわ
かる。
として種々のゴム材料の位置関係を表したものである。
図より、例えば高摺動性ゴム３の基材をＮＲ／ＢＲゴム
とした場合、接着性を高めるには、基体ゴム２としてＳ
Ｐ値が近似するＮＲゴム、ＮＲ／ＢＲゴム、およびＩＩ
Ｒゴムを用いるのがよく、ＮＢＲゴム、ＥＰＤＭゴムで
はＳＰ値の差がやや大きくなる。一方、滑剤である高級
脂肪酸アミドの移行を防止するには、ＩＩＲゴム、ＮＢ
Ｒゴムが、他のゴム材料よりガス透過性が低く好まし
い。従って、基体ゴム２としてＩＩＲゴムを用いると、
接着性向上と、高温での移行防止を両立できることがわ
かる。
【図１】本発明の一実施の形態を示し、（ａ）はスタビ
ライザブッシュの軸方向断面図、（ｂ）はスタビライザ
ブッシュの側面方向の断面図である。
ライザブッシュの軸方向断面図、（ｂ）はスタビライザ
ブッシュの側面方向の断面図である。
【図２】本発明の第２の実施の形態を示し、（ａ）はス
タビライザブッシュの軸方向断面図、（ｂ）はスタビラ
イザブッシュの側面方向の断面図である。
タビライザブッシュの軸方向断面図、（ｂ）はスタビラ
イザブッシュの側面方向の断面図である。
【図３】本発明の第３の実施の形態を示し、（ａ）はス
タビライザブッシュの軸方向断面図、（ｂ）はスタビラ
イザブッシュの側面方向の断面図である。
タビライザブッシュの軸方向断面図、（ｂ）はスタビラ
イザブッシュの側面方向の断面図である。
【図４】本発明の第４の実施の形態を示し、（ａ）はス
タビライザブッシュの平面図、（ｂ）はスタビライザブ
ッシュの軸方向断面図、（ｃ）はスタビライザブッシュ
の側面方向の断面図である。
タビライザブッシュの平面図、（ｂ）はスタビライザブ
ッシュの軸方向断面図、（ｃ）はスタビライザブッシュ
の側面方向の断面図である。
【図５】本発明の第５の実施の形態を示し、（ａ）はス
タビライザブッシュの軸方向断面図、（ｂ）はスタビラ
イザブッシュの側面方向の断面図、（ｃ）は高摺動性ゴ
ムの断面形状の他の例を示す図である。
タビライザブッシュの軸方向断面図、（ｂ）はスタビラ
イザブッシュの側面方向の断面図、（ｃ）は高摺動性ゴ
ムの断面形状の他の例を示す図である。
【図６】本発明の第６の実施の形態を示し、（ａ）はス
タビライザブッシュの軸方向断面図、（ｂ）はスタビラ
イザブッシュの側面方向の断面図である。
タビライザブッシュの軸方向断面図、（ｂ）はスタビラ
イザブッシュの側面方向の断面図である。
【図７】（ａ）は実施例１におけるオレイン酸アミドの
移行量と接着強度の測定結果を示す図、（ｂ）はテスト
ピースの概略図断面図である。
移行量と接着強度の測定結果を示す図、（ｂ）はテスト
ピースの概略図断面図である。
【図８】（ａ）は実施例２において作製したスタビライ
ザブッシュの軸方向断面図、（ｂ）はガス透過性とオレ
イン酸アミドの移行量の関係を示す図である。
ザブッシュの軸方向断面図、（ｂ）はガス透過性とオレ
イン酸アミドの移行量の関係を示す図である。
【図９】各種ゴム材料のガス透過性とＳＰ値を示す図で
ある。
ある。
【図１０】従来のスタビライザブッシュをスタビライザ
バーに組付けた状態を示す斜視図である。
バーに組付けた状態を示す斜視図である。
【図１１】従来のスタビライザブッシュをスタビライザ
バーに組付けた状態を示す部分断面図である。
バーに組付けた状態を示す部分断面図である。
１ ゴム弾性体 ２ 基体ゴム ２１ フランジ ３ 高摺動性ゴム ３１ 両端縁 ３２ 凸部 ３３ 外周面 ４ ブラケット Ｓ スタビライザバー Ｓ１ 湾曲部
Claims (7)
- 【請求項１】 筒状に成形したゴム弾性体の筒内にスタ
ビライザバーを挿通保持し、該ゴム弾性体の外周面を車
両ボデーに取り付けたブラケットで保持するようになし
たスタビライザブッシュであって、上記ゴム弾性体の、
少なくとも上記スタビライザバーに接する内周部を含む
一部を高摺動性ゴムで構成したことを特徴とするスタビ
ライザブッシュ。 - 【請求項２】 上記高摺動性ゴムが、基材となるゴムに
高級脂肪酸アミドを配合することにより高摺動性を付与
したゴムである請求項１記載のスタビライザブッシュ。 - 【請求項３】 上記高摺動性ゴムの基材となるゴムと、
上記ゴム弾性体の基部を構成するゴムのＳＰ値の差を
０．５以下とした請求項２記載のスタビライザブッシ
ュ。 - 【請求項４】 上記高摺動性ゴムに含有される高級脂肪
酸アミドと、上記ゴム弾性体の基部を構成するゴムのＳ
Ｐ値の差を１．５以上とした請求項２ないし３記載のス
タビライザブッシュ。 - 【請求項５】 上記ゴム弾性体の基部を構成するゴムの
ガス透過性が１×１０-10 cm3・cm／ cm2・ sec・cmＨ
ｇ以下である請求項１ないし４記載のスタビライザブッ
シュ。 - 【請求項６】 上記ゴム弾性体が、筒状の基体ゴムとそ
の内周に積層形成した円筒状の高摺動性ゴムからなる請
求項１ないし５記載のスタビライザブッシュ。 - 【請求項７】 上記高摺動性ゴムの軸方向の端縁を径方
向外方に延出して、上記基体ゴムの軸方向の端面を覆っ
た請求項６記載のスタビライザブッシュ。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06738097A JP3502234B2 (ja) | 1996-07-15 | 1997-03-04 | スタビライザブッシュ |
| US08/827,502 US5984283A (en) | 1996-03-29 | 1997-03-28 | Vibration-damping rubber in suspension of vehicle |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20536696 | 1996-07-15 | ||
| JP8-205366 | 1996-07-15 | ||
| JP06738097A JP3502234B2 (ja) | 1996-07-15 | 1997-03-04 | スタビライザブッシュ |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2003313280A Division JP2004067094A (ja) | 1996-07-15 | 2003-09-04 | スタビライザブッシュ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1082441A true JPH1082441A (ja) | 1998-03-31 |
| JP3502234B2 JP3502234B2 (ja) | 2004-03-02 |
Family
ID=26408580
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06738097A Expired - Lifetime JP3502234B2 (ja) | 1996-03-29 | 1997-03-04 | スタビライザブッシュ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3502234B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6474631B2 (en) | 2000-03-16 | 2002-11-05 | Toyo Tire & Rubber Co., Ltd. | Stabilizer bushing |
| JP2011178274A (ja) * | 2010-03-01 | 2011-09-15 | Bridgestone Corp | スタビライザーブッシュ |
| CN104791405A (zh) * | 2015-04-27 | 2015-07-22 | 江苏欣捷诺环境工程技术有限公司 | 一种齿形减振器 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6006290B2 (ja) | 2012-02-15 | 2016-10-12 | 本田技研工業株式会社 | ブッシュ |
-
1997
- 1997-03-04 JP JP06738097A patent/JP3502234B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6474631B2 (en) | 2000-03-16 | 2002-11-05 | Toyo Tire & Rubber Co., Ltd. | Stabilizer bushing |
| JP2011178274A (ja) * | 2010-03-01 | 2011-09-15 | Bridgestone Corp | スタビライザーブッシュ |
| CN104791405A (zh) * | 2015-04-27 | 2015-07-22 | 江苏欣捷诺环境工程技术有限公司 | 一种齿形减振器 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3502234B2 (ja) | 2004-03-02 |
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