JPH1077968A - 回転板式圧縮機の摺動部材 - Google Patents
回転板式圧縮機の摺動部材Info
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- JPH1077968A JPH1077968A JP8253926A JP25392696A JPH1077968A JP H1077968 A JPH1077968 A JP H1077968A JP 8253926 A JP8253926 A JP 8253926A JP 25392696 A JP25392696 A JP 25392696A JP H1077968 A JPH1077968 A JP H1077968A
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- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
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- F05C2201/04—Heavy metals
- F05C2201/0433—Iron group; Ferrous alloys, e.g. steel
- F05C2201/0448—Steel
- F05C2201/0457—Cemented steel
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- F05C2201/0469—Other heavy metals
- F05C2201/0493—Tin
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2253/00—Other material characteristics; Treatment of material
- F05C2253/12—Coating
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- Compressor (AREA)
- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 Ａｌ−Ｓｉ共晶系合金基材にＳｎめっきを施
した、回転板式圧縮機の摺動部においてＳｉ粒子２によ
るカジリ、焼付きを防止する。 【解決手段】 共晶Ｓｉ粒子のほとんどが脱落しかつ最
大表面粗さ（Ｒｚ）が５．５μｍ以下であるＡｌ−Ｓｉ
合金基材１の表面に電解Ｓｎめっき３を施す。
した、回転板式圧縮機の摺動部においてＳｉ粒子２によ
るカジリ、焼付きを防止する。 【解決手段】 共晶Ｓｉ粒子のほとんどが脱落しかつ最
大表面粗さ（Ｒｚ）が５．５μｍ以下であるＡｌ−Ｓｉ
合金基材１の表面に電解Ｓｎめっき３を施す。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、回転板式圧縮機の
摺動部材に関するものであり、さらに詳しく述べるなら
ば斜板式、ウェーブプレート式などの回転板式コンプレ
ッサーに摺動部材の基材として使用されるＡｌ−Ｓｉ合
金の表面構造を改善した摺動部材に関するものである。
摺動部材に関するものであり、さらに詳しく述べるなら
ば斜板式、ウェーブプレート式などの回転板式コンプレ
ッサーに摺動部材の基材として使用されるＡｌ−Ｓｉ合
金の表面構造を改善した摺動部材に関するものである。
【０００２】斜板式コンプレッサーでは斜板の１回転に
対して両頭ピストンの往復回転が１回のみであるために
圧縮能率が低いという問題があると言われており、この
斜板の代わりに周方向に沿ってウェーブする立体カム状
プレートを使用するウェーブプレート式圧縮機が特開平
７−９７９７８号にて提案されている。
対して両頭ピストンの往復回転が１回のみであるために
圧縮能率が低いという問題があると言われており、この
斜板の代わりに周方向に沿ってウェーブする立体カム状
プレートを使用するウェーブプレート式圧縮機が特開平
７−９７９７８号にて提案されている。
【０００３】これらの圧縮機の摺動部材としては、軽量
及び耐摩耗性に特長があるＡｌ−Ｓｉ共晶系合金を基材
とする斜板、ウェーブプレート及びピストンなどが使用
されている。
及び耐摩耗性に特長があるＡｌ−Ｓｉ共晶系合金を基材
とする斜板、ウェーブプレート及びピストンなどが使用
されている。
【０００４】
【従来の技術】Ａｌ−Ｓｉ共晶系合金は通常１〜２０％
程度のＳｉを含有しており、このＳｉは硬い初晶Ｓｉも
しくは共晶Ｓｉとして分散しているために、相手材であ
る通常Ｆｅ系材料製シューとの摺動面を平坦にし、かつ
相手材からの荷重も受け、しかもアルミ材自体の摩耗も
少なくしている。一方かかるＡｌ−Ｓｉ共晶系合金に無
電解スズめっきを施すことによって、潤滑性及び初期な
じみ性を良好にした斜板式圧縮機用斜板も公知である。
この無電解Ｓｎめっきの際には、本出願人は、２回のア
ルカリエッチング処理により表面の酸化膜を除去し、引
続きスマットと称される反応生成物を硝酸−フッ酸系洗
浄液にて除去した後無電解めっきを行っていた。
程度のＳｉを含有しており、このＳｉは硬い初晶Ｓｉも
しくは共晶Ｓｉとして分散しているために、相手材であ
る通常Ｆｅ系材料製シューとの摺動面を平坦にし、かつ
相手材からの荷重も受け、しかもアルミ材自体の摩耗も
少なくしている。一方かかるＡｌ−Ｓｉ共晶系合金に無
電解スズめっきを施すことによって、潤滑性及び初期な
じみ性を良好にした斜板式圧縮機用斜板も公知である。
この無電解Ｓｎめっきの際には、本出願人は、２回のア
ルカリエッチング処理により表面の酸化膜を除去し、引
続きスマットと称される反応生成物を硝酸−フッ酸系洗
浄液にて除去した後無電解めっきを行っていた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来の圧縮機摺動部材
のめっき前の表面粗さはＲｚ１０μｍ以上であり、また
めっき後の粗さは、Ａｌ−Ｓｉ共晶系合金基材１（図１
参照）の表面全体の凹凸によるが、特に突出したＳｉ粒
子２中でも比較的粗大な初晶Ｓｉ粒子に起因しているこ
とが分かった。またＳｎめっき３の厚さは通常１０〜２
０μｍであったために、めっき表面も基材表面の凹凸を
再現しており、一部ではＳｉ粒子２がめっき表面から突
出していた。さらに、初晶Ｓｉ粒子より微細な共晶Ｓｉ
はほとんどがアルカリ液でのエッチング処理によっても
残存していることが分かった。
のめっき前の表面粗さはＲｚ１０μｍ以上であり、また
めっき後の粗さは、Ａｌ−Ｓｉ共晶系合金基材１（図１
参照）の表面全体の凹凸によるが、特に突出したＳｉ粒
子２中でも比較的粗大な初晶Ｓｉ粒子に起因しているこ
とが分かった。またＳｎめっき３の厚さは通常１０〜２
０μｍであったために、めっき表面も基材表面の凹凸を
再現しており、一部ではＳｉ粒子２がめっき表面から突
出していた。さらに、初晶Ｓｉ粒子より微細な共晶Ｓｉ
はほとんどがアルカリ液でのエッチング処理によっても
残存していることが分かった。
【０００６】図１に概念的に示す表面を有する圧縮機摺
動部材が相手材と摺動すると、潤滑油の供給が十分では
なくかつ面圧が高い場合に相手材をかじる事故や焼付な
どが発生していた。また、Ａｌ−Ｓｉ共晶系合金基材１
が突出したＳｉ粒子２を介して相手材から受ける荷重Ｐ
はＳｉ粒子２とＡｌ合金マトリックスの界面に伝えら
れ、界面で繰り返し剪断応力Ｐs が発生してＡｌマトリ
ックスの疲労が起こる結果、Ｓｉ粒子２の保持力が弱く
なり、Ｓｉ粒子２がＡｌ−Ｓｉ共晶系合金基材１から脱
落するピッチングを起こしていた。また、残存共晶Ｓｉ
粒子上に被着されたＳｎめっきは摺動特性が不良である
ことを確認し、その原因はＳｉとＳｎの接合強度はＡｌ
とＳｎとの接合強度に比べて低いことにあるものと考察
した。
動部材が相手材と摺動すると、潤滑油の供給が十分では
なくかつ面圧が高い場合に相手材をかじる事故や焼付な
どが発生していた。また、Ａｌ−Ｓｉ共晶系合金基材１
が突出したＳｉ粒子２を介して相手材から受ける荷重Ｐ
はＳｉ粒子２とＡｌ合金マトリックスの界面に伝えら
れ、界面で繰り返し剪断応力Ｐs が発生してＡｌマトリ
ックスの疲労が起こる結果、Ｓｉ粒子２の保持力が弱く
なり、Ｓｉ粒子２がＡｌ−Ｓｉ共晶系合金基材１から脱
落するピッチングを起こしていた。また、残存共晶Ｓｉ
粒子上に被着されたＳｎめっきは摺動特性が不良である
ことを確認し、その原因はＳｉとＳｎの接合強度はＡｌ
とＳｎとの接合強度に比べて低いことにあるものと考察
した。
【０００７】したがって、本発明は回転板式圧縮機に使
用され、Ｓｎめっきが施されるＡｌ−Ｓｉ共晶系合金の
摺動特性を高めることを目的とする。
用され、Ｓｎめっきが施されるＡｌ−Ｓｉ共晶系合金の
摺動特性を高めることを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記した目的を達成する
本発明は、Ａｌ−Ｓｉ共晶系合金基材にＳｎめっきを回
転板式圧縮機の摺動部材において、共晶Ｓｉ粒子のほと
んど脱落して微細な凹部が形成されており、かつ最大粗
さ（Ｒｚ）が５．５μｍ以下である前記Ａｌ−Ｓｉ共晶
系合金表面に電解Ｓｎめっきが施されていることを特徴
とするものである。
本発明は、Ａｌ−Ｓｉ共晶系合金基材にＳｎめっきを回
転板式圧縮機の摺動部材において、共晶Ｓｉ粒子のほと
んど脱落して微細な凹部が形成されており、かつ最大粗
さ（Ｒｚ）が５．５μｍ以下である前記Ａｌ−Ｓｉ共晶
系合金表面に電解Ｓｎめっきが施されていることを特徴
とするものである。
【０００９】上記のように基板表面を調整するために
は、基材のアルカリエッチング液の濃度を高くしかつ処
理時間は短めに、かつスマット処理酸性液の濃度を低
く、処理時間は長めにすることが必要であり、具体的に
は前者におけるＮａＯＨ濃度は１００ｇ／Ｌ以上、時間
は１０秒程度であり、後者における硝酸濃度は６００ｍ
Ｌ／Ｌ以下かつフッ酸濃度は４０ｍＬ／Ｌ以下、処理時
間は１０〜２０秒が好ましい処理条件である。アルカリ
エッチングの温度は４５℃程度、スマット処理の温度は
室温が好ましい。
は、基材のアルカリエッチング液の濃度を高くしかつ処
理時間は短めに、かつスマット処理酸性液の濃度を低
く、処理時間は長めにすることが必要であり、具体的に
は前者におけるＮａＯＨ濃度は１００ｇ／Ｌ以上、時間
は１０秒程度であり、後者における硝酸濃度は６００ｍ
Ｌ／Ｌ以下かつフッ酸濃度は４０ｍＬ／Ｌ以下、処理時
間は１０〜２０秒が好ましい処理条件である。アルカリ
エッチングの温度は４５℃程度、スマット処理の温度は
室温が好ましい。
【００１０】従来スマット処理はアルカリエッチングの
反応生成物であるスマットを分解するだけであると考え
られていたが、本発明者の実験によるとスマット処理液
の酸濃度が高いと初晶Ｓｉを溶解してしまい、溶解後の
基材表面には大きい凹部が形成されることが分かった。
またこの条件では共晶Ｓｉはほとんど全部脱落するが初
晶Ｓｉも脱落し、その凹部が大きい粗さとなるので、摺
動特性の面からは好ましくない。したがって、スマット
処理液の濃度は低くして処理時間を長くすることによ
り、スマットを十分に分解し、共晶Ｓｉはほとんどを溶
解させるが初晶Ｓｉはある程度抑制して溶解させること
ができる。
反応生成物であるスマットを分解するだけであると考え
られていたが、本発明者の実験によるとスマット処理液
の酸濃度が高いと初晶Ｓｉを溶解してしまい、溶解後の
基材表面には大きい凹部が形成されることが分かった。
またこの条件では共晶Ｓｉはほとんど全部脱落するが初
晶Ｓｉも脱落し、その凹部が大きい粗さとなるので、摺
動特性の面からは好ましくない。したがって、スマット
処理液の濃度は低くして処理時間を長くすることによ
り、スマットを十分に分解し、共晶Ｓｉはほとんどを溶
解させるが初晶Ｓｉはある程度抑制して溶解させること
ができる。
【００１１】アルカリエッチングの濃度が低くかつエッ
チング時間が長いと、アルミニウムマトリックスの侵食
量が大きくなり、一方アルカリによる初晶及び共晶Ｓｉ
自体の溶解は遅いために、粗さが大きくなり所望の表面
構造が得られない。
チング時間が長いと、アルミニウムマトリックスの侵食
量が大きくなり、一方アルカリによる初晶及び共晶Ｓｉ
自体の溶解は遅いために、粗さが大きくなり所望の表面
構造が得られない。
【００１２】本発明において、Ａｌ−Ｓｉ共晶系合金基
材の最大表面粗さ（Ｒｚ）５．５μｍ以下とした理由
は、Ｓｎめっき表面の凹凸を少なくして潤滑油が少なく
かつ面圧が高い摺動条件においてもＥＨＬ（弾性流体潤
滑）式での潤滑とさせ、カジリ、焼き付きを防止する。
また突出高さが少なくなったＳｉ粒子は摺動中に脱落し
難く、また、Ｓｎめっきにより摺動部真実接触点を増加
させ、実質面圧を減少させるため、その結果として耐摩
耗性、耐疲労性が大幅に向上する。次に、本発明におい
て、好ましい最大粗さ（Ｒｚ）は１．５〜２μｍであ
る。共晶Ｓｉのほとんどを除去する理由は、残存する微
細な凹部に突入するＳｎがＡｌと強固に接着されて、Ｓ
ｎめっき皮膜の接合強度を高めるからである。なお、基
材表面に存在する共晶Ｓｉは摺動特性にほとんど寄与し
ないので全部を除去してもよい。さらに、残存する初晶
Ｓｉには相手軸からの荷重が集中するが、この突出高さ
の小さい初晶Ｓｉは脱落し難いので、安定して耐荷重性
及び耐摩耗性を発揮する。最後にＳｎめっきを電解スズ
めっきにしたのは密着力が高いためである。以上のよう
な特長を組み合わせることにより、３００〜４００ＭＰ
ａの高面圧下で弾性流体潤滑条件が安定して実現され、
摺動部真実接点を増加させることにより実質面圧を減少
させることができる。その結果として摺動部材の耐摩耗
性及び耐疲労性が大幅に向上する。
材の最大表面粗さ（Ｒｚ）５．５μｍ以下とした理由
は、Ｓｎめっき表面の凹凸を少なくして潤滑油が少なく
かつ面圧が高い摺動条件においてもＥＨＬ（弾性流体潤
滑）式での潤滑とさせ、カジリ、焼き付きを防止する。
また突出高さが少なくなったＳｉ粒子は摺動中に脱落し
難く、また、Ｓｎめっきにより摺動部真実接触点を増加
させ、実質面圧を減少させるため、その結果として耐摩
耗性、耐疲労性が大幅に向上する。次に、本発明におい
て、好ましい最大粗さ（Ｒｚ）は１．５〜２μｍであ
る。共晶Ｓｉのほとんどを除去する理由は、残存する微
細な凹部に突入するＳｎがＡｌと強固に接着されて、Ｓ
ｎめっき皮膜の接合強度を高めるからである。なお、基
材表面に存在する共晶Ｓｉは摺動特性にほとんど寄与し
ないので全部を除去してもよい。さらに、残存する初晶
Ｓｉには相手軸からの荷重が集中するが、この突出高さ
の小さい初晶Ｓｉは脱落し難いので、安定して耐荷重性
及び耐摩耗性を発揮する。最後にＳｎめっきを電解スズ
めっきにしたのは密着力が高いためである。以上のよう
な特長を組み合わせることにより、３００〜４００ＭＰ
ａの高面圧下で弾性流体潤滑条件が安定して実現され、
摺動部真実接点を増加させることにより実質面圧を減少
させることができる。その結果として摺動部材の耐摩耗
性及び耐疲労性が大幅に向上する。
【００１３】本発明において使用されるＡｌ−Ｓｉ共晶
系合金基材は通常の溶製法により製造される鋳造、鍛
造、圧延その他の任意の加工法ならびに焼鈍などの熱処
理によるものである。また、加工後の素材を研摩、切
削、アルマイトなどの各種表面処理もしくは仕上加工を
施して摺動部材の形状や表面状態にすることもできるの
はもちろんである。さらに、Ｓｉ以外に、公知の添加元
素例えば、脱酸剤としてのＰ，時効析出性を付与するＭ
ｇ，Ｃｕ，結晶粒微細化剤であるＴｉ，Ｂ，初晶Ｓｉの
接種剤などの１種又は２種以上を添加することもでき
る。前記Ｓｎめっきは２〜１０μｍの厚さとすることに
より好ましい摺動特性が安定して得られる。Ｓｎめっき
の厚さが２μｍ未満であると表面の凹凸が大きくなり、
１０μｍを超えても摺動特性は良好にはならない。より
好ましいＳｎめっきの厚さは２〜１０μｍである。電解
Ｓｎめっきは、酸性浴を使用する一般的な方法によるこ
とができる。
系合金基材は通常の溶製法により製造される鋳造、鍛
造、圧延その他の任意の加工法ならびに焼鈍などの熱処
理によるものである。また、加工後の素材を研摩、切
削、アルマイトなどの各種表面処理もしくは仕上加工を
施して摺動部材の形状や表面状態にすることもできるの
はもちろんである。さらに、Ｓｉ以外に、公知の添加元
素例えば、脱酸剤としてのＰ，時効析出性を付与するＭ
ｇ，Ｃｕ，結晶粒微細化剤であるＴｉ，Ｂ，初晶Ｓｉの
接種剤などの１種又は２種以上を添加することもでき
る。前記Ｓｎめっきは２〜１０μｍの厚さとすることに
より好ましい摺動特性が安定して得られる。Ｓｎめっき
の厚さが２μｍ未満であると表面の凹凸が大きくなり、
１０μｍを超えても摺動特性は良好にはならない。より
好ましいＳｎめっきの厚さは２〜１０μｍである。電解
Ｓｎめっきは、酸性浴を使用する一般的な方法によるこ
とができる。
【００１４】Ａｌ−Ｓｉ共晶系合金基材とＳｎめっきの
中間にＡｌとの密着性が優れたＺｎ，ＣｕまたはＮｉめ
っきを、好ましくは０．１〜１μｍの厚さで行うとＳｎ
めっきの密着性が一層高められる。なお、Ｚｎめっきは
無電解めっきの一種である置換めっきにより行うことが
できる。これら以外の金属の中間めっきを施すことも可
能であるが、高価であるかもしくは一般的でない。以
下、実施例により本発明をより詳しく説明する。
中間にＡｌとの密着性が優れたＺｎ，ＣｕまたはＮｉめ
っきを、好ましくは０．１〜１μｍの厚さで行うとＳｎ
めっきの密着性が一層高められる。なお、Ｚｎめっきは
無電解めっきの一種である置換めっきにより行うことが
できる。これら以外の金属の中間めっきを施すことも可
能であるが、高価であるかもしくは一般的でない。以
下、実施例により本発明をより詳しく説明する。
【００１５】
実施例１ １７ｗｔ％Ｓｉを含有するＡｌ−Ｓｉ共晶系合金鍛造材
（Ｓｉ以外はＡｌと少量の不純物）の斜板用素材を切削
により粗さをＲｚ０．４μｍとした後、以下の表面処理
を行った。 （１）アルカリ脱脂（３００ｓｅｃ） （２）水洗（市水） （３）アルカリエッチング（ＮａＯＨ濃度１１０ｇ／
Ｌ，５０℃，１０秒） （４）水洗（市水） （５）スマット処理（ＨＮＯ3 ６００ｍＬ／Ｌ，ＨＦ４
０ｍＬ／Ｌ，２０℃１０秒） 表面処理後の最大粗さ（Ｒｚ）は１．６μｍであり、表
面の組織状態は図２’５００倍の顕微鏡写真）に示すよ
うにやや角張った初晶Ｓｉは全部残っているが、丸みを
帯びた微細は共晶Ｓｉはほとんど（概算の個数換算で６
０％）が脱落し、脱落により形成された微細な凹部にＡ
ｌ地が露出している。ここで、脱落した共晶Ｓｉの割合
の算定は、残存共晶Ｓｉの平均粒径のものが処理（１）
〜（５）の前に存在していたものとして、その全個数に
対する脱落粒子個数を計算したものである。
（Ｓｉ以外はＡｌと少量の不純物）の斜板用素材を切削
により粗さをＲｚ０．４μｍとした後、以下の表面処理
を行った。 （１）アルカリ脱脂（３００ｓｅｃ） （２）水洗（市水） （３）アルカリエッチング（ＮａＯＨ濃度１１０ｇ／
Ｌ，５０℃，１０秒） （４）水洗（市水） （５）スマット処理（ＨＮＯ3 ６００ｍＬ／Ｌ，ＨＦ４
０ｍＬ／Ｌ，２０℃１０秒） 表面処理後の最大粗さ（Ｒｚ）は１．６μｍであり、表
面の組織状態は図２’５００倍の顕微鏡写真）に示すよ
うにやや角張った初晶Ｓｉは全部残っているが、丸みを
帯びた微細は共晶Ｓｉはほとんど（概算の個数換算で６
０％）が脱落し、脱落により形成された微細な凹部にＡ
ｌ地が露出している。ここで、脱落した共晶Ｓｉの割合
の算定は、残存共晶Ｓｉの平均粒径のものが処理（１）
〜（５）の前に存在していたものとして、その全個数に
対する脱落粒子個数を計算したものである。
【００１６】上記表面処理後下記のいずれかのめっきを
行った。 （ａ）電解Ｓｎめっきめっき浴組成 硫酸第１錫 ４５ ｇ／Ｌ 硫酸 １００ ｇ／Ｌ アサヒスタナー ３０ｍＬ／Ｌ（上村工業） 温度 ４０℃ めっき厚さ ３．５μｍ （ｂ）Ｃｕめっき後電解Ｓｎめっき（上記（ａ）と同
じ） Ｃｕめっき後（Ｓｎめっき前）活性化処理 濃硫酸 １００ｍＬ／Ｌ、３０℃、４０秒Ｃｕめっき浴組成 ピロリン酸銅 １５ｇ／Ｌ ピロリン酸カリ１２０ｇ／Ｌ 温度 ３０℃ めっき厚さ ０．５μｍ
行った。 （ａ）電解Ｓｎめっきめっき浴組成 硫酸第１錫 ４５ ｇ／Ｌ 硫酸 １００ ｇ／Ｌ アサヒスタナー ３０ｍＬ／Ｌ（上村工業） 温度 ４０℃ めっき厚さ ３．５μｍ （ｂ）Ｃｕめっき後電解Ｓｎめっき（上記（ａ）と同
じ） Ｃｕめっき後（Ｓｎめっき前）活性化処理 濃硫酸 １００ｍＬ／Ｌ、３０℃、４０秒Ｃｕめっき浴組成 ピロリン酸銅 １５ｇ／Ｌ ピロリン酸カリ１２０ｇ／Ｌ 温度 ３０℃ めっき厚さ ０．５μｍ
【００１７】比較例１ 実施例と同一の基材に下記の表面処理を施した。 （１）アルカリ脱脂（ＮａＯＨ濃度 ４０ｇ／Ｌ，５０
℃，３００秒） （２）水洗（市水） （３）アルカリ脱脂（ＮａＯＨ濃度 ５０ｇ／Ｌ，５０
℃，３０秒） （４）水洗（市水） （５）スマット処理（ＨＮＯ3 ５３０ｍＬ／Ｌ，ＨＦ１
００ｇ／Ｌ，３０℃３５秒） この表面処理された基材の最大粗さ（Ｒｚ）は１μｍで
あり、かつ初晶Ｓｉは全部残存しかつ共晶Ｓｉもほとん
ど全部が残存していた。上記表面処理を施した基材自
体、及び無電解めっきめっきを施したものを供試材とし
た。無電解めっきは厚さが２μｍとなるように行った。
℃，３００秒） （２）水洗（市水） （３）アルカリ脱脂（ＮａＯＨ濃度 ５０ｇ／Ｌ，５０
℃，３０秒） （４）水洗（市水） （５）スマット処理（ＨＮＯ3 ５３０ｍＬ／Ｌ，ＨＦ１
００ｇ／Ｌ，３０℃３５秒） この表面処理された基材の最大粗さ（Ｒｚ）は１μｍで
あり、かつ初晶Ｓｉは全部残存しかつ共晶Ｓｉもほとん
ど全部が残存していた。上記表面処理を施した基材自
体、及び無電解めっきめっきを施したものを供試材とし
た。無電解めっきは厚さが２μｍとなるように行った。
【００１８】焼付試験条件 試験機：実機テスト 回転数：１０００ｒｐｍ 潤滑条件：貧潤滑
【００１９】疲労試験条件 荷重：３８０Ｎ 面圧：２８０ＭＰａ
【００２０】
【表１】 耐 焼 付 性 耐疲労性 （ｓｅｃ） （繰返数） 実施例 電解Ｓｎめっき ９０以上 ５×１０7 Ｃｕ中間めっき＋ ９０以上 ５×１０7 電解Ｓｎめっき 比較例 Ｓｎめっきなし １０以上 １×１０7 無電解Ｓｎめっき ２５以上 １×１０7
【００２１】表１に示すように本発明によると５倍以上
の耐焼付性及び耐疲労性が得られる。なお、比較のため
に上記した試験条件よりは面圧が低い条件で焼付試験を
行ったところ耐焼付性の差は５倍から大幅に低下した。
の耐焼付性及び耐疲労性が得られる。なお、比較のため
に上記した試験条件よりは面圧が低い条件で焼付試験を
行ったところ耐焼付性の差は５倍から大幅に低下した。
【００２２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明は特に面圧
が高い回転板式圧縮機に適した摺動部材として優れた特
性を発揮するものであるために、近年潤滑油の供給機構
も簡単にし、その他の面でも小型化を図りながら高性能
を追求した回転板式圧縮機に特に適している。
が高い回転板式圧縮機に適した摺動部材として優れた特
性を発揮するものであるために、近年潤滑油の供給機構
も簡単にし、その他の面でも小型化を図りながら高性能
を追求した回転板式圧縮機に特に適している。
【図面の簡単な説明】
【図１】表面にＳｎめっきが施されたＡｌ−Ｓｉ系合金
の摺動特性を説明する図である。
の摺動特性を説明する図である。
【図２】本発明に係るＡｌ−Ｓｉ系合金基材の表面の金
属組織写真（５００倍）である。
属組織写真（５００倍）である。
１ Ａｌ−Ｓｉ系合金基材 ２ Ｓｉ粒子 ３ Ｓｎめっき Ｐ 相手軸からの荷重 Ｐ3 剪断応力
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 藤井 俊郎 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 (72)発明者 村上 和朗 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 (72)発明者 堀 真嘉 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 (72)発明者 徳重 貴久 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内
Claims (5)
- 【請求項１】 Ａｌ−Ｓｉ共晶系合金基材にＳｎめっき
を施した、回転板式圧縮機の摺動部材において、 共晶Ｓｉ粒子のほとんどが脱落しかつ最大表面粗さ（Ｒ
ｚ）が５．５μｍ以下である前記Ａｌ−Ｓｉ合金基材の
表面に電解Ｓｎめっきが施されていることを特徴とする
回転板式圧縮機の摺動部材。 - 【請求項２】 前記電解Ｓｎめっきの厚さが１〜３０μ
ｍである請求項１記載の回転板式圧縮機の摺動部材。 - 【請求項３】 前記電解ＳｎめっきとＡｌ−Ｓｉ合金基
材の表面の間にＺｎ，ＣｕまたはＮｉめっきからなる中
間めっきが介在している請求項１又は２記載の回転板式
圧縮機の摺動部材。 - 【請求項４】 前記中間めっきの厚さが０．１〜５μｍ
である請求項３記載の回転板式圧縮機の摺動部材。 - 【請求項５】 前記Ａｌ−Ｓｉ共晶系合金のＳｉ含有量
が８〜２０ｗｔ％である請求項１から４までのいずれか
１項記載の回転板式圧縮機の摺動部材。
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| JP25392696A JP3916700B2 (ja) | 1996-09-04 | 1996-09-04 | 回転板式圧縮機の摺動部材 |
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| JP25392696A JP3916700B2 (ja) | 1996-09-04 | 1996-09-04 | 回転板式圧縮機の摺動部材 |
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| JP3916700B2 JP3916700B2 (ja) | 2007-05-16 |
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| JP (1) | JP3916700B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| EP2135735A1 (en) | 2008-06-20 | 2009-12-23 | Daido Metal Company Ltd. | Slide member |
| KR101327059B1 (ko) * | 2011-03-09 | 2013-11-07 | 현대자동차주식회사 | 스와시 플레이트 및 그 제조방법 |
-
1996
- 1996-09-04 JP JP25392696A patent/JP3916700B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| KR101327059B1 (ko) * | 2011-03-09 | 2013-11-07 | 현대자동차주식회사 | 스와시 플레이트 및 그 제조방법 |
| US9650700B2 (en) | 2011-03-09 | 2017-05-16 | Hyundai Motor Company | Swash plate and method of manufacturing the same |
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