JPH1060541A - 腰折れしわ状表面欠陥のない加工用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
腰折れしわ状表面欠陥のない加工用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法Info
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- JPH1060541A JPH1060541A JP22935596A JP22935596A JPH1060541A JP H1060541 A JPH1060541 A JP H1060541A JP 22935596 A JP22935596 A JP 22935596A JP 22935596 A JP22935596 A JP 22935596A JP H1060541 A JPH1060541 A JP H1060541A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Coating With Molten Metal (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 腰折れしわ状表面欠陥がなく、且つ加工性に
も優れた加工用溶融亜鉛めっき鋼板を製造すること 【構成】 連続溶融亜鉛めっきラインにおいて、Ｃ：０
〜０．００３０ｗｔ％、Ｓｉ：０〜０．０５ｗｔ％、Ｍ
ｎ：０〜０．５ｗｔ％、Ｐ：０〜０．０２ｗｔ％、Ｓ：
０〜０．０２０ｗｔ％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１０〜
０．０８０ｗｔ％、Ｎ：０〜０．００３０ｗｔ％、Ｂ：
０．０００４〜０．００１５ｗｔ％を含有し、且つＣ／
１２≦Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ／９１＋Ｖ／５１
−Ｎ／１４−Ｓ／３２≦４×（Ｃ／１２）を満足する量
のＴｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｎｂの１種または２種以上を含有す
る成分組成の鋼板を、ｔｓ≦ｅｘｐ｛（８９０−Ｔａ）
／１００｝×（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ／９１＋
Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３２）×（１２／Ｃ）を満足
する条件で焼鈍し、引き続き溶融亜鉛めっき処理する。
も優れた加工用溶融亜鉛めっき鋼板を製造すること 【構成】 連続溶融亜鉛めっきラインにおいて、Ｃ：０
〜０．００３０ｗｔ％、Ｓｉ：０〜０．０５ｗｔ％、Ｍ
ｎ：０〜０．５ｗｔ％、Ｐ：０〜０．０２ｗｔ％、Ｓ：
０〜０．０２０ｗｔ％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１０〜
０．０８０ｗｔ％、Ｎ：０〜０．００３０ｗｔ％、Ｂ：
０．０００４〜０．００１５ｗｔ％を含有し、且つＣ／
１２≦Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ／９１＋Ｖ／５１
−Ｎ／１４−Ｓ／３２≦４×（Ｃ／１２）を満足する量
のＴｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｎｂの１種または２種以上を含有す
る成分組成の鋼板を、ｔｓ≦ｅｘｐ｛（８９０−Ｔａ）
／１００｝×（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ／９１＋
Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３２）×（１２／Ｃ）を満足
する条件で焼鈍し、引き続き溶融亜鉛めっき処理する。
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明は、自動車の内外板、
電気機器、建材等に好適な表面外観が良好な加工用溶融
亜鉛めっき鋼板の製造方法に関するものである。
電気機器、建材等に好適な表面外観が良好な加工用溶融
亜鉛めっき鋼板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車内外板には高い加工性が要求され
ることから、Ｔｉ，Ｎｂ等を原子量比でＣ，Ｎ量以上添
加してこれら固溶元素を析出固定した、いわゆるＩＦ鋼
が用いられている。このＩＦ鋼は、連続焼鈍において過
時効処理を行わなくても非時効鋼板が製造できるために
溶融亜鉛めっき用鋼板として好適であり、これに関連し
て従来多くの提案がなされている。しかし、ＩＦ鋼は不
純物元素が低減されているが故の問題点を数多く有して
おり、例えば、粒界が弱いことに起因して二次加工脆化
が発生し易いなどの問題点が指摘されている。
ることから、Ｔｉ，Ｎｂ等を原子量比でＣ，Ｎ量以上添
加してこれら固溶元素を析出固定した、いわゆるＩＦ鋼
が用いられている。このＩＦ鋼は、連続焼鈍において過
時効処理を行わなくても非時効鋼板が製造できるために
溶融亜鉛めっき用鋼板として好適であり、これに関連し
て従来多くの提案がなされている。しかし、ＩＦ鋼は不
純物元素が低減されているが故の問題点を数多く有して
おり、例えば、粒界が弱いことに起因して二次加工脆化
が発生し易いなどの問題点が指摘されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】このような問題に対応
して、近年、粒界に偏析し易いＢを添加して粒界の強化
を図ったＢ添加ＩＦ鋼が使用されている（例えば、特開
昭５９−１４０３３３号公報）。本発明者らは、このＢ
添加ＩＦ鋼の特性を調査、検討する過程で、Ｂ添加ＩＦ
鋼がＢ無添加ＩＦ鋼に比べて未調圧段階での降伏点伸び
が大きく、その結果、特に板厚１．２ｍｍ以下の薄物材
において製造過程で腰折れしわ状欠陥が発生し易いとい
う問題があることを見い出した。近年、鋼板表面品質に
対するユーザーからの要求は厳しさを増しており、従来
は見逃されていたこのような微細な欠陥についても、そ
の発生を防止若しくは低減させる必要性が生じている。
したがって本発明の目的は、このような腰折れしわ状表
面欠陥がなく、しかも加工性にも優れた加工用溶融亜鉛
めっき鋼板の製造方法を提供することにある。
して、近年、粒界に偏析し易いＢを添加して粒界の強化
を図ったＢ添加ＩＦ鋼が使用されている（例えば、特開
昭５９−１４０３３３号公報）。本発明者らは、このＢ
添加ＩＦ鋼の特性を調査、検討する過程で、Ｂ添加ＩＦ
鋼がＢ無添加ＩＦ鋼に比べて未調圧段階での降伏点伸び
が大きく、その結果、特に板厚１．２ｍｍ以下の薄物材
において製造過程で腰折れしわ状欠陥が発生し易いとい
う問題があることを見い出した。近年、鋼板表面品質に
対するユーザーからの要求は厳しさを増しており、従来
は見逃されていたこのような微細な欠陥についても、そ
の発生を防止若しくは低減させる必要性が生じている。
したがって本発明の目的は、このような腰折れしわ状表
面欠陥がなく、しかも加工性にも優れた加工用溶融亜鉛
めっき鋼板の製造方法を提供することにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】このような課題を解決す
るための本発明の構成は以下の通りである。 (1) 連続溶融亜鉛めっきラインにおいて、Ｃ：０〜０．
００３０ｗｔ％、Ｓｉ：０〜０．０５ｗｔ％、Ｍｎ：０
〜０．５ｗｔ％、Ｐ：０〜０．０２ｗｔ％、Ｓ：０〜
０．０２０ｗｔ％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１０〜０．０
８０ｗｔ％、Ｎ：０〜０．００３０ｗｔ％、Ｂ：０．０
００４〜０．００１５ｗｔ％、且つ下記（１）式を満足
する量のＴｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｎｂの１種または２種以上を
含有する成分組成の鋼板を下記（２）式を満足する条件
で焼鈍し、引き続き溶融亜鉛めっき処理することを特徴
とする、腰折れしわ状表面欠陥のない板厚１．２ｍｍ以
下の加工用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 Ｃ／１２≦Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ／９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３ ２≦４×（Ｃ／１２） …（１） ｔｓ≦ｅｘｐ｛（８９０−Ｔａ）／１００｝×（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ ／９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３２）×（１２／Ｃ） …（２） 但し、Ｔｉ：Ｔｉ含有量（ｗｔ％）、Ｚｒ：Ｚｒ含有量
（ｗｔ％）、Ｖ：Ｖ含有量（ｗｔ％）、Ｎｂ：Ｎｂ含有
量（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：Ｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｓ：Ｓ含有量（ｗｔ％）、Ｔａ：焼鈍温度
（℃）、ｔｓ：均熱時間（ｍｉｎ）
るための本発明の構成は以下の通りである。 (1) 連続溶融亜鉛めっきラインにおいて、Ｃ：０〜０．
００３０ｗｔ％、Ｓｉ：０〜０．０５ｗｔ％、Ｍｎ：０
〜０．５ｗｔ％、Ｐ：０〜０．０２ｗｔ％、Ｓ：０〜
０．０２０ｗｔ％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１０〜０．０
８０ｗｔ％、Ｎ：０〜０．００３０ｗｔ％、Ｂ：０．０
００４〜０．００１５ｗｔ％、且つ下記（１）式を満足
する量のＴｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｎｂの１種または２種以上を
含有する成分組成の鋼板を下記（２）式を満足する条件
で焼鈍し、引き続き溶融亜鉛めっき処理することを特徴
とする、腰折れしわ状表面欠陥のない板厚１．２ｍｍ以
下の加工用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 Ｃ／１２≦Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ／９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３ ２≦４×（Ｃ／１２） …（１） ｔｓ≦ｅｘｐ｛（８９０−Ｔａ）／１００｝×（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ ／９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３２）×（１２／Ｃ） …（２） 但し、Ｔｉ：Ｔｉ含有量（ｗｔ％）、Ｚｒ：Ｚｒ含有量
（ｗｔ％）、Ｖ：Ｖ含有量（ｗｔ％）、Ｎｂ：Ｎｂ含有
量（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：Ｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｓ：Ｓ含有量（ｗｔ％）、Ｔａ：焼鈍温度
（℃）、ｔｓ：均熱時間（ｍｉｎ）
【０００５】(2) Ｃ：０〜０．００３０ｗｔ％、Ｓｉ：
０〜０．０５ｗｔ％、Ｍｎ：０〜０．５ｗｔ％、Ｐ：０
〜０．０２ｗｔ％、Ｓ：０〜０．０２０ｗｔ％、ｓｏ
ｌ．Ａｌ：０．０１０〜０．０８０ｗｔ％、Ｎ：０〜
０．００３０ｗｔ％、Ｂ：０．０００４〜０．００１５
ｗｔ％、且つ下記（１）式を満足するＴｉ，Ｚｒ，Ｖ，
Ｎｂの１種または２種以上を含有する成分組成の鋼を熱
間圧延して巻取温度を５５０℃以上とし、巻取後少なく
とも４００℃までの平均冷却速度を０．５〜２０℃／ｍ
ｉｎとして常温まで冷却し、次いで酸洗、冷間圧延した
後、連続溶融亜鉛めっきラインにおいて、下記（２）式
を満足する条件で焼鈍し、引き続き溶融亜鉛めっき処理
することを特徴とする、腰折れしわ状表面欠陥のない板
厚１．２ｍｍ以下の加工用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方
法。 Ｃ／１２≦Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ／９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３ ２≦４×（Ｃ／１２） …（１） ｔｓ≦ｅｘｐ｛（８９０−Ｔａ）／１００｝×（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ ／９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３２）×（１２／Ｃ） …（２） 但し、Ｔｉ：Ｔｉ含有量（ｗｔ％）、Ｚｒ：Ｚｒ含有量
（ｗｔ％）、Ｖ：Ｖ含有量（ｗｔ％）、Ｎｂ：Ｎｂ含有
量（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：Ｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｓ：Ｓ含有量（ｗｔ％）、Ｔａ：焼鈍温度
（℃）、ｔｓ：均熱時間（ｍｉｎ）
０〜０．０５ｗｔ％、Ｍｎ：０〜０．５ｗｔ％、Ｐ：０
〜０．０２ｗｔ％、Ｓ：０〜０．０２０ｗｔ％、ｓｏ
ｌ．Ａｌ：０．０１０〜０．０８０ｗｔ％、Ｎ：０〜
０．００３０ｗｔ％、Ｂ：０．０００４〜０．００１５
ｗｔ％、且つ下記（１）式を満足するＴｉ，Ｚｒ，Ｖ，
Ｎｂの１種または２種以上を含有する成分組成の鋼を熱
間圧延して巻取温度を５５０℃以上とし、巻取後少なく
とも４００℃までの平均冷却速度を０．５〜２０℃／ｍ
ｉｎとして常温まで冷却し、次いで酸洗、冷間圧延した
後、連続溶融亜鉛めっきラインにおいて、下記（２）式
を満足する条件で焼鈍し、引き続き溶融亜鉛めっき処理
することを特徴とする、腰折れしわ状表面欠陥のない板
厚１．２ｍｍ以下の加工用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方
法。 Ｃ／１２≦Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ／９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３ ２≦４×（Ｃ／１２） …（１） ｔｓ≦ｅｘｐ｛（８９０−Ｔａ）／１００｝×（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ ／９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３２）×（１２／Ｃ） …（２） 但し、Ｔｉ：Ｔｉ含有量（ｗｔ％）、Ｚｒ：Ｚｒ含有量
（ｗｔ％）、Ｖ：Ｖ含有量（ｗｔ％）、Ｎｂ：Ｎｂ含有
量（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：Ｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｓ：Ｓ含有量（ｗｔ％）、Ｔａ：焼鈍温度
（℃）、ｔｓ：均熱時間（ｍｉｎ）
【０００６】(3) 上記(1)または(2)の製造方法におい
て、溶融亜鉛めっき処理後、合金化処理を行い、次いで
調質圧延を行うことを特徴とする、腰折れしわ状表面欠
陥のない板厚１．２ｍｍ以下の加工用溶融亜鉛めっき鋼
板の製造方法。
て、溶融亜鉛めっき処理後、合金化処理を行い、次いで
調質圧延を行うことを特徴とする、腰折れしわ状表面欠
陥のない板厚１．２ｍｍ以下の加工用溶融亜鉛めっき鋼
板の製造方法。
【０００７】
【発明の実施の態様】以下、本発明の詳細と限定理由を
説明する。本発明者らは上述した腰折れしわ状欠陥が発
生する原因について調査、検討を行い、その結果、腰折
れしわがゼンジミア型連続溶融亜鉛めっきラインのトッ
プロール近傍で発生していること、また、腰折れしわが
ドロスと呼ばれる溶融めっきラインで不可避的に発生す
る鉄亜鉛合金を起点にして発生していること、さらにＢ
添加ＩＦ鋼は３００℃以下の温度域での降伏点伸びがＢ
無添加ＩＦ鋼に比べて大きいという事実を突き止めた。
説明する。本発明者らは上述した腰折れしわ状欠陥が発
生する原因について調査、検討を行い、その結果、腰折
れしわがゼンジミア型連続溶融亜鉛めっきラインのトッ
プロール近傍で発生していること、また、腰折れしわが
ドロスと呼ばれる溶融めっきラインで不可避的に発生す
る鉄亜鉛合金を起点にして発生していること、さらにＢ
添加ＩＦ鋼は３００℃以下の温度域での降伏点伸びがＢ
無添加ＩＦ鋼に比べて大きいという事実を突き止めた。
【０００８】これらの事実からして、腰折れしわ状欠陥
が発生するのは以下に述べるようなメカニズムによるも
のと考えられる。すなわち、通常、連続ライン内では板
の蛇行等を防止するために鋼板に１〜５ｋｇｆ／ｍｍ2
程度のライン張力が付与されているが、この張力付与の
ために溶融めっきポットで鋼板面に付着したドロスがト
ップロールで鋼板に押し込まれ、この部分を起点とした
腰折れしわが発生するものと考えられる。そして特に、
ドロス径が鋼板板厚と比較して相対的に大きくなる板厚
１．２ｍｍ以下の薄物鋼板の場合には、鋼板がより顕著
な応力集中を受けるために明らかな腰折れしわが発生す
るものと考えられる。鋼板が連続降伏すれば、このよう
な応力集中を受けても表面欠陥として顕在化はしない
が、鋼板が不連続降伏する場合、腰折れしわ状欠陥が発
生するものと考えられる。
が発生するのは以下に述べるようなメカニズムによるも
のと考えられる。すなわち、通常、連続ライン内では板
の蛇行等を防止するために鋼板に１〜５ｋｇｆ／ｍｍ2
程度のライン張力が付与されているが、この張力付与の
ために溶融めっきポットで鋼板面に付着したドロスがト
ップロールで鋼板に押し込まれ、この部分を起点とした
腰折れしわが発生するものと考えられる。そして特に、
ドロス径が鋼板板厚と比較して相対的に大きくなる板厚
１．２ｍｍ以下の薄物鋼板の場合には、鋼板がより顕著
な応力集中を受けるために明らかな腰折れしわが発生す
るものと考えられる。鋼板が連続降伏すれば、このよう
な応力集中を受けても表面欠陥として顕在化はしない
が、鋼板が不連続降伏する場合、腰折れしわ状欠陥が発
生するものと考えられる。
【０００９】Ｂ添加ＩＦ鋼が大きな降伏点伸びを示す理
由は必ずしも明確でないが、粒界に偏析するＢが何らか
の悪影響を与えているものと考えられる。Ｂの添加は製
品性能向上のために不可欠であることから、Ｂ添加を前
提として上記の問題を解決すべく検討を行った結果、製
造段階における固溶Ｃを低減することが腰折れしわ状欠
陥防止に有効であることが判った。すなわち、鋼中のＴ
ｉ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｖは鋼板の製造段階でＣ，Ｎ等と結合
して析出物を作るが、ＴｉＣ，ＺｒＣ，ＮｂＣ，ＶＣ等
の炭化物は比較的低い温度で反応するため、焼鈍段階で
再溶解する。そして、これら再溶解したＣが降伏伸びを
引き起こす直接的な原因になっていると考えられる。こ
のような問題を解決する方法を検討した結果、焼鈍温度
を低下させて炭化物の再固溶を防ぐこと、望ましくは熱
延板段階で析出物を可能な限り粗大に成長させて再溶解
しにくくすることが、腰折れしわ状欠陥を防止する上で
有効であるとの結論を得た。
由は必ずしも明確でないが、粒界に偏析するＢが何らか
の悪影響を与えているものと考えられる。Ｂの添加は製
品性能向上のために不可欠であることから、Ｂ添加を前
提として上記の問題を解決すべく検討を行った結果、製
造段階における固溶Ｃを低減することが腰折れしわ状欠
陥防止に有効であることが判った。すなわち、鋼中のＴ
ｉ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｖは鋼板の製造段階でＣ，Ｎ等と結合
して析出物を作るが、ＴｉＣ，ＺｒＣ，ＮｂＣ，ＶＣ等
の炭化物は比較的低い温度で反応するため、焼鈍段階で
再溶解する。そして、これら再溶解したＣが降伏伸びを
引き起こす直接的な原因になっていると考えられる。こ
のような問題を解決する方法を検討した結果、焼鈍温度
を低下させて炭化物の再固溶を防ぐこと、望ましくは熱
延板段階で析出物を可能な限り粗大に成長させて再溶解
しにくくすることが、腰折れしわ状欠陥を防止する上で
有効であるとの結論を得た。
【００１０】以下、本発明の成分条件及び製造条件の限
定理由について説明する。まず、溶融亜鉛めっき鋼板の
下地鋼板の成分組成に関する限定理由は以下の通りであ
る。 Ｃ：Ｃは鋼板の加工性を劣化させるため低減させること
が望ましく、また降伏点伸びを発生させる元素でもある
ため、腰折れしわの発生を防止するという観点からも低
減させることが望ましい。このため実用上本発明の効果
を損なわない範囲として、Ｃは０〜０．００３０ｗｔ％
（但し、無添加の場合を含む）とする。 Ｓｉ：Ｓｉは鋼板の加工性を劣化させるだけでなく、め
っき皮膜と下地鋼板との密着性を著しく劣化させるため
低減させることが望ましい。このため本発明の効果を損
なわない範囲として、Ｓｉは０〜０．０５ｗｔ％（但
し、無添加の場合を含む）とする。
定理由について説明する。まず、溶融亜鉛めっき鋼板の
下地鋼板の成分組成に関する限定理由は以下の通りであ
る。 Ｃ：Ｃは鋼板の加工性を劣化させるため低減させること
が望ましく、また降伏点伸びを発生させる元素でもある
ため、腰折れしわの発生を防止するという観点からも低
減させることが望ましい。このため実用上本発明の効果
を損なわない範囲として、Ｃは０〜０．００３０ｗｔ％
（但し、無添加の場合を含む）とする。 Ｓｉ：Ｓｉは鋼板の加工性を劣化させるだけでなく、め
っき皮膜と下地鋼板との密着性を著しく劣化させるため
低減させることが望ましい。このため本発明の効果を損
なわない範囲として、Ｓｉは０〜０．０５ｗｔ％（但
し、無添加の場合を含む）とする。
【００１１】Ｍｎ：Ｍｎは鋼板を硬質化させて加工性を
劣化させるため低減させることが望ましく、このため０
〜０．５ｗｔ％（但し、無添加の場合を含む）とする。 Ｐ：Ｐも鋼板を硬質化させて加工性を劣化させるため低
減させることが望ましく、このため０〜０．０２ｗｔ％
（但し、無添加の場合を含む）とする。 Ｓ：Ｓは鋼の延性を劣化させるため低減させることが望
ましく、このため０〜０．０２０ｗｔ％（但し、無添加
の場合を含む）とする。ｓｏｌ．Ａｌは脱酸剤として鋼
中に添加される。ｓｏｌ．Ａｌが０．０１０ｗｔ％未満
ではその効果が十分でなく、一方、０．０８０ｗｔ％を
超えて添加してもその効果が飽和するとともに、却って
表面欠陥を誘発する弊害を生じる。このためｓｏｌ．Ａ
ｌは０．０１０〜０．０８０ｗｔ％とする。
劣化させるため低減させることが望ましく、このため０
〜０．５ｗｔ％（但し、無添加の場合を含む）とする。 Ｐ：Ｐも鋼板を硬質化させて加工性を劣化させるため低
減させることが望ましく、このため０〜０．０２ｗｔ％
（但し、無添加の場合を含む）とする。 Ｓ：Ｓは鋼の延性を劣化させるため低減させることが望
ましく、このため０〜０．０２０ｗｔ％（但し、無添加
の場合を含む）とする。ｓｏｌ．Ａｌは脱酸剤として鋼
中に添加される。ｓｏｌ．Ａｌが０．０１０ｗｔ％未満
ではその効果が十分でなく、一方、０．０８０ｗｔ％を
超えて添加してもその効果が飽和するとともに、却って
表面欠陥を誘発する弊害を生じる。このためｓｏｌ．Ａ
ｌは０．０１０〜０．０８０ｗｔ％とする。
【００１２】Ｎ：Ｎは鋼板の加工性向上の観点から低減
させることが望ましく、実用上本発明の効果を損なわな
い範囲として０〜０．００３０ｗｔ％（但し、無添加の
場合を含む）する。 Ｂ：Ｂは耐二次加工脆性の改善及びｒ値の向上に効果の
ある熱延板の細粒化に有効な元素であるため、加工用途
に用いる鋼板には必須の添加元素である。しかし、Ｂが
０．０００４ｗｔ％未満ではその効果が十分に得られ
ず、一方、０．００１５ｗｔ％を超えて添加してもその
効果が飽和するとともに、加工性も劣化するため、Ｂは
０．０００４〜０．００１５ｗｔ％とする。
させることが望ましく、実用上本発明の効果を損なわな
い範囲として０〜０．００３０ｗｔ％（但し、無添加の
場合を含む）する。 Ｂ：Ｂは耐二次加工脆性の改善及びｒ値の向上に効果の
ある熱延板の細粒化に有効な元素であるため、加工用途
に用いる鋼板には必須の添加元素である。しかし、Ｂが
０．０００４ｗｔ％未満ではその効果が十分に得られ
ず、一方、０．００１５ｗｔ％を超えて添加してもその
効果が飽和するとともに、加工性も劣化するため、Ｂは
０．０００４〜０．００１５ｗｔ％とする。
【００１３】Ｔｉ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｖ：これらの元素は
Ｃ、Ｎ等の固溶元素を析出固定し、鋼板の加工性を良好
にする。しかし、過剰な添加はコスト上昇を招くだけで
なく、鋼板の表面品質を劣化させる。したがって、これ
らの元素はその１種または２種以上を下記（１）式を満
足する条件で添加する必要がある。これらの元素の添加
量が下記（１）式が規定する下限を下回ると、上記の効
果が十分に得られない。 Ｃ／１２≦Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ／９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３ ２≦４×（Ｃ／１２） …（１） 但し、Ｔｉ：Ｔｉ含有量（ｗｔ％）、Ｚｒ：Ｚｒ含有量
（ｗｔ％）、Ｖ：Ｖ含有量（ｗｔ％）、Ｎｂ：Ｎｂ含有
量（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：Ｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｓ：Ｓ含有量（ｗｔ％）
Ｃ、Ｎ等の固溶元素を析出固定し、鋼板の加工性を良好
にする。しかし、過剰な添加はコスト上昇を招くだけで
なく、鋼板の表面品質を劣化させる。したがって、これ
らの元素はその１種または２種以上を下記（１）式を満
足する条件で添加する必要がある。これらの元素の添加
量が下記（１）式が規定する下限を下回ると、上記の効
果が十分に得られない。 Ｃ／１２≦Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ／９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３ ２≦４×（Ｃ／１２） …（１） 但し、Ｔｉ：Ｔｉ含有量（ｗｔ％）、Ｚｒ：Ｚｒ含有量
（ｗｔ％）、Ｖ：Ｖ含有量（ｗｔ％）、Ｎｂ：Ｎｂ含有
量（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：Ｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｓ：Ｓ含有量（ｗｔ％）
【００１４】これらの元素のうち、Ｔｉ及びＺｒは炭化
物よりも粗大で且つ再固溶しにくい炭硫化物を形成する
ため、熱延段階において容易に析出物を粗大化させるこ
とができる利点がある。したがって、本発明の効果をよ
り確実に得るためにはＴｉおよび／またはＺｒを添加す
るとともに、その添加量を原子量比でＮ＋Ｓ量以上とす
ることが望ましい。残部：実質的にＦｅからなるが、本
発明の効果を損わない限度で他の元素を含有することを
妨げない。
物よりも粗大で且つ再固溶しにくい炭硫化物を形成する
ため、熱延段階において容易に析出物を粗大化させるこ
とができる利点がある。したがって、本発明の効果をよ
り確実に得るためにはＴｉおよび／またはＺｒを添加す
るとともに、その添加量を原子量比でＮ＋Ｓ量以上とす
ることが望ましい。残部：実質的にＦｅからなるが、本
発明の効果を損わない限度で他の元素を含有することを
妨げない。
【００１５】通常、上記の成分組成を有する下地鋼板
は、熱間圧延、酸洗、冷間圧延という一連の工程を経て
製造されるが、熱間圧延後の巻取温度は炭窒化物等を粗
大化してその再固溶を防ぐ観点から高いほうが望まし
く、その効果を得るために巻取温度は５５０℃以上とす
ることが望ましい。また、巻取温度の上限には特別な制
約はないが、７５０℃を超えると表面酸化スケールの肥
大化による欠陥率の増加、酸洗効率の低下を招くため、
巻取温度は７５０℃以下とすることが好ましい。また、
巻取後の冷却速度は析出物の粗大化の観点からは遅いほ
うが望ましいが、極度の徐冷却はスケールの肥大化を招
き酸洗効率を低下させるため、これらを考慮して巻取後
から少なくとも４００℃までの平均冷却速度を０．５〜
２０℃／ｍｉｎとすることが望ましい。熱延仕上温度、
冷圧率は特に規定しないが、良好な加工性を得るために
は仕上温度をＡｒ3変態点以上、冷圧率を６０〜９０％
することが望ましい。
は、熱間圧延、酸洗、冷間圧延という一連の工程を経て
製造されるが、熱間圧延後の巻取温度は炭窒化物等を粗
大化してその再固溶を防ぐ観点から高いほうが望まし
く、その効果を得るために巻取温度は５５０℃以上とす
ることが望ましい。また、巻取温度の上限には特別な制
約はないが、７５０℃を超えると表面酸化スケールの肥
大化による欠陥率の増加、酸洗効率の低下を招くため、
巻取温度は７５０℃以下とすることが好ましい。また、
巻取後の冷却速度は析出物の粗大化の観点からは遅いほ
うが望ましいが、極度の徐冷却はスケールの肥大化を招
き酸洗効率を低下させるため、これらを考慮して巻取後
から少なくとも４００℃までの平均冷却速度を０．５〜
２０℃／ｍｉｎとすることが望ましい。熱延仕上温度、
冷圧率は特に規定しないが、良好な加工性を得るために
は仕上温度をＡｒ3変態点以上、冷圧率を６０〜９０％
することが望ましい。
【００１６】下地鋼板は連続溶融亜鉛めっきラインにお
いて焼鈍され、引き続き溶融亜鉛めっき処理される。上
記焼鈍は下記（２）式を満足する条件で行う必要があ
る。 ｔｓ≦ｅｘｐ｛（８９０−Ｔａ）／１００｝×（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ ／９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３２）×（１２／Ｃ） …（２） 但し、Ｔｉ：Ｔｉ含有量（ｗｔ％）、Ｚｒ：Ｚｒ含有量
（ｗｔ％）、Ｖ：Ｖ含有量（ｗｔ％）、Ｎｂ：Ｎｂ含有
量（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：Ｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｓ：Ｓ含有量（ｗｔ％）、Ｔａ：焼鈍温度
（℃）、ｔｓ：均熱時間（ｍｉｎ）
いて焼鈍され、引き続き溶融亜鉛めっき処理される。上
記焼鈍は下記（２）式を満足する条件で行う必要があ
る。 ｔｓ≦ｅｘｐ｛（８９０−Ｔａ）／１００｝×（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ ／９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３２）×（１２／Ｃ） …（２） 但し、Ｔｉ：Ｔｉ含有量（ｗｔ％）、Ｚｒ：Ｚｒ含有量
（ｗｔ％）、Ｖ：Ｖ含有量（ｗｔ％）、Ｎｂ：Ｎｂ含有
量（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：Ｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｓ：Ｓ含有量（ｗｔ％）、Ｔａ：焼鈍温度
（℃）、ｔｓ：均熱時間（ｍｉｎ）
【００１７】焼鈍時における炭化物の再固溶のしやすさ
は焼鈍温度、均熱時間、炭窒化物形成元素の添加量及び
Ｃ量に支配される。つまり、焼鈍温度が高い場合には短
い焼鈍時間（均熱時間）でも炭化物が再固溶するが、焼
鈍温度が低い場合や炭窒化物形成元素の量が多い場合に
は炭化物は再固溶し難くい。一方、鋼板の加工性を高め
る上では高温長時間の焼鈍が望ましい。本発明者らが良
好な材質と表面性状が得られる適正な焼鈍条件を検討し
た結果、上記（２）式で与えられる条件を満足すれば、
加工性に優れしかも腰折れしわ状欠陥のない鋼板が得ら
れることが判った。上記（２）式の条件を超える長時間
焼鈍は炭化物の再固溶を促進させて固溶Ｃの増大を招
き、腰折れしわ状欠陥が発生する。表１の鋼番１の鋼に
ついて、上記（２）式が規定する焼鈍温度と均熱時間の
範囲を図１に示す。
は焼鈍温度、均熱時間、炭窒化物形成元素の添加量及び
Ｃ量に支配される。つまり、焼鈍温度が高い場合には短
い焼鈍時間（均熱時間）でも炭化物が再固溶するが、焼
鈍温度が低い場合や炭窒化物形成元素の量が多い場合に
は炭化物は再固溶し難くい。一方、鋼板の加工性を高め
る上では高温長時間の焼鈍が望ましい。本発明者らが良
好な材質と表面性状が得られる適正な焼鈍条件を検討し
た結果、上記（２）式で与えられる条件を満足すれば、
加工性に優れしかも腰折れしわ状欠陥のない鋼板が得ら
れることが判った。上記（２）式の条件を超える長時間
焼鈍は炭化物の再固溶を促進させて固溶Ｃの増大を招
き、腰折れしわ状欠陥が発生する。表１の鋼番１の鋼に
ついて、上記（２）式が規定する焼鈍温度と均熱時間の
範囲を図１に示す。
【００１８】通常、加工用途の溶融亜鉛めっき鋼板はめ
っき後に合金化処理及び調質圧延され、製品とされる。
腰折れしわ状表面欠陥の発生は板厚１．２ｍ以下のめっ
き鋼板に特有の問題であり、このため本発明法により製
造される溶融亜鉛めっき鋼板は板厚１．２ｍｍ以下のめ
っき鋼板に限定される。なお、本発明では製銑法（高炉
法、電炉法、溶融還元法等）、スラブの鋳造法（連続鋳
造法、分塊鋳造法、薄スラブ鋳造法等）、熱延方式（直
送圧延、スラブ再加熱圧延等）等のプロセスに特別な制
約はなく、いずれのプロセスを採用しても本発明の効果
に影響はない。
っき後に合金化処理及び調質圧延され、製品とされる。
腰折れしわ状表面欠陥の発生は板厚１．２ｍ以下のめっ
き鋼板に特有の問題であり、このため本発明法により製
造される溶融亜鉛めっき鋼板は板厚１．２ｍｍ以下のめ
っき鋼板に限定される。なお、本発明では製銑法（高炉
法、電炉法、溶融還元法等）、スラブの鋳造法（連続鋳
造法、分塊鋳造法、薄スラブ鋳造法等）、熱延方式（直
送圧延、スラブ再加熱圧延等）等のプロセスに特別な制
約はなく、いずれのプロセスを採用しても本発明の効果
に影響はない。
【００１９】
【実施例】表１に示す成分組成の鋼スラブを１２００℃
に加熱して熱間圧延を開始し、８９０℃で仕上圧延を終
了した後、表２に示す温度で巻き取り、巻取り後４００
℃までを同じく表２に示す平均冷却速度で冷却し、引き
続き常温まで冷却した。さらに、この熱延鋼板を酸洗
後、圧下率７５％で冷間圧延を行なって冷延鋼板とし
た。この冷延鋼板をゼンジミア型の連続溶融亜鉛めっき
ラインにて表２に示す条件で焼鈍し、引き続き溶融亜鉛
めっき処理、合金化処理及び調質圧延を順次行い、板厚
０．７ｍｍの合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造した。
に加熱して熱間圧延を開始し、８９０℃で仕上圧延を終
了した後、表２に示す温度で巻き取り、巻取り後４００
℃までを同じく表２に示す平均冷却速度で冷却し、引き
続き常温まで冷却した。さらに、この熱延鋼板を酸洗
後、圧下率７５％で冷間圧延を行なって冷延鋼板とし
た。この冷延鋼板をゼンジミア型の連続溶融亜鉛めっき
ラインにて表２に示す条件で焼鈍し、引き続き溶融亜鉛
めっき処理、合金化処理及び調質圧延を順次行い、板厚
０．７ｍｍの合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造した。
【００２０】得られた合金化溶融亜鉛めっき鋼板につい
て、鋼板表面での腰折れしわ状欠陥の有無、めっきムラ
の有無、耐二次加工脆性の指標となる延性−脆性遷移温
度、全伸びを評価した。その結果を表３及び表４に示
す。なお、腰折れしわ状欠陥の評価は、しわが全く発生
しないものを“◎”、しわの発生が１０ｃｍ2当り３本
以下のものを“○”、同じく１０ｃｍ2当り４本以上の
ものを“×”と評価した。脆性遷移温度は、鋼板を１０
５ｍｍφのブランクに打ち抜き後、絞り比２．１でカッ
プ成形し、これを所定温度に冷却した冷媒中でプレスし
た際に脆性破壊が生じない最低の温度で規定した。表３
及び表４によれば、本発明法により製造されためっき鋼
板は表面性状が優れているだけでなく、脆性遷移温度も
−１００℃以下と十分に低く、全伸びも４５％以上と優
れており、プレス成形に好適なめっき鋼板であることが
判る。
て、鋼板表面での腰折れしわ状欠陥の有無、めっきムラ
の有無、耐二次加工脆性の指標となる延性−脆性遷移温
度、全伸びを評価した。その結果を表３及び表４に示
す。なお、腰折れしわ状欠陥の評価は、しわが全く発生
しないものを“◎”、しわの発生が１０ｃｍ2当り３本
以下のものを“○”、同じく１０ｃｍ2当り４本以上の
ものを“×”と評価した。脆性遷移温度は、鋼板を１０
５ｍｍφのブランクに打ち抜き後、絞り比２．１でカッ
プ成形し、これを所定温度に冷却した冷媒中でプレスし
た際に脆性破壊が生じない最低の温度で規定した。表３
及び表４によれば、本発明法により製造されためっき鋼
板は表面性状が優れているだけでなく、脆性遷移温度も
−１００℃以下と十分に低く、全伸びも４５％以上と優
れており、プレス成形に好適なめっき鋼板であることが
判る。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】
【表３】
【００２４】
【表４】
【００２５】
【発明の効果】以上述べたように本発明によれば、腰折
れしわ状表面欠陥等の表面欠陥がなく、しかも加工性に
も優れた溶融亜鉛めっき鋼板が製造可能である。
れしわ状表面欠陥等の表面欠陥がなく、しかも加工性に
も優れた溶融亜鉛めっき鋼板が製造可能である。
【図１】表１に示す鋼番１の鋼について、本発明の
（２）式が規定する焼鈍温度及び均熱時間の範囲を示す
グラフ
（２）式が規定する焼鈍温度及び均熱時間の範囲を示す
グラフ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２３Ｃ 2/28 Ｃ２３Ｃ 2/28 (72)発明者 野出 俊策 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 中村 清治 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 大北 智良 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (3)
- 【請求項１】 連続溶融亜鉛めっきラインにおいて、
Ｃ：０〜０．００３０ｗｔ％、Ｓｉ：０〜０．０５ｗｔ
％、Ｍｎ：０〜０．５ｗｔ％、Ｐ：０〜０．０２ｗｔ
％、Ｓ：０〜０．０２０ｗｔ％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０
１０〜０．０８０ｗｔ％、Ｎ：０〜０．００３０ｗｔ
％、Ｂ：０．０００４〜０．００１５ｗｔ％、且つ下記
（１）式を満足する量のＴｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｎｂの１種ま
たは２種以上を含有する成分組成の鋼板を下記（２）式
を満足する条件で焼鈍し、引き続き溶融亜鉛めっき処理
することを特徴とする、腰折れしわ状表面欠陥のない板
厚１．２ｍｍ以下の加工用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方
法。 Ｃ／１２≦Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ／９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３ ２≦４×（Ｃ／１２） …（１） ｔｓ≦ｅｘｐ｛（８９０−Ｔａ）／１００｝×（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ ／９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３２）×（１２／Ｃ） …（２） 但し、Ｔｉ：Ｔｉ含有量（ｗｔ％）、Ｚｒ：Ｚｒ含有量
（ｗｔ％）、Ｖ：Ｖ含有量（ｗｔ％）、Ｎｂ：Ｎｂ含有
量（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：Ｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｓ：Ｓ含有量（ｗｔ％）、Ｔａ：焼鈍温度
（℃）、ｔｓ：均熱時間（ｍｉｎ） - 【請求項２】 Ｃ：０〜０．００３０ｗｔ％、Ｓｉ：０
〜０．０５ｗｔ％、Ｍｎ：０〜０．５ｗｔ％、Ｐ：０〜
０．０２ｗｔ％、Ｓ：０〜０．０２０ｗｔ％、ｓｏｌ．
Ａｌ：０．０１０〜０．０８０ｗｔ％、Ｎ：０〜０．０
０３０ｗｔ％、Ｂ：０．０００４〜０．００１５ｗｔ
％、且つ下記（１）式を満足するＴｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｎｂ
の１種または２種以上を含有する成分組成の鋼を熱間圧
延して巻取温度を５５０℃以上とし、巻取後少なくとも
４００℃までの平均冷却速度を０．５〜２０℃／ｍｉｎ
として常温まで冷却し、次いで酸洗、冷間圧延した後、
連続溶融亜鉛めっきラインにおいて、下記（２）式を満
足する条件で焼鈍し、引き続き溶融亜鉛めっき処理する
ことを特徴とする、腰折れしわ状表面欠陥のない板厚
１．２ｍｍ以下の加工用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方
法。 Ｃ／１２≦Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ／９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３ ２≦４×（Ｃ／１２） …（１） ｔｓ≦ｅｘｐ｛（８９０−Ｔａ）／１００｝×（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ ／９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３２）×（１２／Ｃ） …（２） 但し、Ｔｉ：Ｔｉ含有量（ｗｔ％）、Ｚｒ：Ｚｒ含有量
（ｗｔ％）、Ｖ：Ｖ含有量（ｗｔ％）、Ｎｂ：Ｎｂ含有
量（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：Ｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｓ：Ｓ含有量（ｗｔ％）、Ｔａ：焼鈍温度
（℃）、ｔｓ：均熱時間（ｍｉｎ） - 【請求項３】 溶融亜鉛めっき処理後、合金化処理を行
い、次いで調質圧延を行うことを特徴とする、請求項１
または２に記載の腰折れしわ状表面欠陥のない板厚１．
２ｍｍ以下の加工用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22935596A JPH1060541A (ja) | 1996-08-12 | 1996-08-12 | 腰折れしわ状表面欠陥のない加工用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22935596A JPH1060541A (ja) | 1996-08-12 | 1996-08-12 | 腰折れしわ状表面欠陥のない加工用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1060541A true JPH1060541A (ja) | 1998-03-03 |
Family
ID=16890873
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22935596A Pending JPH1060541A (ja) | 1996-08-12 | 1996-08-12 | 腰折れしわ状表面欠陥のない加工用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1060541A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011006764A (ja) * | 2009-06-29 | 2011-01-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | プロジェクション溶接用冷延鋼板 |
| CN114574772A (zh) * | 2022-03-11 | 2022-06-03 | 山东景晨金属制品有限公司 | 一种稀土耐候、耐蚀钢彩涂板及其制造工艺 |
-
1996
- 1996-08-12 JP JP22935596A patent/JPH1060541A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011006764A (ja) * | 2009-06-29 | 2011-01-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | プロジェクション溶接用冷延鋼板 |
| CN114574772A (zh) * | 2022-03-11 | 2022-06-03 | 山东景晨金属制品有限公司 | 一种稀土耐候、耐蚀钢彩涂板及其制造工艺 |
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