JPH1060590A - 腰折れしわ状表面欠陥のない加工用溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 - Google Patents
腰折れしわ状表面欠陥のない加工用溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法Info
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- JPH1060590A JPH1060590A JP22935796A JP22935796A JPH1060590A JP H1060590 A JPH1060590 A JP H1060590A JP 22935796 A JP22935796 A JP 22935796A JP 22935796 A JP22935796 A JP 22935796A JP H1060590 A JPH1060590 A JP H1060590A
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Coating With Molten Metal (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 腰折れしわ状表面欠陥がなく、且つ加工性に
も優れた加工用溶融亜鉛めっき鋼板を得ること 【構成】 Ｃ：０〜０．００３０ｗｔ％、Ｓｉ：０〜
０．０５ｗｔ％、Ｍｎ：０〜０．５ｗｔ％、Ｐ：０〜
０．０２ｗｔ％、Ｓ：０〜０．０２０ｗｔ％、ｓｏｌ．
Ａｌ：０．０１０〜０．０８０ｗｔ％、Ｎ：０〜０．０
０３０ｗｔ％、Ｂ：０．０００１ｗｔ％以上０．０００
４ｗｔ％未満を含有し、且つＣ／１２≦Ｔｉ／４８＋Ｎ
ｂ／９６＋Ｚｒ／９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３２
≦４×（Ｃ／１２）を満足する量のＴｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｎ
ｂの１種または２種以上を含有する成分組成の鋼板を下
地鋼板とする、板厚１．２ｍｍ以下の加工用溶融亜鉛め
っき鋼板である。
も優れた加工用溶融亜鉛めっき鋼板を得ること 【構成】 Ｃ：０〜０．００３０ｗｔ％、Ｓｉ：０〜
０．０５ｗｔ％、Ｍｎ：０〜０．５ｗｔ％、Ｐ：０〜
０．０２ｗｔ％、Ｓ：０〜０．０２０ｗｔ％、ｓｏｌ．
Ａｌ：０．０１０〜０．０８０ｗｔ％、Ｎ：０〜０．０
０３０ｗｔ％、Ｂ：０．０００１ｗｔ％以上０．０００
４ｗｔ％未満を含有し、且つＣ／１２≦Ｔｉ／４８＋Ｎ
ｂ／９６＋Ｚｒ／９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３２
≦４×（Ｃ／１２）を満足する量のＴｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｎ
ｂの１種または２種以上を含有する成分組成の鋼板を下
地鋼板とする、板厚１．２ｍｍ以下の加工用溶融亜鉛め
っき鋼板である。
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明は、自動車の内外板、
電気機器、建材等に好適な表面外観が良好な加工用溶融
亜鉛めっき鋼板及びその製造方法に関するものである。
電気機器、建材等に好適な表面外観が良好な加工用溶融
亜鉛めっき鋼板及びその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車内外板には高い加工性が要求され
ることから、Ｔｉ，Ｎｂ等を原子量比でＣ，Ｎ量以上添
加してこれら固溶元素を析出固定した、いわゆるＩＦ鋼
が用いられている。このＩＦ鋼は、連続焼鈍において過
時効処理を行わなくても非時効鋼板が製造できるために
溶融亜鉛めっき用鋼板として好適であり、これに関連し
て従来多くの提案がなされている。しかし、ＩＦ鋼は不
純物元素が低減されているが故の問題点を数多く有して
おり、例えば、粒界が弱いことに起因して二次加工脆化
が発生し易いなどの問題点が指摘されている。
ることから、Ｔｉ，Ｎｂ等を原子量比でＣ，Ｎ量以上添
加してこれら固溶元素を析出固定した、いわゆるＩＦ鋼
が用いられている。このＩＦ鋼は、連続焼鈍において過
時効処理を行わなくても非時効鋼板が製造できるために
溶融亜鉛めっき用鋼板として好適であり、これに関連し
て従来多くの提案がなされている。しかし、ＩＦ鋼は不
純物元素が低減されているが故の問題点を数多く有して
おり、例えば、粒界が弱いことに起因して二次加工脆化
が発生し易いなどの問題点が指摘されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】このような問題に対応
して、近年、粒界に偏析し易いＢを添加して粒界の強化
を図ったＢ添加ＩＦ鋼が使用されている（例えば、特開
昭５９−１４０３３３号公報）。本発明者らは、このＢ
添加ＩＦ鋼の特性を調査、検討する過程で、Ｂ添加ＩＦ
鋼がＢ無添加ＩＦ鋼に比べて未調圧段階での降伏点伸び
が大きく、その結果、特に板厚１．２ｍｍ以下の薄物材
において製造過程で腰折れしわ状欠陥が発生し易いとい
う問題があることを見い出した。近年、鋼板表面品質に
対するユーザーからの要求は厳しさを増しており、従来
は見逃されていたこのような微細な欠陥についても、そ
の発生を防止若しくは低減させる必要性が生じている。
したがって本発明の目的は、このような腰折れしわ状表
面欠陥がなく、しかも加工性にも優れた加工用溶融亜鉛
めっき鋼板及びその製造方法を提供することにある。
して、近年、粒界に偏析し易いＢを添加して粒界の強化
を図ったＢ添加ＩＦ鋼が使用されている（例えば、特開
昭５９−１４０３３３号公報）。本発明者らは、このＢ
添加ＩＦ鋼の特性を調査、検討する過程で、Ｂ添加ＩＦ
鋼がＢ無添加ＩＦ鋼に比べて未調圧段階での降伏点伸び
が大きく、その結果、特に板厚１．２ｍｍ以下の薄物材
において製造過程で腰折れしわ状欠陥が発生し易いとい
う問題があることを見い出した。近年、鋼板表面品質に
対するユーザーからの要求は厳しさを増しており、従来
は見逃されていたこのような微細な欠陥についても、そ
の発生を防止若しくは低減させる必要性が生じている。
したがって本発明の目的は、このような腰折れしわ状表
面欠陥がなく、しかも加工性にも優れた加工用溶融亜鉛
めっき鋼板及びその製造方法を提供することにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】このような課題を解決す
るための本発明の構成は以下の通りである。 (1) Ｃ：０〜０．００３０ｗｔ％、Ｓｉ：０〜０．０５
ｗｔ％、Ｍｎ：０〜０．５ｗｔ％、Ｐ：０〜０．０２ｗ
ｔ％、Ｓ：０〜０．０２０ｗｔ％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．
０１０〜０．０８０ｗｔ％、Ｎ：０〜０．００３０ｗｔ
％、Ｂ：０．０００１ｗｔ％以上０．０００４ｗｔ％未
満、下記（１）式を満足する量のＴｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｎｂ
の１種または２種以上を含有する成分組成の鋼板を下地
鋼板とすることを特徴とする、腰折れしわ状表面欠陥の
ない板厚１．２ｍｍ以下の加工用溶融亜鉛めっき鋼板。 Ｃ／１２≦Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ／９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３ ２≦４×（Ｃ／１２） …（１） 但し、Ｔｉ：Ｔｉ含有量（ｗｔ％）、Ｚｒ：Ｚｒ含有量
（ｗｔ％）、Ｖ：Ｖ含有量（ｗｔ％）、Ｎｂ：Ｎｂ含有
量（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：Ｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｓ：Ｓ含有量（ｗｔ％）
るための本発明の構成は以下の通りである。 (1) Ｃ：０〜０．００３０ｗｔ％、Ｓｉ：０〜０．０５
ｗｔ％、Ｍｎ：０〜０．５ｗｔ％、Ｐ：０〜０．０２ｗ
ｔ％、Ｓ：０〜０．０２０ｗｔ％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．
０１０〜０．０８０ｗｔ％、Ｎ：０〜０．００３０ｗｔ
％、Ｂ：０．０００１ｗｔ％以上０．０００４ｗｔ％未
満、下記（１）式を満足する量のＴｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｎｂ
の１種または２種以上を含有する成分組成の鋼板を下地
鋼板とすることを特徴とする、腰折れしわ状表面欠陥の
ない板厚１．２ｍｍ以下の加工用溶融亜鉛めっき鋼板。 Ｃ／１２≦Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ／９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３ ２≦４×（Ｃ／１２） …（１） 但し、Ｔｉ：Ｔｉ含有量（ｗｔ％）、Ｚｒ：Ｚｒ含有量
（ｗｔ％）、Ｖ：Ｖ含有量（ｗｔ％）、Ｎｂ：Ｎｂ含有
量（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：Ｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｓ：Ｓ含有量（ｗｔ％）
【０００５】(2) 連続溶融亜鉛めっきラインにおいて、
Ｃ：０〜０．００３０ｗｔ％、Ｓｉ：０〜０．０５ｗｔ
％、Ｍｎ：０〜０．５ｗｔ％、Ｐ：０〜０．０２ｗｔ
％、Ｓ：０〜０．０２０ｗｔ％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０
１０〜０．０８０ｗｔ％、Ｎ：０〜０．００３０ｗｔ
％、Ｂ：０．０００１ｗｔ％以上０．０００４ｗｔ％未
満、下記（１）式を満足する量のＴｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｎｂ
の１種または２種以上を含有する成分組成の鋼板を、８
３０℃以下の焼鈍温度で焼鈍した後、引き続き溶融亜鉛
めっき処理することを特徴とする、腰折れしわ状表面欠
陥のない板厚１．２ｍｍ以下の加工用溶融亜鉛めっき鋼
板の製造方法。 Ｃ／１２≦Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ／９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３ ２≦４×（Ｃ／１２） …（１） 但し、Ｔｉ：Ｔｉ含有量（ｗｔ％）、Ｚｒ：Ｚｒ含有量
（ｗｔ％）、Ｖ：Ｖ含有量（ｗｔ％）、Ｎｂ：Ｎｂ含有
量（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：Ｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｓ：Ｓ含有量（ｗｔ％）
Ｃ：０〜０．００３０ｗｔ％、Ｓｉ：０〜０．０５ｗｔ
％、Ｍｎ：０〜０．５ｗｔ％、Ｐ：０〜０．０２ｗｔ
％、Ｓ：０〜０．０２０ｗｔ％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０
１０〜０．０８０ｗｔ％、Ｎ：０〜０．００３０ｗｔ
％、Ｂ：０．０００１ｗｔ％以上０．０００４ｗｔ％未
満、下記（１）式を満足する量のＴｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｎｂ
の１種または２種以上を含有する成分組成の鋼板を、８
３０℃以下の焼鈍温度で焼鈍した後、引き続き溶融亜鉛
めっき処理することを特徴とする、腰折れしわ状表面欠
陥のない板厚１．２ｍｍ以下の加工用溶融亜鉛めっき鋼
板の製造方法。 Ｃ／１２≦Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ／９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３ ２≦４×（Ｃ／１２） …（１） 但し、Ｔｉ：Ｔｉ含有量（ｗｔ％）、Ｚｒ：Ｚｒ含有量
（ｗｔ％）、Ｖ：Ｖ含有量（ｗｔ％）、Ｎｂ：Ｎｂ含有
量（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：Ｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｓ：Ｓ含有量（ｗｔ％）
【０００６】(3) 上記(2)の製造方法において、溶融亜
鉛めっき処理後、合金化処理を行い、次いで調質圧延を
行うことを特徴とする、腰折れしわ状表面欠陥のない板
厚１．２ｍｍ以下の加工用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方
法。
鉛めっき処理後、合金化処理を行い、次いで調質圧延を
行うことを特徴とする、腰折れしわ状表面欠陥のない板
厚１．２ｍｍ以下の加工用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方
法。
【０００７】
【発明の実施の態様】以下、本発明の詳細と限定理由を
説明する。本発明者らは上述した腰折れしわ状欠陥が発
生する原因について調査、検討を行い、その結果、腰折
れしわがゼンジミア型連続溶融亜鉛めっきラインのトッ
プロール近傍で発生していること、また、腰折れしわが
ドロスと呼ばれる溶融めっきラインで不可避的に発生す
る鉄亜鉛合金を起点にして発生していること、さらにＢ
添加ＩＦ鋼は３００℃以下の温度域での降伏点伸びがＢ
無添加ＩＦ鋼に比べて大きいという事実を突き止めた。
説明する。本発明者らは上述した腰折れしわ状欠陥が発
生する原因について調査、検討を行い、その結果、腰折
れしわがゼンジミア型連続溶融亜鉛めっきラインのトッ
プロール近傍で発生していること、また、腰折れしわが
ドロスと呼ばれる溶融めっきラインで不可避的に発生す
る鉄亜鉛合金を起点にして発生していること、さらにＢ
添加ＩＦ鋼は３００℃以下の温度域での降伏点伸びがＢ
無添加ＩＦ鋼に比べて大きいという事実を突き止めた。
【０００８】これらの事実からして、腰折れしわ状欠陥
が発生するのは以下に述べるようなメカニズムによるも
のと考えられる。すなわち、通常、連続ライン内では板
の蛇行等を防止するために鋼板に１〜５ｋｇｆ／ｍｍ2
程度のライン張力が付与されているが、この張力付与の
ために溶融めっきポットで鋼板面に付着したドロスがト
ップロールで鋼板に押し込まれ、この部分を起点とした
腰折れしわが発生するものと考えられる。そして特に、
ドロス径が鋼板板厚と比較して相対的に大きくなる板厚
１．２ｍｍ以下の薄物鋼板の場合には、鋼板がより顕著
な応力集中を受けるために明らかな腰折れしわが発生す
るものと考えられる。鋼板が連続降伏すれば、このよう
な応力集中を受けても表面欠陥として顕在化はしない
が、鋼板が不連続降伏する場合、腰折れしわ状欠陥が発
生するものと考えられる。
が発生するのは以下に述べるようなメカニズムによるも
のと考えられる。すなわち、通常、連続ライン内では板
の蛇行等を防止するために鋼板に１〜５ｋｇｆ／ｍｍ2
程度のライン張力が付与されているが、この張力付与の
ために溶融めっきポットで鋼板面に付着したドロスがト
ップロールで鋼板に押し込まれ、この部分を起点とした
腰折れしわが発生するものと考えられる。そして特に、
ドロス径が鋼板板厚と比較して相対的に大きくなる板厚
１．２ｍｍ以下の薄物鋼板の場合には、鋼板がより顕著
な応力集中を受けるために明らかな腰折れしわが発生す
るものと考えられる。鋼板が連続降伏すれば、このよう
な応力集中を受けても表面欠陥として顕在化はしない
が、鋼板が不連続降伏する場合、腰折れしわ状欠陥が発
生するものと考えられる。
【０００９】Ｂ添加ＩＦ鋼の降伏伸びを引き起こす直接
的な原因はＴｉＣ，ＺｒＣ，ＮｂＣ，ＶＣ等の炭化物が
焼鈍段階で再固溶するためであるが、粒界に偏析するＢ
が何らかのメカニズムでこれを助長しているものと考え
られる。Ｂの添加は製品性能向上のために不可欠である
ことから、Ｂ添加を前提として上記の問題を解決すべく
検討を行った結果、Ｂ添加量を適正化することにより腰
折れしわ状欠陥のない加工用溶融亜鉛めっき鋼板を製造
できるとの結論を得た。また、その好ましい製造方法に
ついて検討した結果、焼鈍温度を８３０℃以下にするこ
とが微細炭化物の再固溶を防ぐ手段として効率的かつ有
効であるとの結論を得た。
的な原因はＴｉＣ，ＺｒＣ，ＮｂＣ，ＶＣ等の炭化物が
焼鈍段階で再固溶するためであるが、粒界に偏析するＢ
が何らかのメカニズムでこれを助長しているものと考え
られる。Ｂの添加は製品性能向上のために不可欠である
ことから、Ｂ添加を前提として上記の問題を解決すべく
検討を行った結果、Ｂ添加量を適正化することにより腰
折れしわ状欠陥のない加工用溶融亜鉛めっき鋼板を製造
できるとの結論を得た。また、その好ましい製造方法に
ついて検討した結果、焼鈍温度を８３０℃以下にするこ
とが微細炭化物の再固溶を防ぐ手段として効率的かつ有
効であるとの結論を得た。
【００１０】以下、本発明の限定理由について説明す
る。まず、溶融亜鉛めっきの下地鋼板の成分組成に関す
る限定理由は以下の通りである。 Ｃ：Ｃは鋼板の加工性を劣化させるため低減させること
が望ましく、また降伏点伸びを発生させる元素でもある
ため、腰折れしわの発生を防止するという観点からも低
減させることが望ましい。このため実用上本発明の効果
を損なわない範囲として、Ｃは０〜０．００３０ｗｔ％
（但し、無添加の場合を含む）とする。 Ｓｉ：Ｓｉは鋼板の加工性を劣化させるだけでなく、め
っき皮膜と下地鋼板との密着性を著しく劣化させるため
低減させることが望ましい。このため本発明の効果を損
なわない範囲として、Ｓｉは０〜０．０５ｗｔ％（但
し、無添加の場合を含む）とする。
る。まず、溶融亜鉛めっきの下地鋼板の成分組成に関す
る限定理由は以下の通りである。 Ｃ：Ｃは鋼板の加工性を劣化させるため低減させること
が望ましく、また降伏点伸びを発生させる元素でもある
ため、腰折れしわの発生を防止するという観点からも低
減させることが望ましい。このため実用上本発明の効果
を損なわない範囲として、Ｃは０〜０．００３０ｗｔ％
（但し、無添加の場合を含む）とする。 Ｓｉ：Ｓｉは鋼板の加工性を劣化させるだけでなく、め
っき皮膜と下地鋼板との密着性を著しく劣化させるため
低減させることが望ましい。このため本発明の効果を損
なわない範囲として、Ｓｉは０〜０．０５ｗｔ％（但
し、無添加の場合を含む）とする。
【００１１】Ｍｎ：Ｍｎは鋼板を硬質化させて加工性を
劣化させるため低減させることが望ましく、このため０
〜０．５ｗｔ％（但し、無添加の場合を含む）とする。 Ｐ：Ｐも鋼板を硬質化させて加工性を劣化させるため低
減させることが望ましく、このため０〜０．０２ｗｔ％
（但し、無添加の場合を含む）とする。 Ｓ：Ｓは鋼の延性を劣化させるため低減させることが望
ましく、このため０〜０．０２０ｗｔ％（但し、無添加
の場合を含む）とする。ｓｏｌ．Ａｌは脱酸剤として鋼
中に添加される。ｓｏｌ．Ａｌが０．０１０ｗｔ％未満
ではその効果が十分でなく、一方、０．０８０ｗｔ％を
超えて添加してもその効果が飽和するとともに、却って
表面欠陥を誘発する問題を生じる。このためｓｏｌ．Ａ
ｌは０．０１０〜０．０８０ｗｔ％とする。 Ｎ：Ｎは鋼板の加工性向上の観点から低減させることが
望ましく、実用上本発明の効果を損なわない範囲として
０〜０．００３０ｗｔ％（但し、無添加の場合を含む）
する。
劣化させるため低減させることが望ましく、このため０
〜０．５ｗｔ％（但し、無添加の場合を含む）とする。 Ｐ：Ｐも鋼板を硬質化させて加工性を劣化させるため低
減させることが望ましく、このため０〜０．０２ｗｔ％
（但し、無添加の場合を含む）とする。 Ｓ：Ｓは鋼の延性を劣化させるため低減させることが望
ましく、このため０〜０．０２０ｗｔ％（但し、無添加
の場合を含む）とする。ｓｏｌ．Ａｌは脱酸剤として鋼
中に添加される。ｓｏｌ．Ａｌが０．０１０ｗｔ％未満
ではその効果が十分でなく、一方、０．０８０ｗｔ％を
超えて添加してもその効果が飽和するとともに、却って
表面欠陥を誘発する問題を生じる。このためｓｏｌ．Ａ
ｌは０．０１０〜０．０８０ｗｔ％とする。 Ｎ：Ｎは鋼板の加工性向上の観点から低減させることが
望ましく、実用上本発明の効果を損なわない範囲として
０〜０．００３０ｗｔ％（但し、無添加の場合を含む）
する。
【００１２】Ｂ：Ｂは耐二次加工脆性の改善及びｒ値の
向上に効果のある熱延板の細粒化に有効な元素であるた
め、加工用途に用いる鋼板には必須の添加元素である。
しかし、Ｂが０．０００１ｗｔ％未満ではその効果が十
分に得られず、一方、０．０００４ｗｔ％以上では腰折
れしわ状欠陥が発生するため、Ｂは０．０００１ｗｔ％
以上、０．０００４ｗｔ％未満とする。図１は、表１に
示す鋼番１の成分組成をベースにＢ添加量を変化させた
鋼を用い、熱延加熱温度１２００℃、仕上温度８９０
℃、巻取温度６４０℃、冷延率７５％、焼鈍温度８５０
℃の条件で製造された溶融亜鉛めっき鋼板について、Ｂ
添加量が腰折れしわ状欠陥の発生および脆性遷移温度に
及ぼす影響を示したものである。これによれば、Ｂが
０．０００４ｗｔ％以上添加されると腰折れしわ状欠陥
が生じること、したがってこの腰折れしわ状欠陥の発生
を防止し且つ良好な耐二次加工脆性を得るためには、Ｂ
添加量を０．０００１ｗｔ％以上、０．０００４ｗｔ％
未満の範囲にする必要があることが判る。
向上に効果のある熱延板の細粒化に有効な元素であるた
め、加工用途に用いる鋼板には必須の添加元素である。
しかし、Ｂが０．０００１ｗｔ％未満ではその効果が十
分に得られず、一方、０．０００４ｗｔ％以上では腰折
れしわ状欠陥が発生するため、Ｂは０．０００１ｗｔ％
以上、０．０００４ｗｔ％未満とする。図１は、表１に
示す鋼番１の成分組成をベースにＢ添加量を変化させた
鋼を用い、熱延加熱温度１２００℃、仕上温度８９０
℃、巻取温度６４０℃、冷延率７５％、焼鈍温度８５０
℃の条件で製造された溶融亜鉛めっき鋼板について、Ｂ
添加量が腰折れしわ状欠陥の発生および脆性遷移温度に
及ぼす影響を示したものである。これによれば、Ｂが
０．０００４ｗｔ％以上添加されると腰折れしわ状欠陥
が生じること、したがってこの腰折れしわ状欠陥の発生
を防止し且つ良好な耐二次加工脆性を得るためには、Ｂ
添加量を０．０００１ｗｔ％以上、０．０００４ｗｔ％
未満の範囲にする必要があることが判る。
【００１３】Ｔｉ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｖ：これらの元素は
Ｃ、Ｎ等の固溶元素を析出固定し、鋼板の加工性を良好
にする。しかし、過剰の添加はコスト上昇を招くだけで
なく、鋼板の表面品質を劣化させる。したがって、これ
らの元素はその１種または２種以上を下記（１）式を満
足する条件で添加する必要がある。これらの元素の添加
量が下記（１）式の下記を下回ると、その添加による効
果が十分に得られない。 Ｃ／１２≦Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ／９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３ ２≦４×（Ｃ／１２） …（１） 但し、Ｔｉ：Ｔｉ含有量（ｗｔ％）、Ｚｒ：Ｚｒ含有量
（ｗｔ％）、Ｖ：Ｖ含有量（ｗｔ％）、Ｎｂ：Ｎｂ含有
量（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：Ｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｓ：Ｓ含有量（ｗｔ％）
Ｃ、Ｎ等の固溶元素を析出固定し、鋼板の加工性を良好
にする。しかし、過剰の添加はコスト上昇を招くだけで
なく、鋼板の表面品質を劣化させる。したがって、これ
らの元素はその１種または２種以上を下記（１）式を満
足する条件で添加する必要がある。これらの元素の添加
量が下記（１）式の下記を下回ると、その添加による効
果が十分に得られない。 Ｃ／１２≦Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ／９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３ ２≦４×（Ｃ／１２） …（１） 但し、Ｔｉ：Ｔｉ含有量（ｗｔ％）、Ｚｒ：Ｚｒ含有量
（ｗｔ％）、Ｖ：Ｖ含有量（ｗｔ％）、Ｎｂ：Ｎｂ含有
量（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：Ｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｓ：Ｓ含有量（ｗｔ％）
【００１４】これらの元素のうち、Ｔｉ及びＺｒは炭化
物よりも粗大で且つ再固溶しにくい炭硫化物を形成する
ため、熱延段階において容易に析出物を粗大化させるこ
とができる利点がある。したがって、本発明の効果をよ
り確実に得るためにはＴｉおよび／またはＺｒを添加す
るとともに、その添加量を原子量比でＮ＋Ｓ量以上とす
ることが望ましい。 残部：実質的にＦｅからなるが、本発明の効果を損わな
い限度で他の元素を含有することを妨げない。腰折れし
わ状欠陥の発生は板厚１．２ｍｍ以下のめっき鋼板に特
有の問題であり、このため本発明の溶融亜鉛めっき鋼板
は板厚１．２ｍｍ以下のものに限定される。
物よりも粗大で且つ再固溶しにくい炭硫化物を形成する
ため、熱延段階において容易に析出物を粗大化させるこ
とができる利点がある。したがって、本発明の効果をよ
り確実に得るためにはＴｉおよび／またはＺｒを添加す
るとともに、その添加量を原子量比でＮ＋Ｓ量以上とす
ることが望ましい。 残部：実質的にＦｅからなるが、本発明の効果を損わな
い限度で他の元素を含有することを妨げない。腰折れし
わ状欠陥の発生は板厚１．２ｍｍ以下のめっき鋼板に特
有の問題であり、このため本発明の溶融亜鉛めっき鋼板
は板厚１．２ｍｍ以下のものに限定される。
【００１５】本発明では上述した成分条件等を満足すれ
ば、その製造条件に拘りなく腰折れしわ状表面欠陥のな
い溶融亜鉛めっき鋼板を得ることができるが、特に好ま
しい製造方法を挙げると、以下の通りである。通常、上
記の成分組成を有する下地鋼板は、熱間圧延、酸洗、冷
間圧延という一連の工程を経て製造され、さらにこの下
地鋼板は連続溶融亜鉛めっきラインにおいて焼鈍され、
引き続き溶融亜鉛めっき処理されるが、この焼鈍の際の
焼鈍温度は８３０℃以下とすることが好ましい。これは
８３０℃を超える温度で焼鈍を行った場合、昇温段階で
析出したＴｉＣ等の微細析出物が再固溶し、腰折れしわ
状欠陥の原因となる固溶Ｃが増加するからである。
ば、その製造条件に拘りなく腰折れしわ状表面欠陥のな
い溶融亜鉛めっき鋼板を得ることができるが、特に好ま
しい製造方法を挙げると、以下の通りである。通常、上
記の成分組成を有する下地鋼板は、熱間圧延、酸洗、冷
間圧延という一連の工程を経て製造され、さらにこの下
地鋼板は連続溶融亜鉛めっきラインにおいて焼鈍され、
引き続き溶融亜鉛めっき処理されるが、この焼鈍の際の
焼鈍温度は８３０℃以下とすることが好ましい。これは
８３０℃を超える温度で焼鈍を行った場合、昇温段階で
析出したＴｉＣ等の微細析出物が再固溶し、腰折れしわ
状欠陥の原因となる固溶Ｃが増加するからである。
【００１６】通常、加工用途の溶融亜鉛めっき鋼板はめ
っき後に合金化処理及び調質圧延され、製品とされる。
なお、本発明では製銑法（高炉法、電炉法、溶融還元法
等）、スラブの鋳造法（連続鋳造法、分塊鋳造法、薄ス
ラブ鋳造法等）、熱延方式（直送圧延、スラブ再加熱圧
延等）等のプロセスに特別な制約はなく、いずれのプロ
セスを採用しても本発明の効果に影響はない。
っき後に合金化処理及び調質圧延され、製品とされる。
なお、本発明では製銑法（高炉法、電炉法、溶融還元法
等）、スラブの鋳造法（連続鋳造法、分塊鋳造法、薄ス
ラブ鋳造法等）、熱延方式（直送圧延、スラブ再加熱圧
延等）等のプロセスに特別な制約はなく、いずれのプロ
セスを採用しても本発明の効果に影響はない。
【００１７】
【実施例】表１に示す成分組成の鋼スラブを１２００℃
に加熱して熱間圧延を開始し、８９０℃で仕上圧延を終
了した後、６４０℃で巻き取った。この熱延鋼板を酸洗
後、圧下率７５％で冷間圧延を行なって冷延鋼板とし
た。この冷延鋼板をゼンジミア型の連続溶融亜鉛めっき
ラインにて８５０℃で焼鈍し、引き続き溶融亜鉛めっき
処理、合金化処理及び調質圧延を順次行い、板厚０．７
ｍｍの合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造した。得られた
合金化溶融亜鉛めっき鋼板について、鋼板表面での腰折
れしわ状欠陥の有無、めっきムラの有無、耐二次加工脆
性の指標となる延性−脆性遷移温度及び全伸びを評価し
た。その結果を表２に示す。
に加熱して熱間圧延を開始し、８９０℃で仕上圧延を終
了した後、６４０℃で巻き取った。この熱延鋼板を酸洗
後、圧下率７５％で冷間圧延を行なって冷延鋼板とし
た。この冷延鋼板をゼンジミア型の連続溶融亜鉛めっき
ラインにて８５０℃で焼鈍し、引き続き溶融亜鉛めっき
処理、合金化処理及び調質圧延を順次行い、板厚０．７
ｍｍの合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造した。得られた
合金化溶融亜鉛めっき鋼板について、鋼板表面での腰折
れしわ状欠陥の有無、めっきムラの有無、耐二次加工脆
性の指標となる延性−脆性遷移温度及び全伸びを評価し
た。その結果を表２に示す。
【００１８】なお、腰折れしわ状欠陥の評価は、しわが
全く発生しないものを“◎”、しわの発生が１０ｃｍ2
当り３本以下のものを“○”、同じく１０ｃｍ2当り４
本以上のものを“×”と評価した。脆性遷移温度は、鋼
板を１０５ｍｍφのブランクに打ち抜き後、絞り比２．
１でカップ成形し、これを所定温度に冷却した冷媒中で
プレスした際に脆性破壊が生じない最低の温度で規定し
た。表２によれば、本発明の溶融亜鉛めっき鋼板は表面
性状が優れているだけでなく、脆性遷移温度が−９０℃
以下と十分に低く、全伸びも４７％以上と優れており、
プレス成形に好適なめっき鋼板であることが判る。
全く発生しないものを“◎”、しわの発生が１０ｃｍ2
当り３本以下のものを“○”、同じく１０ｃｍ2当り４
本以上のものを“×”と評価した。脆性遷移温度は、鋼
板を１０５ｍｍφのブランクに打ち抜き後、絞り比２．
１でカップ成形し、これを所定温度に冷却した冷媒中で
プレスした際に脆性破壊が生じない最低の温度で規定し
た。表２によれば、本発明の溶融亜鉛めっき鋼板は表面
性状が優れているだけでなく、脆性遷移温度が−９０℃
以下と十分に低く、全伸びも４７％以上と優れており、
プレス成形に好適なめっき鋼板であることが判る。
【００１９】〔実施例２〕上述の［実施例１］で得られ
た鋼番１〜７の冷延鋼板をゼンミジア型の連続溶融亜鉛
めっきラインにて８３０℃で焼鈍し、引き続き溶融亜鉛
めっき処理、合金化処理及び調質圧延を順次行い、板厚
０．７ｍｍの合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造した。得
られた合金化溶融亜鉛めっき鋼板について、［実施例
１］と同様の方法及び基準で腰折れしわ状欠陥の有無、
めっきムラの有無、延性−脆性遷移温度及び全伸びを評
価した。その結果を表３に示す。表３によれば、焼鈍温
度を８３０℃以下とする本発明法により、腰折れしわ状
表面欠陥の発生が全くなく、表面性状が極めて優れた溶
融亜鉛めっき鋼板を製造できることが判る。
た鋼番１〜７の冷延鋼板をゼンミジア型の連続溶融亜鉛
めっきラインにて８３０℃で焼鈍し、引き続き溶融亜鉛
めっき処理、合金化処理及び調質圧延を順次行い、板厚
０．７ｍｍの合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造した。得
られた合金化溶融亜鉛めっき鋼板について、［実施例
１］と同様の方法及び基準で腰折れしわ状欠陥の有無、
めっきムラの有無、延性−脆性遷移温度及び全伸びを評
価した。その結果を表３に示す。表３によれば、焼鈍温
度を８３０℃以下とする本発明法により、腰折れしわ状
表面欠陥の発生が全くなく、表面性状が極めて優れた溶
融亜鉛めっき鋼板を製造できることが判る。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】
【発明の効果】以上述べたように本発明によれば、腰折
れしわ状表面欠陥等の表面欠陥がなく、しかも加工性に
も優れた溶融亜鉛めっき鋼板が製造可能である。
れしわ状表面欠陥等の表面欠陥がなく、しかも加工性に
も優れた溶融亜鉛めっき鋼板が製造可能である。
【図１】Ｂ添加量が腰折れしわ状欠陥の発生および脆性
遷移温度に及ぼす影響を示したグラフ
遷移温度に及ぼす影響を示したグラフ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 野出 俊策 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 中村 清治 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 大北 智良 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｃ：０〜０．００３０ｗｔ％、Ｓｉ：０
〜０．０５ｗｔ％、Ｍｎ：０〜０．５ｗｔ％、Ｐ：０〜
０．０２ｗｔ％、Ｓ：０〜０．０２０ｗｔ％、ｓｏｌ．
Ａｌ：０．０１０〜０．０８０ｗｔ％、Ｎ：０〜０．０
０３０ｗｔ％、Ｂ：０．０００１ｗｔ％以上０．０００
４ｗｔ％未満、下記（１）式を満足する量のＴｉ，Ｚ
ｒ，Ｖ，Ｎｂの１種または２種以上を含有する成分組成
の鋼板を下地鋼板とすることを特徴とする、腰折れしわ
状表面欠陥のない板厚１．２ｍｍ以下の加工用溶融亜鉛
めっき鋼板。 Ｃ／１２≦Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ／９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３ ２≦４×（Ｃ／１２） …（１） 但し、Ｔｉ：Ｔｉ含有量（ｗｔ％）、Ｚｒ：Ｚｒ含有量
（ｗｔ％）、Ｖ：Ｖ含有量（ｗｔ％）、Ｎｂ：Ｎｂ含有
量（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：Ｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｓ：Ｓ含有量（ｗｔ％） - 【請求項２】 連続溶融亜鉛めっきラインにおいて、
Ｃ：０〜０．００３０ｗｔ％、Ｓｉ：０〜０．０５ｗｔ
％、Ｍｎ：０〜０．５ｗｔ％、Ｐ：０〜０．０２ｗｔ
％、Ｓ：０〜０．０２０ｗｔ％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０
１０〜０．０８０ｗｔ％、Ｎ：０〜０．００３０ｗｔ
％、Ｂ：０．０００１ｗｔ％以上０．０００４ｗｔ％未
満、下記（１）式を満足する量のＴｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｎｂ
の１種または２種以上を含有する成分組成の鋼板を、８
３０℃以下の焼鈍温度で焼鈍した後、引き続き溶融亜鉛
めっき処理することを特徴とする、腰折れしわ状表面欠
陥のない板厚１．２ｍｍ以下の加工用溶融亜鉛めっき鋼
板の製造方法。 Ｃ／１２≦Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９６＋Ｚｒ／９１＋Ｖ／５１−Ｎ／１４−Ｓ／３ ２≦４×（Ｃ／１２） …（１） 但し、Ｔｉ：Ｔｉ含有量（ｗｔ％）、Ｚｒ：Ｚｒ含有量
（ｗｔ％）、Ｖ：Ｖ含有量（ｗｔ％）、Ｎｂ：Ｎｂ含有
量（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：Ｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｓ：Ｓ含有量（ｗｔ％） - 【請求項３】 溶融亜鉛めっき処理後、合金化処理を行
い、次いで調質圧延を行うことを特徴とする、請求項２
に記載の腰折れしわ状表面欠陥のない板厚１．２ｍｍ以
下の加工用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22935796A JPH1060590A (ja) | 1996-08-12 | 1996-08-12 | 腰折れしわ状表面欠陥のない加工用溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22935796A JPH1060590A (ja) | 1996-08-12 | 1996-08-12 | 腰折れしわ状表面欠陥のない加工用溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1060590A true JPH1060590A (ja) | 1998-03-03 |
Family
ID=16890906
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22935796A Pending JPH1060590A (ja) | 1996-08-12 | 1996-08-12 | 腰折れしわ状表面欠陥のない加工用溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1060590A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100530055B1 (ko) * | 2001-09-06 | 2005-11-22 | 주식회사 포스코 | 초고성형 자동차용 강판의 제조방법 |
-
1996
- 1996-08-12 JP JP22935796A patent/JPH1060590A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100530055B1 (ko) * | 2001-09-06 | 2005-11-22 | 주식회사 포스코 | 초고성형 자동차용 강판의 제조방법 |
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