JPH1058599A - 熱可塑性強化プラスチック成形材料の製造方法及び成形品 - Google Patents
熱可塑性強化プラスチック成形材料の製造方法及び成形品Info
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- JPH1058599A JPH1058599A JP9162959A JP16295997A JPH1058599A JP H1058599 A JPH1058599 A JP H1058599A JP 9162959 A JP9162959 A JP 9162959A JP 16295997 A JP16295997 A JP 16295997A JP H1058599 A JPH1058599 A JP H1058599A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 熱可塑性強化プラスチック材料の表面状態、
機械的特性及び寸法安定性を改良し得る方法を提供する
こと。 【解決手段】 単層シート又はマトリックス／共押出バ
インダーの２層シートの熱可塑性樹脂をベースとする、
２枚のマトリックスの間に挟まれたガラスマットからな
るスタンパブル熱可塑性強化材料であって、前記マトリ
ックスが少なくとも２種の異なる種類の強化充填剤を含
み、該充填剤の各々の平均粒度が８０μｍ以下であり、
前記マトリックスの少なくとも１種の強化充填剤が球状
又は実質的に球状の形態を有しており、少なくとも１種
の充填剤がラメラ状の形態を有することを特徴とする材
料。
機械的特性及び寸法安定性を改良し得る方法を提供する
こと。 【解決手段】 単層シート又はマトリックス／共押出バ
インダーの２層シートの熱可塑性樹脂をベースとする、
２枚のマトリックスの間に挟まれたガラスマットからな
るスタンパブル熱可塑性強化材料であって、前記マトリ
ックスが少なくとも２種の異なる種類の強化充填剤を含
み、該充填剤の各々の平均粒度が８０μｍ以下であり、
前記マトリックスの少なくとも１種の強化充填剤が球状
又は実質的に球状の形態を有しており、少なくとも１種
の充填剤がラメラ状の形態を有することを特徴とする材
料。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ガラスマットの両
側に配された、少なくとも２種類の異なる種類及び／ま
たは形態の充填材で強化した熱可塑性樹脂をベースとす
るマトリックスからなる熱可塑性強化プラスチック成形
材料（reinforced thermoplastic forming）、即ちＲＴ
Ｆ材料に関する。
側に配された、少なくとも２種類の異なる種類及び／ま
たは形態の充填材で強化した熱可塑性樹脂をベースとす
るマトリックスからなる熱可塑性強化プラスチック成形
材料（reinforced thermoplastic forming）、即ちＲＴ
Ｆ材料に関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】マトリ
ックスが、マイカで強化されたポリアミド、ポリオレフ
ィンまたはポリエステルをベースとする熱可塑性強化プ
ラスチック成形材料は、米国特許第４，２９１，１０８
号に記載されている。
ックスが、マイカで強化されたポリアミド、ポリオレフ
ィンまたはポリエステルをベースとする熱可塑性強化プ
ラスチック成形材料は、米国特許第４，２９１，１０８
号に記載されている。
【０００３】欧州特許出願第２９６，６１１号では、マ
トリックスが、ポリアミド、ポリオレフィンまたはポリ
エステルをベースとするＲＴＦが、平均直径が１００μ
ｍよりも小さい『フロック』状の一種類の無機充填材で
強化されている。
トリックスが、ポリアミド、ポリオレフィンまたはポリ
エステルをベースとするＲＴＦが、平均直径が１００μ
ｍよりも小さい『フロック』状の一種類の無機充填材で
強化されている。
【０００４】マトリックスが一種類の充填材で強化され
ているＲＴＦは、仏国特許出願第２，３２５，５０４
号、米国特許第４，０４４，１８８号及び欧州特許出願
第８１，１４４号にも記載されている。
ているＲＴＦは、仏国特許出願第２，３２５，５０４
号、米国特許第４，０４４，１８８号及び欧州特許出願
第８１，１４４号にも記載されている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者によって開発さ
れた本発明は、熱可塑性プラスチックのマトリックスを
少なくとも２種類の異なる種類及び／または形態の充填
材で強化することからなり、マトリックスが単に一種類
の充填材を含むＲＴＦと比較して、ＲＴＦの表面状態
（起伏）、機械的特性及び寸法安定性を著しく改良し得
る。
れた本発明は、熱可塑性プラスチックのマトリックスを
少なくとも２種類の異なる種類及び／または形態の充填
材で強化することからなり、マトリックスが単に一種類
の充填材を含むＲＴＦと比較して、ＲＴＦの表面状態
（起伏）、機械的特性及び寸法安定性を著しく改良し得
る。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明によるＲＴＦのマトリック
スは、任意の種類の熱可塑性樹脂を単独で、混合及び／
または共重合して含み得、その中でもポリエステル樹脂
［ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）及びポリブチ
レンテレフタレート（ＰＢＴ）など］；ポリアミド樹脂
［脂肪族ポリアミドＰＡ−６、ＰＡ−６／６、ＰＡ−１
１、ＰＡ−１２、ＰＡ−１２／１２、その混合物及び／
またはそのコポリマー類など］；ポリオレフィン樹脂の
単独、混合及びまた共重合物［ポリプロピレン（Ｐ
Ｐ）、ポリエチレン（ＰＥ）及びポリメチルペンテンな
ど］；芳香族ポリスルホン樹脂（ポリスルホン及びポリ
アリルスルホンなど）；ポリエステルポリアセタールス
ルホン樹脂；ポリカーボネート樹脂；ポリエーテルイミ
ド樹脂；ポリエステルケトン樹脂；ABS 樹脂；アクリル
樹脂が挙げられる。
スは、任意の種類の熱可塑性樹脂を単独で、混合及び／
または共重合して含み得、その中でもポリエステル樹脂
［ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）及びポリブチ
レンテレフタレート（ＰＢＴ）など］；ポリアミド樹脂
［脂肪族ポリアミドＰＡ−６、ＰＡ−６／６、ＰＡ−１
１、ＰＡ−１２、ＰＡ−１２／１２、その混合物及び／
またはそのコポリマー類など］；ポリオレフィン樹脂の
単独、混合及びまた共重合物［ポリプロピレン（Ｐ
Ｐ）、ポリエチレン（ＰＥ）及びポリメチルペンテンな
ど］；芳香族ポリスルホン樹脂（ポリスルホン及びポリ
アリルスルホンなど）；ポリエステルポリアセタールス
ルホン樹脂；ポリカーボネート樹脂；ポリエーテルイミ
ド樹脂；ポリエステルケトン樹脂；ABS 樹脂；アクリル
樹脂が挙げられる。
【０００７】熱可塑性樹脂の中でも特に好ましいもの
は、ＰＰ、ＰＥＴ、ＰＢＴをベースとする樹脂と、ＰＰ
／ＰＡ−６またはＰＰ／ＰＡ−６．６をベースとする混
合物またはアロイ、特に仏国特許出願第２，６２９，０
９０号に記載されているものが挙げられる。
は、ＰＰ、ＰＥＴ、ＰＢＴをベースとする樹脂と、ＰＰ
／ＰＡ−６またはＰＰ／ＰＡ−６．６をベースとする混
合物またはアロイ、特に仏国特許出願第２，６２９，０
９０号に記載されているものが挙げられる。
【０００８】これらの樹脂は、それ自体単独で、または
混合、共重合、改質して使用し得る。種々の添加剤（例
えば、抗酸化剤または抗UV剤、難燃剤、可塑剤、着色
剤、顔料、帯電防止剤及び熱安定剤等）もその中に配合
し得る。
混合、共重合、改質して使用し得る。種々の添加剤（例
えば、抗酸化剤または抗UV剤、難燃剤、可塑剤、着色
剤、顔料、帯電防止剤及び熱安定剤等）もその中に配合
し得る。
【０００９】樹脂の割合は、通常、ＲＴＦの全重量の３
０〜８０％及び／またはＲＴＦの全容量の５３〜９０％
である。
０〜８０％及び／またはＲＴＦの全容量の５３〜９０％
である。
【００１０】本発明の強化充填材は、通常配合される充
填材、好ましくは無機充填材から選択され得る。
填材、好ましくは無機充填材から選択され得る。
【００１１】無機充填材は、通常、ラメラ状の充填材
［例えば、マイカ、珪灰石及びガラスス短繊維（アスペ
クト比３０〜３００）など］と、球または実質的に球状
の充填材（例えば、タルク、固体または中空のバロチー
ニ、ＣａＣＯ3 など）とに区別される。
［例えば、マイカ、珪灰石及びガラスス短繊維（アスペ
クト比３０〜３００）など］と、球または実質的に球状
の充填材（例えば、タルク、固体または中空のバロチー
ニ、ＣａＣＯ3 など）とに区別される。
【００１２】本発明者は、上記に定義したような熱可塑
性プラスチックのマトリックスを、少なくとも２種類の
異なる粒度の充填材を併用することによって、また少な
くとも１種類のラメラ状の充填材（アスペクト比３０〜
３００）と、少なくとも１種類の球または実質的に球状
の充填材とを併用することによって強化することが望ま
しいことに気付いた。
性プラスチックのマトリックスを、少なくとも２種類の
異なる粒度の充填材を併用することによって、また少な
くとも１種類のラメラ状の充填材（アスペクト比３０〜
３００）と、少なくとも１種類の球または実質的に球状
の充填材とを併用することによって強化することが望ま
しいことに気付いた。
【００１３】通常、適用される充填材は、８０μｍ以
下、好ましくは３〜４０μｍの平均粒度である。
下、好ましくは３〜４０μｍの平均粒度である。
【００１４】強化充填材の割合は、通常ＲＴＦの全重量
の１４〜５０％及び／または全容量の６〜４０％、好ま
しくは全容量の２７〜３５％である。本発明者は、少な
くとも２種類の無機の強化充填材を併用すると、充填材
の容積含有率を高めることができるが、マイカを単一の
強化充填材として使用すると、マイカの最大容積含有率
はＲＴＦの全容量の２０％までしかあり得ないことに気
付いた。
の１４〜５０％及び／または全容量の６〜４０％、好ま
しくは全容量の２７〜３５％である。本発明者は、少な
くとも２種類の無機の強化充填材を併用すると、充填材
の容積含有率を高めることができるが、マイカを単一の
強化充填材として使用すると、マイカの最大容積含有率
はＲＴＦの全容量の２０％までしかあり得ないことに気
付いた。
【００１５】ＲＴＦ中に単一の強化充填材としてマイカ
を２０％の容積含有率で使用すると、マトリックスシー
トを押出す際に問題となり（ダイ出口でねばつく、粒が
できるなど）、ＲＴＦシート（中間製品）を熱間ラミネ
ート法で製造する際にガラスマットにマトリックスを含
浸するのが段々困難になる。
を２０％の容積含有率で使用すると、マトリックスシー
トを押出す際に問題となり（ダイ出口でねばつく、粒が
できるなど）、ＲＴＦシート（中間製品）を熱間ラミネ
ート法で製造する際にガラスマットにマトリックスを含
浸するのが段々困難になる。
【００１６】ＲＴＦ製品の表面状態（起伏）は、無機充
填材の容積含有率２７〜３５％のときに明らかに良好で
あり、少なくとも２種類の無機充填材を使用したときの
み改良することができる。従って、熱可塑性樹脂の収縮
及びマトリックス／マットの収縮差（differential shr
inkage）を減少させ、且つＲＴＦの表面状態を改良する
ために、３０容量％以上の割合で使用するのが好まし
い。
填材の容積含有率２７〜３５％のときに明らかに良好で
あり、少なくとも２種類の無機充填材を使用したときの
み改良することができる。従って、熱可塑性樹脂の収縮
及びマトリックス／マットの収縮差（differential shr
inkage）を減少させ、且つＲＴＦの表面状態を改良する
ために、３０容量％以上の割合で使用するのが好まし
い。
【００１７】使用されるガラスマットは、その平板内で
束の方向分布がランダムであるガラス繊維からなり、各
ガラスフィラメントはバインダーによってそれぞれ結合
されている束の一体性を保持するサイジングからなって
いる。
束の方向分布がランダムであるガラス繊維からなり、各
ガラスフィラメントはバインダーによってそれぞれ結合
されている束の一体性を保持するサイジングからなって
いる。
【００１８】バインダーの例として、ポリプロピレンベ
ースの樹脂の場合には、マレイン酸処理（maleinised）
ポリプロピレンをベースとしたバインダーが挙げられ
る。
ースの樹脂の場合には、マレイン酸処理（maleinised）
ポリプロピレンをベースとしたバインダーが挙げられ
る。
【００１９】最もよく使用されるマットは、ほぼ５０ｍ
ｍに等しい平均長の裁断ファイバーからなる。Unifilo
（登録商標）型の長い糸またはフィラメントを縫製して
形成したマット（この場合ニードルドマットと呼ばれ
る）を使用し得る。このマットは、例えば仏国特許出願
第２，６１７，２０８号によって得ることができる。
ｍに等しい平均長の裁断ファイバーからなる。Unifilo
（登録商標）型の長い糸またはフィラメントを縫製して
形成したマット（この場合ニードルドマットと呼ばれ
る）を使用し得る。このマットは、例えば仏国特許出願
第２，６１７，２０８号によって得ることができる。
【００２０】通常、単位面積当たりの質量が２２５〜９
００ｇ／ｍ2 、好ましくは４００〜６５０ｇ／ｍ2 のマ
ットが使用され得る。
００ｇ／ｍ2 、好ましくは４００〜６５０ｇ／ｍ2 のマ
ットが使用され得る。
【００２１】ニードルドマットの場合には、単位長さ当
たりの質量を考慮する。糸の平均直径が５〜３０μｍの
場合には、通常１０〜１２５テックス（ｔｅｘ）のもの
が好ましく、ニードルドマットの場合には、単位長さ当
たりの質量が１０〜２５テックスで、平均直径１０〜２
０μｍのものを使用するのが都合が良い。
たりの質量を考慮する。糸の平均直径が５〜３０μｍの
場合には、通常１０〜１２５テックス（ｔｅｘ）のもの
が好ましく、ニードルドマットの場合には、単位長さ当
たりの質量が１０〜２５テックスで、平均直径１０〜２
０μｍのものを使用するのが都合が良い。
【００２２】ＲＴＦ中のガラスマットの割合は、通常Ｒ
ＴＦの全重量の１５〜３５％及び／またはＲＴＦの全容
量の８〜２０％であり、８〜１２容量％が好ましい。
ＴＦの全重量の１５〜３５％及び／またはＲＴＦの全容
量の８〜２０％であり、８〜１２容量％が好ましい。
【００２３】ＲＴＦの製造方法は、通常以下の段階に従
って実施する。
って実施する。
【００２４】熱可塑性樹脂を配合し、これに強化充填材
及び場合により種々の添加物を配合する。
及び場合により種々の添加物を配合する。
【００２５】配合した樹脂を、通常０．３〜１．５ｍ
ｍ、好ましくは０．５〜０．７ｍｍの厚さのシートに成
形する。
ｍ、好ましくは０．５〜０．７ｍｍの厚さのシートに成
形する。
【００２６】ガラスマットの湿潤性及び含浸性並びに、
ＲＴＦの機械的特性を熱可塑性樹脂によって改良するた
めに、バインダーを使用し、熱可塑性強化樹脂／バイン
ダーの２層シートを共押出法によって製造するのが好ま
しい。そのとき、バインダーをマット側に配置する。
ＲＴＦの機械的特性を熱可塑性樹脂によって改良するた
めに、バインダーを使用し、熱可塑性強化樹脂／バイン
ダーの２層シートを共押出法によって製造するのが好ま
しい。そのとき、バインダーをマット側に配置する。
【００２７】ＲＴＦを次いで、熱可塑性樹脂（好ましく
は、２層）の２枚のシートの間にガラスマットを挟むこ
とによってラミネートする。全体を例えば熱伝導によっ
て熱可塑性樹脂の融点以上に予備加熱し、次いでマット
に含浸するために通常６〜２０バールの圧力をかける。
は、２層）の２枚のシートの間にガラスマットを挟むこ
とによってラミネートする。全体を例えば熱伝導によっ
て熱可塑性樹脂の融点以上に予備加熱し、次いでマット
に含浸するために通常６〜２０バールの圧力をかける。
【００２８】このようにして得られたＲＴＦシートは、
中間製品であり、次いでこれを本質的に公知の成形方法
によって多少複雑な形の成形品にすることができる。
中間製品であり、次いでこれを本質的に公知の成形方法
によって多少複雑な形の成形品にすることができる。
【００２９】成形の間、使用する熱可塑性樹脂の性質に
応じて、金型温度を制御する。
応じて、金型温度を制御する。
【００３０】参考として、ポリプロピレン−ベースの樹
脂の場合には、温度は５０〜１１０℃であり、ポリエス
テル−ベースの樹脂（ＰＥＴ，ＰＢＴ）の場合には、１
００〜１６０℃である。
脂の場合には、温度は５０〜１１０℃であり、ポリエス
テル−ベースの樹脂（ＰＥＴ，ＰＢＴ）の場合には、１
００〜１６０℃である。
【００３１】本発明による成形品は、種々の分野にて使
用し得る。
用し得る。
【００３２】例としては、以下の用途が挙げられる。
【００３３】自動車分野に於いては、特にボンネット、
ドア、バンパー用強化材、ロッカーカバー、変速機ケー
ス、シートシェル、バッテリー支持体、ひじ掛け、防音
スクリーンなどの製造。
ドア、バンパー用強化材、ロッカーカバー、変速機ケー
ス、シートシェル、バッテリー支持体、ひじ掛け、防音
スクリーンなどの製造。
【００３４】パラボラアンテナの製造。
【００３５】スーツケース、小トランク、音楽用楽器ケ
ースの製造。
ースの製造。
【００３６】実施例に於いては、以下の点が評価され
る。
る。
【００３７】ＲＴＦの機械的特性は、ＡＳＴＭ規格Ｄ
７９０に従った、３点曲げ強さと、ＡＦＮＯＲ規格ＮＦ
Ｔ ５１−１１８に従った、２０℃に於けるＦＷＩ衝撃
強さとを測定する。
７９０に従った、３点曲げ強さと、ＡＦＮＯＲ規格ＮＦ
Ｔ ５１−１１８に従った、２０℃に於けるＦＷＩ衝撃
強さとを測定する。
【００３８】ＲＴＦの表面状態は、仏国自動車業界（規
格Ｅ ０５，０１５）に採用されている断面（profile
）規格Ｒ、Ｒａ及びＷによって評価する。
格Ｅ ０５，０１５）に採用されている断面（profile
）規格Ｒ、Ｒａ及びＷによって評価する。
【００３９】Ｒは、材料のミクロの粗さ（microroughne
ss）の振幅（即ち、２つのでこぼこのピークの間の距離
が０〜５００μｍであるようなでこぼこの振幅）に対応
し、５００μｍ未満の段について知見された最高の畝と
最低のくぼみとの間の高さｚの違いに等しい。
ss）の振幅（即ち、２つのでこぼこのピークの間の距離
が０〜５００μｍであるようなでこぼこの振幅）に対応
し、５００μｍ未満の段について知見された最高の畝と
最低のくぼみとの間の高さｚの違いに等しい。
【００４０】Ｒａは、断面（積）の相加平均の偏差であ
り、式： Ｒａ＝ １／Ｌ ∫L 0 ・ｚ・ｄｘ を使用して計算する。
り、式： Ｒａ＝ １／Ｌ ∫L 0 ・ｚ・ｄｘ を使用して計算する。
【００４１】Ｗは、材料の起伏（即ち、２つのでこぼこ
のピークの間の距離が５００〜２，５００μｍであるよ
うなでこぼこ）に対応し、５００〜２，５００μｍの間
で知見された最高の畝と最低のくぼみとの間の高さの違
いに等しい。
のピークの間の距離が５００〜２，５００μｍであるよ
うなでこぼこ）に対応し、５００〜２，５００μｍの間
で知見された最高の畝と最低のくぼみとの間の高さの違
いに等しい。
【００４２】
【実施例】以下の実施例は、本発明を限定することなく
説明するものである。
説明するものである。
【００４３】実施例１ ＰＰと１種以上の強化充填材とをベースとする熱可塑性
樹脂を、その構成成分をドラムで予備ブレンドし乾燥
後、一軸 Buss Ko-kneader中で配合する。ニーダー温度
を２００℃に制御する。
樹脂を、その構成成分をドラムで予備ブレンドし乾燥
後、一軸 Buss Ko-kneader中で配合する。ニーダー温度
を２００℃に制御する。
【００４４】ＡＳＴＭ標準Ｄ １２３９（２３０℃、
２．１６ｋｇ）に従って測定した熱可塑性樹脂PPのメル
トインデックス（ＭＩ）は１２である。
２．１６ｋｇ）に従って測定した熱可塑性樹脂PPのメル
トインデックス（ＭＩ）は１２である。
【００４５】サンプルＡ〜Ｆに従って、１種以上の強化
充填材［マイカ、中空バロチーニ（Ｂh ）、ＣａＣ
Ｏ3 ］を表１に示されるような割合で添加する。
充填材［マイカ、中空バロチーニ（Ｂh ）、ＣａＣ
Ｏ3 ］を表１に示されるような割合で添加する。
【００４６】使用したマイカは平均粒度が３０〜４０μ
ｍで、アスペクト比は３０〜５０である。
ｍで、アスペクト比は３０〜５０である。
【００４７】使用したＢh は相対密度０．６で、平均粒
度３０〜４０μｍである。
度３０〜４０μｍである。
【００４８】使用したＣａＣＯ3 は平均粒度１．１μｍ
である。配合後、サンプルＡ〜Ｆのマトリックスを、マ
レイン酸処理ＰＰ（２３０℃，２．１６ｋｇに於けるＭ
Ｉ＝４；マレイン酸・重量含有率：１，５００ｐｐｍ）
をベースとするバインダーと、Ｓａｍａｆｏｒ ６０／
２８ Ｄ押出機で共押出する。
である。配合後、サンプルＡ〜Ｆのマトリックスを、マ
レイン酸処理ＰＰ（２３０℃，２．１６ｋｇに於けるＭ
Ｉ＝４；マレイン酸・重量含有率：１，５００ｐｐｍ）
をベースとするバインダーと、Ｓａｍａｆｏｒ ６０／
２８ Ｄ押出機で共押出する。
【００４９】樹脂層の厚さ０．６５ｍｍ、バインダー層
の厚さ０．１ｍｍの２層シートが得られた。
の厚さ０．１ｍｍの２層シートが得られた。
【００５０】次いでバインダー層側にニードルドガラス
マットを挟んだ、上述の２枚の２層シートからなる積層
品をラミネート（貼合）した。ニードルドマット（単位
面積当たりの質量：６００ｇ／2 ；単位長さ当たりの質
量：25テックス）は、以下のニードル条件で、仏国特許
出願第２，６１７，２０８号に従って調製した。
マットを挟んだ、上述の２枚の２層シートからなる積層
品をラミネート（貼合）した。ニードルドマット（単位
面積当たりの質量：６００ｇ／2 ；単位長さ当たりの質
量：25テックス）は、以下のニードル条件で、仏国特許
出願第２，６１７，２０８号に従って調製した。
【００５１】 マットの移動速度 １．１ｍ／分 針の差し込み深さ ２６ｍｍ ストローク数／ｃｍ2 １１ 撃ち速度 １５０回／分 全体を、１バールの圧力下、３分間２２０℃のプレス用
プラテン（platen）の間で熱伝導によって予備加熱し、
次いで６バールで３０秒間、同一温度にて圧縮した。
プラテン（platen）の間で熱伝導によって予備加熱し、
次いで６バールで３０秒間、同一温度にて圧縮した。
【００５２】このようにして得られたＲＴＦシートは、
厚さ３．６ｍｍであった。
厚さ３．６ｍｍであった。
【００５３】ＲＴＦシートを裁断し、そして２２５℃の
プレス用プラテンの間で熱伝導によって予備加熱し、次
いで温度を１１０℃に制御した直径４００ｍｍの平坦な
円形の金型に置き、そこで、それら試験片を２００バー
ルの圧力下で２分間保持した。
プレス用プラテンの間で熱伝導によって予備加熱し、次
いで温度を１１０℃に制御した直径４００ｍｍの平坦な
円形の金型に置き、そこで、それら試験片を２００バー
ルの圧力下で２分間保持した。
【００５４】サンプルＡ〜ＦのＲＴＦ片の場合には、そ
の機械的特性を測定し且つその表面状態を先に示された
ように評価した。同時に単にサンプルＦのマトリックス
（同一組成）だけで製造した試験片の場合にも同一測定
をし、これを表面状態の観点から対照（サンプルＧ）と
して使用した。
の機械的特性を測定し且つその表面状態を先に示された
ように評価した。同時に単にサンプルＦのマトリックス
（同一組成）だけで製造した試験片の場合にも同一測定
をし、これを表面状態の観点から対照（サンプルＧ）と
して使用した。
【００５５】結果を表１にまとめた。
【００５６】実施例２ 実施例１の記載と同一条件下で、ＭＩ＝４０のポリプロ
ピレンをベースとする熱可塑性樹脂から、ＲＴＦ片を製
造した。
ピレンをベースとする熱可塑性樹脂から、ＲＴＦ片を製
造した。
【００５７】その熱可塑性樹脂を、種々の強化材料（マ
イカ及びＢh は、実施例１の記載と同一特性を有する）
で強化した。
イカ及びＢh は、実施例１の記載と同一特性を有する）
で強化した。
【００５８】使用した固体バロチーニ（Ｂs ）は、平均
粒度１５〜２０μｍであった。
粒度１５〜２０μｍであった。
【００５９】使用したタルクは、平均粒度３〜５μｍで
あった。
あった。
【００６０】試験片２Ａはニードルドマット（単位面積
当たりの質量600g/m2 ；単位長さ当たりの質量２５テッ
クス）から製造し、試験片２Ｂはニードルドマット（単
位面積当たりの質量４５０ｇ／ｍ2 ；単位長さ当たりの
質量２５テックス）から製造した。
当たりの質量600g/m2 ；単位長さ当たりの質量２５テッ
クス）から製造し、試験片２Ｂはニードルドマット（単
位面積当たりの質量４５０ｇ／ｍ2 ；単位長さ当たりの
質量２５テックス）から製造した。
【００６１】機械的特性を測定し、表面状態をサンプル
Ａ及びＢの試験片から評価し、結果を表１にまとめた。
Ａ及びＢの試験片から評価し、結果を表１にまとめた。
【００６２】実施例３ ＰＥＴと種々の強化充填材とをベースとする熱可塑性樹
脂を、その構成成分をドラム中で予備ブレンドし、乾燥
後、一軸 Buss Ko-kneader中で配合した。ニーダー温度
を２８０℃に制御した。
脂を、その構成成分をドラム中で予備ブレンドし、乾燥
後、一軸 Buss Ko-kneader中で配合した。ニーダー温度
を２８０℃に制御した。
【００６３】熱可塑性樹脂（ＰＥＴ）の極限（固有）粘
度数は０．８１（ＰＥＴ１５０ｇ／ジクロロ酢酸３０ｇ
にて測定）であった。
度数は０．８１（ＰＥＴ１５０ｇ／ジクロロ酢酸３０ｇ
にて測定）であった。
【００６４】配合後、樹脂を厚さ０．６ｍｍの単層フィ
ルムの形に押出した。
ルムの形に押出した。
【００６５】実施例１のマットと同一条件下で作成し
た、上述の２枚の単層シートの間にニードルドガラスマ
ット（単位長さ当たりの質量：２５テックス；単位面積
当たりの質量：４５０ｇ／ｍ2 ）を挟んだ積層品をラミ
ネート（貼合）した。
た、上述の２枚の単層シートの間にニードルドガラスマ
ット（単位長さ当たりの質量：２５テックス；単位面積
当たりの質量：４５０ｇ／ｍ2 ）を挟んだ積層品をラミ
ネート（貼合）した。
【００６６】全体を、１バールの圧力下、４分間２７０
℃のプレス用プラテンの間で熱伝導によって予備加熱
し、次いで６バールで３０秒間、同一温度にて圧縮し
た。
℃のプレス用プラテンの間で熱伝導によって予備加熱
し、次いで６バールで３０秒間、同一温度にて圧縮し
た。
【００６７】ＲＴＦシートを裁断し、次いで２７０℃の
プレス用プラテンの間で熱伝導によって予備加熱し、温
度を１５０℃に制御した直径４００ｍｍの平坦な円形の
金型内に置き、そこで、それら試験片を２００バールの
圧力下で２分間保持した。
プレス用プラテンの間で熱伝導によって予備加熱し、温
度を１５０℃に制御した直径４００ｍｍの平坦な円形の
金型内に置き、そこで、それら試験片を２００バールの
圧力下で２分間保持した。
【００６８】
【表１】
【００６９】
【表２】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０８Ｋ 7/00 Ｃ０８Ｋ 7/00 Ｃ０８Ｌ 23/10 Ｃ０８Ｌ 23/10 33/00 33/00 55/02 55/02 67/03 67/03 69/00 69/00 71/10 71/10 77/00 77/00 79/08 79/08 81/06 81/06 101/00 101/00 (72)発明者 ジル・コネ フランス国、27300・ベルネ、リユ・ロン サール、レ・ビオレツト、128
Claims (11)
- 【請求項１】 単層シート又はマトリックス／共押出バ
インダーの２層シートの熱可塑性樹脂をベースとする、
２枚のマトリックスの間に挟まれたガラスマットからな
るスタンパブル熱可塑性強化材料であって、前記マトリ
ックスが少なくとも２種の異なる種類の強化充填剤を含
み、該充填剤の各々の平均粒度が８０μｍ以下であり、
前記マトリックスの少なくとも１種の強化充填剤が球状
又は実質的に球状の形態を有しており、少なくとも１種
の充填剤がラメラ状の形態を有することを特徴とする材
料。 - 【請求項２】 前記充填剤の各々の平均粒度が３〜４０
μｍであることを特徴とする請求項１に記載の材料。 - 【請求項３】 少なくとも２種の強化充填剤の粒度が異
なることを特徴とする請求項１または２に記載の材料。 - 【請求項４】 熱可塑性樹脂が、熱可塑性強化材料の全
重量の３０〜８０％及び／又は熱可塑性強化材料の全容
量の５３〜９０％であることを特徴とする請求項１から
３のいずれか一項に記載の材料。 - 【請求項５】 強化充填剤が、熱可塑性強化材料の全重
量の１４〜５０％及び／又は熱可塑性強化材料の全容量
の２７〜３５％であることを特徴とする請求項１から４
のいずれか一項に記載の材料。 - 【請求項６】 ガラスマットが、熱可塑性強化材料の全
重量の１５〜３５％及び／又は熱可塑性強化材料の全容
量の８〜２０％であることを特徴とする請求項１から５
のいずれか一項に記載の材料。 - 【請求項７】 熱可塑性樹脂が、 ポリエステル樹脂（例えばポリエチレンテレフタレー
ト、ポリブチレンテレフタレート）；ポリアミド樹脂
（例えば脂肪族ポリアミドＰＡ−６、ＰＡ−６，６、Ｐ
Ａ−１１、ＰＡ−１２、ＰＡ１２，１２、その混合物及
び／又はそのコポリマー）；ポリオレフィン樹脂の単
独、混合物及び／又は共重合物（例えばポリプロピレ
ン、ポリエチレン、ポリメチルペンテン）；芳香族ポリ
スルホン樹脂（例えばポリスルホン、ポリアリルスルホ
ン）；ポリエステルポリアセタールスルホン樹脂；ポリ
カーボネート樹脂；ポリエーテルイミド樹脂；ポリエス
テルケトン樹脂；ＡＢＳ樹脂；アクリル樹脂の中から選
択されることを特徴とする請求項１から６のいずれか一
項に記載の材料。 - 【請求項８】 熱可塑性樹脂が、ポリプロピレン、ポリ
エチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート
をベースとする樹脂、ＰＰ／ＰＡ−６又はＰＰ／ＰＡ−
６，６をベースとする混合物又はアロイの中から選択さ
れることを特徴とする請求項７に記載の材料。 - 【請求項９】 ガラスマットが針状であり、２２５〜９
００ｇ／ｍ2 の単位面積当たりの質量を有することを特
徴とする請求項１から８のいずれか一項に記載の材料。 - 【請求項１０】 ａ）熱可塑性樹脂及び強化充填剤をベ
ースとするマトリックスを配合し、 ｂ）マトリックスを単層シート状に押出すか、又はマト
リックスを共押出バインダーと共に２層シート状に共押
出し、 ｃ）ｂ）に記載の２枚のシートの間に、２層シートの場
合にはバインダー層側にガラスマットを挟み、全体を熱
可塑性樹脂の融点よりも高い温度で圧縮下にラミネート
することを特徴とする請求項１から９のいずれか一項に
記載の熱可塑性強化の製造方法。 - 【請求項１１】 請求項１から９のいずれか一項に記載
の材料のスタンピングにより得られる成形物品及び成形
片。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9007419A FR2663260B1 (fr) | 1990-06-14 | 1990-06-14 | Materiau thermoplastique renforce estampable son procede de fabrication articles moules obtenus a partir de ce materiau. |
| FR9007419 | 1990-06-14 |
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3143387A Division JP2702825B2 (ja) | 1990-06-14 | 1991-06-14 | 熱可塑性強化プラスチック成形材料の製造方法及び成形品 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1058599A true JPH1058599A (ja) | 1998-03-03 |
Family
ID=9397600
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3143387A Expired - Lifetime JP2702825B2 (ja) | 1990-06-14 | 1991-06-14 | 熱可塑性強化プラスチック成形材料の製造方法及び成形品 |
| JP9162959A Pending JPH1058599A (ja) | 1990-06-14 | 1997-06-19 | 熱可塑性強化プラスチック成形材料の製造方法及び成形品 |
Family Applications Before (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3143387A Expired - Lifetime JP2702825B2 (ja) | 1990-06-14 | 1991-06-14 | 熱可塑性強化プラスチック成形材料の製造方法及び成形品 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0461965B1 (ja) |
| JP (2) | JP2702825B2 (ja) |
| KR (1) | KR960010132B1 (ja) |
| AT (1) | ATE141079T1 (ja) |
| DE (1) | DE69121219T2 (ja) |
| DK (1) | DK0461965T3 (ja) |
| ES (1) | ES2090270T3 (ja) |
| FR (1) | FR2663260B1 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009226816A (ja) * | 2008-03-24 | 2009-10-08 | Inax Corp | Ｂｍｃ成形体およびその製造方法ならびに製造に用いる補強シート |
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|---|---|---|---|---|
| FR2684923B1 (fr) * | 1991-12-13 | 1995-02-24 | Atochem | Plaque thermoplastique renforcee estampable et articles obtenus a partir de celle-ci. |
| DE112018002295T5 (de) | 2017-05-02 | 2020-02-27 | Furukawa Electric Co., Ltd. | Verbundkörper enthaltend faserverstärktes Harz, faserverstärktes Verbundharzmaterial und Verfahren zu deren Herstellung |
| BR112021001319A2 (pt) * | 2018-08-09 | 2021-04-20 | Toray Industries, Inc. | material de fita de fibra de reforço e método de produ-ção para o mesmo, corpo moldado de resina reforçado com fibra e corpo em camada de fibra de reforço usando material de fita de fibra de reforço |
| JP2022049935A (ja) * | 2020-09-17 | 2022-03-30 | 三菱重工航空エンジン株式会社 | プリプレグの製造方法及び複合材の成形方法 |
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|---|---|---|---|---|
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