JPH10317113A - 曲げ加工性に優れたアルミニウム押出し形材の製造方法 - Google Patents
曲げ加工性に優れたアルミニウム押出し形材の製造方法Info
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- JPH10317113A JPH10317113A JP12359897A JP12359897A JPH10317113A JP H10317113 A JPH10317113 A JP H10317113A JP 12359897 A JP12359897 A JP 12359897A JP 12359897 A JP12359897 A JP 12359897A JP H10317113 A JPH10317113 A JP H10317113A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 時効処理後に高い引張強さ及び耐力を示し、
安定して優れた曲げ加工性を呈するアルミニウム合金の
押出し形材の提供。 【解決手段】 Ｓｉ，Ｍｇ，Ｃｕ，Ｆｅ，Ｍｎ，Ｃｒ，
Ｔｉ，Ｂ，必要に応じてＺｒ，残部Ａｌの鋳塊をＤＣ鋳
造法で製造し、５０〜１００℃／時の昇温速度で加熱し
て５００〜５４０℃に２〜８時間保持し、１００〜６０
０℃／時の冷却速度で冷却する均質化処理を施し、押出
し直前に４７０〜５４０℃に加熱し、押出し直後の形材
表面温度が５５０〜５１０℃となるように押出し速度３
〜８ｍ／分で押し出し、得られた押出し形材を５５０〜
５１０℃の温度域に１０〜６０秒保持し、次いで４５０
〜２８０℃の温度域を１００〜２０００℃／秒の冷却速
度で通過させる冷却により、実質的に再結晶部分がなく
押出し加工で生成した繊維状組織が形材全域にわたって
維持された押出し形材に調整し、次いで、１６０〜２０
０℃に２〜１５時間加熱保持する時効処理を施す。
安定して優れた曲げ加工性を呈するアルミニウム合金の
押出し形材の提供。 【解決手段】 Ｓｉ，Ｍｇ，Ｃｕ，Ｆｅ，Ｍｎ，Ｃｒ，
Ｔｉ，Ｂ，必要に応じてＺｒ，残部Ａｌの鋳塊をＤＣ鋳
造法で製造し、５０〜１００℃／時の昇温速度で加熱し
て５００〜５４０℃に２〜８時間保持し、１００〜６０
０℃／時の冷却速度で冷却する均質化処理を施し、押出
し直前に４７０〜５４０℃に加熱し、押出し直後の形材
表面温度が５５０〜５１０℃となるように押出し速度３
〜８ｍ／分で押し出し、得られた押出し形材を５５０〜
５１０℃の温度域に１０〜６０秒保持し、次いで４５０
〜２８０℃の温度域を１００〜２０００℃／秒の冷却速
度で通過させる冷却により、実質的に再結晶部分がなく
押出し加工で生成した繊維状組織が形材全域にわたって
維持された押出し形材に調整し、次いで、１６０〜２０
０℃に２〜１５時間加熱保持する時効処理を施す。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、各種構造材に使用さ
れ、曲げ加工性に優れたアルミニウム押出し形材を製造
する方法に関する。
れ、曲げ加工性に優れたアルミニウム押出し形材を製造
する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】６０００系のアルミニウム合金は、７０
００系に比較して押出し性が良いものの、強度に劣り、
曲げ加工等の際に割れが発生し易い。割れの発生は、特
に強度の高い６０００系の押出し形材では押出し後に再
結晶しやすいことに原因がある。耐割れ性に悪影響を及
ぼす押出し後の再結晶を抑制するため、従来から種々の
方法が提案されている。たとえば、特開平６−２１２３
３６号公報では、Ｆｅ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｔｉの添加によっ
て押出し形材の結晶粒を微細化すると共に、Ｓｉ−Ｍｇ
系化合物によって押出し形材を硬質化している。また、
特開昭５９−２１５４５３号公報では、均質化処理後に
微細な金属間化合物が均一に分散した組織が形成される
ように、Ｆｅ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚｒ等を添加し、押出し加
工時の再結晶化を抑制している。
００系に比較して押出し性が良いものの、強度に劣り、
曲げ加工等の際に割れが発生し易い。割れの発生は、特
に強度の高い６０００系の押出し形材では押出し後に再
結晶しやすいことに原因がある。耐割れ性に悪影響を及
ぼす押出し後の再結晶を抑制するため、従来から種々の
方法が提案されている。たとえば、特開平６−２１２３
３６号公報では、Ｆｅ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｔｉの添加によっ
て押出し形材の結晶粒を微細化すると共に、Ｓｉ−Ｍｇ
系化合物によって押出し形材を硬質化している。また、
特開昭５９−２１５４５３号公報では、均質化処理後に
微細な金属間化合物が均一に分散した組織が形成される
ように、Ｆｅ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚｒ等を添加し、押出し加
工時の再結晶化を抑制している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】押出し形材の組織を再
結晶の無い繊維状組織にすることにより、加工時の割れ
を防止し、曲げ加工性が改善される。しかし、単なる成
分調整だけでは、実際に製造した際に表層部に再結晶組
織が発生することが避けられない。表層部に生成した再
結晶組織は曲げ加工時に割れ発生の起点を生じ易く、結
果として良好な曲げ加工性をもつ押出し形材を高歩留り
で製造することが困難であった。本発明は、このような
問題を解消すべく案出されたものであり、特定された成
分設計と熱処理条件との組み合わせにより、強度のある
６０００系合金で押出し形材全体にわたって再結晶を防
止し、時効処理後に３００Ｎ／ｍｍ2 以上の引張強さ及
び２８０Ｎ／ｍｍ2 以上の０．２％耐力を示し、安定し
て優れた曲げ加工性を呈する押出し形材を提供すること
を目的とする。
結晶の無い繊維状組織にすることにより、加工時の割れ
を防止し、曲げ加工性が改善される。しかし、単なる成
分調整だけでは、実際に製造した際に表層部に再結晶組
織が発生することが避けられない。表層部に生成した再
結晶組織は曲げ加工時に割れ発生の起点を生じ易く、結
果として良好な曲げ加工性をもつ押出し形材を高歩留り
で製造することが困難であった。本発明は、このような
問題を解消すべく案出されたものであり、特定された成
分設計と熱処理条件との組み合わせにより、強度のある
６０００系合金で押出し形材全体にわたって再結晶を防
止し、時効処理後に３００Ｎ／ｍｍ2 以上の引張強さ及
び２８０Ｎ／ｍｍ2 以上の０．２％耐力を示し、安定し
て優れた曲げ加工性を呈する押出し形材を提供すること
を目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の製造方法は、そ
の目的を達成するため、Ｓｉ：０．７〜１．２重量％，
Ｍｇ：０．６〜１．０重量％，Ｃｕ：０．１〜０．８重
量％，Ｆｅ：０．１〜０．２重量％，Ｍｎ：０．２〜
０．５重量％，Ｃｒ：０．１〜０．３重量％，Ｔｉ：
０．００５〜０．０５重量％，Ｂ：０．００１〜０．０
１重量％，必要に応じてＺｒ：０．１〜０．２重量％，
残部が実質的にＡｌの組成をもつ鋳塊をＤＣ鋳造法で製
造し、５０〜１００℃／時の昇温速度で加熱して５００
〜５４０℃に２〜８時間保持し、１００〜６００℃／時
の冷却速度で冷却する均質化処理を鋳塊に施し、均質化
処理された鋳塊を押出し直前に４７０〜５４０℃に加熱
し、押出し直後の形材表面温度が５５０〜５１０℃とな
るように、押出し速度３〜８ｍ／分で押し出し、得られ
た押出し形材を５５０〜５１０℃の温度域に１０〜６０
秒保持し、空冷又は水冷により４５０℃まで冷却し、次
いで４５０〜２８０℃の温度域を１００〜２０００℃／
秒の冷却速度で通過させる冷却により、実質的に再結晶
部分がなく押出し加工で生成した繊維状組織が形材全域
にわたって維持された押出し形材に調整し、次いで、１
６０〜２００℃に２〜１５時間加熱保持する時効処理を
施すことを特徴とする。
の目的を達成するため、Ｓｉ：０．７〜１．２重量％，
Ｍｇ：０．６〜１．０重量％，Ｃｕ：０．１〜０．８重
量％，Ｆｅ：０．１〜０．２重量％，Ｍｎ：０．２〜
０．５重量％，Ｃｒ：０．１〜０．３重量％，Ｔｉ：
０．００５〜０．０５重量％，Ｂ：０．００１〜０．０
１重量％，必要に応じてＺｒ：０．１〜０．２重量％，
残部が実質的にＡｌの組成をもつ鋳塊をＤＣ鋳造法で製
造し、５０〜１００℃／時の昇温速度で加熱して５００
〜５４０℃に２〜８時間保持し、１００〜６００℃／時
の冷却速度で冷却する均質化処理を鋳塊に施し、均質化
処理された鋳塊を押出し直前に４７０〜５４０℃に加熱
し、押出し直後の形材表面温度が５５０〜５１０℃とな
るように、押出し速度３〜８ｍ／分で押し出し、得られ
た押出し形材を５５０〜５１０℃の温度域に１０〜６０
秒保持し、空冷又は水冷により４５０℃まで冷却し、次
いで４５０〜２８０℃の温度域を１００〜２０００℃／
秒の冷却速度で通過させる冷却により、実質的に再結晶
部分がなく押出し加工で生成した繊維状組織が形材全域
にわたって維持された押出し形材に調整し、次いで、１
６０〜２００℃に２〜１５時間加熱保持する時効処理を
施すことを特徴とする。
【０００５】
【作用】本発明者等は、押出し後に室温まで冷却された
形材においても、押出し加工によって形成された繊維状
組織が維持されるように、アルミニウム合金材の成分に
加え均質化熱処理及び冷却条件の影響を調査した。その
結果、成分が特定された６０００系の合金を鋳造した
後、均質化処理，押出し加工を経て室温まで冷却する過
程での熱履歴が再結晶の抑制に影響を及ぼしていること
を解明した。そして、均質化処理，押出し加工，冷却等
の条件を規制することにより、曲げ加工性が安定して良
好な押出し形材が得られることを見い出した。
形材においても、押出し加工によって形成された繊維状
組織が維持されるように、アルミニウム合金材の成分に
加え均質化熱処理及び冷却条件の影響を調査した。その
結果、成分が特定された６０００系の合金を鋳造した
後、均質化処理，押出し加工を経て室温まで冷却する過
程での熱履歴が再結晶の抑制に影響を及ぼしていること
を解明した。そして、均質化処理，押出し加工，冷却等
の条件を規制することにより、曲げ加工性が安定して良
好な押出し形材が得られることを見い出した。
【０００６】以下、本発明で使用するアルミニウム合
金，各種処理条件等を説明する。 ［アルミニウム合金の成分・組成］ Ｓｉ：０．７〜１．２重量％ Ｍｇとの複合添加でアルミニウム合金を析出強化し、材
料強度を向上させる。Ｓｉの添加効果は、０．７重量％
以上で顕著になる。しかし、１．２重量％を超える多量
のＳｉを添加すると、アルミニウム合金の溶融開始温度
が低下するため、テアリングが発生し易くなり、押出し
性が阻害される。 Ｍｇ：０．６〜１．０重量％ Ｓｉと複合してアルミニウム合金を析出強化し、材料強
度を向上させる。Ｍｇの添加効果は、０．６重量％以上
で顕著になる。しかし、１．０重量％を超える多量のＭ
ｇが含まれると、熱間変形抵抗が上昇して押出し圧力が
高くなり、押出し性が阻害される。
金，各種処理条件等を説明する。 ［アルミニウム合金の成分・組成］ Ｓｉ：０．７〜１．２重量％ Ｍｇとの複合添加でアルミニウム合金を析出強化し、材
料強度を向上させる。Ｓｉの添加効果は、０．７重量％
以上で顕著になる。しかし、１．２重量％を超える多量
のＳｉを添加すると、アルミニウム合金の溶融開始温度
が低下するため、テアリングが発生し易くなり、押出し
性が阻害される。 Ｍｇ：０．６〜１．０重量％ Ｓｉと複合してアルミニウム合金を析出強化し、材料強
度を向上させる。Ｍｇの添加効果は、０．６重量％以上
で顕著になる。しかし、１．０重量％を超える多量のＭ
ｇが含まれると、熱間変形抵抗が上昇して押出し圧力が
高くなり、押出し性が阻害される。
【０００７】Ｃｕ：０．１〜０．８重量％ Ｍｇ，Ｓｉと同様に、材料強度を向上させる合金成分で
あり、十分な強度を得るためには０．１重量％以上のＣ
ｕ添加が必要とされる。しかし、０．８重量％を超える
多量のＣｕを添加すると、耐食性が低下する。 Ｆｅ：０．１〜０．２重量％ Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系の金属間化合物を生成して鋳造時に
晶出すると共に、少量がマトリックスに固溶する。晶出
したＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ相は、押出し加工によって分断さ
れ、マトリックス中に微細に分散し、押出し直後の再結
晶化を抑制する。固溶したＦｅは、Ａｌ，Ｓｉ，Ｍｎ，
Ｃｒ等と共に均質化処理時に不溶性の析出相を形成し、
押出し直後の再結晶化を抑制する。Ｆｅ含有量が０．１
重量％に満たないと、形成される化合物の量が少なく、
十分な再結晶抑制作用が得られない。逆に０．２重量％
を超える多量のＦｅが含まれると、晶出物のサイズが大
きくなり、押出し形材に表面欠陥が発生し易くなり、押
出し性が阻害される。
あり、十分な強度を得るためには０．１重量％以上のＣ
ｕ添加が必要とされる。しかし、０．８重量％を超える
多量のＣｕを添加すると、耐食性が低下する。 Ｆｅ：０．１〜０．２重量％ Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系の金属間化合物を生成して鋳造時に
晶出すると共に、少量がマトリックスに固溶する。晶出
したＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ相は、押出し加工によって分断さ
れ、マトリックス中に微細に分散し、押出し直後の再結
晶化を抑制する。固溶したＦｅは、Ａｌ，Ｓｉ，Ｍｎ，
Ｃｒ等と共に均質化処理時に不溶性の析出相を形成し、
押出し直後の再結晶化を抑制する。Ｆｅ含有量が０．１
重量％に満たないと、形成される化合物の量が少なく、
十分な再結晶抑制作用が得られない。逆に０．２重量％
を超える多量のＦｅが含まれると、晶出物のサイズが大
きくなり、押出し形材に表面欠陥が発生し易くなり、押
出し性が阻害される。
【０００８】Ｍｎ：０．２〜０．５重量％ 均質化処理時にＡｌ，Ｆｅ，Ｓｉ等と不溶性の析出相を
形成し、押出し直後の再結晶化を抑制する作用を呈す
る。０．２重量％に満たないＭｎ含有量では析出物量が
少なく、再結晶抑制の作用が十分で無い。しかし、０．
５重量％を超える多量のＭｎが含まれると、鋳造時に粗
大な晶出物が生成し、押出し加工時に表面欠陥が発生し
易くなり、押出し性が阻害される。 Ｃｒ：０．１〜０．３重量％ Ｍｎと同様に、押出し直後の再結晶化を抑制する作用を
呈する。Ｃｒ含有量が０．１重量％未満では、その効果
が十分に得られ難い。しかし、０．３重量％を超える多
量のＣｒを添加すると、鋳造時に粗大な晶出物が生成
し、押出し加工時に表面欠陥が発生し易くなり、押出し
性が阻害される。Ｃｒは、任意成分として添加されるＺ
ｒと同様に包晶系であり、粒内に濃度偏析する。他方、
共晶系であるＭｎは、粒界近傍に濃度偏析する。そこ
で、Ｍｎ，Ｃｒ又はＭｎ，Ｃｒ，Ｚｒを複合添加する
と、不均一な析出組織が解消され、組織全体にわたって
析出物が均一に分散し、再結晶化が効果的に抑制され
る。
形成し、押出し直後の再結晶化を抑制する作用を呈す
る。０．２重量％に満たないＭｎ含有量では析出物量が
少なく、再結晶抑制の作用が十分で無い。しかし、０．
５重量％を超える多量のＭｎが含まれると、鋳造時に粗
大な晶出物が生成し、押出し加工時に表面欠陥が発生し
易くなり、押出し性が阻害される。 Ｃｒ：０．１〜０．３重量％ Ｍｎと同様に、押出し直後の再結晶化を抑制する作用を
呈する。Ｃｒ含有量が０．１重量％未満では、その効果
が十分に得られ難い。しかし、０．３重量％を超える多
量のＣｒを添加すると、鋳造時に粗大な晶出物が生成
し、押出し加工時に表面欠陥が発生し易くなり、押出し
性が阻害される。Ｃｒは、任意成分として添加されるＺ
ｒと同様に包晶系であり、粒内に濃度偏析する。他方、
共晶系であるＭｎは、粒界近傍に濃度偏析する。そこ
で、Ｍｎ，Ｃｒ又はＭｎ，Ｃｒ，Ｚｒを複合添加する
と、不均一な析出組織が解消され、組織全体にわたって
析出物が均一に分散し、再結晶化が効果的に抑制され
る。
【０００９】Ｔｉ：０．００５〜０．０５重量％ 鋳塊の結晶粒を微細化し、鋳造割れを防止する作用を呈
する合金成分であり、Ｂとの複合添加で更にその作用が
向上する。Ｔｉの添加効果は０．００５重量％以上で顕
著になるが、０．０５重量％を超える多量のＴｉが含ま
れるとＴｉ系の粗大な粒子が生成し、押出し加工時に表
面欠陥が発生し易くなり、押出し性が阻害される。 Ｂ：０．００１〜０．０１重量％ Ｔｉとの複合添加で鋳塊の結晶粒を微細化する作用を呈
し、０．００１重量％以上でその作用が顕著になる。し
かし、０．０１重量％を超える多量のＢが含まれると、
Ｔｉ−Ｂ系の粗大な粒子が生成し、押出し加工時に表面
欠陥が発生し易くなり、押出し性が阻害される。 Ｚｒ：０．１〜０．２重量％ 必要に応じて添加される合金成分であり、均質化処理時
にＡｌと不溶性の析出相を生成し、押出し直後の再結晶
化を抑制する作用を呈する。このような作用は、０．１
重量％以上のＺｒ含有で顕著になる。しかし、０．２重
量％を超える多量のＺｒが含まれると、鋳造時に粗大な
晶出物が制止し、押出し性が阻害される。
する合金成分であり、Ｂとの複合添加で更にその作用が
向上する。Ｔｉの添加効果は０．００５重量％以上で顕
著になるが、０．０５重量％を超える多量のＴｉが含ま
れるとＴｉ系の粗大な粒子が生成し、押出し加工時に表
面欠陥が発生し易くなり、押出し性が阻害される。 Ｂ：０．００１〜０．０１重量％ Ｔｉとの複合添加で鋳塊の結晶粒を微細化する作用を呈
し、０．００１重量％以上でその作用が顕著になる。し
かし、０．０１重量％を超える多量のＢが含まれると、
Ｔｉ−Ｂ系の粗大な粒子が生成し、押出し加工時に表面
欠陥が発生し易くなり、押出し性が阻害される。 Ｚｒ：０．１〜０．２重量％ 必要に応じて添加される合金成分であり、均質化処理時
にＡｌと不溶性の析出相を生成し、押出し直後の再結晶
化を抑制する作用を呈する。このような作用は、０．１
重量％以上のＺｒ含有で顕著になる。しかし、０．２重
量％を超える多量のＺｒが含まれると、鋳造時に粗大な
晶出物が制止し、押出し性が阻害される。
【００１０】［鋳造］通常の溶製及び溶湯処理を施した
後、ＤＣ鋳造によって直径１００〜４００ｍｍのビレッ
トに鋳造される。
後、ＤＣ鋳造によって直径１００〜４００ｍｍのビレッ
トに鋳造される。
【００１１】［均質化処理］均質化処理では、鋳造時に
生じたＭｇ，Ｓｉ等の溶質元素の濃度偏析を解消し、押
出し及び時効処理後に得られる析出強化によって材料強
度を向上させる。また、Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚｒを含む化合物
を析出させ、押出し加工時の再結晶化を抑制し、組織強
化によって材料強度を高め且つ曲げ加工性を改善する。
優れた曲げ加工性は、押出し形材を全面繊維状組織にす
ることにより改善されるが、そのためには析出物のサイ
ズを０．０１〜０．５μｍの範囲に調整する必要があ
る。析出物のサイズコントロールには、５０〜１００℃
／時の昇温速度で加熱して、５００〜５４０℃に２〜８
時間保持することが有効である。均質化処理時の昇温速
度が１００℃／時を超えると、Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚｒを含む
析出物のサイズが適正範囲を超えて大きくなり、再結晶
抑制作用が低下し、押出し形材の表面に再結晶組織が生
成する。しかし、５０℃／時に達しない昇温速度では、
加熱に長時間を要することから実用的でない。
生じたＭｇ，Ｓｉ等の溶質元素の濃度偏析を解消し、押
出し及び時効処理後に得られる析出強化によって材料強
度を向上させる。また、Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚｒを含む化合物
を析出させ、押出し加工時の再結晶化を抑制し、組織強
化によって材料強度を高め且つ曲げ加工性を改善する。
優れた曲げ加工性は、押出し形材を全面繊維状組織にす
ることにより改善されるが、そのためには析出物のサイ
ズを０．０１〜０．５μｍの範囲に調整する必要があ
る。析出物のサイズコントロールには、５０〜１００℃
／時の昇温速度で加熱して、５００〜５４０℃に２〜８
時間保持することが有効である。均質化処理時の昇温速
度が１００℃／時を超えると、Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚｒを含む
析出物のサイズが適正範囲を超えて大きくなり、再結晶
抑制作用が低下し、押出し形材の表面に再結晶組織が生
成する。しかし、５０℃／時に達しない昇温速度では、
加熱に長時間を要することから実用的でない。
【００１２】析出物は、均熱処理時の均熱保持温度が低
いほど微細に析出分散する。均熱保持温度４８０℃まで
は析出物が適正サイズになり、全面繊維状組織をもつ押
出し形材が得られる。しかし、５００℃未満の保持温度
では溶質元素の濃度偏析を十分に解消できず、十分な強
度が得られない。この点で５００℃以上の保持温度が必
要である。しかし、５４０℃を超える高温に均熱保持す
ると、析出物のサイズが適性範囲を超えて大きくなり、
再結晶抑制作用が低下し、押出し形材の表面に再結晶組
織が生成し易くなる。また、２時間に満たない保持時間
ではＭｎ，Ｓｉ等の溶質元素の濃度偏析が十分に解消さ
れず、必要な強度をもつ材料が得られない。逆に８時間
を超える保持温度では、Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚｒ系の析出物が
粗大化し、押出し形材の表面に再結晶組織が生成する。
均質化処理後の冷却速度を１００℃／時以上とすること
により、冷却中に析出するＭｇ−Ｓｉ系化合物のサイズ
が約５μｍ以下に微細化され、後の押出し加工時で再固
溶可能になり、時効処理後に高い強度が得られる。冷却
速度が１００℃／時未満では、Ｍｇ−Ｓｉ系化合物が粗
大化し、押出し工程時の５１０〜５５０℃×１０〜６０
秒の間に十分に固溶せず、十分な強度が得られない。逆
に６００℃／時を超えて冷却速度を早くしても、最終的
な強度には効果がない。また、６００℃／時を超える大
きな冷却速度を得るためには、通常水冷が必要とされる
が、水冷では冷却が不均一になり易く、ビレットに曲が
りを発生させる原因となる。この点、本発明においては
ファンによる空気冷却が最適であり、このことからも冷
却速度の上限が６００℃／時に設定される。
いほど微細に析出分散する。均熱保持温度４８０℃まで
は析出物が適正サイズになり、全面繊維状組織をもつ押
出し形材が得られる。しかし、５００℃未満の保持温度
では溶質元素の濃度偏析を十分に解消できず、十分な強
度が得られない。この点で５００℃以上の保持温度が必
要である。しかし、５４０℃を超える高温に均熱保持す
ると、析出物のサイズが適性範囲を超えて大きくなり、
再結晶抑制作用が低下し、押出し形材の表面に再結晶組
織が生成し易くなる。また、２時間に満たない保持時間
ではＭｎ，Ｓｉ等の溶質元素の濃度偏析が十分に解消さ
れず、必要な強度をもつ材料が得られない。逆に８時間
を超える保持温度では、Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚｒ系の析出物が
粗大化し、押出し形材の表面に再結晶組織が生成する。
均質化処理後の冷却速度を１００℃／時以上とすること
により、冷却中に析出するＭｇ−Ｓｉ系化合物のサイズ
が約５μｍ以下に微細化され、後の押出し加工時で再固
溶可能になり、時効処理後に高い強度が得られる。冷却
速度が１００℃／時未満では、Ｍｇ−Ｓｉ系化合物が粗
大化し、押出し工程時の５１０〜５５０℃×１０〜６０
秒の間に十分に固溶せず、十分な強度が得られない。逆
に６００℃／時を超えて冷却速度を早くしても、最終的
な強度には効果がない。また、６００℃／時を超える大
きな冷却速度を得るためには、通常水冷が必要とされる
が、水冷では冷却が不均一になり易く、ビレットに曲が
りを発生させる原因となる。この点、本発明においては
ファンによる空気冷却が最適であり、このことからも冷
却速度の上限が６００℃／時に設定される。
【００１３】［押出し時の条件］均質化処理されたアル
ミニウム合金の鋳塊は、押出し直後の形材表面温度が５
５０〜５１０℃となるように押出し直前に加熱される。
押出し直後の形材表面温度を５５０〜５１０℃の温度範
囲に調整することによって、再結晶が抑制された全面繊
維状組織となる。また、析出しているＭｇ−Ｓｉ系化合
物が固溶する。時効処理後での析出強化によって十分な
強度を得るためには、押出し中にＭｇ，Ｓｉ等の溶質元
素を完全に固溶させる必要があり、この点から形材出口
温度を５１０℃以上に設定する。しかし、形材出口温度
が５５０℃を超えるようになると、析出物による再結晶
抑制作用が低下し、押出し形材の表面に再結晶組織が生
成する。このような理由から、高強度及び全面繊維状組
織で優れた曲げ性を呈する押出し形材を得るため、押出
し直後の形材温度を５５０〜５１０℃の温度範囲に調整
することが必要である。
ミニウム合金の鋳塊は、押出し直後の形材表面温度が５
５０〜５１０℃となるように押出し直前に加熱される。
押出し直後の形材表面温度を５５０〜５１０℃の温度範
囲に調整することによって、再結晶が抑制された全面繊
維状組織となる。また、析出しているＭｇ−Ｓｉ系化合
物が固溶する。時効処理後での析出強化によって十分な
強度を得るためには、押出し中にＭｇ，Ｓｉ等の溶質元
素を完全に固溶させる必要があり、この点から形材出口
温度を５１０℃以上に設定する。しかし、形材出口温度
が５５０℃を超えるようになると、析出物による再結晶
抑制作用が低下し、押出し形材の表面に再結晶組織が生
成する。このような理由から、高強度及び全面繊維状組
織で優れた曲げ性を呈する押出し形材を得るため、押出
し直後の形材温度を５５０〜５１０℃の温度範囲に調整
することが必要である。
【００１４】全面繊維状組織を得るためには、押出し直
後の形材温度と共に押出し加工時に導入される歪み量も
制御する必要がある。歪み量は、押出し直前の鋳塊温度
及び押出し速度によって制御される。４７０℃を下回る
鋳塊温度或いは８ｍ／分を超える押出し速度では、過剰
量の歪みが導入され、押出し形材の表面に再結晶組織が
生成し易くなる。他方、５４０℃を超える鋳塊温度で
は、Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚｒを含む析出物が適正サイズを超え
る成長するため、再結晶抑制作用が低下し、押出し形材
の表面に再結晶組織が生成し易くなる。また、押出し速
度が３ｍ／分未満になると、押出し時の発熱量が少なく
なるため、押出し材の表面温度を５１０℃以上に維持で
きなくなる。
後の形材温度と共に押出し加工時に導入される歪み量も
制御する必要がある。歪み量は、押出し直前の鋳塊温度
及び押出し速度によって制御される。４７０℃を下回る
鋳塊温度或いは８ｍ／分を超える押出し速度では、過剰
量の歪みが導入され、押出し形材の表面に再結晶組織が
生成し易くなる。他方、５４０℃を超える鋳塊温度で
は、Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚｒを含む析出物が適正サイズを超え
る成長するため、再結晶抑制作用が低下し、押出し形材
の表面に再結晶組織が生成し易くなる。また、押出し速
度が３ｍ／分未満になると、押出し時の発熱量が少なく
なるため、押出し材の表面温度を５１０℃以上に維持で
きなくなる。
【００１５】［押出し後の保持］押出し形材は、押出し
直後の表面温度が５５０〜５１０℃となるように押し出
されるが、押出し中に溶体化処理を進行させ、時効処理
後に十分な強度を得るためには、押出し後の形材を少な
くとも５１０℃以上の温度に１０秒以上保持することが
必要である。このときの保持時間が１０秒に達しない
と、Ｍｇ，Ｓｉ，Ｃｕ等の溶質元素の固溶量が不足し、
十分な強度が得られない。しかし、歪みの回復を伴う現
象である再結晶は、熱活性化過程を経て生じるものであ
り、温度が高いほど再結晶化の進行が早くなる。そのた
め、６０秒を超える保持時間を設定すると、再結晶の進
行が抑制できず、押出し形材の表面に再結晶組織が生成
し易くなる。
直後の表面温度が５５０〜５１０℃となるように押し出
されるが、押出し中に溶体化処理を進行させ、時効処理
後に十分な強度を得るためには、押出し後の形材を少な
くとも５１０℃以上の温度に１０秒以上保持することが
必要である。このときの保持時間が１０秒に達しない
と、Ｍｇ，Ｓｉ，Ｃｕ等の溶質元素の固溶量が不足し、
十分な強度が得られない。しかし、歪みの回復を伴う現
象である再結晶は、熱活性化過程を経て生じるものであ
り、温度が高いほど再結晶化の進行が早くなる。そのた
め、６０秒を超える保持時間を設定すると、再結晶の進
行が抑制できず、押出し形材の表面に再結晶組織が生成
し易くなる。
【００１６】［押出し後の冷却］押出し形材を５５０〜
５１０℃の温度域に６０秒を超えて保持すると、前述し
たように再結晶組織が生成される。そのため、押出し形
材を速やかに冷却する必要がある。このとき、４５０〜
２８０℃の温度域を急速に冷却すると、Ｍｇ，Ｓｉ等の
溶質元素がマトリックスに固溶し、その後の時効処理時
に強度改善に有効なＭｇ−Ｓｉ系化合物の析出量を増加
させ、析出強化による強度の向上を顕著にする。Ｍｇ−
Ｓｉ系化合物の析出速度は、温度依存性があり、２８０
℃未満では非常に遅い。すなわち、強制空冷，水冷等に
よって２８０℃以下の温度に急速冷却すると、Ｍｇ，Ｓ
ｉ等の溶質元素を固溶状態に維持できる。本発明で規定
した合金系においては、４５０〜２８０℃の温度域を平
均冷却速度１００℃／秒以上で冷却することにより、Ｍ
ｇ，Ｓｉ等の溶質元素を十分に固溶させている。この冷
却速度は、主として水冷により得られる。冷却速度が１
００℃／秒に達しないと、冷却中に粗大な析出物が生成
し、十分な強度が得られない。冷却水を用いた水冷で
は、１００〜２０００℃／秒の冷却速度が得られる。た
だし、２０００℃／秒を超える冷却速度で冷却しても強
度の更なる上昇がみられず、また過度に大きな冷却速度
も必要とされない。
５１０℃の温度域に６０秒を超えて保持すると、前述し
たように再結晶組織が生成される。そのため、押出し形
材を速やかに冷却する必要がある。このとき、４５０〜
２８０℃の温度域を急速に冷却すると、Ｍｇ，Ｓｉ等の
溶質元素がマトリックスに固溶し、その後の時効処理時
に強度改善に有効なＭｇ−Ｓｉ系化合物の析出量を増加
させ、析出強化による強度の向上を顕著にする。Ｍｇ−
Ｓｉ系化合物の析出速度は、温度依存性があり、２８０
℃未満では非常に遅い。すなわち、強制空冷，水冷等に
よって２８０℃以下の温度に急速冷却すると、Ｍｇ，Ｓ
ｉ等の溶質元素を固溶状態に維持できる。本発明で規定
した合金系においては、４５０〜２８０℃の温度域を平
均冷却速度１００℃／秒以上で冷却することにより、Ｍ
ｇ，Ｓｉ等の溶質元素を十分に固溶させている。この冷
却速度は、主として水冷により得られる。冷却速度が１
００℃／秒に達しないと、冷却中に粗大な析出物が生成
し、十分な強度が得られない。冷却水を用いた水冷で
は、１００〜２０００℃／秒の冷却速度が得られる。た
だし、２０００℃／秒を超える冷却速度で冷却しても強
度の更なる上昇がみられず、また過度に大きな冷却速度
も必要とされない。
【００１７】［時効処理］Ｓｉ，Ｍｇ等の溶質元素は、
押出し後の急冷により固溶状態で維持されている。時効
処理では、固溶している溶質元素を析出させることによ
り材料強度を上昇させる。しかし、時効処理温度が１６
０℃を下回ると、析出速度が遅いことから要求強度を得
るために非常に長い処理時間が必要とされ、生産性が阻
害される。生産性を考慮したとき、時効処理は１５時間
以内で完了させることが好ましい。逆に２００℃を超え
る時効処理温度では、Ｍｇ−Ｓｉ系析出物が粗大化し、
時効処理後に得られる最高強度が低下し、要求強度が得
られない虞れがある。なお、２時間に達しない時効処理
では、Ｍｇ−Ｓｉ系析出物が十分なサイズに生成・成長
せず、要求強度が得られない。
押出し後の急冷により固溶状態で維持されている。時効
処理では、固溶している溶質元素を析出させることによ
り材料強度を上昇させる。しかし、時効処理温度が１６
０℃を下回ると、析出速度が遅いことから要求強度を得
るために非常に長い処理時間が必要とされ、生産性が阻
害される。生産性を考慮したとき、時効処理は１５時間
以内で完了させることが好ましい。逆に２００℃を超え
る時効処理温度では、Ｍｇ−Ｓｉ系析出物が粗大化し、
時効処理後に得られる最高強度が低下し、要求強度が得
られない虞れがある。なお、２時間に達しない時効処理
では、Ｍｇ−Ｓｉ系析出物が十分なサイズに生成・成長
せず、要求強度が得られない。
【００１８】
【実施例】表１に示した組成をもつ合金Ｎo.１，２の溶
湯を調製し、直径２７８ｍｍのビレットをＤＣ鋳造し
た。
湯を調製し、直径２７８ｍｍのビレットをＤＣ鋳造し
た。
【００１９】各ビレットに、表２に示す３種類の均質化
処理を施した。
処理を施した。
【００２０】次いで、表３の押出し条件で図１の断面形
状に押出した後、１８０℃×４時間の時効処理を施し、
押出し形材の表面に再結晶組織が生成しているか否かを
調査した。なお、表３の試験番号９及び１０における保
持時間（１５）及び（４０）は、それぞれ５６５〜５１
０℃及び５７０〜５１０℃の温度域を１５秒及び４０秒
かけて冷却したことを示す。図２は、全面繊維状組織を
もつ押出し材をホウフッ酸水溶液中で皮膜処理し、光学
顕微鏡の偏光装置で観察した組織を示す。図２におい
て、断面方向が押出し方向（左右）であり、上下が板厚
方向に当る。
状に押出した後、１８０℃×４時間の時効処理を施し、
押出し形材の表面に再結晶組織が生成しているか否かを
調査した。なお、表３の試験番号９及び１０における保
持時間（１５）及び（４０）は、それぞれ５６５〜５１
０℃及び５７０〜５１０℃の温度域を１５秒及び４０秒
かけて冷却したことを示す。図２は、全面繊維状組織を
もつ押出し材をホウフッ酸水溶液中で皮膜処理し、光学
顕微鏡の偏光装置で観察した組織を示す。図２におい
て、断面方向が押出し方向（左右）であり、上下が板厚
方向に当る。
【００２１】
【００２２】時効処理された各試験材について、再結晶
の生成・成長の如何を光学顕微鏡で調査した。また、Ｊ
ＩＳ Ｚ２２４８に準拠して押曲げ法の１８０度試験を
行い、時効処理後された試験材表面の割れの有無を調査
した。曲げ試験では、先端形状が３ｍｍＲのポンチを使
用し、押出し長手方向の歪みを試験片に発生させた。更
に、時効処理後の試験片から押出し方向を引っ張り方向
とする試験片を採取し、機械的性質を調査した。表４の
調査結果にみられるように、押出し形材の表面及び内部
に再結晶が発生していない本発明に従った試験材は、曲
げ加工性が良好で、機械的性質も満足できる値を示し、
生産性も７０００系に比較して良好であった。これに対
し、押出し形材に再結晶が発生した比較例では、組成的
には同じ材料であっても曲げ試験で割れが発生し、引張
強さ，０．２％耐力が不足するものが一部にみられた。
の生成・成長の如何を光学顕微鏡で調査した。また、Ｊ
ＩＳ Ｚ２２４８に準拠して押曲げ法の１８０度試験を
行い、時効処理後された試験材表面の割れの有無を調査
した。曲げ試験では、先端形状が３ｍｍＲのポンチを使
用し、押出し長手方向の歪みを試験片に発生させた。更
に、時効処理後の試験片から押出し方向を引っ張り方向
とする試験片を採取し、機械的性質を調査した。表４の
調査結果にみられるように、押出し形材の表面及び内部
に再結晶が発生していない本発明に従った試験材は、曲
げ加工性が良好で、機械的性質も満足できる値を示し、
生産性も７０００系に比較して良好であった。これに対
し、押出し形材に再結晶が発生した比較例では、組成的
には同じ材料であっても曲げ試験で割れが発生し、引張
強さ，０．２％耐力が不足するものが一部にみられた。
【００２３】
【００２４】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明において
は、特定された合金設計のアルミニウム合金の均熱処理
条件，押出し条件，押出し後の保持，冷却条件を調製す
ることにより、断面全域にわたって再結晶の生成・成長
が抑制され、実質的に押出し加工で生成した繊維状組織
のみからなる形材としている。そのため、時効処理され
た形材は、機械的性質に加えて優れた曲げ加工性を呈
し、輸送機器，建築部材，産業機器等の広範な分野にお
いて構造材として使用される。
は、特定された合金設計のアルミニウム合金の均熱処理
条件，押出し条件，押出し後の保持，冷却条件を調製す
ることにより、断面全域にわたって再結晶の生成・成長
が抑制され、実質的に押出し加工で生成した繊維状組織
のみからなる形材としている。そのため、時効処理され
た形材は、機械的性質に加えて優れた曲げ加工性を呈
し、輸送機器，建築部材，産業機器等の広範な分野にお
いて構造材として使用される。
【図１】 実施例で製造した押出し形材の断面形状
【図２】 繊維状組織のみからなる押出し形材断面の金
属組織（１００倍）を示す顕微鏡写真
属組織（１００倍）を示す顕微鏡写真
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成９年５月１４日
【手続補正１】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図２
【補正方法】変更
【補正内容】
【図２】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ // Ｃ２２Ｆ 1/00 ６２４ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６２４ ６３０ ６３０Ｚ ６８３ ６８３ ６９１ ６９１Ａ ６９１Ｃ ６９１Ｂ ６９２ ６９２Ａ ６９２Ｂ ６９３ ６９３Ａ ６９３Ｂ ６９４ ６９４Ｂ ６９４Ｚ (72)発明者 土田 孝之 静岡県庵原郡蒲原町蒲原１丁目34番１号 日本軽金属株式会社グループ技術センター 内
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｓｉ：０．７〜１．２重量％，Ｍｇ：
０．６〜１．０重量％，Ｃｕ：０．１〜０．８重量％，
Ｆｅ：０．１〜０．２重量％，Ｍｎ：０．２〜０．５重
量％，Ｃｒ：０．１〜０．３重量％，Ｔｉ：０．００５
〜０．０５重量％，Ｂ：０．００１〜０．０１重量％，
残部が実質的にＡｌの組成をもつ鋳塊をＤＣ鋳造法で製
造し、 ５０〜１００℃／時の昇温速度で加熱して５００〜５４
０℃に２〜８時間保持し、１００〜６００℃／時の冷却
速度で冷却する均質化処理を鋳塊に施し、 均質化処理された鋳塊を押出し直前に４７０〜５４０℃
に加熱し、 押出し直後の形材表面温度が５５０〜５１０℃となるよ
うに、押出し速度３〜８ｍ／分で押し出し、 得られた押出し形材を５５０〜５１０℃の温度域で１０
〜６０秒保持し、空冷又は水冷で４５０℃まで冷却し、 次いで４５０〜２８０℃の温度域を１００〜２０００℃
／秒の冷却速度で通過させる冷却により、実質的に再結
晶部分がなく押出し加工で生成した繊維状組織が形材全
域にわたって維持された押出し形材に調整し、 次いで、１６０〜２００℃に２〜１５時間加熱保持する
時効処理を施すことを特徴とする曲げ加工性に優れたア
ルミニウム押出し形材の製造方法。 - 【請求項２】 更にＺｒ：０．１〜０．２重量％を含む
鋳塊を使用する請求項１記載の曲げ加工性に優れたアル
ミニウム押出し形材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12359897A JP3324444B2 (ja) | 1997-05-14 | 1997-05-14 | 曲げ加工性に優れたアルミニウム押出し形材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12359897A JP3324444B2 (ja) | 1997-05-14 | 1997-05-14 | 曲げ加工性に優れたアルミニウム押出し形材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10317113A true JPH10317113A (ja) | 1998-12-02 |
| JP3324444B2 JP3324444B2 (ja) | 2002-09-17 |
Family
ID=14864586
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12359897A Expired - Fee Related JP3324444B2 (ja) | 1997-05-14 | 1997-05-14 | 曲げ加工性に優れたアルミニウム押出し形材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3324444B2 (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1430965A2 (en) * | 2002-11-01 | 2004-06-23 | Sumitomo Light Metal Industries, Ltd. | Method of manufacturing high-strength aluminium alloy extruded product excelling in corrosion resistance and stress corrosion cracking resistance |
| JP2008023532A (ja) * | 2006-07-18 | 2008-02-07 | Kobe Steel Ltd | 耐熱アルミ合金製の形材の製造方法、耐熱アルミ合金製の形材及び耐熱アルミ合金製の形材の成形装置 |
| JP2008223108A (ja) * | 2007-03-14 | 2008-09-25 | Kobe Steel Ltd | アルミニウム合金鍛造材およびその製造方法 |
| JP2014208865A (ja) * | 2013-04-16 | 2014-11-06 | 日本軽金属株式会社 | 冷間塑性加工用熱処理型アルミニウム合金及びその製造方法 |
| JP2017110238A (ja) * | 2015-12-14 | 2017-06-22 | 日本軽金属株式会社 | 疲労強度特性に優れた切削加工用アルミニウム合金押出材及びその製造方法 |
| CN107541689A (zh) * | 2017-08-30 | 2018-01-05 | 安徽省含山县兴建铸造厂 | 一种铝‑铬合金铸造工艺 |
| JP2019151918A (ja) * | 2018-03-05 | 2019-09-12 | 昭和電工株式会社 | Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金中空押出材およびその製造方法 |
| JP2020066752A (ja) * | 2018-10-22 | 2020-04-30 | 昭和電工株式会社 | Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出材およびその製造方法 |
| JP2020066751A (ja) * | 2018-10-22 | 2020-04-30 | 昭和電工株式会社 | Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金塑性加工材およびＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出材の製造方法 |
| US10646914B2 (en) | 2018-01-12 | 2020-05-12 | Accuride Corporation | Aluminum alloys for applications such as wheels and methods of manufacture |
-
1997
- 1997-05-14 JP JP12359897A patent/JP3324444B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1430965A2 (en) * | 2002-11-01 | 2004-06-23 | Sumitomo Light Metal Industries, Ltd. | Method of manufacturing high-strength aluminium alloy extruded product excelling in corrosion resistance and stress corrosion cracking resistance |
| EP1430965A3 (en) * | 2002-11-01 | 2005-03-16 | Sumitomo Light Metal Industries, Ltd. | Method of manufacturing high-strength aluminium alloy extruded product excelling in corrosion resistance and stress corrosion cracking resistance |
| JP2008023532A (ja) * | 2006-07-18 | 2008-02-07 | Kobe Steel Ltd | 耐熱アルミ合金製の形材の製造方法、耐熱アルミ合金製の形材及び耐熱アルミ合金製の形材の成形装置 |
| JP2008223108A (ja) * | 2007-03-14 | 2008-09-25 | Kobe Steel Ltd | アルミニウム合金鍛造材およびその製造方法 |
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| KR101148421B1 (ko) | 2007-03-14 | 2012-05-25 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 알루미늄 합금 단조재 및 그 제조방법 |
| US8372220B2 (en) | 2007-03-14 | 2013-02-12 | Kobe Steel, Ltd. | Aluminum alloy forgings and process for production thereof |
| JP2014208865A (ja) * | 2013-04-16 | 2014-11-06 | 日本軽金属株式会社 | 冷間塑性加工用熱処理型アルミニウム合金及びその製造方法 |
| JP2017110238A (ja) * | 2015-12-14 | 2017-06-22 | 日本軽金属株式会社 | 疲労強度特性に優れた切削加工用アルミニウム合金押出材及びその製造方法 |
| CN107541689A (zh) * | 2017-08-30 | 2018-01-05 | 安徽省含山县兴建铸造厂 | 一种铝‑铬合金铸造工艺 |
| US10646914B2 (en) | 2018-01-12 | 2020-05-12 | Accuride Corporation | Aluminum alloys for applications such as wheels and methods of manufacture |
| US11420249B2 (en) | 2018-01-12 | 2022-08-23 | Accuride Corporation | Aluminum wheels and methods of manufacture |
| JP2019151918A (ja) * | 2018-03-05 | 2019-09-12 | 昭和電工株式会社 | Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金中空押出材およびその製造方法 |
| JP2020066752A (ja) * | 2018-10-22 | 2020-04-30 | 昭和電工株式会社 | Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出材およびその製造方法 |
| WO2020085082A1 (ja) * | 2018-10-22 | 2020-04-30 | 昭和電工株式会社 | Ａｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系アルミニウム合金押出材およびその製造方法 |
| JP2020066751A (ja) * | 2018-10-22 | 2020-04-30 | 昭和電工株式会社 | Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金塑性加工材およびＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出材の製造方法 |
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