JPH10314904A - 連続鋳造用ノズル - Google Patents
連続鋳造用ノズルInfo
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- JPH10314904A JPH10314904A JP9145870A JP14587097A JPH10314904A JP H10314904 A JPH10314904 A JP H10314904A JP 9145870 A JP9145870 A JP 9145870A JP 14587097 A JP14587097 A JP 14587097A JP H10314904 A JPH10314904 A JP H10314904A
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Abstract
得る連続鋳造用ノズルを提供する。 【解決手段】 マグネシア5〜10wt%、アルミナセメ
ント2〜10wt%、残部がアルミナのキャスタブル耐火
物からなる。
Description
に用いる浸漬ノズル、ロングノズル、エアシールパイプ
等の連続鋳造用ノズルに関し、特に耐食性に優れた単層
のキャスタブル耐火物からなる連続鋳造用ノズルに関す
る。
は、外周部のアルミナ・グラファイト質の不定形耐火物
中に金属ワイヤーや鉄鋼線、カーボンファイバーの補強
材を配設し、溶融金属やスラグに触れる下部側のスラグ
ライン部やメタルライン部に耐スラグ、耐溶鋼性に優れ
たジルコン・グラファイト質等の不定形耐火物を使用
し、かつスラグライン部の上方側の溶融金属やスラグに
触れない部分に耐酸化性に優れたシャモット質の不定形
耐火物を使用した高耐用鋳造用ノズルが知られている
(特開平4−224062号公報参照)。又、アルミナ
・炭化珪素・カーボン質不定形耐火物からなるロングノ
ズル(「耐火物」Vol.44 No.8第 443〜449 頁参照)
や、シリカレスの高アルミナ質キャスタブル耐火物から
なる浸漬ノズル(「耐火物」Vol.49 No.2第64〜73頁参
照)が知られている。
部の不定形耐火物からなる従来の2層構造の鋳造用ノズ
ルは、製造工程が煩雑で、製造コスト面からも極めて非
現実的である。又、スラグライン部に位置するジルコン
・グラファイト質等の不定形耐火物も耐食性が未だ十分
とは言えない。一方、アルミナ・炭化珪素・カーボン質
不定形耐火物からなるロングノズルは、スラグライン部
の耐食性が未だ不十分であり、かつシリカレスの高アル
ミナ質キャスタブル耐火物からなる浸漬ノズルも、溶融
スラグパウダーに対する耐溶損性が未だ十分とは言えな
い。そこで、本発明は、製造工程が簡単で、かつ耐食性
を大幅に高め得る連続鋳造用ノズルを提供することを目
的とする。
め、本発明の第1の連続鋳造用ノズルは、マグネシア5
〜10wt%、アルミナセメント2〜10wt%、残部がア
ルミナのキャスタブル耐火物からなることを特徴とす
る。前記マグネシアの粒径は、0.5mm以下であること
が好ましい。又、第2の連続鋳造用ノズルは、第1のも
のにおいて、スチールファイバーが外率で1〜3wt%添
加されていることを特徴とする。
にて二次スピネルを生成させる。二次スピネルは、耐食
性に優れると同時に、生成時の体積膨張により組織中に
存在する空隙の一部を埋める働きを有し、結果的にスラ
グの浸潤を抑制することができる。又、スピネルの生成
による焼結(結合)強度が向上し、かつ体積膨張に伴う
マイクロクラック導入効果により応力緩和作用が付与さ
れる。この結果、連続鋳造用ノズルに最低限必要な耐熱
衝撃性が付与される。マグネシアの添加量が、5wt%未
満であると、二次スピネルの生成量が少なすぎる。10
wt%を超えると、体積膨張が大きくなりすぎて、結果的
に必要な耐食性、耐浸潤性、耐熱衝撃性が得られない。
バインダーとして機能するアルミナセメントの添加量
が、2wt%未満であると、施工時の強度が低くなる。1
0wt%を超えると、スラグとの反応相において、ゲーレ
ナイト、アノーサイト等の低融点鉱物が生成され易く、
構造的スポーリングの要因となる。アルミナセメント
は、CaOが30wt%以下のものが望ましい。主原料の
アルミナは、本質的に耐スラグ侵食性、耐溶鋼性に優れ
る材質であるが、不純物の含有量が2wt%を超えると、
これらの特性が極めて低下することから、純度98%以
上のものを使用することが望ましい。アルミナとして
は、耐食性に優れる電融アルミナを使用することが望ま
しい。
反応表面積が小さすぎるため、十分に二次スピネルを生
成させることができない。スチールファイバーは、強度
強化や破壊靱性の強化による耐熱衝撃性を向上させる。
連続鋳造用ノズルに最低限必要な強度や耐熱衝撃性は、
前述したように、マグネシア添加による二次スピネルの
生成で確保できるが、これらの特性を更に強化し、使用
時の安全率を高めるためには、スチールファイバーの添
加が極めて重要である。スチールファイバーの外率での
添加量が、1wt%未満であると、添加効果が得られな
い。3wt%を超えると、添加効果が飽和すると同時に、
キャスタブル耐火物の流動性が悪化し、結果的に空隙の
多い組織となり高耐食性が得られない。スチールファイ
バーの径と長さは、製造される連続鋳造用ノズルの形状
(主に肉厚)に対応させて、直径0.3〜0.6mm、長
さ5〜30mm程度のものを適宜選択すればよい。又、形
状は、ストレート形で差し支えないが、波形やインデン
ト形を使用することが望ましい。
て具体的な実施例と比較例を参照して説明する。 実施例1〜3 表1に示す各原料配合を秤量し、所要量の水を加えてミ
キサーで混練後、40×40×160mmのテストピース
用金型へ加振しながら流し込み、24時間養生後、脱型
した。次いで、350℃の温度で12時間保持して各テ
ストピースを得、それぞれの物性測定、耐食性、耐浸潤
性及び耐熱衝撃性の評価に供試した。耐食性、耐スラグ
浸潤性及び耐熱衝撃性の評価は、誘導炉による浸漬法に
て実施した。すなわち、モールドパウダーを浮かべた1
600℃の温度の溶鋼に、先ず、テストピースを湯面上
(浸漬させない)で5分間保持して予熱し、その後30
分間浸漬した。次いで、室温まで冷却した後、テストピ
ースを切断し、溶損量の測定と浸潤の程度を観察した。
又、耐熱衝撃性の評価は、テストピースを90秒間浸漬
後に空冷する操作を3回繰り返し、切断面のクラックの
程度を観察した。更に、筒形状に流し込んで作製したテ
ストピースに、誘導炉の溶鋼を注ぎ込み、亀裂の発生の
無いことも確認した。これらの結果を表1に併記した。
のテストピース(比較例1〜4及び7)及びアルミナ・
グラファイト質(比較例5)、ジルコニア・グラファイ
ト質(比較例6)のテストピースを作製して評価に供試
し、その結果を表2に併記した。
のものは、かさ比重、曲げ強度及び耐スラグ浸潤性を従
来のジルコニア・グラファイト質のものと同等若しくは
それ以上にすることができると共に、耐食性を大幅に高
めることができ、耐熱衝撃性を良好にできる。なお、リ
ン酸アルミニウムをバインダーとして使用することも検
討したが、マグネシアの存在によりすぐに硬化してしま
うため、流し込み施工はできなかった。比較例7は、バ
インダーとして珪酸ソーダの使用を試みたものである
が、珪酸ソーダは融点を下げてしまうため、耐食性が劣
ってしまい、実質的に使用できないものであった。
続鋳造用ノズルによれば、流し込みによる作製が可能に
なると共に、二次スピネルが生成されるので、製造工程
を簡単にすることができ、製造コストの低減を図ること
ができ、かつ従来材質に比べて耐食性を大幅に高めるこ
とができ、ひいては高耐用のものとすることができる。
Claims (3)
- 【請求項1】 マグネシア5〜10wt%、アルミナセメ
ント2〜10wt%、残部がアルミナのキャスタブル耐火
物からなることを特徴とする連続鋳造用ノズル。 - 【請求項2】 前記マグネシアの粒径が0.5mm以下で
あることを特徴とする請求項1記載の連続鋳造用ノズ
ル。 - 【請求項3】 スチールファイバーが外率で1〜3wt%
添加されていることを特徴とする請求項1又は2記載の
連続鋳造用ノズル。
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Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2017035728A (ja) * | 2015-08-11 | 2017-02-16 | 品川リフラクトリーズ株式会社 | 連続鋳造用浸漬ノズル |
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- 1997-05-20 JP JP14587097A patent/JP3598484B2/ja not_active Expired - Fee Related
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