JPH10309575A - 純水製造装置 - Google Patents
純水製造装置Info
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- JPH10309575A JPH10309575A JP9119525A JP11952597A JPH10309575A JP H10309575 A JPH10309575 A JP H10309575A JP 9119525 A JP9119525 A JP 9119525A JP 11952597 A JP11952597 A JP 11952597A JP H10309575 A JPH10309575 A JP H10309575A
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- membrane separation
- separation device
- heating
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- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
- Degasification And Air Bubble Elimination (AREA)
- Treatment Of Water By Ion Exchange (AREA)
- Physical Water Treatments (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ＲＯ膜分離装置２と脱気装置４とを備える純
水製造装置において、ＲＯ膜分離装置におけるスライム
汚染による透過水量の低下を防止すると共に、脱気装置
におけるＴＯＣ除去効率を高めることで、高純度の純水
を効率的に製造する。 【解決手段】 ＲＯ膜分離装置２に４０〜４５℃の原水
を給水する。 【効果】 ４０〜４５℃の水では、直接的な殺菌作用は
ないが、スライムの付着抑制には効果があるため、ＲＯ
膜分離装置のスライム汚染を防止できる。加温により透
過水量も向上するため、ＲＯ膜分離装置の運転圧力を低
くすることができることからもスライムの付着が防止さ
れる。４０〜４５℃に加温することで、脱気装置におい
て、ＲＯ膜分離装置や後段のイオン交換装置では除去し
難い揮発性有機物を除去することが可能となり、結果と
して処理水のＴＯＣが低減する。
水製造装置において、ＲＯ膜分離装置におけるスライム
汚染による透過水量の低下を防止すると共に、脱気装置
におけるＴＯＣ除去効率を高めることで、高純度の純水
を効率的に製造する。 【解決手段】 ＲＯ膜分離装置２に４０〜４５℃の原水
を給水する。 【効果】 ４０〜４５℃の水では、直接的な殺菌作用は
ないが、スライムの付着抑制には効果があるため、ＲＯ
膜分離装置のスライム汚染を防止できる。加温により透
過水量も向上するため、ＲＯ膜分離装置の運転圧力を低
くすることができることからもスライムの付着が防止さ
れる。４０〜４５℃に加温することで、脱気装置におい
て、ＲＯ膜分離装置や後段のイオン交換装置では除去し
難い揮発性有機物を除去することが可能となり、結果と
して処理水のＴＯＣが低減する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は逆浸透（ＲＯ）膜分
離装置と脱気装置とを備える純水製造装置に係り、特
に、ＲＯ膜分離装置におけるスライム汚染による透過水
量の低下を防止すると共に脱気装置におけるＴＯＣ除去
効率を高めた純水製造装置に関する。
離装置と脱気装置とを備える純水製造装置に係り、特
に、ＲＯ膜分離装置におけるスライム汚染による透過水
量の低下を防止すると共に脱気装置におけるＴＯＣ除去
効率を高めた純水製造装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】工水、市水、井水、希薄排水を原水とし
て純水を製造するための装置として、従来、ＲＯ膜分離
装置で脱塩処理した後、脱気装置で溶存酸素（ＤＯ）を
除去し、更に混床式イオン交換装置でイオン交換処理す
る純水製造装置がある。
て純水を製造するための装置として、従来、ＲＯ膜分離
装置で脱塩処理した後、脱気装置で溶存酸素（ＤＯ）を
除去し、更に混床式イオン交換装置でイオン交換処理す
る純水製造装置がある。
【０００３】従来、このような純水製造装置の給水（Ｒ
Ｏ膜分離装置入口水）には、２５℃前後の常温の水が通
水されている。
Ｏ膜分離装置入口水）には、２５℃前後の常温の水が通
水されている。
【０００４】また、系内の殺菌力を高め、紫外線酸化装
置を不要とするものとして、系内の水の濃度を７０〜１
１０℃に高める方法も提案されている（特開昭６０−２
６１５８５号公報）。この方法では、具体的には純水製
造工程の最終段階において、水の濃度を７０〜１１０℃
に加熱している。
置を不要とするものとして、系内の水の濃度を７０〜１
１０℃に高める方法も提案されている（特開昭６０−２
６１５８５号公報）。この方法では、具体的には純水製
造工程の最終段階において、水の濃度を７０〜１１０℃
に加熱している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来の純水製造装置で
は、ＲＯ膜分離装置におけるスライム汚染による透過水
量の低下の問題があった。また、処理水のＴＯＣ濃度が
比較的高く、ＴＯＣの低減のためには高価な紫外線酸化
装置等の増設が必要とされるという問題もあった。な
お、このＴＯＣは、ＲＯ膜分離装置やイオン交換装置で
は除去し難い揮発性有機物に起因するものと考えられ
る。
は、ＲＯ膜分離装置におけるスライム汚染による透過水
量の低下の問題があった。また、処理水のＴＯＣ濃度が
比較的高く、ＴＯＣの低減のためには高価な紫外線酸化
装置等の増設が必要とされるという問題もあった。な
お、このＴＯＣは、ＲＯ膜分離装置やイオン交換装置で
は除去し難い揮発性有機物に起因するものと考えられ
る。
【０００６】特開昭６０−２６１５８５号公報記載の方
法では、加熱温度が高過ぎるために、加熱コストが嵩む
上に、系内を耐熱部材で構成する必要がある。しかも、
この方法では、実際には最終工程のみに加熱水を通水し
ているため、前段のＲＯ膜分離装置のスライム汚染を防
止し得ない。
法では、加熱温度が高過ぎるために、加熱コストが嵩む
上に、系内を耐熱部材で構成する必要がある。しかも、
この方法では、実際には最終工程のみに加熱水を通水し
ているため、前段のＲＯ膜分離装置のスライム汚染を防
止し得ない。
【０００７】本発明は上記従来の問題点を解決し、ＲＯ
膜分離装置と脱気装置とを備える純水製造装置におい
て、ＲＯ膜分離装置におけるスライム汚染による透過水
量の低下を防止すると共に、脱気装置におけるＴＯＣ除
去効率を高めることで、高純度の純水を効率的に製造す
ることができる純水製造装置を提供することを目的とす
る。
膜分離装置と脱気装置とを備える純水製造装置におい
て、ＲＯ膜分離装置におけるスライム汚染による透過水
量の低下を防止すると共に、脱気装置におけるＴＯＣ除
去効率を高めることで、高純度の純水を効率的に製造す
ることができる純水製造装置を提供することを目的とす
る。
【０００８】
【課題を解決するための手段】請求項１の純水製造装置
は、逆浸透膜分離装置及び脱気装置を備える純水製造装
置において、該装置に４０〜４５℃の原水を供給する給
水手段を設けたことを特徴する。
は、逆浸透膜分離装置及び脱気装置を備える純水製造装
置において、該装置に４０〜４５℃の原水を供給する給
水手段を設けたことを特徴する。
【０００９】４０〜４５℃の水では、直接的な殺菌作用
はないが、スライムの付着抑制には効果があるため、Ｒ
Ｏ膜分離装置のスライム汚染を防止できる。また、加温
により透過水量も向上するため、ＲＯ膜分離装置の運転
圧力を低くすることができることからもスライムの付着
が防止される。
はないが、スライムの付着抑制には効果があるため、Ｒ
Ｏ膜分離装置のスライム汚染を防止できる。また、加温
により透過水量も向上するため、ＲＯ膜分離装置の運転
圧力を低くすることができることからもスライムの付着
が防止される。
【００１０】しかも、４０〜４５℃に加温することで、
脱気装置において、ＲＯ膜分離装置や後段のイオン交換
装置では除去し難い揮発性有機物を除去することが可能
となり、結果として処理水のＴＯＣが低減する。
脱気装置において、ＲＯ膜分離装置や後段のイオン交換
装置では除去し難い揮発性有機物を除去することが可能
となり、結果として処理水のＴＯＣが低減する。
【００１１】４０〜４５℃程度の給水であれば、系内の
各部材について、特別な耐熱構造を必要とすることがな
く、設備コスト高騰の問題も殆どない。
各部材について、特別な耐熱構造を必要とすることがな
く、設備コスト高騰の問題も殆どない。
【００１２】請求項２の純水製造装置は、原水を予備加
熱する熱交換器と、該熱交換器で予備加熱された水を４
０〜４５℃に加熱する加熱手段と、該加熱手段で加熱さ
れた水を脱塩処理する逆浸透膜分離装置と、該逆浸透膜
分離装置の透過水を脱気処理する脱気装置と、該脱気装
置の脱気水をイオン交換処理するイオン交換装置とを備
える純水製造装置であって、該脱気水を前記熱交換器に
送給する手段と、該熱交換器で熱交換された脱気水をイ
オン交換装置に送給する手段とを設け、該脱気水で原水
を予備加熱するようにしたことを特徴とする。
熱する熱交換器と、該熱交換器で予備加熱された水を４
０〜４５℃に加熱する加熱手段と、該加熱手段で加熱さ
れた水を脱塩処理する逆浸透膜分離装置と、該逆浸透膜
分離装置の透過水を脱気処理する脱気装置と、該脱気装
置の脱気水をイオン交換処理するイオン交換装置とを備
える純水製造装置であって、該脱気水を前記熱交換器に
送給する手段と、該熱交換器で熱交換された脱気水をイ
オン交換装置に送給する手段とを設け、該脱気水で原水
を予備加熱するようにしたことを特徴とする。
【００１３】この純水製造装置であれば、熱の有効利用
が図れ、エネルギーコストを低減できる上に、後段のイ
オン交換装置のイオン交換樹脂の熱劣化も防止できる。
が図れ、エネルギーコストを低減できる上に、後段のイ
オン交換装置のイオン交換樹脂の熱劣化も防止できる。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下に図面を参照して本発明の実
施の形態を詳細に説明する。
施の形態を詳細に説明する。
【００１５】図１は本発明の純水製造装置の実施の形態
を示す系統図である。
を示す系統図である。
【００１６】原水、即ち、工水、市水、井水、希薄排水
等、或いはこれらを必要により前処理した水は、まずタ
ンク１でヒータ１Ａにより４０〜４５℃に加熱される。
等、或いはこれらを必要により前処理した水は、まずタ
ンク１でヒータ１Ａにより４０〜４５℃に加熱される。
【００１７】本発明において、この加熱温度が４０℃未
満では、本発明によるスライム汚染防止効果及びＴＯＣ
低減効果が十分に得られない。この加熱温度が４５℃を
超えると、加熱コストの高騰や設備の耐熱設計の改良等
で工業的に不利である。４０℃以上の加熱であれば、ス
ライム汚染防止効果及びＴＯＣ低減効果が十分に得ら
れ、また、４５℃以下の加熱であれば、既存の設備にそ
のまま適用することができる。
満では、本発明によるスライム汚染防止効果及びＴＯＣ
低減効果が十分に得られない。この加熱温度が４５℃を
超えると、加熱コストの高騰や設備の耐熱設計の改良等
で工業的に不利である。４０℃以上の加熱であれば、ス
ライム汚染防止効果及びＴＯＣ低減効果が十分に得ら
れ、また、４５℃以下の加熱であれば、既存の設備にそ
のまま適用することができる。
【００１８】タンク１で加熱された原水は、ポンプＰに
よりまずＲＯ膜分離装置２に通水されて脱塩処理され
る。
よりまずＲＯ膜分離装置２に通水されて脱塩処理され
る。
【００１９】このＲＯ膜分離装置２において、給水は４
０〜４５℃に加温されているため、ＲＯ膜へのスライム
付着は防止され、また、加温により透過水量が向上する
ことで給水圧力を低くできることからも、ＲＯ膜へのス
ライムの付着はより一層防止される。
０〜４５℃に加温されているため、ＲＯ膜へのスライム
付着は防止され、また、加温により透過水量が向上する
ことで給水圧力を低くできることからも、ＲＯ膜へのス
ライムの付着はより一層防止される。
【００２０】このＲＯ膜分離装置２のＲＯ膜としては、
４０〜４５℃の耐熱性を有するものであれば良く、一般
的なポリアミド系ＲＯ膜（例えば、日東電工社製「ＮＴ
Ｒ−７５９ＨＲ」）等を用いることができる。
４０〜４５℃の耐熱性を有するものであれば良く、一般
的なポリアミド系ＲＯ膜（例えば、日東電工社製「ＮＴ
Ｒ−７５９ＨＲ」）等を用いることができる。
【００２１】なお、本発明では、このように加温による
透過水量の向上で、ＲＯ膜分離装置２の給水圧力を１０
ｋｇ／ｃｍ2 以下とすることができる。処理効率等を勘
案した場合、ＲＯ膜分離装置２の給水圧力は特に７．５
〜１０ｋｇ／ｃｍ2 とするのが好ましい。
透過水量の向上で、ＲＯ膜分離装置２の給水圧力を１０
ｋｇ／ｃｍ2 以下とすることができる。処理効率等を勘
案した場合、ＲＯ膜分離装置２の給水圧力は特に７．５
〜１０ｋｇ／ｃｍ2 とするのが好ましい。
【００２２】ＲＯ膜分離装置２の濃縮水の一部は系外へ
排出され、残部はタンク１に循環される。また、透過水
の一部はタンク３の水位に応じてタンク１に返送され
る。
排出され、残部はタンク１に循環される。また、透過水
の一部はタンク３の水位に応じてタンク１に返送され
る。
【００２３】ＲＯ膜分離装置２の透過水はタンク３を経
て脱気装置４に通水されて脱気処理される。
て脱気装置４に通水されて脱気処理される。
【００２４】この脱気装置４としては特に制限はなく、
真空脱気装置、Ｎ2 脱気装置、膜脱気装置等を用いるこ
とができる。
真空脱気装置、Ｎ2 脱気装置、膜脱気装置等を用いるこ
とができる。
【００２５】脱気装置４においては、ＤＯの除去が行わ
れるが、本発明では、給水の温度が高いためにこのＤＯ
除去効率が高い上に、ＲＯ膜分離やイオン交換処理では
除去困難な揮発性有機物の除去も脱気装置４で行うこと
ができるため、処理水のＴＯＣが低減される。
れるが、本発明では、給水の温度が高いためにこのＤＯ
除去効率が高い上に、ＲＯ膜分離やイオン交換処理では
除去困難な揮発性有機物の除去も脱気装置４で行うこと
ができるため、処理水のＴＯＣが低減される。
【００２６】脱気装置４の流出水は処理水として次の工
程へ送られる。
程へ送られる。
【００２７】本発明では、このように原水の加温を行う
に当り、脱気処理水と原水とを熱交換して、脱気処理水
の熱を回収することにより、加熱コストを低減すること
ができる。
に当り、脱気処理水と原水とを熱交換して、脱気処理水
の熱を回収することにより、加熱コストを低減すること
ができる。
【００２８】図２は、このような熱回収を行う純水製造
装置の実施の形態を示す系統図であり、原水はまず熱回
収用熱交換器１１に導入され、後段の脱気装置１４の脱
気水と熱交換される。一般に、脱気装置１４の脱気水は
４０〜４５℃であり、２０〜２５℃程度の常温の原水と
熱交換することにより、原水を３０〜３５℃程度に加温
することができる。
装置の実施の形態を示す系統図であり、原水はまず熱回
収用熱交換器１１に導入され、後段の脱気装置１４の脱
気水と熱交換される。一般に、脱気装置１４の脱気水は
４０〜４５℃であり、２０〜２５℃程度の常温の原水と
熱交換することにより、原水を３０〜３５℃程度に加温
することができる。
【００２９】熱回収用熱交換器１１で加温された原水は
次いで加熱用熱交換器１２に導入され、４０〜４５℃に
加熱された後、ポンプＰによりＲＯ膜分離装置１３に通
水される。ＲＯ膜分離装置１３の濃縮水は前述の如く、
原水側へ循環されるか系外へ排水され、透過水は次いで
脱気装置１４で脱気処理される。
次いで加熱用熱交換器１２に導入され、４０〜４５℃に
加熱された後、ポンプＰによりＲＯ膜分離装置１３に通
水される。ＲＯ膜分離装置１３の濃縮水は前述の如く、
原水側へ循環されるか系外へ排水され、透過水は次いで
脱気装置１４で脱気処理される。
【００３０】脱気装置１４からの４０〜４５℃程度の脱
気水は熱回収用熱交換器１１で原水と熱交換されること
で３０〜３５℃程度に冷却された後、イオン交換装置
（一般的には混床式イオン交換装置）１５でイオン交換
され、イオン交換装置１５の流出水は処理水として別の
工程に送られる。
気水は熱回収用熱交換器１１で原水と熱交換されること
で３０〜３５℃程度に冷却された後、イオン交換装置
（一般的には混床式イオン交換装置）１５でイオン交換
され、イオン交換装置１５の流出水は処理水として別の
工程に送られる。
【００３１】このように、脱気水の熱回収を行うこと
で、原水の加熱コストの低減を図ることができる上に、
脱気水を更にイオン交換する場合、イオン交換樹脂の熱
劣化を防止でき、工業的に極めて有利である。
で、原水の加熱コストの低減を図ることができる上に、
脱気水を更にイオン交換する場合、イオン交換樹脂の熱
劣化を防止でき、工業的に極めて有利である。
【００３２】
【実施例】以下に実施例及び比較例を挙げて本発明をよ
り具体的に説明する。
り具体的に説明する。
【００３３】実施例１ 図１に示す純水製造装置により、厚木市水を限外濾過膜
分離装置で前処理した水を原水として純水の製造を行っ
た。
分離装置で前処理した水を原水として純水の製造を行っ
た。
【００３４】原水をタンク１に送り、ヒータ１Ａで４０
℃に加温した後、下記仕様のＲＯ膜分離装置２に下記条
件で通水し、透過水をタンク３を経て下記仕様の脱気装
置４に下記条件で通水して脱気処理した。ＲＯ膜分離装
置２の濃縮水はその２５％を系外へ抜き出し、残部をタ
ンク１に戻し、処理水量とＲＯ濃縮水ブロー量とに見合
う原水量をタンク１に導入した。
℃に加温した後、下記仕様のＲＯ膜分離装置２に下記条
件で通水し、透過水をタンク３を経て下記仕様の脱気装
置４に下記条件で通水して脱気処理した。ＲＯ膜分離装
置２の濃縮水はその２５％を系外へ抜き出し、残部をタ
ンク１に戻し、処理水量とＲＯ濃縮水ブロー量とに見合
う原水量をタンク１に導入した。
【００３５】ＲＯ膜分離装置２ 装置仕様：日東電工社製ＲＯ膜モジュール「ＮＴＲ−７
５９ＨＲ」（４インチ）１本 脱気装置４ 装置仕様：ネットリング充填高さ４ｍのアクリルカラム 充填材下部にＮ2 ガス通気手段 ７日間運転を継続した後のＲＯ膜分離装置２の透過水量
低下率と、処理水（脱気装置４出口水）の７日間の平均
水質を表１に示す。
５９ＨＲ」（４インチ）１本 脱気装置４ 装置仕様：ネットリング充填高さ４ｍのアクリルカラム 充填材下部にＮ2 ガス通気手段 ７日間運転を継続した後のＲＯ膜分離装置２の透過水量
低下率と、処理水（脱気装置４出口水）の７日間の平均
水質を表１に示す。
【００３６】比較例１ 実施例１において、ＲＯ膜分離装置２の給水の濃度を２
０〜２５℃の常温としたこと以外は同様にして処理を行
い、７日間運転を継続した後のＲＯ膜分離装置２の透過
水量低下率と、処理水（脱気装置４出口水）の７日間の
平均水質を表１に示した。
０〜２５℃の常温としたこと以外は同様にして処理を行
い、７日間運転を継続した後のＲＯ膜分離装置２の透過
水量低下率と、処理水（脱気装置４出口水）の７日間の
平均水質を表１に示した。
【００３７】
【表１】
【００３８】表１より、本発明によれば、ＲＯ膜分離装
置の透過水量の低下を防止すると共に、処理水の水質を
高めることができることがわかる。
置の透過水量の低下を防止すると共に、処理水の水質を
高めることができることがわかる。
【００３９】
【発明の効果】以上詳述した通り、本発明の純水製造装
置によれば、ＲＯ膜分離装置と脱気装置とを備える純水
製造装置において、ＲＯ膜分離装置におけるスライム汚
染による透過水量の低下を防止すると共に、脱気装置に
おけるＴＯＣ除去効率を高めることで、高純度の純水を
効率的に製造することができる。
置によれば、ＲＯ膜分離装置と脱気装置とを備える純水
製造装置において、ＲＯ膜分離装置におけるスライム汚
染による透過水量の低下を防止すると共に、脱気装置に
おけるＴＯＣ除去効率を高めることで、高純度の純水を
効率的に製造することができる。
【００４０】しかも、本発明の純水製造装置では、給水
の温度が４０〜４５℃と過度に高くないため、加熱コス
トや設備コストの高騰を抑えることができる。
の温度が４０〜４５℃と過度に高くないため、加熱コス
トや設備コストの高騰を抑えることができる。
【００４１】請求項２の純水製造装置によれば、このよ
うな純水製造装置において、熱エネルギーを有効に利用
すると共に、後段のイオン交換装置のイオン交換樹脂の
熱劣化を防止して効率的な処理を行える。
うな純水製造装置において、熱エネルギーを有効に利用
すると共に、後段のイオン交換装置のイオン交換樹脂の
熱劣化を防止して効率的な処理を行える。
【図１】請求項１の純水製造装置の実施の形態を示す系
統図である。
統図である。
【図２】請求項２の純水製造装置の実施の形態を示す系
統図である。
統図である。
１，３ タンク ２ ＲＯ膜分離装置 ４ 脱気装置 １１ 熱回収用熱交換器 １２ 加熱用熱交換器 １３ ＲＯ膜分離装置 １４ 脱気装置 １５ イオン交換装置
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ０２Ｆ 9/00 ５０２ Ｃ０２Ｆ 9/00 ５０２Ａ ５０２Ｆ ５０２Ｊ ５０２Ｚ ５０３ ５０３Ｂ ５０４ ５０４Ｂ
Claims (2)
- 【請求項１】 逆浸透膜分離装置及び脱気装置を備える
純水製造装置において、 該装置に４０〜４５℃の原水を供給する給水手段を設け
たことを特徴する純水製造装置。 - 【請求項２】 原水を予備加熱する熱交換器と、 該熱交換器で予備加熱された水を４０〜４５℃に加熱す
る加熱手段と、 該加熱手段で加熱された水を脱塩処理する逆浸透膜分離
装置と、 該逆浸透膜分離装置の透過水を脱気処理する脱気装置
と、 該脱気装置の脱気水をイオン交換処理するイオン交換装
置とを備える純水製造装置であって、 該脱気水を前記熱交換器に送給する手段と、該熱交換器
で熱交換された脱気水をイオン交換装置に送給する手段
とを設け、該脱気水で原水を予備加熱するようにしたこ
とを特徴とする純水製造装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9119525A JPH10309575A (ja) | 1997-05-09 | 1997-05-09 | 純水製造装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9119525A JPH10309575A (ja) | 1997-05-09 | 1997-05-09 | 純水製造装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10309575A true JPH10309575A (ja) | 1998-11-24 |
Family
ID=14763445
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9119525A Pending JPH10309575A (ja) | 1997-05-09 | 1997-05-09 | 純水製造装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10309575A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009204280A (ja) * | 2008-02-29 | 2009-09-10 | Panasonic Corp | 冷凍装置の廃熱回収装置 |
| JP2010058064A (ja) * | 2008-09-04 | 2010-03-18 | Asahi Kasei Engineering Kk | ろ過装置及びろ過方法 |
| JP2013071061A (ja) * | 2011-09-28 | 2013-04-22 | Jfe Steel Corp | 膜ろ過モジュールの透過流量増加方法 |
| JP2016107178A (ja) * | 2014-12-02 | 2016-06-20 | 三浦工業株式会社 | 水処理システム |
| JP2017506900A (ja) * | 2014-02-26 | 2017-03-16 | メルク パテント ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングＭｅｒｃｋ Ｐａｔｅｎｔ Ｇｅｓｅｌｌｓｃｈａｆｔ ｍｉｔ ｂｅｓｃｈｒａｅｎｋｔｅｒ Ｈａｆｔｕｎｇ | 非液体サンプルで行われる微生物を検出する方法 |
| JP2017074574A (ja) * | 2015-10-16 | 2017-04-20 | 水ｉｎｇ株式会社 | 水処理方法及び水処理装置 |
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-
1997
- 1997-05-09 JP JP9119525A patent/JPH10309575A/ja active Pending
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