JPH1030862A - 空調装置用膨張弁 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】一端を該高圧側通路に同軸に連通させたオリフ
ィスの他端を連通させた低圧側通路が、該オリフィスの
軸線と直交する方向に延設され、オリフィスの一端の開
口面積を調整可能として高圧側通路に収納される弁体
に、オリフィスを同軸に貫通する作動棒が連接される空
調装置用膨張弁において、設計自由度を増大するととも
に加工上有利とした構成で、騒音の発生を抑制する。 【解決手段】オリフィス１５が、その直径ｄを軸方向に
沿うほぼ全長にわたって同一とした単純な円形孔に形成
され、オリフィス１５の直径ｄ、オリフィス１５の長さ
Ｌ、ならびに高圧側通路１２の直径Ｄが、０．３≦ｄ／
Ｄ≦０．５、０．１５≦Ｌ／ｄ≦０．３５の関係を満足
するように設定される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、車両用空調装置等
の冷凍サイクルで用いられる空調装置用膨張弁に関し、
特に、高圧側通路と、一端を該高圧側通路に同軸に連通
させたオリフィスと、該オリフィスの他端を連通させて
オリフィスの軸線と直交する方向に延びる低圧側通路と
が弁本体に設けられ、前記オリフィスの一端の開口面積
を調整可能として高圧側通路に収納される弁体に、軸方
向の往復動を可能としてオリフィスを同軸に貫通する作
動棒が連接される空調装置用膨張弁に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、かかる空調装置用膨張弁は、たと
えば特開平１−２９１０７６号公報等により知られてい
る。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】ところで、このような
膨張弁では、次の〜を原因とした騒音発生の可能性
がある。 冷媒がオリフィスを通過するときの気泡発生、消滅に
伴なうパルス発生音 冷媒がオリフィスを通過した後の気泡衝突、攪乱に伴
なう流動音およびキャビテーション音 冷媒のオリフィス通過時、通過後の弁体および作動棒
の振動音 上記〜に起因した弁本体の振動、共鳴音 そこで、上記公報で開示された先行技術では、そのよう
な騒音の発生を防止するために、オリフィスが、高圧側
通路に連なる円形の弁口と、該弁口から低圧側通路に向
かうにつれて大径となるテーパ部とで形成され、オリフ
ィスの全長をＬ、弁口の直径をｄとしたときに、Ｌ／ｄ
が０．２５以下となるように設定されている。かかる構
成によれば、テーパ部により、オリフィスから低圧側通
路への冷媒流通に伴なう気泡の衝突、攪乱が抑制され、
０．２５以下にＬ／ｄが設定されることにより、オリフ
ィス内での冷媒流通に伴なう気泡の発生・消滅が抑制さ
れ、気泡の衝突、攪乱抑制ならびに気泡の発生・消滅抑
制によって弁体および作動棒の振動が抑制され、結果と
して騒音の発生が防止される。

【０００４】ところが、上述のようにＬ／ｄが０．２５
以下の比較的小さい値に設定されるので設計自由度が狭
くなり、また高圧側通路が深穴でしかも通路径が小さい
場合には、テーパ部の加工が面倒であり、加工精度も劣
ったものとなる。さらにオリフィスの直径ｄを従来通り
の値（１．８〜２．８ｍｍ）とした場合には、オリフィ
スの長さＬが極端に小さく（Ｌ≦０．４５〜０．７ｍ
ｍ）なり、弁本体にオリフィスを形成することが難し
く、特にテーパ部を有したオリフィスの形成が困難とな
るだけでなく、オリフィスを形成した部分での弁本体の
剛性が不足し、却って振動騒音発生の要因となる。

【０００５】本発明は、かかる事情に鑑みてなされたも
のであり、上記設計自由度および加工上の問題を解決し
た上で、騒音の発生を抑制し得るようにした空調装置用
膨張弁を提供することを目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明では、オリフィスが、その直径ｄを軸方向に
沿うほぼ全長にわたって同一とした単純な円形孔に形成
され、前記オリフィスの直径ｄ、該オリフィスの長さ
Ｌ、ならびに高圧側通路の直径Ｄが、 ０．３≦ｄ／Ｄ≦０．５ ０．１５≦Ｌ／ｄ≦０．３５ の関係を満足するように設定される。

【０００７】かかる構成によれば、オリフィスが単純な
円形孔であることにより、高圧側通路が深穴でしかも通
路径が小さい場合でも、オリフィスの穿孔加工が容易で
ある。また０．３≦ｄ／Ｄと設定されることにより、オ
リフィスの直径を比較的大きくして、高圧側通路からオ
リフィスを経て低圧側通路に冷媒が流通するときの流速
変化すなわち圧力変化を抑え、気泡の衝突、攪乱を抑制
することができ、ｄ／Ｄ≦０．５と設定されることによ
り、オリフィスによる絞り効果の低下を回避して冷凍装
置で必要とされる冷凍能力を保持することができる。し
かも０．１５≦Ｌ／ｄ≦０．３５と設定されることによ
り、オリフィス内での冷媒流通に伴なう気泡の発生・消
滅を抑制しつつ設計自由度を従来よりも大きくすること
が可能となり、０．３≦ｄ／Ｄ≦０．５の設定と相まっ
て、オリフィスＬの長さを比較的大きくすることを可能
とし、オリフィスの加工を比較的容易とすることができ
るとともに、オリフィスの部分での弁本体の剛性向上を
図ることができる。

【０００８】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を、添
付図面に示した本発明の実施例に基づいて説明する。

【０００９】図１ないし図６は本発明の第１実施例を示
すものであり、図１は本発明を適用した車両用空調装置
の構成を示す系統図、図２は膨張弁の縦断面図、図３は
図２の要部拡大図、図４はｄ／ＤおよびＬ／ｄによる音
圧レベルの変化を示す図、図５はｄ／Ｄによる冷凍性能
変化を示す図、図６は冷媒流量に応じた音圧レベルを示
す図である。

【００１０】先ず図１において、この車両用空調装置
は、エバポレータ５と、圧縮機６と、コンデンサ７と、
レシーバタンク８と、膨張弁９とが、この順に閉回路を
なすように接続されて成るものであり、この空調装置に
おいて、圧縮機６から吐出される高圧の冷媒ガスは、コ
ンデンサ７を通過する間に凝縮して液状となり、レシー
バタンク８内に導入される。このレシーバタンク８から
は冷房負荷に応じた量の液状冷媒が膨張弁９に送られ、
この膨張弁９で急激に膨張させられることにより低温、
低圧の湿りガスとなった冷媒は、エバポレータ５におい
て放冷することにより蒸発し、低圧の乾きガスすなわち
過熱ガスとなった冷媒が圧縮機６に戻ることになる。

【００１１】図２を併せて参照して、膨張弁９の弁本体
１０には、レシーバタンク８の出口に接続された管路１
１に通じる高圧側通路１２と、エバポレータ５の入口に
接続された管路１３に通じる低圧側通路１４と、高圧側
通路１２および低圧側通路１４間を結ぶオリフィス１５
とが設けられる。高圧側通路１２は、外端を管路１１に
接続させる深穴状に形成されており、外端を管路１３に
接続させる低圧側通路１４は、高圧側通路１２の軸線延
長線に直交する軸線を有するとともに内端を閉じるよう
にして形成される。オリフィス１５は、そのほぼ全長に
わたって同径である単純な円形孔に形成されるものであ
り、一端を高圧側通路１２の内端に同軸に連通させると
ともに他端を低圧側通路１４の内端部に直角に連通させ
るようにして弁本体１０に穿設される。

【００１２】高圧側通路１２には、オリフィス１５の一
端の開口面積を調整する球状の弁体１６が収納されてお
り、該弁体１６が固着されたリテーナ１７₁ と、高圧側
通路１２の中間部に進退自在に螺合されたリング状の調
節部材１８との間に、コイルばね１９₁ が設けられ、該
コイルばね１９₁ のばね力により弁体１６はオリフィス
１５の一端側開口面積を絞る方向にばね付勢され、コイ
ルばね１９₁ のばね力は調節部材１８の進退位置を調整
することにより調節可能である。

【００１３】コイルばね１９₁ は、その最大外径が球状
の弁体１６の直径よりも大となる線形のものである。ま
たリテーナ１７₁ は、その最大外径がコイルばね１９₁
の最大外径よりも大きくなるように形成されるものであ
り、該リテーナ１７₁ の外周と高圧側通路１４の内面と
の間に、環状の流路２０₁ が形成される。

【００１４】而してレシーバタンク８から管路１１を介
して高圧側通路１２に送られた液状の冷媒は、流路２０
₁ 、弁体１６およびオリフィス１５の一端間に形成され
る環状の間隙２１、ならびにオリフィス１５を経て低圧
側通路１４に流通することにより急激に膨張せしめら
れ、それにより低温、低圧の湿りガスとなった冷媒が低
圧側通路１４から管路１３を経てエバポレータ５に送ら
れる。

【００１５】弁体１６には、軸方向の往復動を可能とし
てオリフィス１５を同軸に貫通する作動棒２２の一端が
連接されており、該作動棒２２の他端は、弁駆動機構２
３に連結される。

【００１６】弁駆動機構２３は、第１および第２ケース
半体２４，２５が相互に結合されて成るケース２６を備
え、該ケース２６の第２ケース半体２５が弁本体１０に
結合される。第１および第２ケース半体２４，２５の結
合面間にはダイヤフラム２７の周縁部が挟持されてお
り、該ダイヤフラム２７によってケース２６内は、第１
ケース半体２４側の第１圧力室２８と、第２ケース半体
２５および弁本体１０側の第２圧力室２９とに区画され
る。

【００１７】第１ケース半体２４には、第１圧力室２８
に通じるキャピラリーチューブ３１の一端が接続されて
おり、該キャピラリーチューブ３１の他端には、エバポ
レータ５および圧縮機６間を結ぶ管路３３の温度すなわ
ちエバポレータ５の出口における冷媒温度を感知するた
めの感熱筒３２が接続され、第１圧力室２８、キャピラ
リーチューブ３１および感熱筒３２には前記冷媒と同じ
ガスが封入される。したがって、第１圧力室２８の圧力
は、エバポレータ５の出口における冷媒温度に応じて前
記ガスが膨張・収縮することにより変化する。

【００１８】一方、弁本体１０には第２圧力室２９に通
じる通路３４が設けられており、この通路３４に一端が
接続された均圧管３５の他端が、前記管路３３の中間部
に接続される。したがって第２圧力室２９には、エバポ
レータ５の出口における冷媒圧力が均圧管３５および通
路３４を介して作用することになる。

【００１９】弁本体１０において、低圧側通路１４と、
弁駆動機構２３における第２圧力室２９との間には、低
圧側通路１４側から順に、一端を低圧側通路１４に開口
させる小径孔３６と、小径孔３６の他端に連なる中径孔
３７と、中径孔３７の他端に連なる大径孔３８とが、オ
リフィス１５と同軸にして設けられており、大径孔３８
にはガイド部材３９が圧入される。

【００２０】一端を弁体１６に連接させる作動棒２２
は、小径孔３６および中径孔３７を軸方向移動自在に貫
通してガイド部材３９に摺動自在に嵌合され、第２圧力
室２９内でダイヤフラム２７の中央部に固定された作動
板３０に、作動棒２２の他端が接続される。

【００２１】中径孔３７内には、該中径孔３７および小
径孔３６間の段部で受けられるようにして環状のシール
部材４０が収納されており、該シール部材４０に接触す
るリング状のワッシャ４１とガイド部材３９との間にば
ね４２が設けられる。該ばね４２のばね力により、シー
ル部材４０が作動棒２２の外面に密接するように圧縮さ
れ、これにより低圧側通路１４および第２圧力室２９間
のシールが果たされる。

【００２２】このような弁駆動機構２３によれば、エバ
ポレータ５の出口での冷媒の温度に応じて変化する第１
圧力室２８の圧力によって第１圧力室２８の容積を増大
する側にダイヤフラム２７を付勢する力と、エバポレー
タ５の出口での冷媒圧力が作用する第２圧力室２９の圧
力ならびにコイルばね１９₁ のばね力によって第２圧力
室２９の容積を増大する側にダイヤフラム２７を付勢す
る力との差に応じて、ダイヤフラム２７が変位し、その
ダイヤフラム２７の変位に応じて作動棒２２が弁体１６
を開閉作動せしめることになる。

【００２３】かかる膨張弁９において、騒音発生を抑制
するために、図３で示すように、オリフィス１５の直径
をｄ、オリフィス１５の長さをＬ、高圧側通路１２の直
径をＤとしたときに、 ０．３≦ｄ／Ｄ≦０．５ ０．１５≦Ｌ／ｄ≦０．３５ の関係が成立するように、前記直径ｄ，Ｄおよび長さＬ
が設定される。

【００２４】このような直径ｄ，Ｄおよび長さＬの関係
は、本発明者の実験により定められたものであり、ｄ／
ＤおよびＬ／ｄを変化させたときに膨張弁９を音源とす
る押圧レベルの変化が図４で示される。この図４によれ
ば、ｄ／Ｄが大きくなる程音圧レベルが小さくなるが、
ｄ／Ｄ＝０．３付近までは音圧レベルの変化が急激であ
って、０．３≦ｄ／Ｄで音圧レベルが安定化することで
あり、これによりｄ／Ｄの下限値が０．３に定められ
る。

【００２５】またｄ／Ｄが大きくなる程、Ｌ／ｄの変化
に伴なう音圧レベルの変化が大きくなり、ｄ／Ｄおよび
Ｌ／ｄの相乗効果が大きいことが図４で明らかである。
さらにＬ／ｄが小さくなる程、音圧レベルが小さくなる
ものであり、０．３５≦Ｌ／ｄでは目標音圧レベル５５
ｄＢを超える音圧レベルとなり、しかもｄ／Ｄとの相乗
効果が比較的小さくなる。したがって目標音圧レベル５
５ｄＢ以下の音圧レベルとなり、しかも０．３≦ｄ／Ｄ
の領域で大きな相乗効果が得られるように、Ｌ／ｄの上
限値が０．３５に定められる。

【００２６】ところで、音圧レベルを低下せしめるには
ｄ／Ｄを大きく設定すればよいのであるが、ｄ／Ｄが大
き過ぎると、オリフィス１５の絞り効果が低減し、エパ
ポレータ５での蒸発量、ひいては冷凍能力が低下するも
のであり、本発明者の実験によると、図５で示すよう
に、ｄ／Ｄが０．５以上になると冷凍能力が急激に低下
するものであり、ｄ／Ｄの上限値が０．５に設定され
る。

【００２７】さらにＬ／ｄの下限値は、製造上および強
度・剛性上の観点から定められる。すなわち、オリフィ
ス１５の長さＬの製造限界は、０．５〜０．７ｍｍ程度
であり、長さＬが０．５〜０．７ｍｍ以下になると、オ
リフィス１５の部分で弁本体１０の強度・剛性が低下
し、却って振動騒音の要因となるものである。そこで、
実際に用いられるオリフィス１５の直径ｄを基準として
Ｌ／ｄの下限値が定められることになるが、この直径ｄ
は次のようなことを考慮して定められる。

【００２８】すなわち、オリフィス１５の長さＬが充分
に短く、かつ直径ｄも比較的大きいものの絞り効果を得
るには充分小さい値である場合には、膨張弁９での絞り
量が、オリフィス１５の直径ｄよりも、弁体１６および
オリフィス１５の一端間に形成される環状の間隙２１の
面積、したがって球状である弁体１６の直径とオリフィ
ス１５の直径ｄとの兼ね合いによって定まるものであ
る。一方、オリフィス１５の直径ｄは、高圧側通路１２
→オリフィス１５→低圧側通路１４での冷媒の流速変化
を小さくするためには比較的大きくてよいが、大きくし
過ぎると弁体１６の直径が大きくなり、高圧側通路１２
の直径Ｄを大きくせざるを得ず、弁本体１０の大型化に
つながることになる。そこで、空調装置用の膨張弁９と
して、オリフィス１５の直径ｄが最大で３．２ｍｍ程度
に設定される。

【００２９】このように実際に用いられるオリフィス１
５の直径ｄの最大値が３．２ｍｍ程度であり、オリフィ
ス１５の長さＬの下限値０．５〜０．７ｍｍ程度である
ことに基づくと、Ｌ／ｄの下限値は、０．５／３．２＝
０．１５６となるものであり、多少の余裕をみてＬ／ｄ
の下限値が０．１５に設定される。

【００３０】ところで、低圧側通路１４の直径Ｄ′は、
膨張弁９での絞り効果および流動抵抗減少の観点から
は、大きい方が望ましく、Ｄ′／Ｄ≧１であるものも従
来から存在する。しかるに、高圧側通路１２→オリフィ
ス１５→低圧側通路１４と流通する冷媒のオリフィス１
５前後での流速変化（圧力変化）を緩やかにするために
は、低圧側通路１４での流動抵抗が増大しない程度に
Ｄ′を小さくすることが望ましく、ｄ／Ｄ′≧０．５と
設定することにより、流動抵抗の増大を抑えつつ圧力変
化を緩やかにすることが可能となる。

【００３１】次にこの第１実施例の作用について説明す
ると、オリフィス１５が、その直径ｄをほぼ全長にわた
って均等とした単純な円形孔に形成されることにより、
高圧側通路１２が深穴でしかもその直径Ｄが比較的小さ
い場合でも、テーパ部を有した先行技術（特開平１−１
−２９１０７６号公報）のオリフィス形状に比べて、オ
リフィス１５の穿孔加工が容易である。

【００３２】また０．３≦ｄ／Ｄと設定されることによ
り、オリフィス１５の直径ｄを比較的大きくして、高圧
側通路１２からオリフィス１５を経て低圧側通路１４に
冷媒が流通するときの流速変化すなわち圧力変化を抑
え、気泡の衝突、攪乱を抑制することができる。これに
加えて、ｄ／Ｄ′≧０．５と設定することにより、低圧
側通路１４での流動抵抗の増大を抑えつつ圧力変化をよ
り一層緩やかにし、気泡の衝突、攪乱抑制効果をより一
層向上することができる。

【００３３】またｄ／Ｄ≦０．５と設定されることによ
り、オリフィス１５による絞り効果の低下を回避して空
調装置で必要とされる冷凍能力を保持することができ
る。

【００３４】しかも０．１５≦Ｌ／ｄ≦０．３５と設定
されることにより、オリフィス内での冷媒流通に伴なう
気泡の発生・消滅を抑制しつつ、先行技術（特開平１−
１−２９１０７６号公報）の膨張弁でＬ／ｄ≦０．２５
と設定されていたのに比べて、設計自由度を大きくする
ことが可能となり、０．３≦ｄ／Ｄ≦０．５の設定と相
まって、オリフィスＬの長さを比較的大きくすることを
可能とし、オリフィス１５の加工を比較的容易とするこ
とができるとともに、オリフィス１５の部分での弁本体
１０の剛性向上を図ることができる。

【００３５】このようにして、０．３≦ｄ／Ｄ≦０．
５、０．１５≦Ｌ／ｄ≦０．３５と設定されることによ
り、Ｌ／ｄが０．２５以下であってオリフィスにテーパ
部が設けられていた先行技術の問題点を解消した上で、
冷媒がオリフィス１５を通過するときの気泡発生、消滅
に伴なうパルス発生音、ならびに冷媒がオリフィス１５
を通過した後の気泡衝突、攪乱に伴なう流動音およびキ
ャビテーション音の発生を抑制して、弁体１６および作
動棒２２の振動音発生の要因発生を抑制することにより
弁本体１０の振動、共鳴音の発生を極力防止することが
できる。

【００３６】ところで、上述のように、０．３≦ｄ／Ｄ
と設定されることにより、先行技術で必要とされていた
テーパ部を不要とすることができるのであるが、オリフ
ィス１５の穿孔加工に伴なうバリの除去や、オリフィス
１５の一端縁の弁体１６との全周にわたる密接を可能と
するための面取り加工を排除するものではない。しかる
に、面取り部によってオリフィス１５の内面の冷媒との
接触面積が増大し、実質的に長さＬが増大し、またオリ
フィス１５の一端縁での面取り部は、弁体１６の直径増
大につながって開度調整の精密度を低下させるおそれが
あるので、面取り加工を施す場合には、その面取り部が
まるみを有するときにはＲ０．２ｍｍ以下、面取り部が
テーパ状であるときにはＣ０．２ｍｍ以下であることが
望ましい。

【００３７】ここで、本発明に従って０．３≦ｄ／Ｄ≦
０．５、０．１５≦Ｌ／ｄ≦０．３５と設定したもの
と、そのような寸法設定にこだわらない従来のものとに
ついて、騒音発生の実験をした結果を示すと、表１のよ
うになる。

【００３８】

【表１】

【００３９】また表１でＮＯ．１で示した本発明のもの
と、ＮＯ．６で示した従来のものとの冷媒流量に応じた
音圧レベルを示すと、図６のようになり、本発明のもの
が５５ｄＢ以下の良好な音圧レベルであったのに対し、
従来のものは５５ｄＢを超える音圧レベルとなり、本発
明に従って構成された冷媒膨張弁によれば、騒音を著し
く低減し得ることが明らかである。

【００４０】図７は本発明の第２実施例を示すものであ
り、上記第１実施例に対応する部分には同一の参照符号
を付す。

【００４１】高圧側通路１２に収納された球状の弁体１
６はリテーナ１７₂ に固着され、高圧側通路１２の中間
部に螺合された調節部材１８とリテーナ１７₂ との間
に、リテーナ１７₂ 側を小径とした非線形のコイルばね
１９₂ が設けられる。

【００４２】この第２実施例によれば、最大外径を弁体
１６の直径よりも大とした線形のコイルばね１９₁ を用
いた第１実施例に比べて、リテーナ１７₂ の最大外径を
小さくすることができ、それに応じてリテーナ１７₂ の
外周と高圧側通路１４の内面との間に形成される環状の
流路２０₂ の流通面積を大きくすることができる。した
がって、高圧側通路１２の直径Ｄを第１実施例のものよ
りも小さくすることが可能であり、オリフィス１５の直
径ｄを小さくしても０．３≦ｄ／Ｄ≦０．５を満足する
ことが可能であるとともに、弁体１６の直径を小さくす
ることも可能であり、設計の自由度をより大きくするこ
とが可能となるとともに、ｄ／Ｄをより上限側に設定可
能となることから騒音低減効果をより高めることができ
る。

【００４３】以上、本発明の実施例を詳述したが、本発
明は上記実施例に限定されるものではなく、特許請求の
範囲に記載された本発明を逸脱することなく種々の設計
変更を行なうことが可能である。

【００４４】

【発明の効果】以上のように本発明によれば、オリフィ
スが、その直径ｄを軸方向に沿うほぼ全長にわたって同
一とした単純な円形孔に形成されることにより、高圧側
通路が深穴でしかも通路径が小さくてもオリフィスの穿
孔加工を容易とすることが可能となる。

【００４５】またオリフィスの直径ｄ、該オリフィスの
長さＬ、ならびに高圧側通路の直径Ｄが、０．３≦ｄ／
Ｄ≦０．５、０．１５≦Ｌ／ｄ≦０．３５の関係を満足
するように設定されることにより、単純な円形形状のオ
リフィスであるにもかかわらず、膨張弁での絞り効果を
充分に発揮しつつ高圧側通路からオリフィスを経て低圧
側通路に冷媒が流通するときの流速変化すなわち圧力変
化を抑えて気泡の衝突、攪乱を抑制するとともに、オリ
フィス内での冷媒流通に伴なう気泡の発生・消滅を抑制
しつつ設計自由度を従来よりも大きくすることが可能と
なり、オリフィスの加工を容易とするとともにオリフィ
スの部分での弁本体の剛性向上を図った上で、騒音の発
生を抑制することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明を適用した車両用空調装置の構成を示す
系統図である。

【図２】膨張弁の縦断面図である。

【図３】図２の要部拡大図である。

【図４】ｄ／ＤおよびＬ／ｄによる音圧レベルの変化を
示す図である。

【図５】ｄ／Ｄによる冷凍性能変化を示す図である。

【図６】冷媒流量に応じた音圧レベルを示す図である。

【図７】第２実施例の図２に対応した膨張弁の縦断面図
である。

【符号の説明】

９・・・膨張弁 １０・・・弁本体 １２・・・高圧側通路 １４・・・低圧側通路 １５・・・オリフィス ２２・・・作動棒

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 高圧側通路（１２）と、一端を該高圧側
   通路（１２）に同軸に連通させたオリフィス（１５）
   と、該オリフィス（１５）の他端を連通させてオリフィ
   ス（１５）の軸線と直交する方向に延びる低圧側通路
   （１４）とが弁本体（１０）に設けられ、前記オリフィ
   ス（１５）の一端の開口面積を調整可能として高圧側通
   路（１２）に収納される弁体（１６）に、軸方向の往復
   動を可能としてオリフィス（１５）を同軸に貫通する作
   動棒（２２）が連接される空調装置用膨張弁において、
   オリフィス（１５）が、その直径ｄを軸方向に沿うほぼ
   全長にわたって同一とした単純な円形孔に形成され、前
   記オリフィス（１５）の直径ｄ、該オリフィス（１５）
   の長さＬ、ならびに高圧側通路（１２）の直径Ｄが、 ０．３≦ｄ／Ｄ≦０．５ ０．１５≦Ｌ／ｄ≦０．３５ の関係を満足するように設定されることを特徴とする空
   調装置用膨張弁。