JPH1030517A - 気体燃料噴射弁 - Google Patents
気体燃料噴射弁Info
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- JPH1030517A JPH1030517A JP8181894A JP18189496A JPH1030517A JP H1030517 A JPH1030517 A JP H1030517A JP 8181894 A JP8181894 A JP 8181894A JP 18189496 A JP18189496 A JP 18189496A JP H1030517 A JPH1030517 A JP H1030517A
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- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/30—Use of alternative fuels, e.g. biofuels
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 電源オン時から全開時までの時間の短縮化を
図り、応答性の向上を図る。 【解決手段】 アーマチャ１０と弁体２１を別体で形成
し、通電によりアーマチャ１０が若干移動した後に該ア
ーマチャ１０が弁体２１に衝突して弁体２１を開弁作動
するように、非通電状態においてアーマチャ１０と弁体
２１との間に隙間Ｄ2 を設ける。
図り、応答性の向上を図る。 【解決手段】 アーマチャ１０と弁体２１を別体で形成
し、通電によりアーマチャ１０が若干移動した後に該ア
ーマチャ１０が弁体２１に衝突して弁体２１を開弁作動
するように、非通電状態においてアーマチャ１０と弁体
２１との間に隙間Ｄ2 を設ける。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は気体燃料噴射弁に関
するものである。
するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、Ｌ．Ｐ．Ｇ、Ｃ．Ｎ．Ｇなどの気
体燃料を使用する内燃機関においては、図７に示すよう
に、高圧ボンベ１００内の気体燃料を、レギュレータ１
０１により所定正圧力に調圧し、内燃機関１０３の吸気
集合部（サージタンク）１０４の上流（スロットルバル
ブ１０６の上流）に燃料噴射弁１０５で噴出させたり、
図８に示すように吸気集合部１０４の下流に燃料噴射弁
１０５で噴出させたり更には図９に示すように各気筒内
へ燃料噴射弁１０５で直接噴射させている。
体燃料を使用する内燃機関においては、図７に示すよう
に、高圧ボンベ１００内の気体燃料を、レギュレータ１
０１により所定正圧力に調圧し、内燃機関１０３の吸気
集合部（サージタンク）１０４の上流（スロットルバル
ブ１０６の上流）に燃料噴射弁１０５で噴出させたり、
図８に示すように吸気集合部１０４の下流に燃料噴射弁
１０５で噴出させたり更には図９に示すように各気筒内
へ燃料噴射弁１０５で直接噴射させている。
【０００３】このような気体燃料を噴射する燃料噴射弁
として従来、弁体を常時閉方向に付勢し、電源オンによ
りソレノイドコイルに通電されると、アーマチャが前進
して弁体を押し開き、開弁するようにしたものが提案さ
れている（例えば特開平３−４３６６５号公報）。
として従来、弁体を常時閉方向に付勢し、電源オンによ
りソレノイドコイルに通電されると、アーマチャが前進
して弁体を押し開き、開弁するようにしたものが提案さ
れている（例えば特開平３−４３６６５号公報）。
【０００４】そしてこの従来の技術においては、上記の
弁体とアーマチャが別体で形成されてはいるが、電源オ
フの閉弁状態においてアーマチャの先端と弁体の後端が
接触しており、電源オン時に上記の接触状態でアーマチ
ャが弁体を押し移動して開弁するようになっている。
弁体とアーマチャが別体で形成されてはいるが、電源オ
フの閉弁状態においてアーマチャの先端と弁体の後端が
接触しており、電源オン時に上記の接触状態でアーマチ
ャが弁体を押し移動して開弁するようになっている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、Ｌ．Ｐ．Ｇ
やＣ．Ｎ．Ｇなどの気体燃料は、ガソリンなどの液体燃
料に比べて、密度が低いため、燃料噴射弁による燃料の
供給は、機関の要求する体積流量が多く必要であり、燃
料噴射弁の調量機構部の大噴孔面積、大ストロークが必
要である。
やＣ．Ｎ．Ｇなどの気体燃料は、ガソリンなどの液体燃
料に比べて、密度が低いため、燃料噴射弁による燃料の
供給は、機関の要求する体積流量が多く必要であり、燃
料噴射弁の調量機構部の大噴孔面積、大ストロークが必
要である。
【０００６】そのため、この要請に応じるべく、従来、
上記のようにアーマチャを使用して弁体を開くようにし
ているが、上記従来の構造のように、アーマチャの先端
を常時弁体の後端に接触させたものにおいては、電源オ
ン時（通電時）での開弁応答性が悪い問題がある。
上記のようにアーマチャを使用して弁体を開くようにし
ているが、上記従来の構造のように、アーマチャの先端
を常時弁体の後端に接触させたものにおいては、電源オ
ン時（通電時）での開弁応答性が悪い問題がある。
【０００７】すなわち、図５の破線イで示すように、電
源オン時から閉弁力に打ち勝つだけの電磁力が発生する
時点Ａ1 だけ経過した後に弁体が開作動するが、アーマ
チャの先端と弁体の後端が接触しているとＡ1 点からア
ーマチャと弁体を一体的に共に開弁方向へ押し移動させ
なければならないため、換言すればアーマチャと弁体と
の合計質量で弁体が開作動しはじめるため、Ａ1 点から
全開時点Ｂ1 までの開弁特性イが緩やかになる。
源オン時から閉弁力に打ち勝つだけの電磁力が発生する
時点Ａ1 だけ経過した後に弁体が開作動するが、アーマ
チャの先端と弁体の後端が接触しているとＡ1 点からア
ーマチャと弁体を一体的に共に開弁方向へ押し移動させ
なければならないため、換言すればアーマチャと弁体と
の合計質量で弁体が開作動しはじめるため、Ａ1 点から
全開時点Ｂ1 までの開弁特性イが緩やかになる。
【０００８】そのため、開弁作動開始点Ａ1 から全閉時
点Ｂ1 までの時間Ｔ1 が長くなり、その結果、電源オン
時点から全開時点Ｂ1 までの時間Ｔ0 も長くなり、電源
オンからの開弁応答性が悪くなる。
点Ｂ1 までの時間Ｔ1 が長くなり、その結果、電源オン
時点から全開時点Ｂ1 までの時間Ｔ0 も長くなり、電源
オンからの開弁応答性が悪くなる。
【０００９】そこで本発明は、燃料噴射弁の調量機構部
の大噴孔面積化、大ストローク化を維持するとともに開
弁応答性を高める気体燃料噴射弁を提供することを目的
とするものである。
の大噴孔面積化、大ストローク化を維持するとともに開
弁応答性を高める気体燃料噴射弁を提供することを目的
とするものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めに、請求項１の発明は、ソレノイドコイルに通電され
ることによりアーマチャが開弁方向に移動し、この移動
により弁体を押して開弁させるものにおいて、アーマチ
ャ（１０）（３７）と弁体（２１）（３０）を別体で形
成し、非通電状態においてアーマチャ（１０）（３７）
と弁体（２１）（３０）との間に隙間（Ｄ2 ）を設け、
通電時にアーマチャ（１０）（３７）のみが若干移動し
た後に該アーマチャ（１０）（３７）が弁体（２１）
（３０）に衝突して弁体（２１）（３０）を開弁するよ
うにしたことを特徴とするものである。
めに、請求項１の発明は、ソレノイドコイルに通電され
ることによりアーマチャが開弁方向に移動し、この移動
により弁体を押して開弁させるものにおいて、アーマチ
ャ（１０）（３７）と弁体（２１）（３０）を別体で形
成し、非通電状態においてアーマチャ（１０）（３７）
と弁体（２１）（３０）との間に隙間（Ｄ2 ）を設け、
通電時にアーマチャ（１０）（３７）のみが若干移動し
た後に該アーマチャ（１０）（３７）が弁体（２１）
（３０）に衝突して弁体（２１）（３０）を開弁するよ
うにしたことを特徴とするものである。
【００１１】本発明のように、非通電状態においてアー
マチャ（１０）（３７）と弁体（２１）（３０）との間
に隙間（Ｄ2 ）を設け、通電時（電源オン時）に、アー
マチャ（１０）（３７）が上記隙間（Ｄ2 ）分移動した
後に、弁体（２１）（３０）に衝突してその弁体（２
１）（３０）を開弁作動させることにより、アーマチャ
（１０）（３７）が隙間（Ｄ2 ）分移動する間に加速さ
れ、その衝突時での開弁力が大きくなる。
マチャ（１０）（３７）と弁体（２１）（３０）との間
に隙間（Ｄ2 ）を設け、通電時（電源オン時）に、アー
マチャ（１０）（３７）が上記隙間（Ｄ2 ）分移動した
後に、弁体（２１）（３０）に衝突してその弁体（２
１）（３０）を開弁作動させることにより、アーマチャ
（１０）（３７）が隙間（Ｄ2 ）分移動する間に加速さ
れ、その衝突時での開弁力が大きくなる。
【００１２】そのため、衝突後における開弁速度が速く
なり、衝突までの遅延はあるものの結果的に通電時点か
ら弁体（２１）（３０）の全開時点までの時間が従来の
ものより短くなり、開弁の応答性が高くなる。
なり、衝突までの遅延はあるものの結果的に通電時点か
ら弁体（２１）（３０）の全開時点までの時間が従来の
ものより短くなり、開弁の応答性が高くなる。
【００１３】請求項２記載の発明は、上記の隙間
（Ｄ2 ）を０．３ｍｍ〜０．５ｍｍの範囲内に設定した
ものである。請求項３記載の発明は、請求項１記載の発
明における隙間（Ｄ2 ）の寸法を調節する調節手段（１
４）（１４ａ）を設けたものである。
（Ｄ2 ）を０．３ｍｍ〜０．５ｍｍの範囲内に設定した
ものである。請求項３記載の発明は、請求項１記載の発
明における隙間（Ｄ2 ）の寸法を調節する調節手段（１
４）（１４ａ）を設けたものである。
【００１４】本発明によれば、使用する部品、性能等を
考慮して隙間（Ｄ2 ）を所望に設定し、精度の向上を図
ることができる。
考慮して隙間（Ｄ2 ）を所望に設定し、精度の向上を図
ることができる。
【００１５】
【発明の実施の形態】図１乃至図６に示す実施例に基づ
いて本発明の実施の形態について説明する。図１は弁体
が外側に開く形式の燃料噴射弁に本発明を適用した第１
実施例を示す。
いて本発明の実施の形態について説明する。図１は弁体
が外側に開く形式の燃料噴射弁に本発明を適用した第１
実施例を示す。
【００１６】図１において、１は燃料噴射弁で、上記図
７，図８及び図９に示す燃料噴射弁１０５に相当する。
２はコアで、その後端部に気体燃料流入路３が形成され
ている。４は上記コア２に巻装したボビンで、その外周
部にソレノイドコイル５が巻装されている。６は燃料通
路で、上記コア２の外周の一部を切欠して形成され、そ
の一端が上記気体燃料流入路３に連通し、他端がボビン
４の内側に形成した燃料流通室７に開口している。
７，図８及び図９に示す燃料噴射弁１０５に相当する。
２はコアで、その後端部に気体燃料流入路３が形成され
ている。４は上記コア２に巻装したボビンで、その外周
部にソレノイドコイル５が巻装されている。６は燃料通
路で、上記コア２の外周の一部を切欠して形成され、そ
の一端が上記気体燃料流入路３に連通し、他端がボビン
４の内側に形成した燃料流通室７に開口している。
【００１７】８は上記ボビン４に嵌装したステータで、
その中心にアーマチャ挿通穴９が軸方向に貫通形成され
ている。該アーマチャ挿通穴９にはアーマチャ１０の軸
部１０ａが軸受１１により摺動可能に挿通され、該軸部
１０ａの内側端である後端にアーマチャ１０が一体形成
され、軸部１０ａの他端である先端１０ｂはステータ８
の外部へ突出している。アーマチャ１０の内側面の中心
部には突部１０ｃが一体形成されている。
その中心にアーマチャ挿通穴９が軸方向に貫通形成され
ている。該アーマチャ挿通穴９にはアーマチャ１０の軸
部１０ａが軸受１１により摺動可能に挿通され、該軸部
１０ａの内側端である後端にアーマチャ１０が一体形成
され、軸部１０ａの他端である先端１０ｂはステータ８
の外部へ突出している。アーマチャ１０の内側面の中心
部には突部１０ｃが一体形成されている。
【００１８】上記コア２の内側中央部には、上記アーマ
チャ１０が摺動可能に嵌合する凹部１２が形成され、該
凹部１２の底面中央部にはストッパ１３が、その軸部１
３ａをコア２に圧入して備えられている。また、該スト
ッパ１３の後面と凹部１２の底面との間には、隙間Ｄ2
の寸法を調節する調節手段であるシム１４が介在されて
いる。該シム１４は環状に形成され、その中央穴にスト
ッパ１３の軸部１３ａを挿通して、シム１４が外脱しな
いようになっている。
チャ１０が摺動可能に嵌合する凹部１２が形成され、該
凹部１２の底面中央部にはストッパ１３が、その軸部１
３ａをコア２に圧入して備えられている。また、該スト
ッパ１３の後面と凹部１２の底面との間には、隙間Ｄ2
の寸法を調節する調節手段であるシム１４が介在されて
いる。該シム１４は環状に形成され、その中央穴にスト
ッパ１３の軸部１３ａを挿通して、シム１４が外脱しな
いようになっている。
【００１９】１５は第１付勢手段である第１スプリング
で、上記ステータ８とアーマチャ１０間に圧縮介在さ
れ、アーマチャ１０を常時上記ストッパ１３側へ付勢し
ている。この第１スプリング１５の付勢荷重は、後述す
る第２スプリング２２の付勢荷重より小さくし、アーマ
チャ１０の閉弁方向移動が容易になるようにしている。
尚、この第１スプリング１５によりアーマチャ１０がス
トッパ１３に接触している状態では、そのアーマチャ１
０とステータ８間には所定の隙間Ｄ1 （閉弁作動可能な
隙間）が形成されている。
で、上記ステータ８とアーマチャ１０間に圧縮介在さ
れ、アーマチャ１０を常時上記ストッパ１３側へ付勢し
ている。この第１スプリング１５の付勢荷重は、後述す
る第２スプリング２２の付勢荷重より小さくし、アーマ
チャ１０の閉弁方向移動が容易になるようにしている。
尚、この第１スプリング１５によりアーマチャ１０がス
トッパ１３に接触している状態では、そのアーマチャ１
０とステータ８間には所定の隙間Ｄ1 （閉弁作動可能な
隙間）が形成されている。
【００２０】１６はステータ８内に形成した燃料通路
で、その一端が上記燃料流通室７に連通し、他端がステ
ータ８の先端に開口している。１７はノズルで、その基
部を上記ステータ８に螺着して備えられているととも
に、これらの間に隙間Ｄ2 の寸法を調節する調節手段で
あるシム１４ａが介在されている。また、該ノズル１７
の体内の後半部に、上記ステータ８内に形成した燃料通
路１６に連通するとともにスプリング収納部ともなる燃
料流通室１８が形成されている。
で、その一端が上記燃料流通室７に連通し、他端がステ
ータ８の先端に開口している。１７はノズルで、その基
部を上記ステータ８に螺着して備えられているととも
に、これらの間に隙間Ｄ2 の寸法を調節する調節手段で
あるシム１４ａが介在されている。また、該ノズル１７
の体内の後半部に、上記ステータ８内に形成した燃料通
路１６に連通するとともにスプリング収納部ともなる燃
料流通室１８が形成されている。
【００２１】上記ノズル１７の前半内部には、燃料噴出
路１９が軸方向に形成され、その先端はラッパ状に開口
したシート部１９ａに形成されている。また、上記燃料
噴出路１９は燃料通路２０により上記燃料流通室１８に
連通している。
路１９が軸方向に形成され、その先端はラッパ状に開口
したシート部１９ａに形成されている。また、上記燃料
噴出路１９は燃料通路２０により上記燃料流通室１８に
連通している。
【００２２】２１は弁体で、上記ノズル１７内に設けた
軸受１７ａ摺動可能に支承され、上記アーマチャ１０の
軸部１０ａの延長軸線上において進退移動可能に配置さ
れている。該弁体２１は、これがノズル１７の内側（図
１の右方）へ移動することによりその弁部２１ａが上記
シート１９ａに着座して閉弁し、ノズル１７の外側（図
１の左方）へ移動することによりその弁部２１ａがシー
ト１９ａより離間して開弁するようになっている。
軸受１７ａ摺動可能に支承され、上記アーマチャ１０の
軸部１０ａの延長軸線上において進退移動可能に配置さ
れている。該弁体２１は、これがノズル１７の内側（図
１の右方）へ移動することによりその弁部２１ａが上記
シート１９ａに着座して閉弁し、ノズル１７の外側（図
１の左方）へ移動することによりその弁部２１ａがシー
ト１９ａより離間して開弁するようになっている。
【００２３】２２は第２付勢手段である第２スプリング
で、上記弁体２１の内端部に固着したＥリング２３とノ
ズル１７のばね受け面２４間に圧縮介在されており、弁
体２１を常時閉方向、すなわち、上記アーマチャ１０の
軸部１０ａ側に付勢している。
で、上記弁体２１の内端部に固着したＥリング２３とノ
ズル１７のばね受け面２４間に圧縮介在されており、弁
体２１を常時閉方向、すなわち、上記アーマチャ１０の
軸部１０ａ側に付勢している。
【００２４】この弁体２１と上記アーマチャ１０との関
係は次のように設定されている。電源オフ状態（非通電
状態）時においては、図１に示すように、アーマチャ１
０が第１スプリング１５の付勢力によってストッパ１３
に当接した位置にあり、また弁体２１が第２スプリング
２２の付勢力によって閉弁位置にあり、この状態では、
アーマチャ１０の軸部１０ａの先端１０ｂと弁体２１の
後端２１ｂとの対向間に所定の隙間Ｄ2 が生じるように
設定されている。そして電源オン時にアーマチャ１０が
上記の隙間Ｄ2 分進行した後に弁体２１に衝突するよう
になっている。
係は次のように設定されている。電源オフ状態（非通電
状態）時においては、図１に示すように、アーマチャ１
０が第１スプリング１５の付勢力によってストッパ１３
に当接した位置にあり、また弁体２１が第２スプリング
２２の付勢力によって閉弁位置にあり、この状態では、
アーマチャ１０の軸部１０ａの先端１０ｂと弁体２１の
後端２１ｂとの対向間に所定の隙間Ｄ2 が生じるように
設定されている。そして電源オン時にアーマチャ１０が
上記の隙間Ｄ2 分進行した後に弁体２１に衝突するよう
になっている。
【００２５】上記隙間Ｄ2 は、必要とする開弁特性が得
られるように所望に設定されるもので、アーマチャ１０
を吸引移動する電磁力、両スプリング１５，２２の付勢
力、アーマチャ１０及び弁体２１の質量、弁部の前後差
圧等の値を考慮して設定される。例えば、通常使用され
ている燃料噴射弁では、上記の隙間Ｄ2 は約０．３〜
０．５ｍｍの範囲内で設定される。
られるように所望に設定されるもので、アーマチャ１０
を吸引移動する電磁力、両スプリング１５，２２の付勢
力、アーマチャ１０及び弁体２１の質量、弁部の前後差
圧等の値を考慮して設定される。例えば、通常使用され
ている燃料噴射弁では、上記の隙間Ｄ2 は約０．３〜
０．５ｍｍの範囲内で設定される。
【００２６】また、この隙間Ｄ2 は、組付時に所望に設
定するもので、この設定は、上記のシム１４，１４ａの
厚みを所望に選定して行う。また、上記アーマチャ１０
とステータ８との隙間Ｄ1 は、上記隙間Ｄ2 よりも広く
設定され、隙間Ｄ2 分と弁部２１ａを必要な開口量移動
させる分の総和に設定されている。
定するもので、この設定は、上記のシム１４，１４ａの
厚みを所望に選定して行う。また、上記アーマチャ１０
とステータ８との隙間Ｄ1 は、上記隙間Ｄ2 よりも広く
設定され、隙間Ｄ2 分と弁部２１ａを必要な開口量移動
させる分の総和に設定されている。
【００２７】図１において、２５はハーネス、２６は気
密用のＯリングを示す。次に本実施例の作用を説明す
る。電源オフ時には図１の状態にあり、弁体２１は第２
スプリング２２の付勢力により閉弁状態で、アーマチャ
１０は第１スプリング１５の付勢力によりストッパ１３
に当接した状態で、これら弁体２１の後端２１ｂとアー
マチャ１０の軸部１０ａの先端１０ｂは隙間Ｄ2 を有し
て対面している。
密用のＯリングを示す。次に本実施例の作用を説明す
る。電源オフ時には図１の状態にあり、弁体２１は第２
スプリング２２の付勢力により閉弁状態で、アーマチャ
１０は第１スプリング１５の付勢力によりストッパ１３
に当接した状態で、これら弁体２１の後端２１ｂとアー
マチャ１０の軸部１０ａの先端１０ｂは隙間Ｄ2 を有し
て対面している。
【００２８】上記の状態において電源がオン操作される
と、ステータ８が励磁されアーマチャ１０が第１スプリ
ング１５の付勢力に抗して図１の左方へ吸引移動され
る。このアーマチャ１０の移動は、アーマチャ１０の質
量のみで行われる。そして、アーマチャ１０が隙間Ｄ2
分移動した時点でその軸部１０ａの先端１０ｂが弁体２
１の後端２１ｂに衝突する。この衝突時点は図５の特性
図においてＡ2 点であり、前記従来の隙間が無いものの
Ａ1 点の時期に比べて隙間Ｄ2 分だけ衝突時期が遅延し
ている。
と、ステータ８が励磁されアーマチャ１０が第１スプリ
ング１５の付勢力に抗して図１の左方へ吸引移動され
る。このアーマチャ１０の移動は、アーマチャ１０の質
量のみで行われる。そして、アーマチャ１０が隙間Ｄ2
分移動した時点でその軸部１０ａの先端１０ｂが弁体２
１の後端２１ｂに衝突する。この衝突時点は図５の特性
図においてＡ2 点であり、前記従来の隙間が無いものの
Ａ1 点の時期に比べて隙間Ｄ2 分だけ衝突時期が遅延し
ている。
【００２９】この衝突時においては、アーマチャ１０に
は、隙間Ｄ2 分移動する間に加速されているため、その
衝突力は前記従来のこの時点での電磁力による開弁力よ
りも大きな開弁力となる。そのため、その衝突後、弁体
２１の開弁速度が速くなり、図５の時間に対する弁体２
１の変位特性図の特性ロのように、急勾配の特性で全開
に至る。
は、隙間Ｄ2 分移動する間に加速されているため、その
衝突力は前記従来のこの時点での電磁力による開弁力よ
りも大きな開弁力となる。そのため、その衝突後、弁体
２１の開弁速度が速くなり、図５の時間に対する弁体２
１の変位特性図の特性ロのように、急勾配の特性で全開
に至る。
【００３０】この特性ロは、上記の隙間Ｄ2 を０．３ｍ
ｍにした場合の実験結果であり、弁体２１の開弁作動始
点Ａ2 点は従来のＡ1 点より遅延するものの、このＡ2
点から弁体２１の全開時点Ｂ2 までの時間Ｔ1 ′が従来
のＴ1 よりも短くなり、結果的に電源オン時から弁体２
１の全開時点Ｂ2 までの時間Ｔ0 ′が、前記従来のもの
のＴ0 より短くなって、開弁の応答性が従来のものより
も高くなった。
ｍにした場合の実験結果であり、弁体２１の開弁作動始
点Ａ2 点は従来のＡ1 点より遅延するものの、このＡ2
点から弁体２１の全開時点Ｂ2 までの時間Ｔ1 ′が従来
のＴ1 よりも短くなり、結果的に電源オン時から弁体２
１の全開時点Ｂ2 までの時間Ｔ0 ′が、前記従来のもの
のＴ0 より短くなって、開弁の応答性が従来のものより
も高くなった。
【００３１】また、隙間Ｄ2 を０．５ｍｍに設定して実
験した結果、図５に示すハの特性を示し、開弁作動始点
Ａ3 と全開時点Ｂ3 は上記特性ロより遅延し、また隙間
Ｄ2を０．７ｍｍに設定して実験した結果、図５に示す
ニの特性を示し、開弁作動始点Ａ4 と全開時点Ｂ4 は更
に遅延した。
験した結果、図５に示すハの特性を示し、開弁作動始点
Ａ3 と全開時点Ｂ3 は上記特性ロより遅延し、また隙間
Ｄ2を０．７ｍｍに設定して実験した結果、図５に示す
ニの特性を示し、開弁作動始点Ａ4 と全開時点Ｂ4 は更
に遅延した。
【００３２】上記実験の結果、特性ハでは電源オン時点
から全開時点Ｂ3 までの時間が前記従来のものより短い
が、特性ニでは電源オン時点から全開時点Ｂ4 までの時
間が前記従来のものよりも長くなった。
から全開時点Ｂ3 までの時間が前記従来のものより短い
が、特性ニでは電源オン時点から全開時点Ｂ4 までの時
間が前記従来のものよりも長くなった。
【００３３】以上のように隙間Ｄ2 を、０．３ｍｍ，
０．５ｍｍ，０．７ｍｍで実験した結果から、これらの
値以外の隙間を推定すると、図６に示すようになる。図
６において、特性Ｘは、電源オン時から開弁作動始点ま
での時間を示し、この特性ＸのＡ1 ，Ａ2 ，Ａ3 ，Ａ4
点は図５のＡ1 ，Ａ2 ，Ａ3 ，Ａ4 点である。
０．５ｍｍ，０．７ｍｍで実験した結果から、これらの
値以外の隙間を推定すると、図６に示すようになる。図
６において、特性Ｘは、電源オン時から開弁作動始点ま
での時間を示し、この特性ＸのＡ1 ，Ａ2 ，Ａ3 ，Ａ4
点は図５のＡ1 ，Ａ2 ，Ａ3 ，Ａ4 点である。
【００３４】特性Ｙは、開弁作動始点から全開時点まで
の時間を示し、この特性Ｙのイ点は図５のＴ1 に該当
し、ロ点はＴ1 ′に該当し、ハ点，ニ点についても同様
である。この特性Ｙは、隙間Ｄ2 が０．３ｍｍ以上でほ
ぼ一定となり、これ以上隙間Ｄ 2 を大きくしても図５の
立上り勾配は大きくならない。
の時間を示し、この特性Ｙのイ点は図５のＴ1 に該当
し、ロ点はＴ1 ′に該当し、ハ点，ニ点についても同様
である。この特性Ｙは、隙間Ｄ2 が０．３ｍｍ以上でほ
ぼ一定となり、これ以上隙間Ｄ 2 を大きくしても図５の
立上り勾配は大きくならない。
【００３５】特性Ｚは、各隙間Ｄ2 での上記特性Ｘと特
性Ｙを加算した電源オン時から全開時点までの時間を示
し、この特性ＺのＢ1 点は図５のＴ0 に該当し、Ｂ2 点
はＴ 0 ′に該当し、Ｂ3 点，Ｂ4 点も同様である。
性Ｙを加算した電源オン時から全開時点までの時間を示
し、この特性ＺのＢ1 点は図５のＴ0 に該当し、Ｂ2 点
はＴ 0 ′に該当し、Ｂ3 点，Ｂ4 点も同様である。
【００３６】以上の特性Ｚから、隙間Ｄ2 が、０．３ｍ
ｍ，０．５ｍｍ，０．７ｍｍ以外の値における電源オン
時から全開時点までの時間を推定できる。したがって、
図５及び図６より、隙間Ｄ2 は０．２ｍｍ以上０．６ｍ
ｍ以下に設定すればよいが、０．３ｍｍ〜０．５ｍｍの
範囲が最適である。
ｍ，０．５ｍｍ，０．７ｍｍ以外の値における電源オン
時から全開時点までの時間を推定できる。したがって、
図５及び図６より、隙間Ｄ2 は０．２ｍｍ以上０．６ｍ
ｍ以下に設定すればよいが、０．３ｍｍ〜０．５ｍｍの
範囲が最適である。
【００３７】図３及び図４は弁体が内側に開く形式の燃
料噴射弁に本発明を適用した第２実施例を示す。２７は
ステータコアで、上記図１の実施例と同様の気体燃料流
入路３、燃料通路６、ストッパ１３、シム１４を有す
る。４はボビン、５はソレノイドコイル、２５はハーネ
ス、２６はＯリングを示す。
料噴射弁に本発明を適用した第２実施例を示す。２７は
ステータコアで、上記図１の実施例と同様の気体燃料流
入路３、燃料通路６、ストッパ１３、シム１４を有す
る。４はボビン、５はソレノイドコイル、２５はハーネ
ス、２６はＯリングを示す。
【００３８】ボビン４の一方の端には連結部材２８が固
着され、これに弁体支持部材２９が固設されている。該
弁体支持部材２９の中心部には弁体３０が軸受３１によ
り摺動可能に支承され、上記ストッパ１３の延長軸線上
において進退移動可能に配置されている。また、弁体支
持部材２９の内側には、上記燃料通路６に連通する室３
２が形成され、外側には室３３が形成され、該両室３
２，３３が燃料通路３４で連通されている。
着され、これに弁体支持部材２９が固設されている。該
弁体支持部材２９の中心部には弁体３０が軸受３１によ
り摺動可能に支承され、上記ストッパ１３の延長軸線上
において進退移動可能に配置されている。また、弁体支
持部材２９の内側には、上記燃料通路６に連通する室３
２が形成され、外側には室３３が形成され、該両室３
２，３３が燃料通路３４で連通されている。
【００３９】上記弁体３０の内側端は、開弁移動できる
隙間を有して上記ストッパ１３に対向している。３５は
上記弁体支持部材２９の先部にシム１４ａを介して螺着
したノズルで、その中央部の内側面にシート部３５ａが
形成され、上記の弁体３０の弁部３０ａが外方向へ移動
することによりシート部３５ａに圧着して閉弁し、内方
向へ移動することによりシート部３５ａから離間して開
弁するようになっている。
隙間を有して上記ストッパ１３に対向している。３５は
上記弁体支持部材２９の先部にシム１４ａを介して螺着
したノズルで、その中央部の内側面にシート部３５ａが
形成され、上記の弁体３０の弁部３０ａが外方向へ移動
することによりシート部３５ａに圧着して閉弁し、内方
向へ移動することによりシート部３５ａから離間して開
弁するようになっている。
【００４０】３６は弁体３０の内端に固着したＥリング
からなる係合部材である。３７は上記係合部材３６より
弁部３０ａ側において弁体３０に摺動可能に遊嵌したア
ーマチャで、係合部材３６に係合するようになってい
る。該アーマチャ３７と上記ストッパ１３との間には第
１付勢手段である第１スプリング３８が圧縮介在されて
おり、アーマチャ３７を係合部材３６より離間する方向
に付勢している。そして、電源オフ状態では、アーマチ
ャ３７が軸受３１に当接している。
からなる係合部材である。３７は上記係合部材３６より
弁部３０ａ側において弁体３０に摺動可能に遊嵌したア
ーマチャで、係合部材３６に係合するようになってい
る。該アーマチャ３７と上記ストッパ１３との間には第
１付勢手段である第１スプリング３８が圧縮介在されて
おり、アーマチャ３７を係合部材３６より離間する方向
に付勢している。そして、電源オフ状態では、アーマチ
ャ３７が軸受３１に当接している。
【００４１】３９は第２付勢手段である第２スプリング
で、上記弁体支持部材２９と弁部３０ａ間に圧縮介在さ
れており、弁体３０を常時閉方向に付勢している。電源
オフ状態において、図３のように弁体３０が第２スプリ
ング３９の付勢力によって閉弁状態にあり、アーマチャ
３７が第１スプリング３８によって軸受３１に当接して
いる状態にあっては、係合部材３６とアーマチャ３７の
対面間に所定の隙間Ｄ2 が形成されるようになってお
り、この隙間Ｄ2 は上記第１実施例の隙間Ｄ2 と同寸法
に設定されている。
で、上記弁体支持部材２９と弁部３０ａ間に圧縮介在さ
れており、弁体３０を常時閉方向に付勢している。電源
オフ状態において、図３のように弁体３０が第２スプリ
ング３９の付勢力によって閉弁状態にあり、アーマチャ
３７が第１スプリング３８によって軸受３１に当接して
いる状態にあっては、係合部材３６とアーマチャ３７の
対面間に所定の隙間Ｄ2 が形成されるようになってお
り、この隙間Ｄ2 は上記第１実施例の隙間Ｄ2 と同寸法
に設定されている。
【００４２】尚、この隙間Ｄ2 は、シム１４ａを薄いも
のにすると広くなり、厚いものにすると狭くなる。した
がって、所望の厚みのシム１４ａを選定することにより
隙間Ｄ2 を所望に設定できる。
のにすると広くなり、厚いものにすると狭くなる。した
がって、所望の厚みのシム１４ａを選定することにより
隙間Ｄ2 を所望に設定できる。
【００４３】本第２実施例の作用を説明する。電源オフ
状態では図３のように閉弁状態にあり、アーマチャ３７
は係合部材３６より隙間Ｄ2 を有して離間している。
状態では図３のように閉弁状態にあり、アーマチャ３７
は係合部材３６より隙間Ｄ2 を有して離間している。
【００４４】この状態で電源がオン操作されると、ステ
ータコア２７が励磁されアーマチャ３７が第１スプリン
グ３８の付勢力に抗して図３の右方へ吸引移動される。
この隙間Ｄ2 分移動した後、アーマチャ３７が係合部材
３６に衝突し、その後、アーマチャ３７が係合部材３６
に係合した状態で、第１，第２スプリング３８，３９の
付勢力に抗して更に図３の右方へ吸引移動される。これ
により弁体３０が図３の右方へ移動し開弁する。
ータコア２７が励磁されアーマチャ３７が第１スプリン
グ３８の付勢力に抗して図３の右方へ吸引移動される。
この隙間Ｄ2 分移動した後、アーマチャ３７が係合部材
３６に衝突し、その後、アーマチャ３７が係合部材３６
に係合した状態で、第１，第２スプリング３８，３９の
付勢力に抗して更に図３の右方へ吸引移動される。これ
により弁体３０が図３の右方へ移動し開弁する。
【００４５】本第２実施例においても、アーマチャ３７
と係合部材３６との間に隙間Ｄ2 を形成したことによ
り、上記第１実施例と同様の開弁特性が得られ、開弁の
応答性が従来のものより高くなる。
と係合部材３６との間に隙間Ｄ2 を形成したことによ
り、上記第１実施例と同様の開弁特性が得られ、開弁の
応答性が従来のものより高くなる。
【００４６】尚、上記実施例におけるストッパ１３はね
じ式でコア２，２７に固定してもよく、またノズル１
７，３５はカシメ又はナット等で固定してもよい。更
に、第１スプリング１５，３８及び第２スプリング２
２，３９の代わりに板バネ等を用いて付勢手段を構成し
てもよい。
じ式でコア２，２７に固定してもよく、またノズル１
７，３５はカシメ又はナット等で固定してもよい。更
に、第１スプリング１５，３８及び第２スプリング２
２，３９の代わりに板バネ等を用いて付勢手段を構成し
てもよい。
【００４７】
【発明の効果】以上のようであるから請求項１記載の発
明によれば、従来のような調量機構部の大噴孔面積化、
大ストローク化を維持しつつ電源オン時（通電時）から
全開時までの時間を従来のものより短縮することがで
き、開弁の応答性の向上を図ることができる。
明によれば、従来のような調量機構部の大噴孔面積化、
大ストローク化を維持しつつ電源オン時（通電時）から
全開時までの時間を従来のものより短縮することがで
き、開弁の応答性の向上を図ることができる。
【００４８】請求項２記載の発明のように、隙間を０．
３ｍｍ〜０．５ｍｍの範囲内に設定すると最適な応答性
が得られる。請求項３記載の発明によれば、更に隙間を
所望に調節して精度の向上を図ることができる。
３ｍｍ〜０．５ｍｍの範囲内に設定すると最適な応答性
が得られる。請求項３記載の発明によれば、更に隙間を
所望に調節して精度の向上を図ることができる。
【図１】本発明の第１実施例を示す燃料噴射弁の断面
図。
図。
【図２】図１における要部拡大断面図。
【図３】本発明の第２実施例を示す燃料噴射弁の断面
図。
図。
【図４】図３における要部拡大断面図。
【図５】経過時間に対する弁体の変位量を示す特性図。
【図６】弁体とアーマチャとの隙間Ｄ2 に対する開弁時
間の関係を示す特性図。
間の関係を示す特性図。
【図７】本発明の燃料噴射弁の使用状態を示す燃料系統
図で、燃料噴射弁をサージタンクの上流部（スロットル
バルブの上流部）に設置した場合を示す。
図で、燃料噴射弁をサージタンクの上流部（スロットル
バルブの上流部）に設置した場合を示す。
【図８】本発明の燃料噴射弁の使用状態を示す燃料系統
図で、燃料噴射弁をサージタンクの下流部に設置した場
合を示す。
図で、燃料噴射弁をサージタンクの下流部に設置した場
合を示す。
【図９】本発明の燃料噴射弁の使用状態を示す燃料系統
図で、燃料噴射弁を気筒部に設置した場合を示す。
図で、燃料噴射弁を気筒部に設置した場合を示す。
１０，３７…アーマチャ ２１，３０…弁体 １４，１４ａ…調節手段であるシム Ｄ2 …隙間
Claims (3)
- 【請求項１】 ソレノイドコイルに通電されることによ
りアーマチャが開弁方向に移動し、この移動により弁体
を押して開弁させるものにおいて、 アーマチャと弁体を別体で形成し、非通電状態において
アーマチャと弁体との間に隙間を設け、通電時にアーマ
チャのみが若干移動した後に該アーマチャが弁体に衝突
して弁体を開弁するようにしたことを特徴とする気体燃
料噴射弁。 - 【請求項２】 隙間を０．３ｍｍ〜０．５ｍｍの範囲内
に設定した請求項１記載の気体燃料噴射弁。 - 【請求項３】 隙間の寸法を調節する調節手段を設けた
請求項１記載の気体燃料噴射弁。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8181894A JPH1030517A (ja) | 1996-07-11 | 1996-07-11 | 気体燃料噴射弁 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8181894A JPH1030517A (ja) | 1996-07-11 | 1996-07-11 | 気体燃料噴射弁 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1030517A true JPH1030517A (ja) | 1998-02-03 |
Family
ID=16108753
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8181894A Pending JPH1030517A (ja) | 1996-07-11 | 1996-07-11 | 気体燃料噴射弁 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1030517A (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999018345A1 (en) * | 1997-10-07 | 1999-04-15 | Gas Injection Technologies Pty. Ltd. | Vapour fuel injection valve |
| AU749457B2 (en) * | 1997-10-07 | 2002-06-27 | Gas Injection Technologies Pty Limited | Vapour fuel injection valve |
| JP2007298021A (ja) * | 2006-04-05 | 2007-11-15 | Denso Corp | 燃料噴射装置 |
| JP2009150346A (ja) * | 2007-12-21 | 2009-07-09 | Denso Corp | 燃料噴射弁 |
| JP2012097728A (ja) * | 2010-10-05 | 2012-05-24 | Denso Corp | 燃料噴射弁 |
| JP2016513205A (ja) * | 2013-03-28 | 2016-05-12 | コンチネンタル オートモーティヴ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングＣｏｎｔｉｎｅｎｔａｌ Ａｕｔｏｍｏｔｉｖｅ ＧｍｂＨ | ガスを吹き込むための弁 |
| CN106523192A (zh) * | 2016-11-28 | 2017-03-22 | 哈尔滨工程大学 | 一种反向作动式气体/双燃料发动机天然气喷射装置 |
| JP2017186979A (ja) * | 2016-04-07 | 2017-10-12 | 株式会社Ｓｏｋｅｎ | 燃料噴射装置 |
| JP2017210919A (ja) * | 2016-05-26 | 2017-11-30 | 株式会社Ｓｏｋｅｎ | 燃料噴射装置 |
| EP3447275A1 (de) * | 2017-08-22 | 2019-02-27 | Eugen Seitz AG | Gas-injektor |
| DE102013100125B4 (de) * | 2012-01-13 | 2020-10-22 | Denso Corporation | Elektromagnetisches Ventil |
-
1996
- 1996-07-11 JP JP8181894A patent/JPH1030517A/ja active Pending
Cited By (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU749457B2 (en) * | 1997-10-07 | 2002-06-27 | Gas Injection Technologies Pty Limited | Vapour fuel injection valve |
| AU749457C (en) * | 1997-10-07 | 2003-08-14 | Gas Injection Technologies Pty Limited | Vapour fuel injection valve |
| WO1999018345A1 (en) * | 1997-10-07 | 1999-04-15 | Gas Injection Technologies Pty. Ltd. | Vapour fuel injection valve |
| JP2007298021A (ja) * | 2006-04-05 | 2007-11-15 | Denso Corp | 燃料噴射装置 |
| JP4591436B2 (ja) * | 2006-04-05 | 2010-12-01 | 株式会社デンソー | 燃料噴射装置 |
| JP2009150346A (ja) * | 2007-12-21 | 2009-07-09 | Denso Corp | 燃料噴射弁 |
| US7866577B2 (en) | 2007-12-21 | 2011-01-11 | Denso Corporation | Fuel injection valve |
| JP2012097728A (ja) * | 2010-10-05 | 2012-05-24 | Denso Corp | 燃料噴射弁 |
| DE102013100125B4 (de) * | 2012-01-13 | 2020-10-22 | Denso Corporation | Elektromagnetisches Ventil |
| JP2016513205A (ja) * | 2013-03-28 | 2016-05-12 | コンチネンタル オートモーティヴ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングＣｏｎｔｉｎｅｎｔａｌ Ａｕｔｏｍｏｔｉｖｅ ＧｍｂＨ | ガスを吹き込むための弁 |
| US9777689B2 (en) | 2013-03-28 | 2017-10-03 | Continental Automotive Gmbh | Valve for injecting gas |
| JP2017186979A (ja) * | 2016-04-07 | 2017-10-12 | 株式会社Ｓｏｋｅｎ | 燃料噴射装置 |
| JP2017210919A (ja) * | 2016-05-26 | 2017-11-30 | 株式会社Ｓｏｋｅｎ | 燃料噴射装置 |
| CN106523192A (zh) * | 2016-11-28 | 2017-03-22 | 哈尔滨工程大学 | 一种反向作动式气体/双燃料发动机天然气喷射装置 |
| EP3447275A1 (de) * | 2017-08-22 | 2019-02-27 | Eugen Seitz AG | Gas-injektor |
| WO2019038254A1 (de) * | 2017-08-22 | 2019-02-28 | Eugen Seitz Ag | Gas-injektor |
| CN111051675A (zh) * | 2017-08-22 | 2020-04-21 | 欧根赛驰股份公司 | 气体喷射器 |
| CN111051675B (zh) * | 2017-08-22 | 2021-12-21 | 欧根赛驰股份公司 | 气体喷射器 |
| US11306684B2 (en) | 2017-08-22 | 2022-04-19 | Eugen Seitz Ag | Gas injector |
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