JPH10298649A

JPH10298649A - 磁束密度が高く、鉄損が低く、異方性の少ない無方向性電磁鋼板の製造方法

Info

Publication number: JPH10298649A
Application number: JP9101918A
Authority: JP
Inventors: Ryutaro Kawamata; 竜太郎川又; Takeshi Kubota; 猛久保田; Takehide Senuma; 武秀瀬沼
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1997-04-18
Filing date: 1997-04-18
Publication date: 1998-11-10

Abstract

(57)【要約】【課題】高磁束密度、低鉄損かつ異方性の小さい無方
向性電磁鋼板の製造方法を提供する。【解決手段】重量％で、0.10% ≦Si≦2.50% 、0.10%
≦Al≦1.00% 、0.10% ≦Mn≦1.50% のうちいずれか１種
以上を含有し、かつ、Si+2Al≦2.50% を満足し、残部が
Feおよび不可避不純物からなるαγ変態を有する成分か
ら成るスラブを、熱間圧延して熱延板とし、前記熱延板
に 1回の冷間圧延工程を施し次いで仕上げ焼鈍を施す無
方向性電磁鋼板の製造方法において、仕上熱延のγ相域
における累積圧下率を85％以上とすると共に、仕上熱延
のγ相域において摩擦係数0.22以下の低摩擦圧延を行
い、かつ前記低摩擦圧延における累積圧下率を40％以上
とし、仕上熱延後の熱延板をＡｒ₁点以上（（Ａｒ₁＋
Ａｒ₃）／２）点以下の温度で巻き取り、その後 800℃
以上（（Ａ₁＋Ａ₃）／２）℃以下の温度域にて 2分以
上 3時間以内自己焼鈍することを特徴とする磁束密度が
高く、鉄損の低く、異方性の少ない無方向性電磁鋼板の
製造方法。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、電気機器の鉄心材
料として用いられる、磁束密度が高く、鉄損が低く、異
方性の少ない無方向性電磁鋼板の製造方法に関するもの
である。

【０００２】

【従来の技術】近年、電気機器、特に無方向性電磁鋼板
がその鉄心材料として使用される回転機および中、小型
変圧器等の分野においては、世界的な電力、エネルギー
節減、さらにはフロンガス規制等の地球環境保全の動き
の中で、高効率化の動きが急速に広まりつつある。この
ため、無方向性電磁鋼板に対しても、その特性向上、す
なわち、高磁束密度かつ低鉄損化への要請がますます強
まってきている。

【０００３】ところで、無方向性電磁鋼板においては、
従来、低鉄損化の手段として一般に、電気抵抗増大によ
る渦電流損低減の観点からＳｉあるいはＡｌ等の含有量
を高める方法がとられてきた。しかし、この方法では反
面、磁束密度の低下は避け得ないという問題点があっ
た。また、単にＳｉあるいはＡｌ等の含有量を高めるの
みではなく、特開昭６１−２３１１２０号公報に記載さ
れているように、Ｃ，Ｎ，Ｓ，Ｏ等の低減による高純度
鋼化や、特開昭５７−３５６２６号公報に記載されてい
るような仕上げ焼鈍サイクルの工夫等の製造プロセス上
の処置もなされてきたが、いずれも低鉄損化は図られて
も、磁束密度についてはそれほどの効果はなかった。さ
らに、仕上げ焼鈍前の冷延圧下率を適正範囲に制御する
こと、熱延板焼鈍を施すこと、あるいは熱延条件の工夫
等による高磁束密度化が図られてきたが、磁束密度が高
くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板を製造できるには至
らず、無方向性電磁鋼板に対する要請に十分に応えるこ
とは出来なかった。

【０００４】従来から、相変態を有する無方向性電磁鋼
板の熱間圧延工程においては、製品の磁気特性向上の観
点から、熱延板結晶粒径の制御が行われてきた。熱延板
の自己焼鈍については特開昭５４−７６４２２号公報に
その技術が公開されており、自己焼鈍時のコイル温度確
保のための保熱カバー使用については特開昭５６−３３
４３６号公報に開示されている。また、自己焼鈍時条件
を適切に設定することにより熱延板の結晶組織を粗大化
し製品の磁気特性改善をはかる方法については特開昭５
７−５７８２９号公報、特開昭６０−５０１１７号公
報、仕上熱延の最終スタンド通過温度をγ相域としてそ
の後自己焼鈍を実施する技術については特開昭５８−１
３６７１８号公報に開示されている。

【０００５】また本発明者らは特開平７−９７６２８号
公報において、熱間圧延工程において（Ａｒ₃＋５０）
℃以上の温度にて仕上圧延を終了しα＋γ２相域以上の
温度域で当該ストリップを巻取り、その自己焼鈍温度及
び自己焼鈍時間を適切に制御し、γ相からα相への変態
を制御することにより製品における磁気特性が著しく改
善され得る技術を開示した。

【０００６】しかしながら従来技術である連続焼鈍炉に
よる熱延板焼鈍や、箱焼鈍炉による熱延板焼鈍工程を経
て得られた無方向性電磁鋼板は、Ｌ方向とＣ方向の磁気
特性の異方性が大きく、実際に回転機に使用する際に
は、回し積みをするなどの工程の増加を招くことが需要
家での製造コスト上の課題であり、異方性の少ない高磁
束密度無方向性電磁鋼板の開発が待たれていた。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】上述したように、従来
技術で得られる高磁束密度無方向性電磁鋼板製造法で
は、エプスタイン測定での測定値であるＬ方向試料とＣ
方向試料の平均の磁束密度は高くなるものの、同時にＬ
方向とＣ方向の磁気特性の異方性が磁束密度が上昇する
ほど拡大するという課題があった。本発明は、従来技術
におけるこのような問題点を解決し、高磁束密度かつ低
鉄損の無方向性電磁鋼板を提供することを目的とするも
のである。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは、以下の通りである。（１）重量％で、０．１０％≦Ｓｉ≦２．５０％、０．１０％≦Ａｌ≦１．００％、０．１０％≦Ｍｎ≦１．５０％のうちいずれか１種以上を含有し、かつ、Ｓｉ＋２Ａｌ≦２．５０％を満足し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなるαγ
変態を有する成分から成るスラブを、熱間圧延して熱延
板とし、前記熱延板に１回の冷間圧延工程を施し次いで
仕上げ焼鈍を施す無方向性電磁鋼板の製造方法におい
て、仕上熱延のγ相域における累積圧下率を８５％以上
とすると共に、仕上熱延のγ相域において摩擦係数０．
２２以下の低摩擦圧延を行い、かつ前記低摩擦圧延にお
ける累積圧下率を４０％以上とし、仕上熱延後の熱延板
をＡｒ₁点以上（（Ａｒ₁＋Ａｒ₃）／２）点以下の温
度で巻き取り、その後８００℃以上（（Ａ₁＋Ａ₃）／
２）℃以下の温度域にて２分以上３時間以内自己焼鈍す
ることを特徴とする磁束密度が高く、鉄損が低く、異方
性の少ない無方向性電磁鋼板の製造方法。

【０００９】（２）仕上熱延終了温度を（Ａｒ₃＋５
０）℃以上とすることを特徴とする前記（１）記載の磁
束密度が高く、鉄損が低く、異方性の少ない無方向性電
磁鋼板の製造方法。

【００１０】（３）仕上熱間圧延時に用いる潤滑剤とし
て、熱延ロール冷却水に体積比で０．５〜２０％の油脂
をエマルジョン状態で混入することを特徴とする前記
（１）又は（２）記載の磁束密度が高く、鉄損が低く、
異方性の少ない無方向性電磁鋼板の製造法。

【００１１】（４）スラブを粗圧延して得られたシート
バーの先端部を先行するシートバーの後端部と接合して
複数のシートバーを一体とし、この一体とした複数のシ
ートバーを連続的に仕上熱延に供することを特徴とする
前記（１）、（２）又は（３）記載の磁束密度が高く、
鉄損が低く、異方性の少ない無方向性電磁鋼板の製造
法。

【００１２】（５）仕上焼鈍を施した後、さらに２〜２
０％のスキンパス圧延工程を施すことを特徴とする前記
（１）、（２）、（３）又は（４）記載の磁束密度が高
く、鉄損が低く、異方性の少ない無方向性電磁鋼板の製
造法。

【００１３】

【発明の実施の形態】以下に、本発明を詳細に説明す
る。本発明者らは、高磁束密度無方向性電磁鋼板の異方
性を低減すべく鋭意検討を重ねた結果、αγ変態を有す
る無方向性電磁鋼板にあって、仕上げ熱間圧延時の巻取
りにおいてγ相を残留させた状態で巻取り、自己焼鈍を
αγ変態点との関係において適切な条件下で行うととも
に、仕上圧延において、シートバーから熱延板に至るγ
相の累積圧下率を一定以上とするとともに、同時に低摩
擦率で一定以上のγ相での累積圧下を行うことによっ
て、仕上げ焼鈍後の製品における磁束密度が極めて高
く、鉄損が良好な（鉄損値が低い）ばかりでなく、異方
性の小さい無方向性電磁鋼板を安価に製造できることを
見出だした。

【００１４】まず、成分について説明する。Ｓｉ，Ｍ
ｎ，Ａｌは鋼板の固有抵抗を増大させ渦流損を低減さ
せ、鉄損値を改善する効果を有するので、１種以上を添
加する。以下、Ｓｉ，Ｍｎ，Ａｌの添加について個別に
説明する。Ｓｉの添加によって鋼板の鉄損値を改善する
効果を得るためには、Ｓｉ含有量を０．１０％以上とす
る。Ｓｉ含有量が０．１０％未満であると固有抵抗が十
分に得られないためである。一方、Ｓｉ含有量が２．５
０％を超えるとαγ変態を生じなくなるので２．５０％
以下とする。

【００１５】Ａｌの添加によって鋼板の鉄損値を改善す
る効果を得るためには、Ａｌ含有量を０．１０％以上と
する必要がある。一方、Ａｌ含有量が１．００％を超え
ると、磁束密度が低下し、コスト高ともなるので１．０
０％以下とする。さらに、（Ｓｉ＋２Ａｌ）が２．５０
％を超えると、αγ変態を生じなくなるので、（Ｓｉ＋
２Ａｌ）≦２．５０％でなくてはならない。なお、コス
トを押さえるために鋼中のＡｌ含有量を０．１０％未満
としても本発明の効果はなんら損なわれるものではな
い。

【００１６】Ｍｎの添加によって鋼板の鉄損値を改善す
る効果を得るためには、Ｍｎ含有量を０．１０％以上と
する必要がある。一方、Ｍｎ含有量が１．５０％を超え
ると熱延時の変形抵抗が増加し熱延が困難となるととも
に、熱延後の結晶組織が微細化しやすくなり、製品の磁
気特性が悪化するので、Ｍｎ含有量は１．５０％以下と
する必要がある。

【００１７】また、Ｍｎ添加によりαγ変態点が低下す
るため、本発明における仕上げ熱延における２相域巻取
をより低温側で実施することが可能となり、巻取温度を
高めることによる仕上熱延後の巻取作業性の低下を改善
し、鋼板表面の酸化物形成を抑制することが可能になり
歩留まりが向上するなどの点でＭｎ添加は有効である。
このような変態点制御の観点からはＭｎ含有量は０．３
０％〜１．４０％であることが好ましい。

【００１８】また、Ｍｎ添加量は仕上げ熱延前の高温の
シートバー接合部の強度確保の点からもきわめて重要で
ある。なぜなら、低融点の硫化物が結晶粒界に存在する
ことによるシートバー接合部の熱間脆化を防止するため
に、ＭｎとＳとの重量濃度の比であるＭｎ／Ｓの値を一
定以上に高めることが有効だからである。この目的か
ら、ＭｎとＳとの重量濃度の比であるＭｎ／Ｓの値は２
０以上とすること好ましい。これにより、低融点の硫化
物は粗大化し、シートバー接合部の破断を防止すること
が可能となる。

【００１９】Ｃの含有量については特に限定しないが、
使用中の磁気時効を防止して良好な鉄損を維持し続ける
ためにはＣ含有量が０．００５０％以下であるとよい、
さらに好ましくは０．００２０％以下であるとよい。

【００２０】Ｓ、Ｎの含有量についても特に限定しない
が、これらの元素は熱間圧延工程におけるスラブ加熱中
に一部再固溶し、熱間圧延中にＭｎＳ等の硫化物、Ａｌ
Ｎ等の窒化物を形成する。これらが存在することにより
熱延組織の粒成長を妨げ鉄損が悪化するのでＳは０．０
０５０％以下、好ましくは０．００２０％以下とすると
よい。また、Ｎは０．００５０％以下、好ましくは０．
００２０％以下とするとよい。特にＳ含有量はシートバ
ー接合部の強度確保のためには、ＭｎとＳとの重量濃度
の比であるＭｎ／Ｓの値を２０以上とする。Ｐは、製品
の硬度を確保し打ち抜き性を良好ならしめるために０．
１％までの範囲内において添加してもよい。

【００２１】また、製品の機械的特性の向上、磁気的特
性、耐錆性の向上あるいはその他の目的のために、Ｂ、
Ｎｉ、Ｃｒ、Ｓｂ、Ｓｎ、Ｃｕの１種または２種以上を
鋼中に含有させても本発明の効果は損なわれない。Ｂは
熱間圧延時にＢＮを形成させてＡｌＮの微細析出を妨
げ、Ｎを無害化させるとともに、自己焼鈍中の粒界酸化
を防止し製品鉄損の悪化を防ぐために添加される。Ｂの
添加によってＡｌＮの微細析出を防止するためには、Ｂ
含有量とＮ含有量とのバランスが重要であり、両者の比
Ｂ／Ｎが０．５から１．５の範囲であるとよい。

【００２２】次に本発明のプロセス条件について説明す
る。前記成分からなる鋼スラブは、転炉で溶製され連続
鋳造あるいは造塊−分塊圧延により製造される。鋼スラ
ブは公知の方法にて加熱される。このスラブに熱間圧延
を施し所定の厚みとする。本発明の熱間圧延工程は、ス
ラブをシートバーとする粗圧延工程と、シートバーを熱
延板とする仕上熱延工程とからなる。この仕上圧延にお
けるγ相での累積圧延率が８５％以下であると、自己焼
鈍時の粒成長の駆動力が不足し、高磁束密度化に必要な
粒成長が十分に得られないので、本発明ではγ相での累
積圧延率を８５％以上とする。

【００２３】なお本発明の仕上熱延における累積圧下率
とは、所定の条件下で圧下した際の板厚の減少量（mm）
を、仕上熱延前のシートバー厚（mm）で除算することに
より求める。例えば、低摩擦圧延での累積圧下率の計算
は、摩擦係数０．２２以下で圧下した際の板厚の減少量
（mm）を、仕上熱延前のシートバー厚（mm）で除算する
ことにより求める。

【００２４】そして、本発明での最たる特徴は、仕上熱
延のγ相域において摩擦係数０．２２以下の低摩擦圧延
を行い、かつ前記低摩擦圧延における累積圧下率を４０
％以上とすることにある。このような圧下を行うことに
より、無方向性電磁鋼板の磁気特性を高磁束密度に保っ
たままＬ方向とＣ方向の磁気特性の異方性を小さくする
ことが出来る。

【００２５】摩擦係数０．２２超でγ相での累積圧下率
を高めても異方性低減効果は十分に得られないので、摩
擦係数０．２２以下での累積圧下率を定める。また、γ
相域での摩擦係数０．２２以下での累積圧下率が４０％
未満であると、これもまた本発明の特徴である異方性低
減効果が不十分であるので、摩擦係数０．２２以下での
累積圧下率は４０％以上と定める。

【００２６】仕上熱延におけるγ相域での圧下率及びそ
の際の摩擦係数と、製品の磁気特性との関係を調査する
ために、以下のような実験を行った。表１に示す成分を
含み残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼を転炉によ
り溶製し連続鋳造設備により厚さ２２０mmのスラブとし
た。これを熱間圧延して２．５mmの熱延板とした。ここ
で、γ域での圧下率及びその際の摩擦係数を変化させて
仕上熱延を行い、製品磁束特性に及ぼす影響を調査し
た。この鋼のＡｒ₃、Ａｒ₁、Ａ₃、Ａ₁変態点を表２
に示す。また、熱延開始温度は１１００℃とし、１００
０℃で仕上げ、８５５℃で巻き取った。自己焼鈍は８３
０℃で１時間行った。

【００２７】

【表１】

【００２８】

【表２】

【００２９】この熱延板を酸洗した後冷延して０．５０
mm厚とし、７５０℃３０秒の仕上焼鈍を施し磁気特性を
評価した。得られた製品より、エプスタイン試料を切り
出して測定を行った。また、磁気特性の異方性の評価に
は、Ｌ方向とＣ方向のみのエプスタイン試料で測定を行
い、Ｌ方向の磁束密度測定値からＣ方向の磁束密度測定
値の差をとりその値を用いた。

【００３０】図１に、γ域で摩擦係数と累積圧下率をそ
れぞれ変えて行った結果と磁束密度との関係を、図２
に、γ域で摩擦係数と累積圧下率をそれぞれ変えて行っ
た結果と鉄損との関係を、図３に、γ域で摩擦係数と累
積圧下率をそれぞれ変えて行った結果と磁束密度の異方
性との関係を示す。本実験では、摩擦係数をかえるため
に、ロール冷却水中の潤滑油の量を各スタンド毎に変え
て制御した。

【００３１】図１および図２に示すとおり、γ相での累
積圧下率が４０％かつその際のロールと鋼板の摩擦係数
が０．２２以下の領域で磁束密度が上昇し、鉄損が減少
していることがわかる。図３では摩擦係数が高い領域に
異方性の小さいデータが得られている場合があるが、図
１と比較するとこの領域は磁束密度と鉄損の値が良好で
ないため、本発明の範囲外とする。

【００３２】この実験結果により、本発明では磁束密度
が高く、鉄損が低く、異方性の少ない無方向性電磁鋼板
を製造するために、仕上熱延のγ相域において摩擦係数
０．２２以下の低摩擦圧延を行い、かつ前記低摩擦圧延
における累積圧下率を４０％以上とすることとした。

【００３３】本発明のように低摩擦圧延を行う場合、仕
上熱間圧延時に用いる潤滑剤として、ロール冷却水に体
積比で０．５〜２０％の油脂をエマルジョン状態で混入
するとよい。ここで、ロール冷却水に混入する潤滑油と
しては、公知の圧延潤滑油を用いればよい。このような
潤滑油の例として、キュードール５１４９、キュードー
ル０Ｂ０６８、キュードール４Ｂ３１３（いずれも共同
油脂（株）商品名）が挙げられる。但し、本発明におい
て最も特徴的なのは、あくまでも仕上熱延のγ相域にお
いて摩擦係数０．２２以下の低摩擦圧延を行い、かつ前
記低摩擦圧延における累積圧下率を４０％以上とするこ
とである。したがって、本発明を実施する際に用いられ
る潤滑油は上述した成分系により構成されるものに限ら
れるものではない。

【００３４】また、本発明のごとき低摩擦係数の仕上熱
延を行う際、単一のスラブを一本のシートバーに粗圧延
し、これを一本毎に圧延する場合には、ルーパーのみで
は張力制御が困難であり、圧延中にロールと鋼板の間で
スリップが生じやすくなる場合がある。この問題を解決
するには、圧延速度を落としてやる方法があるが、この
方法では生産性を著しく損なう。この問題を解決するに
は、スラブを粗圧延して得られたシートバーの先端部を
先行するシートバーの後端部と接合して複数のシートバ
ーを一体とし、この一体とした複数のシートバーを連続
的に仕上熱延に供することが特に有効である。すなわ
ち、連続熱延により仕上圧延時の圧延反力の変動を最小
に抑制し、低摩擦圧延下での仕上熱延を安定して行うこ
とが可能である。

【００３５】ここで、先行シートバーと後行シートバー
を接合する方法としては、先行シートバーの後端部と後
行シートバーの先端とを突き合わせ、突合せ部を溶接す
る方法や、突合せ部に押圧力を加えて圧接する方法や、
突合せ部を溶接した後に圧接する方法等がある。また、
突合せ部に押圧力を加えつつ溶接するようにしてもよ
い。なお、突合せ部を溶接する方法としては、例えばレ
ーザ溶接法、誘導加熱による方法等があげられる。

【００３６】そして、仕上げ熱延の終了温度がＡｒ₁点
未満となると巻取温度の確保とランナウトテーブル上で
の冷却による巻取温度の調整が困難となるので仕上げ熱
延の終了温度はＡｒ₁以上とする。前述の課題をより容
易に解決するには（Ａｒ₃＋５０）℃以上であることが
好ましい。

【００３７】仕上熱延後のコイルの巻取温度はＡｒ₁点
以上とする。仕上げ熱延後の巻取り温度がＡｒ₁点未満
となると、自己焼鈍中の粒成長が不十分となり、本発明
が目的とする高磁束密度無方向性電磁鋼板が得られなく
なる。また、（（Ａｒ₁＋Ａｒ₃）／２）点を超える
と、高温のため自己焼鈍中の粒成長に必要な駆動力が消
失し、十分な粒成長が進行せず、本発明が目的とする高
磁束密度無方向性電磁鋼板が得られなくなるので、仕上
熱延後のコイルの巻取温度は（（Ａｒ₁＋Ａｒ₃）／
２）点以下と定める。また、巻取ったコイルは、必要に
応じ保熱カバー等の公知の方法にて保熱あるいはコイル
の温度制御のため補助加熱等の手段を用いることにより
自己焼鈍を行う。

【００３８】自己焼鈍の温度が８００℃未満であると自
己焼鈍中の粒成長が不十分となり、本発明が目的とする
高磁束密度無方向性電磁鋼板が得られなくなるので、自
己焼鈍の温度は８００℃以上とする。一方、自己焼鈍の
温度が（（Ａ₃＋Ａ₁）／２）点を超えるとこれも自己
焼鈍中の粒成長が不十分となり、本発明が目的とする高
磁束密度無方向性電磁鋼板が得られなくなるので、本発
明における自己焼鈍の温度は８００℃以上（（Ａ₃＋Ａ
₁）／２）点以下の温度と定める。

【００３９】自己焼鈍時間は２分未満ではその効果が十
分でなく、熱延板組織の結晶粒成長が不十分となるため
高磁束密度を得ることが出来ない。また、自己焼鈍時間
が３時間を超えて長くなるとその効果が飽和し、逆に生
産性が低下し、さらには自己焼鈍中の鋼板表面の酸化に
より後工程での酸洗性が著しく悪化し実用的でないので
自己焼鈍時間は２分以上３時間以内と定める。生産性お
よび製品の磁気特性から見て好ましい焼鈍時間は３０分
以上９０分以下である。

【００４０】自己焼鈍の際、後工程での酸洗性を良好に
するため、保熱カバー内をＮ₂等不活性ガス雰囲気ある
いは減圧下とするか、もしくは減圧後Ｎ₂等不活性ガス
雰囲気の充填を行うことも有効である。また、巻取り後
所定の自己焼鈍をへた後のコイルは特段の処置無く放冷
しても差し支えないが、後工程での酸洗性を向上させる
ため、自己焼鈍終了後、コイルを水槽へ浸漬させる等の
手段により冷却することも本発明の効果を何等損なうも
のではない。

【００４１】このようにして得られた熱延板は一回の冷
間圧延と連続焼鈍により製品とする。またさらにスキン
パス圧延工程を付加して製品としてもよい。スキンパス
圧延率は２％未満ではその効果が得られず、２０％以上
では磁気特性が悪化するため２％から２０％とする。

【００４２】

【実施例】次に、本発明の実施例について述べる。［実施例１］表３に示した成分および表４に示したＡｒ
₁、Ａｒ₃、Ａ₁、Ａ₃変態点を有する無方向性電磁鋼
用の２３０mm厚のスラブを通常の方法にて加熱し、粗圧
延により４５mm厚のシートバーとし、これを仕上熱延に
より２．５厚mmの熱延板に仕上げた。

【００４３】

【表３】

【００４４】

【表４】

【００４５】この時、熱延仕上温度を（Ａｒ₃＋５０）
℃以上とし、巻取り温度をＡｒ₁点以上（（Ａｒ₃＋Ａ
ｒ₁）／２）点以下とＡｒ₁点未満の２水準とした。自
己焼鈍温度は８００℃以上（（Ａ₁＋Ａ₃）／２）℃以
下の温度域とするため、鋼Ａは８５０℃、鋼Ｂは８３０
℃とした。

【００４６】熱延仕上温度を（Ａｒ₃＋５０）℃以上と
した事で、仕上熱延は全域γ相域で行った事になり、そ
の圧下率は８５％以上の条件を満たす９４．４％であ
る。その際、摩擦係数０．１９と０．３５の圧延を、途
中のスタンドのロール冷却水中の潤滑油濃度をそれぞれ
５％、０．３％に設定する事で調整し、摩擦係数０．１
９の低摩擦圧延による圧下を累積圧下率５５％で施し
た。

【００４７】熱延後コイルを直ちに保熱カバー内に挿入
し、所定の温度で６０分自己焼鈍した。その後、酸洗を
施し、冷間圧延により０．５０mm厚および０．５５mm厚
に仕上げた。板厚０．５０mmのものについては連続焼鈍
炉にて、鋼Ａは８００℃で、鋼Ｂは８５０℃で３０秒間
焼鈍した。また、板厚０．５５mmのものについては連続
焼鈍炉にて鋼Ａは７６０℃、鋼Ｂは８２０℃でそれぞれ
３０秒焼鈍を施し、圧下率９％のスキンパス圧延により
０．５０mm厚とした。得られた製品からエプスタイン試
料を切り出し、７５０℃２時間の需要家相当の焼鈍を施
した。これらの試料の磁気特性を測定した。表５、表６
に鋼Ａと鋼Ｂの本発明と比較例の巻取り温度、自己焼鈍
温度と磁気測定結果を合わせて示す。

【００４８】

【表５】

【００４９】

【表６】

【００５０】このようにγ相域において、ロールと鋼板
の摩擦係数０．２２以下の低摩擦圧延を行い、かつこの
低摩擦圧延の累積圧下率を４０％以上とすると同時に、
巻取り温度をＡｒ₁点以上（（Ａｒ₃＋Ａｒ₁）／２）
℃以下にすることにより、１回法、スキンパス圧延法と
も、磁束密度が高く鉄損が低いだけでなく、Ｌ方向切断
試料によるエプスタイン測定結果Ｂ50L とＣ方向切断試
料によるエプスタイン測定結果Ｂ50C の差であるＢ50L
−Ｂ50C の値の小さい、異方性も少ない優れた無方向性
電磁鋼板を得ることが可能である。

【００５１】［実施例２］表７に示した成分および表８
に示したＡｒ₁、Ａｒ₃、Ａ₁、Ａ₃変態点を有する無
方向性電磁鋼用の２４０mm厚スラブを通常の方法にて加
熱し、粗圧延により５０mm厚のシートバーとし、仕上熱
延により２．７mm厚の熱延板に仕上げた。

【００５２】

【表７】

【００５３】

【表８】

【００５４】その際、仕上熱延開始温度は１０５０℃、
仕上熱延終了温度は１０００℃とした。これにより、仕
上熱延は全域γ相域で行ったことになり、その圧下率は
８５％以上の条件を満たす９４．６％である。ここで、
摩擦係数０．１８と０．３５の圧延を、途中のスタンド
のロール冷却水中の潤滑油濃度をそれぞれ４％、０．３
％に設定することで調整し、各摩擦係数での圧下率配分
を変更して試験を行った。

【００５５】この時、巻取り温度は鋼Ｃは８８０℃、鋼
Ｄは８７５℃、鋼Ｅは８４０℃とし、Ａｒ₁点以上
（（Ａｒ₃＋Ａｒ₁）／２）℃以下とした。自己焼鈍温
度は８００℃以上（（Ａ₁＋Ａ₃）／２）℃以下の温度
域とするため、鋼Ｃ、鋼Ｄ、鋼Ｅでそれぞれ８５０℃、
８５０℃、８３０℃とし、自己焼鈍の時間はそれぞれ６
０分とした。その後、酸洗を施し、冷間圧延により０．
５０mm厚に仕上げた。その後連続焼鈍炉にて、鋼Ｃは７
５０℃で、鋼Ｄ、鋼Ｅは８５０℃で３０秒間焼鈍した。
これらの製品からエプスタイン試料を切り出し、７５０
℃２時間の需要家相当の焼鈍を施し、磁気特性を測定し
た。表９、表１０、表１１にそれぞれ鋼Ｃ、鋼Ｄ、鋼Ｅ
の摩擦係数０．１８でのγ域での累積圧下率と磁気特性
の関係を示す。

【００５６】

【表９】

【００５７】

【表１０】

【００５８】

【表１１】

【００５９】表９、表１０、表１１からわかるように、
γ相域において、ロールと鋼板の摩擦係数０．２２以下
の低摩擦圧延を行い、かつこの低摩擦圧延の累積圧下率
を４０％以上とすることにより、磁束密度が高く鉄損が
低いだけでなく、Ｌ方向切断試料によるエプスタイン測
定結果Ｂ50L とＣ方向切断試料によるエプスタイン測定
結果Ｂ50C の差であるＢ50L −Ｂ50C の値の小さい、異
方性も少ない優れた無方向性電磁鋼板を得ることが可能
である。

【００６０】

【発明の効果】このように本発明によれば、磁束密度が
高く鉄損の低く、異方性の小さい、磁気特性の優れた無
方向性電磁鋼板を製造することが可能である。

【図面の簡単な説明】

【図１】γ域での各摩擦係数における累積圧下率と磁束
密度との関係を示す図表である。

【図２】γ域での各摩擦係数における累積圧下率と鉄損
との関係を示す図表である。

【図３】γ域での各摩擦係数における累積圧下率と磁束
密度異方性との関係を示す図表である。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％で、０．１０％≦Ｓｉ≦２．５０％、０．１０％≦Ａｌ≦１．００％、０．１０％≦Ｍｎ≦１．５０％のうちいずれか１種以上を含有し、かつ、Ｓｉ＋２Ａｌ≦２．５０％を満足し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなるαγ
変態を有する成分から成るスラブを、熱間圧延して熱延
板とし、前記熱延板に１回の冷間圧延工程を施し次いで
仕上げ焼鈍を施す無方向性電磁鋼板の製造方法におい
て、仕上熱延のγ相域における累積圧下率を８５％以上
とすると共に、仕上熱延のγ相域において摩擦係数０．
２２以下の低摩擦圧延を行い、かつ前記低摩擦圧延にお
ける累積圧下率を４０％以上とし、仕上熱延後の熱延板
をＡｒ₁点以上（（Ａｒ₁＋Ａｒ₃）／２）点以下の温
度で巻き取り、その後８００℃以上（（Ａ₁＋Ａ₃）／
２）℃以下の温度域にて２分以上３時間以内自己焼鈍す
ることを特徴とする磁束密度が高く、鉄損が低く、異方
性の少ない無方向性電磁鋼板の製造方法。
【請求項２】仕上熱延終了温度を（Ａｒ₃＋５０）℃
以上とすることを特徴とする請求項１記載の磁束密度が
高く、鉄損が低く、異方性の少ない無方向性電磁鋼板の
製造方法。
【請求項３】仕上熱間圧延時に用いる潤滑剤として、
熱延ロール冷却水に体積比で０．５〜２０％の油脂をエ
マルジョン状態で混入することを特徴とする請求項１又
は２記載の磁束密度が高く、鉄損が低く、異方性の少な
い無方向性電磁鋼板の製造法。
【請求項４】スラブを粗圧延して得られたシートバー
の先端部を先行するシートバーの後端部と接合して複数
のシートバーを一体とし、この一体とした複数のシート
バーを連続的に仕上熱延に供することを特徴とする請求
項１、２又は３記載の磁束密度が高く、鉄損が低く、異
方性の少ない無方向性電磁鋼板の製造法。
【請求項５】仕上焼鈍を施した後、さらに２〜２０％
のスキンパス圧延工程を施すことを特徴とする請求項
１、２、３又は４記載の磁束密度が高く、鉄損が低く、
異方性の少ない無方向性電磁鋼板の製造法。