JPH10291884A - 破砕組成物 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 反応速度が速く強力な破砕力を得ることがで
き破砕作業の作業性を著しく向上できる破砕組成物を提
供することを目的とする。 【解決手段】６０ｗｔ％〜２ｗｔ％好ましくは３０ｗｔ
％〜１０ｗｔ％の酸化第二鉄と、８３ｗｔ％〜１０ｗｔ
％好ましくは７０ｗｔ％〜３０ｗｔ％の酸化第二銅と、
３０ｗｔ％〜１５ｗｔ％のアルミニウム粉末を含有する
テルミット剤１００部と、２０部〜１５０部好ましくは
５０部〜１２０部のガス発生剤と、を含有する構成を有
している。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は土木や建築現場で、
岩石、コンクリート構造物等を破砕する場合に有用な破
砕組成物に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、トンネルの掘削工事、土地造成工
事、道路工事、港湾工事等の土木工事においては一般的
にダイナマイト、含水爆薬、アンホ爆薬等の爆破剤やコ
ンクリート破砕器といった火薬類や、トンネル掘削機等
の爆破剤、破砕機器類が使用されている。また、転石の
破砕、コンクリート構造物の取り壊し工事、橋脚基礎の
取り壊し工事等においてもコンクリート破砕器やブレー
カー、ピック、くさび、静的破砕剤等の破砕剤若しくは
破砕機器類が使用されている。しかし破砕機器類は騒音
が大きかったり作業効率が悪いという欠点があり、静的
破砕剤は非常に遅い化学反応を利用するため施工処理に
多大の時間と労力を要すという欠点を有している。この
ような工事では火薬類は非常に有用で経済的な産業資材
であるが、作業に当たっては煩雑な手続きを必要とする
上、市街地や民家が近くにある場合においては爆発音や
振動、さらには飛び石等が発生する等の問題があり、こ
れを防止することが困難を伴うため使用が大きく制限さ
れている。そこで近年、火薬類を含まず、反応速度は爆
薬等に比較すると小さいが振動及び騒音が少なく、また
一般的に使用されている爆薬類と同様の作業方法で取り
扱う事が出来るため施工処理が迅速にできる等の長所を
有するテルミット反応を利用した非火薬系の破砕組成物
が注目を集め開発されている。例えば、（ａ）特開昭６
３−３１９２８５号公報（以下イ号公報と呼ぶ）にはア
ルミニウム２３〜３０重量部と酸化第二銅７７〜７０重
量部からなるテルミット剤に、ガス発生剤として硝安や
カリ明バンを所定量混合した破砕組成物が開示されてい
る。（ｂ）特開平２−２０４３８４号公報（以下ロ号公
報と呼ぶ）には平均粒子径４４μｍ以下の酸化第二銅７
０〜８０重量％と平均粒子径７５〜４４μｍのアルミニ
ウム粉２０〜３０重量％からなるテルミット剤１００重
量部と、カリ明バン、硫酸ニッケルまたはホウ砂からな
る分解ガス発生剤８０〜１２０重量部と、で構成された
破砕組成物が開示されている。（ｃ）特開平８−１６９
７９１号公報（以下ハ号公報と呼ぶ）には粉塵飛散防止
剤と酸化防止剤を含んだ粒子径が４４μｍ以下のアルミ
ニウム粉と粒子径７４μｍ以下の酸化第二銅からなるテ
ルミット剤とホウ砂を除いた結晶水を有する無機物から
なるガス発生剤とで構成された破砕組成物が開示されて
いる。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら上記従来
の破砕組成物は、以下のような課題を有している。 （１）イ号乃至ハ号公報の破砕組成物ではテルミット剤
の金属酸化物として酸化第二銅が使用されているが、酸
化第二銅は、その生成熱が低いためテルミット反応の際
の発熱量が大きい長所を有するが、銅の原子量が大きい
ために酸化第二銅の質量当たりの酸素含有量が小さく、
酸素供給能力が小さい。 （２）また、いずれも酸化第二銅の粒子径が大きいため
反応速度が遅い。 （３）反応速度が遅いため、燃焼速度が遅く燃焼が途切
れ易かったりして、作業性を損なうとともに作業に時間
を要す。 （４）従来の破砕組成物は反応速度が遅く燃焼速度が遅
いため短時間に高温雰囲気が得られないので、高圧のガ
スを瞬時に得ることができず破砕力が弱いため多量の破
砕組成物を要す。 （５）また、高圧のガス圧力を瞬時に得られないため破
砕力に欠ける。

【０００４】本発明は上記従来の課題を解決するもの
で、反応速度が速く強力な破砕力を得ることができ破砕
作業の作業性を著しく向上できる破砕組成物を提供する
ことを目的とする。

【０００５】

【課題を解決するための手段】本発明の請求項１に記載
の破砕組成物は、６０ｗｔ％〜２ｗｔ％好ましくは３０
ｗｔ％〜１０ｗｔ％の酸化第二鉄と、８３ｗｔ％〜１０
ｗｔ％好ましくは７０ｗｔ％〜３０ｗｔ％の酸化第二銅
と、３０ｗｔ％〜１５ｗｔ％のアルミニウム粉末を含有
するテルミット剤１００重量部と、２０重量部〜１５０
重量部好ましくは５０重量部〜１２０重量部のガス発生
剤と、を含有することを特徴とする構成を有している。
この構成により、従来の破砕組成物よりも反応速度が著
しく向上し、短時間に高熱が得られ、その熱でガス発生
剤が瞬時にガスを放出し、そのガスの膨張で強烈な破砕
力を得ることができる、という作用が得られる。

【０００６】ここで、酸化第二鉄が３０ｗｔ％よりも多
くなるにつれて破砕力が酸化第二鉄を混合しない場合よ
りも低くなる傾向が現れ易く、特に６０ｗｔ％を越える
とその傾向が著しいので好ましくない。また、酸化第二
鉄の含有量が１０ｗｔ％よりも少なくなるにつれて反応
が低下し燃焼速度が遅くなり破砕力が低下する傾向を生
じ、特に２ｗｔ％よりも少なくなるとその傾向が著しい
ので好ましくない。酸化第二銅は７０ｗｔ％〜３０ｗｔ
％の範囲から外れるにつれ、反応が低下し燃焼速度が遅
くなり、ガス発生量が下がるという傾向を生じ、特にガ
ス発生剤の種類にもよるが、８３ｗｔ％〜１０ｗｔ％の
範囲を越えるとこの傾向が著しいので好ましくない。ア
ルミニウム粉末は３０ｗｔ％〜１５ｗｔ％の範囲から外
れるにつれテルミット反応に過不足を生じて未反応物が
生じ易いので好ましくない。前記ガス発生剤は１２０重
量部より多くなるにつれ、テルミット反応の反応熱を吸
収し反応の進行を阻害するため高温が得られ難く、その
分ガス発生量が減少し、十分な破砕力が得られなくなる
傾向を生じ、特にテルミット剤の成分にもよるが１５０
重量部を越えるとこの傾向が著しいので好ましくない。
また５０重量部、特に２０重量部より少なくなるにつれ
てガス発生量が減少し、高圧が得られ難い傾向が生じる
ため好ましくない。

【０００７】本発明の請求項２に記載の破砕組成物は、
請求項１において、前記ガス発生剤が硫酸アルミニウム
・１８水和物、硫酸鉄・７水和物、硫酸亜鉛・７水和
物、メタ珪酸バリウム・６水和物、硫酸コバルト・７水
和物、硫酸マンガンカリウム・１２水和物、カリ明バン
・１２水和物等の無機化合物、またはグラニュウ糖等の
有機化合物の内いずれか一種以上からなる構成を有して
いる。この構成により、無機化合物の結晶水がテルミッ
ト反応によって発生した高い反応熱によって一瞬に気化
して蒸気として放出され、高温下で膨張して極めて高圧
を得ることができ、その圧力で岩石等を容易に破砕する
ことができる。また、有機化合物は瞬時に反応し炭酸ガ
スや水蒸気となり高圧が得ることができるとともに、反
応ガスが無害なので安全性に優れる。という作用が得ら
れる。尚、強力な破砕力を要しない場合は、グラニュウ
糖に代え、オリゴ糖、木粉、尿素等も用いることができ
る。

【０００８】本発明の請求項３に記載の発明は、請求項
１又は２において、前記酸化第二鉄の粒子径が０．１５
μｍ〜１μｍ好ましくは０．１５μｍ〜０．２５μｍ、
前記酸化第二銅の粒子径が１μｍ〜７μｍ好ましくは１
μｍ〜４μｍであり、かつ、前記アルミニウム粉末の粒
子径が０．５μｍ〜１６μｍ好ましくは２μｍ〜１４μ
ｍで水面被覆面積が１５，０００ｃｍ² ／ｇ〜１００，
０００ｃｍ² ／ｇ好ましくは２０，０００ｃｍ² ／ｇ〜
５０，０００ｃｍ² ／ｇである構成を有している。この
構成により、粒子径が著しく小さいので、各反応物の接
触表面積が著しく大きくなり、その分固−固反応を一気
に進行させることができる。反応速度を著しく速めるこ
とができるので短時間に高温を得ることができ、ガス分
解剤を瞬時にガス化させ強力な破砕力を得ることができ
る。という作用を有する。

【０００９】ここで、酸化第二鉄の粒子径が０．２５μ
ｍ、特に１μｍを越えるにつれて反応速度が低下する傾
向が生じるので好ましくない。また０．１５μｍより小
さくなるにつれ取扱いが困難になる傾向が生じるので好
ましくない。酸化第二銅の粒子径が４μｍ、特に７μｍ
を越えるにつれて反応速度が低下する傾向が生じ、また
１μｍより小さくなるにつれて取扱いが困難になる傾向
が生じるので好ましくない。アルミニウム粉末の粒子径
は酸化鉄や酸化銅の添加量や粒径等にもよるが、０．５
μｍ〜１６μｍ、特に２μｍ〜１４μｍの範囲で高い燃
焼速度を得ることができる。この範囲、特に上限を外れ
ていくにつれ、燃焼速度が低下する傾向が見られるので
好ましくない。また水面被覆面積が、１５，０００ｃｍ
² ／ｇ〜１００，０００ｃｍ² ／ｇ好ましくは２０，０
００ｃｍ² ／ｇ〜５０，０００ｃｍ²／ｇを有するのが
望ましく、酸化第二鉄や酸化銅と接触面積が広がり系を
均一に反応させ、著しい高温を得ることができる。水面
被覆面積はアルミニウム粉末の撥水性と粒子径の指標と
なるものであり、アルミニウム粉末は水面被覆面積を高
めるためパラフィンワックス、シリコーン類や、ステア
リン酸カルシウム等の高級脂肪酸金属塩などの撥水剤で
コーティングされる。これらのアルミニウムの撥水剤は
テルミット反応で迅速に燃焼し、反応を阻害することが
ない上にガス発生の補助的役割が得られるとともに、水
面被覆面積が大きい、すなわち粒子径が小さくかつ撥水
性の大きいものを使用することにより燃焼速度を高め、
さらにアルミニウムの劣化を防止し、経時安定性を向上
させることができる。

【００１０】

【発明の実施の形態】以下に、本発明を実施例により詳
細に説明する。

【実施例】

（実施例１）粒子径５μｍ〜１４μｍで２３，０００ｃ
ｍ² ／ｇ以上の水面被覆面積を有するアルミニウム粉末
４６ｇ、平均粒子径３μｍの酸化第二銅１２４ｇ、およ
び平均粒子径０．２μｍ±０．０５μｍの酸化第二鉄３
０ｇを５００ｍｌの容器に計量し、混和機に移して十分
に混合したのち、合成ゴム系のエラストマーコンパウン
ドを２５ｗｔ％含有するトルエン溶液（以下、バインダ
ー溶液という）３２ｇを添加し、さらに１７０ｍｌのト
ルエンを追加して十分に混練した。このものにガス発生
剤として硫酸アルミニウム・１８水和物２００ｇを３回
に分けて添加し、さらによく混練を行った。この湿状の
破砕組成物をステンレス製の篩にかけて造粒、篩分けを
行い粒子径が８５μｍ〜３２６μｍの間の粒状の破砕組
成物を得た。これを温水乾燥機を用いて５０°Ｃで造粒
時に使用したトルエンが完全になくなるまで乾燥した。
次いで、得られた試料を用い開放燃焼性及び開放燃焼で
の燃焼速度の測定を行い、その結果を（表１）に示し
た。ここで、開放燃焼性の評価は実用性の面からプラス
チック製薬筒の破砕状況を目視判定した。符号◎は燃焼
が迅速で発熱、ガス発生量共に大で薬筒が細かく破砕さ
れた。○は燃焼が良好でガス発生量も良好、薬筒が２、
３片に破砕された。△は燃焼性が遅く薬筒が割れるが断
片にならず、実用性に難点が認められる。×は燃焼性が
悪く薬筒が一部割れるが原形が残り実用性に欠ける。ま
た、開放燃焼での燃焼速度は試料を内径２６ｍｍ、長さ
３５０ｍｍのプラスチック製薬筒に充填し、点火具で着
火して測定した。また、破砕力の測定を弾道臼砲試験に
よって行った。その仕事効果はＴＮＴに比較して３５％
であった。

【００１１】（実施例２）実施例１で用いた原料を用
い、配合量として、アルミニウム粉末４６ｇ、酸化第二
鉄４０ｇ、酸化第二銅１１４ｇ、を混合し実施例１と同
様の操作を行い破砕組成物を得た。次いで実施例１と同
様にして、開放燃焼性、開放燃焼時の燃焼速度を測定し
た。その結果を（表１）に示した。また、弾道臼砲試験
における仕事効果はＴＮＴに比較して３４％であった。

【００１２】（実施例３）実施例１で用いた原料を用
い、配合量として、アルミニウム粉末４６ｇ、酸化第二
鉄６０ｇ、酸化第二銅９４ｇ、を混合し実施例１と同様
の操作を行い破砕組成物を得た。次いで実施例１と同様
にして、開放燃焼性、開放燃焼時の燃焼速度を測定し
た。その結果を（表１）に示した。また、弾道臼砲試験
における仕事効果はＴＮＴに比較して３１％であった。

【００１３】（実施例４）実施例１で用いた原料を用
い、配合量として、アルミニウム粉末４６ｇ、酸化第二
鉄２０ｇ、酸化第二銅１３４ｇ、を混合し実施例１と同
様の操作を行い破砕組成物を得た。次いで実施例１と同
様にして、開放燃焼性、開放燃焼時の燃焼速度を測定し
た。その結果を（表１）に示した。また、弾道臼砲試験
における仕事効果はＴＮＴに比較して３３％であった。

【００１４】（実施例５〜８）硫酸アルミニウム・１８
水和物の量を変えて、実施例１と同様の操作を行い、所
定の粒状の破砕組成物を調製し、開放燃焼性、開放燃焼
時の燃焼速度を求めた。その結果を（表１）に示した。

【００１５】（実施例９〜１５）ガス発生剤を硫酸アル
ミニウム・１８水和物以外のものとした他は、実施例１
と同じ原料、操作を行い開放燃焼性、開放燃焼時の燃焼
速度を求めた。その結果を（表２）に示した。

【００１６】（比較例１）酸化第二鉄を使用しない以外
は実施例１で用いた原料を用い、配合量として、アルミ
ニウム粉末４６ｇ、酸化第二銅１５４ｇ、を混合し、実
施例１と同様の操作を行い破砕組成物を得た。次いで実
施例１と同様にして、開放燃焼性、開放燃焼時の燃焼速
度を測定した。その結果を（表１）に示した。また、弾
道臼砲試験における仕事効果はＴＮＴに比較して２１％
であった。

【００１７】（比較例２）平均粒子径５μｍの酸化第二
鉄４０ｇを用いた以外は、実施例１で用いた原料を使用
し、配合量としてアルミニウム粉末４６ｇ、酸化第二銅
１１４ｇを混合し、実施例１と同様の操作を行い破砕組
成物を得た。次いで実施例１と同様にして、開放燃焼
性、開放燃焼時の燃焼速度を測定した。その結果を（表
１）に示した。

【００１８】（比較例３）平均粒子径５μｍの酸化第二
鉄３０ｇを用いた以外は実施例１で用いた原料を使用
し、配合量としてアルミニウム粉末４６ｇ、酸化第二銅
１２４ｇを混合し、実施例１と同様の操作を行い破砕組
成物を得た。次いで実施例１と同様にして、開放燃焼
性、開放燃焼時の燃焼速度を測定した。その結果を（表
１）に示した。

【００１９】（比較例４）実施例１で用いた原料を用
い、配合量として、アルミニウム粉末４６ｇ、酸化第二
鉄９０ｇ、酸化第二銅６４ｇ、を混合し実施例１と同様
の操作を行い破砕組成物を得た。次いで実施例１と同様
にして、開放燃焼性、開放燃焼時の燃焼速度を測定し
た。その結果を（表１）に示した。また、弾道臼砲試験
における仕事効果はＴＮＴに比較して１５％であった。

【００２０】（比較例５）硫酸アルミニウム・１８水和
物を３００ｇに増やした以外は実施例１で用いた原料を
同じ配合量で使用し破砕組成物を得た。次いで実施例１
と同様にして、開放燃焼性、開放燃焼時の燃焼速度を測
定した。その結果を（表１）に示した。

【００２１】（比較例６、７）ガス発生剤として硫酸第
一鉄・７水和物、グラニュウ糖を使用し、各々テルミッ
ト剤１００重量部に対して１５０重量部にして破砕組成
物を得た。次いで実施例１と同様にして、開放燃焼性、
開放燃焼時の燃焼速度を測定した。その結果を（表２）
に示した。

【表１】

【表２】 この（表１），（表２）から明らかなように、実施例１
では開放燃焼時の燃焼速度は２４３ｍ／ｓｅｃ．で、酸
化第二鉄を加えていない比較例１と対比して１．４３倍
も向上していることがわかった。次に配合量が同一で酸
化第二鉄の平均粒子径が５μｍである比較例３と対比す
ると本実施例は１．７１倍に向上していることがわかっ
た。このことから酸化第二鉄の粒子径の燃焼速度に対す
る寄与率が大きいことがわかった。また、実施例１の開
放燃焼性は比較例１，比較例２に比べ特に良好であっ
た。また、実施例１の破砕力は酸化第二鉄を含まない比
較例１と対比し１．６７倍であり著しい向上がみられ
た。このことから酸化第二鉄の破砕力に対する寄与率が
大きいことがわかった。実施例２は開放燃焼時の燃焼速
度は２２０ｍ／ｓｅｃ．であり、酸化第二鉄を加えてい
ない比較例１と対比して１．２９倍に向上していること
がわかった。次に配合量が同一で酸化第二鉄の粒径が５
μｍである比較例２と対比して１．５１倍に燃焼速度が
向上していることがわかった。このことからも 酸化第
二鉄の粒子径の寄与が大きいことがわかった。また、破
砕力は酸化第二鉄を含まない比較例１と対比して１．６
２倍に向上していた。実施例３では、開放燃焼時の燃焼
速度は１９０ｍ／ｓｅｃ．で、酸化第二鉄を加えていな
い比較例１と対比して１．１２倍に向上していた。ま
た、破砕力は酸化第二鉄を含まない比較例１と対比して
１．４８倍であった。このことから、高価な酸化第二銅
を比較例１の０．６倍に減らしても破砕力を向上させる
ことができることがわかった。実施例４では開放燃焼時
の燃焼速度は２２１ｍ／ｓｅｃ．で、酸化第二鉄を含ま
ない比較例１と対比して１．３倍に向上していた。ま
た、破砕力は酸化第二鉄を含まない比較例１と対比して
１．５７倍であった。このことから微小粒子の酸化第二
鉄を少量添加するだけでも著しく破砕力を向上させるこ
とがわかった。実施例１乃至４の結果から明らかなよう
に、微小粒子の酸化第二鉄を添加することにより、破砕
組成物の燃焼速度や破砕力、開放燃焼性等を著しく向上
させることがわかった。次に、比較例１と比較例４とを
対比してみると、比較例４の開放燃焼時の燃焼速度は１
０６ｍ／ｓｅｃ．であり、酸化第二鉄を含まない比較例
１と対比して６２％に燃焼速度が落ちていることがわか
った。また、破砕力は酸化第二鉄を含まない比較例１と
対比して０．７１倍に落ちていた。このことから酸化第
二鉄の添加量を多くしても燃焼速度や破砕力が落ちるこ
とが確認された。

【００２２】テルミット剤中の酸化第二鉄の含有量と対
ＴＮＴ仕事効果について、検討を行った。図１は対ＴＮ
Ｔ仕事効果のテルミット剤中の酸化第二鉄の含有量の依
存性を示す図である。この図１から明らかなように、対
ＴＮＴ仕事効果は平均粒子径０．２μｍ±０．０５μｍ
の酸化第二鉄の含有量が１５％近辺で最大値を示すこと
がわかった。酸化第二鉄の含有量が１０％未満になるに
つれ、また、３０％を越えるにつれ対ＴＮＴ仕事効果が
３０％以下になることがわかった。

【００２３】次に、ガス発生剤の最適量について確認を
行った。実施例１，５乃至１５，比較例５乃至７から明
らかなように、テルミット剤１００重量部に対してガス
発生剤は５０〜１２０重量部でより優れた燃焼速度や破
砕力が得られることがわかった。特に実施例５は比較例
５の１／６のガス発生剤の添加量で開放燃焼時の燃焼速
度は２．２６倍にもなることがわかった。また、実施例
９と比較例６を対比すると比較例６はガス発生剤が１．
５倍なのに対し燃焼速度は４３％であった。このことか
らガス発生剤を多くしすぎると燃焼速度が低下すること
が確認された。これはテルミット剤が多量のガス発生剤
で希釈され接触面積が狭まるとともに、ガス発生剤の吸
熱反応によりテルミット反応の反応速度が低下したもの
と思われる。

【００２４】次に、ガス発生剤の種類を変えて最適量に
ついて確認を行った。実施例９乃至１５、比較例６，７
から明らかなように、本実施例のガス発生剤によれば、
いずれも良好な結果が得られることがわかった。また、
実施例１４，１５、比較例７から明らかなように有機物
のガス発生剤であるグラニュウ糖でも同様の結果が得ら
れることがわかった。

【００２５】

【発明の効果】以上のように本発明によれば、６０ｗｔ
％〜２ｗｔ％好ましくは３０ｗｔ％〜１０ｗｔ％を占め
る酸化第二鉄と、８３ｗｔ％〜１０ｗｔ％好ましくは７
０ｗｔ％〜３０ｗｔ％の酸化第二銅からなる混合物８５
ｗｔ％〜７０ｗｔ％と、３０ｗｔ％〜１５ｗｔ％のアル
ミニウム粉末とで構成されるテルミット剤１００重量部
と、２０重量部〜１５０重量部好ましくは５０重量部〜
１２０重量部のガス発生剤とを含有する構成とする事で
燃焼速度と破砕力が優れた破砕組成物が得られる。ま
た、前記ガス発生剤を硫酸アルミニウム・１８水和物、
硫酸鉄・７水和物、硫酸亜鉛・７水和物、メタ珪酸バリ
ウム・６水和物、硫酸コバルト・７水和物、硫酸マンガ
ンカリウム・１２水和物、カリ明バン・１２水和物等無
機化合物、またはグラニュウ糖等の有機化合物等のいず
れか一種以上とすることで破砕力の優れた破砕組成物が
得られる。さらに、前記酸化第二鉄の粒子径が０．１５
μｍ〜１μｍ好ましくは０．１５μｍ〜０．２５μｍ、
前記酸化第二銅の粒子径が１μｍ〜７μｍ好ましくは１
μｍ〜４μｍであり、かつ、前記アルミニウム粉末の粒
子径が０．５μｍ〜１６μｍ好ましくは２〜１４μｍ、
水面被覆面積が１５，０００ｃｍ² ／ｇ〜１００，００
０ｃｍ² ／ｇ好ましくは２０，０００ｃｍ² ／ｇ〜５
０，０００ｃｍ² ／ｇとすることで、粒子径が大きいも
のよりも燃焼速度と破砕力が向上した破砕組成物が得ら
れる。

【図面の簡単な説明】

【図１】対ＴＮＴ仕事効果のテルミット剤中の酸化第二
鉄の含有量の依存性を示す図

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 吉富 宏彦 福岡県北九州市門司区大字田野浦1089番地 日興技化株式会社内

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ６０ｗｔ％〜２ｗｔ％好ましくは３０ｗ
   ｔ％〜１０ｗｔ％の酸化第二鉄と、８３ｗｔ％〜１０ｗ
   ｔ％好ましくは７０ｗｔ％〜３０ｗｔ％の酸化第二銅
   と、３０ｗｔ％〜１５ｗｔ％のアルミニウム粉末を含有
   するテルミット剤１００重量部と、２０重量部〜１５０
   重量部好ましくは５０重量部〜１２０重量部のガス発生
   剤と、を含有することを特徴とする破砕組成物。
2. 【請求項２】 前記ガス発生剤が硫酸アルミニウム・１
   ８水和物、硫酸鉄・７水和物、硫酸亜鉛・７水和物、メ
   タ珪酸バリウム・６水和物、硫酸コバルト・７水和物、
   硫酸マンガンカリウム・１２水和物、カリ明バン・１２
   水和物等の無機化合物、またはグラニュウ糖等の有機化
   合物の内いずれか一種以上からなることを特徴とする請
   求項１に記載の破砕組成物。
3. 【請求項３】 前記酸化第二鉄の粒子径が０．１５μｍ
   〜１μｍ好ましくは０．１５μｍ〜０．２５μｍ、前記
   酸化第二銅の粒子径が１μｍ〜７μｍ好ましくは１μｍ
   〜４μｍであり、かつ、前記アルミニウム粉末の粒子径
   が０．５μｍ〜１６μｍ好ましくは２μｍ〜１４μｍで
   水面被覆面積が１５，０００ｃｍ² ／ｇ〜１００，００
   ０ｃｍ² ／ｇ好ましくは２０，０００ｃｍ² ／ｇ〜５
   ０，０００ｃｍ² ／ｇであることを特徴とする請求項１
   又は２に記載の破砕組成物。